Способ получения дистиллатов и устройство для его осуществления

 

Изобретение касается нефтепереработки , в частности получения дистиллятов (ДТ) из тяжелых нефтяных остатков и устройства для осуществления процесса, и может быть использовано на нефтеперегонных заводах. Для повБшения эффективности процесса получения ДТ нефтяные остатки подают в определенные точки, расположенные по высоте контактора, по ходу движения потока теплоносителя и инертного газа. ДТ получают путем селективного испарения при контактировании нефтяных остатков и инертного газа с мелкодисперсным инертным теплоносителем , которые подают в нижнюю часть колонного вертикального контактора при 526,2-565,56°С.в течение 0,5- 3,83 с. Процесс ведут в замкнутой системе: контактор - регенератор. В разделительной зоне из газового потока отделяют отработанный теплоноситель , содержащий неиспаренный остаток нефти с высоким содержанием углерода и металлов, причем охлаждение газового потока ведут при температуре ниже, чем крекинг. Регенерацию отг работанного теплоносителя ведут обработкой его в рег енераторе кислородсодержащим газом (для выжига остат-г ков нефти). После нагрева теплоносителя его рециркулируют в нижнюю часть контактора. В качестве инертного газа используют водяной пар, углеводороды и серосодержащее соединение . В разделительную зону поток из контактора поступает или снизу вверх или сверху вниз. Устройство дпя получения ДТ включает П-образный в верхней части вертикальный контактор/ по высоте которого расположены средства ввода сырья, а в П-образной части - средства ввода теплоносителя и инертного газа, камеру разделения парогазового потока и твердого теплоносителя, соединенную с контактором; средство дпя охлаждения паров, соединенное с .камерой разделения; камеру регенерации и нагрева теплоносителя со средствами подачи кислородсодержащего газа, соединенную с нижней частью контактора . Способ и устройство обеспечивают выход по углероду, мас.% (от исходного сырья по балансу): бутан и более легкие фр чкции 6; нафта 12; легроин и более тяжелые фракции 55 неисправная часть 13, т.е. в сумме 86. Степень извлечения никеля и ванадия - 90 и 93% от первоначально присутствующего в сырье количества. 2 с,п. ф-лы, 2 э.п.ф-лы, 2 ил., 4 табл. О) ГС со со ел 00 см

СОЮЗ СОВЕТСКИХ

СОЦИАЛИСТИЧЕСКИХ

РЕСПУБЛИК (51)4 С 10 G 9/30, 9/20

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ СССР

ПО ДЕЛАМ ИЗОБРЕТЕНИЙ И ОТНРЫТИЙ

} ЗСЕС(1ЕЗЦДЯ f

ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ !13,,.13

9552 1"..":.".11 А

Н l1ATEHTY присутствующего в сырье количества.

-2 с.п. A-лы, 2 э.п.h-лы, 2 ил., 4 табл. (21) 3479653/23-04 (22) 15.04.82 (46) 23.03.87. Бюл. Ф 11 (71) Энгельхард Корпорейшен (US) (72) Дэвид Б.Бартолик (US) (53) 665. 65 (088. 8) (56) Патент США Ф 3888762, кл. 208-120, опублик. 1975.

Заявка Англии У 2075048, кл. С 10 G 51/04,. опублик. 1981. (54) СПОСОБ ПОЛУЧЕНИЯ ДИСТИЛЛЯТОВ

И УСТРОЙСТВО ДЛЯ ЕГО ОСУЩЕСТВЛЕНИЯ (57) Изобретение касается нефтепереработки, в частности получения дистиллятов (ДТ) иэ тяжелых нефтяных остатков и устройства для осуществления процесса, и может быть использовано на нефтеперегонных заводах.

Для повышения эффективности процесса получения ДТ нефтяные остатки подают в определенные точки, расположенные по высоте контактора, по ходу движения потока теплоносителя и инертного газа. ДТ получают путем селективного испарения при контактировании нефтяных остатков и инертного газа с мелкодисперсным инертным теплоносителем, которые подают в нижнюю часть колонного вертикального контактора при 526,2-565,56 С.в течение 0,53,83 с. Процесс ведут в замкнутой системе: контактор — регенератор. В разделительной зоне из газового потока отделяют отработанный теплоноситель, содержащий неиспаренный остаток нефти с высоким содержанием углерода и металлов, причем охлаждение.,80„„1299518 А3 газового потока ведут при температуре ниже, чем крекинг. Регенерацию от . работанного теплоносителя ведут обработкой его в регенераторе кислородсодержащим газом (для выжига остат-, ков нефти). После нагрева теплоносителя его рециркулируют в нижнюю часть контактора. В качестве инертного газа используют водяной пар, углеводороды и серосодержащее соединение. В разделительную зону поток из контактора поступает или снизу вверх или сверху вниз. Устройство для получения

ДТ включает П-образный в верхней части вертикальный контактор по высоте которого расположены средства ввода сырья, а в П-образной части — средства ввода теплоносителя и инертного газа, камеру разделения парогазового потока и твердого теплоносителя, соединенную с контактором; средство для охлаждения паров, соединенное с .камерой разделения; камеру регенерации и нагрева теплоносителя со средствами подачи кислородсодержащего газа, соединенную с нижней частью контактора. Способ и устройство обеспечивают выход по углероду, мас.X (от исходного сырья по балансу): бутан и более легкие фракции 6; нафта 12; легроин и более тяжелые фракции 55; неисправная часть 13, т.е. в сумме

86. Степень извлечения никеля и ванадия — 90 и 937, от первоначально

1 12995

Изобретение относится к способу и устройству для получения дистиллятов иэ тяжелых нефтяных остатков.

11ель изобретения - повышение эффективности процесса. 5

На фиг.l изображено устройство для осуществления способа с расположением контактора в камере разделения; на фиг ° 2 — то 7<е> с расположенигм контактора вне камеры разделения. 1О

Устройство для получения дистиллятов включает вертикальный контактор 1 со средствами 2, 3 и 4 для ввода сырья, инертного газа и твердого теплоносителя соответственно, каме- 1з ру 5 разделения парогазового потока и твердого теплоносителя, соединенную с контактором 1, средство 6.для ох» лаждения паров, соединенное с циклоном 7 камеры 5 разделения, камеру 8 20 регенерации и нагрева теплоносителя со средствами 9 для подачи кислородсодержащего газа, соединенную средством 4, имеющим управляющий клапан 10, с нижней частью контактора 1.

Исходное сырье, содержащее высококипящие нефтяные остатки, характеризующиеся высоким содержанием углерода по Конрадсону, содержанием металлов или содержанием и того и другого, подают в контактор 1 средствами 2 для подъема с высокой скоростью в контакторе 1 при непосредственном контактировании с горячими инертными твердыми частицами, подава- 35 емыми средством 4. Большая часть исходного сырья испаряется при температуре, преобладающей в контакторе.

Это испарение происходит стремительно, в результате чего образуется 40 быстро восходящий поток пара с подвешенными в нем твердыми инертными частицами. Часть сырья, которая не испарилась, коагулирует на инертных твердых частицах, образуя горючий 45 осадок, состоящий иэ компонентов сырья с высоким содержанием углерода по Конрадсону и металлов.

Твердые частицы отделяют от паров 50 углеводородов в верхней части контактора 1 при помощи системы, разработанной в процессах каталитического крекинга. Верхний конец контактора

1 открыт, в результате чего взвешенные твердые частицы по инерции проникают в камеру 5. Пары выходят из контактора 1 через боковое выпускное отверстие в контакторе в циклон

18 2

7, где твердые частицы, все еще взвешенные в парах, удаляются и выводятся по погружаемому отводу ll в нижнюю часть камеры 5. Твердые частицы, проходящие сверху контактора 1, и твердые частицы, проходящие от погружаемого отвода 9, проходят вниз к отпарной колонне 12, где пар, подаваемый по линна 13, способствует испарению всех остающихся летучих углеводородов до того, как твердые частицы, несущие горючий осадок, поступят по линии 14 в камеру 8 регенерации.

Пары, отделенные от захваченных твердых частиц в циклоне 7, проходят по линии 15 в средство 6, где они охлаждаются до температуры ниже температуры, при которой происходит в основном термический крекинг, напри- . мер, смесью с соответствующей быстро охлаждающей средой, такой как холодный поток углеводородов или вода, поступающей по линии 16.

В качестве камеры 8 регенерации и нагрева теплоносителя может быть использована любая из конструкций, разработанных для сжигания горючих осадков из мелко измельченных твердых материалов, например регенераторы для катализатора крекинга. Воздух, подаваемый в камеру 8 средством

9, осуществляет выжигание органического осадка на инертном твердом материале, в результате чего образу-. ются газообразные продукты сгорания, выводимые по линии 17. Камера 8 работает в режиме поддержания максимальной температуры в горелке. Этим осуществляется регулирование температуры в контакторе 1.

Инертные твердые частицы, нагреваемые температурой сгорания в камере 8, очищают паром перед возвраще нием их в контактор 1. Инертными твердыми частицами являются микросферы обожженного каелина следующего состава, мас.X: двуокись кремния 5153; Al Оэ 41-45; вода l-l, Балластом являются небольшие количества примесей, особенно железа, титана и щелочноземельных металлов. Обычно содержание железа (в виде Ге О>) составля-. ет 1-2 мас ° X а титана (в виде двуокиси титана) †.2 мас .X

Размер микросфер 20 — 150 мкм, а пор — 150 — 600 А, площадь поверхности 10 — 15 м !r.

3 12

Контактор 1 имеет инжекционные средства для подачи сырья, снабженные клапанами 18. Средства 2 располагают на расстояниях 25 и 50Х высоты контактора 1. Средство 3 имеет линии 19 и 20 с клапанами, предназначенные для подачи пара или других рециркулируемых материалов, таких как подкисленная вода, рециркулируемый газ или жидкие углеводороды, в нижнюю часть контактора 1 с углеводородным сырьем или без него.

Изменяя поток в контакторе 1 по направлению (фиг.2), он поступает в камеру при движении вниз через верхнюю часть контактора 1. Поток поднимающихся горячих инертных твердых материалов образуется в контакторе 1 путем впрыскивания пара, жидкой воды, рециркулируемого газа или стабильных жидких углеводородов, подаваемых в нижнюю часть контактора

l средством 3 для перемешивания и взвешивания горячих твердых инертных частиц, поступающих из камеры 8. В самой высокой точке контактора поток направляют горизонтально через часть 21 контактора, а затем вниз через вертикальную часть 22 к открытому концу контактора с выводом паров в циклоны 7.

При добавлении некоторой части или всего сырья в верхний конец части 22 контактора получают малые времена контакта.

Для некоторых видов остаточного сырья установлено, что наилучшие результаты достигаются впрыскиванием всего сырья по линии 23 в направленную вниз часть 22 контактора 1. При работе такого типа подъемная часть контактора служит для создания суспензия горячих инертных твердых частиц в газообразной среде, что также способствует уменьшению парциального давления паров, углеводородов, получаемых контактированием сырья остаточной фракции с горячими инертными твердыми частицами..

П.р и м е р 1. Через вертикальную линию на дно стояка (фиг.l) по-. дают инертные микросферы прокаленного каолина, нагретого до 746,6 С.

Стояк имеет длину 30,9 м и производительность, равную 10000 баррелей в день. Клапан регулирует скорость подачи нагретых микросфер к стояку для того, чтобы поддерживать постоянное значение температуры на выход99518 4 ном конце стояка. Пар на дно стояка подают через линию в количестве, которое является достаточным для того, чтобы переносить инертные твердые вещества через стояк. По линии 17 подачи, расположенной в 11,89 м от.носительно дна стояка (т.е, в точке, составляющей 34Х от высоты стояка), подают исходное сырье, являющееся тяжелой нефтью, имеющее слео дующие свойства: американского института нефти 17,9; углерод по Рэмсботтому 8,9 мас.Х; содержание никеля 39 ч. на 1 млн. по весу; содержание ванадия 133 ч. на 1 млн. по весу; дистилляция: 5Х по объему отгоняют при 247,2 С, 10X — при 284,4 С, 30Х вЂ” при 282,2 С, 50Х вЂ” при 478,8 .

Регулируют скорость подачи исходного сырья до уровня, соответствующего 2500 баррелям в день, так что время нахождения исходного сырья в стояке составляет 2,5 с при температуре на выходном конце стояка, регулируемой таким образом, что ее знао чение составляет 526,6 С. При обеспечении этих условий весовое отношение инертных твердых веществ к исходному сырью составляет 6,9. Когда исходное сырье поступает в стояк и контактирует с нагретыми инертными твердыми веществами оно быстро и селективно испаряется. Испарившаяся часть содержит при этом те компоненты исходного сырья, которые имеют низкое содержание углерода Рэмсботтома и металлов, а неиспарившаяся часть содержит те компоненты исходного сырья, которые имеют высокое содержание углерода

Рэмсботтома и металлов. Испарившаяся часть исходного сырья вместе с нагретыми инертными твердыми веществами, содержащими неиспарившуюся часть исходного сырья, и паром непрерывным потоком подают к выходному концу стояка, причем температура их в этбй точке достигает 526,6 С. На выходном конце стояка производят отделение паров .от инертных твердых веществ, которые все еще содержат неиспарившуюся часть исходного сырья. Пары выходят из сепарационной камеры по линии

13. Температуру паров снижают до

371,11ОС, чтоб избежать термического крекинга паров. Выход паров составляет 86Х по отношению к исходному сырью. Отбирают и анализируют пробы паров.

Компонент

Содержание ме-

Выход талла в компопо мео комоненту

Х от таллу, части ненте, мас.ч. на

I млн. по весырья су на

1 млн. от

20 сырья

Никель

Бутан и более легкие фракции

0 х

Нафта

0 х

ЛГ и более тяжелые фракции

6 х

35 Неиспарившиеся фракции

Выход, мас.X от исходного

260 х 14

Содержание молеКомпонент

35 кулярного углерода компонента, мас.Е сырья

Ванадий

Бутан и 6олее легкие фракции по ком- по угпонент лероду

0 х

45 Нафта

0 х

Бутан и более легкие фракции

ЛГ и более тяжелые фракции

8 6

14 12

80 х

20 х 64

50

86 х

Нафта

Неиспарившиеся фракции

1285 х 14 180

ЛГ и более тяжелые фракции 87 х

64 55

Неиспарившиеся части 96 х

14 13

5 12

Они имеют следующий состав, мас.7: бутан и более легкие фракции, которые вкпючают 1,474 м газообразных углеводородов на баррель сырья 8; нафта 14 легкий газойль (ЛГ) и более тяжелые фракции 64, Собирают инертные твердые вещества, которые содержат неиспарившиеся части, имеющие высокое содержание углерода Рэмсботтома и металлов, исходного сырья на дне сепарационной камеры, где:производят отпаривание перед тем, как они поступают в горелку. При анализе устанавливают, что осадки, которые содержатся на носителе, составляют до !4Х от исходного сырья, введенного в стояк.

Расчет баланса по углероду производят следующим образом.

Содержание молекулярного углерода каждого из идентифицированных компонентов (т.е. бутана и более легких фракций, нафты, ЛГ и более тяжелых фракций и неиспарившихся частей исходного сырья) умножают на количество полученного соответствующего компонента (т.е. на выход по данному компоненту), рассчитанное в процентах от исходного сырья, введен-, ного в устройство. Получают количество углерода, вьппедшего с каждым из компонентов (т.е. определяют выход по углероду) по отношению к первоначально введенному сырью (табл.l).

Таблица !

99518 6

Рассчитанное по углероду значение, равное 86 мас.Х (без исходного сырья), совпадает со значением, которое получено в результате лабораторных анализов.

Аналогичным образом может быть осуществлен баланс по никелю и ванадию (табл.2).

Таблица 2

Значения, приведенные в табл.2, совпадают с данными лабораторных анализов исходного сырья, соответствующими 39 мас.ч. на 1 млн. ч. никеля

7 и 139 мас.ч. по весу на 1 млн. ч. ванадия.

Таким образом, 90Х никеля (39-4)—

39 х 100 и 93Х ванадия (193-13)

193 х !00, первоначально присутствую- щие в исходном сырье; удаляют из него.

Пример 2. Воду в жидком виде вводят на дно стояка со скоростью

0,34 фута на фунт исходного сырья. 1О

Управление стояком осуществляют аналогично примеру I, но температуру на выводном конце стояка поддерживают равной 547,7 С. Инертные твердые вещества подают на дно колонны при f5

743,3 С и при отношении количества инертного твердого вещества к сырью, равном 16,2 чтоб поддерживать повышенное значение температуры стояка и обеспечить генерирование количества gp тепла, необходимого для испарения воды в жидком виде. Затем в стояк подают газообразный водород со скоростью 22 стандартных кубических футов на баррель исходного сырья при 25 обеспечении выхода по продукту, а также по балансу по углероду., никелю и ванадию, такого же, как и в примере I. При этом условиях время нахождения сырья в устройстве уменьшает- 30 ся от 2,5 до 2 с.

Пример 3. Воду в жидком виде вводят в основание стояка при условиях, аналогичных примеру 2. Чтоб поддерживать время нахождения углево- 3 дородов, равное 2,5 с (как это в примере 1), впрыскивают исходное сырье в точке, расположенной в колонне в 3,04 м от дна стояка (8,6Х от высоты стояка). Выход продукта и 40 балансы материалов остаются фактически такими же, как в примере 2.

Пример 4. Проводят аналогично примеру 1, но инертные твердые вещества подают на дно стояка при 45

752,2 С, а воду в жидком виде подают на дно стояка со скоростью 0,31 фута на фунт исходного сырья. На выводном конце стояка поддерживают температуру, равную 533 3 С, и вводят рецирку-5р лируемый газ на дно стояка со скоростью 0 18 фута на фунт исходного сырья. Рециркулируемый газ содержит

I,18 мас.X сероводорода.

Выход по продукту и балансы факти-55 чески аналогичны, полученным в примере I, за исключением того, что уменьшается производство газообразного

518 8 водорода с 226 до 127 стандартных кубических футов на баррель свежего сырья и снижаетсявремя нахождения до 1,9 с.

Пример 5. Исходное сырье впрыскивают в стояк в точке, находящейся на высоте !8,89 м от дна стояка (53Х. от высоты стояка)..Поддерживают температуру на выводном конце стояка, равную 543,3 С, а твердые инертные вещества подают на дно о стояка при 748,8 С. Условия работы стояка сохраняют аналогичными примеру 1, но скорость введения исходного сырья уменьшают до 1750 happeлей в день. Время нахождения внутри стояка поддерживают равным 2,5 с, поскольку исходное сырье впрыскивают в точке, расположенной на расстоянии от дна, соответствующем 53Х высоты стояка вместо 34Х высоты стояка. Выход продукта и балансы материалов фактически аналогичныполученным попримеру 1.

Пример 6. Проводят аналогично примеру 1, но исходное сырье, инертные твердые вещества и пар вводят в стояк, представленный на фиг.2.

Полная длина этого стояка 36,57 м, причем протяженность участка верхнего потока 28,95 м, а участка поперечного потока 3,04 м, участок нижнего потока имеет протяженность 4,57 м.

Проектная производительность этого устройства 10000 баррелей в день.

Исходное сырье вводят по линии

23 наверх секции нижнего потока стояка (в точке, высота которой составляет 87,5Х длины стояка). Определяют время нахождения в установке, равное 0,5 с, а температуру на выходе стояка поддерживают равной 565,56 С.

Выход продукта и балансы материалов аналогичны полученным по примеру 5.

Пример 7. Проводят аналогично примеру 6, но исходное сырье вводят со скоростью 5000 баррелей в день. Поддерживают время нахождения сырья внутри стояка равным 0,5 с, вводя теперь исходное сырье в стояк в точке, расположенной на 27,4 м от дна .(75Х от длины стояка). Выход продукта ибалансы материалов остаются фактически такими же, как и в примере 6.

Пример 8. 12-дневный пробег проведен на пилотной установке. Общая высота колонны составляет 35,3 м инжекционные насадки на высотах

11,9 и 18,9 м от дна.

Результаты приведены в табл.3 и 4.

1299518

ОЪ

Ю .л ь

«<4 1

С 4

00 л

<ч

С Ъ

СЧ 1

C»4 I

Ю ь л ь л л О

<Ч

О Ъ

С0 л

<Ч О

» л

<ч

«О .

«СЪ л ь

«<Ъ л

<ч

Ц 1 («j I (« ь! +

«<Ъ

ОЪ ь л ь

1

<ч

00 л

СЧ

<»Ъ

««Ъ л

СЧ

00 нЪ л ь

<Ч л

ОЪ ь л

C) «О л ("Ъ

«ГЪ ь

«<Ъ .

ОЪ ь л

Ь 1 0

«ГЪ

С Ъ л

С»Ъ 3

0Ъ л ь

« (Ч л

СЧ (ч л ь

00 ь л ь

«/Ъ л О

«СЪ

«СЪ

00 ь л

<Ч

Ъ л ь

«»

СЧ л

СЧ

<О л ь л

<О

<Ч ь л

C) СЧ л

ОЪ л

«Ъ л ь

<О

<Ч

СЧ

Ю л

Ю (Ъ л О

«ГЪ

«СЪ

ОЪ л л

ОЪ

° \

Ю л

СЧ

СП л

«СЪ

СЧ

« ь л

«СЪ л

«СЪ

«<Ъ

1

1 <О

С»Ъ

« л

СЧ

Ю л

<Ч

««Ъ

C) СЧ л

<Ч ь о

С«Ъ

C) л ь О л ь (»Ъ ь л

C) ;Ч

< л

<ч л (Ч

Ф

C) ь л ь ь л

С"1

<Ч л.

<»Ъ л

««Ъ

С \ ь

СЧ

«ГЪ

«СЪ

0О

ОЪ

СЧ ь л ь

СЧ С Ъ л ь

<Ч л

С"Ъ

С» \

Р Ъ л ь

С Ъ л ь

«<Ъ

«О

СЧ ь л ь

С Ъ

00 л

С Ъ О ь

СЧ л

СЧ л

С Ъ ь

«<Ъ

<«Ъ ь л

Ю 1

СЧ

С Ъ

СЧ ь л ь

1

1 °

СЪ

С»Ъ л л

С Ъ О

С»Ъ

СЧ л

Ю ь л

О

1

44

«0

E х

О

<0 («)

<«j

1

l к и

X ф л

О <

<О E

° ° и

«0

Х I

1

I

1 A 1 х

04 1

I 1

I М

I Х

1 Е

4 и

I Х

О«<0 ! - и

44 04

<0 л4

О,О

1 <6 Р«

Х И

Ф

О

Е

Ц

О

X л о м ж

О л

04 X ф <«j

Е» ж

Х 4» и

<«j ф а. О х ь

Е0

<6 04

04 ЙЭ"

13х

04 О

Е4 <0

М и о

Х О х х л (О

OjCSW

Х U 0 Х и ХО,Х са ИО

С4 40

Ц х ф !f

Ю

1

1

1

1

Ю

1

I

1

1299518

Таглица 4

День!!окаеателн

i I 4 5 6 8 9 !О 10 11 II 12: 12

8ч 18ч 8ч Эч 12,5ч 23ч

Снойс тек

Ь!

164 165 163 168 17 ° 3 175184 185 188 188 189 188 185 189

Остаток кохса после перегонхн нефтн, насЛ

9,7 9 ° 5 9,$ 9 ° 6 9,5 9,3 9,0 8,7 8,6 8,0 8,7 . 8,3 8,Э 7,9

Ннкель1 нас Л

43 41 32 32 26 42 35 37 41 . 49 43 46 34 42

Ван адяй, мас. Х

212 207 170 222 170 222 169 189 17$ 197 186 201 187 189

Перегонке, С

$ об.l

255 ° 5 258 ° 8 250 ° 5 2$0 ° 5 244 ° 4 240@5 231э6

10 об.l 296,6 300 291,1 290 281,6 274,4 258,8

470,$ 470 ° 5 465,5 466 ° 1 462 ° 7 460,5 445. 50 о6.2

Быкод продуктоа, насЛ

С (газ)

С, (пакость) 13,2 12,5

7,8

8,5

10,4 10,3

75,0 75,0 78;4 76,4

74 ° 7 739 763 752 753 781 818 815 847 765

11,8 12 ° 5 13>8 15,1 14,9 15,8 15,1 14 2 14,4 12,1 10,8 IO ° 2 10,8 II 6

Кокс

Баланс углеpOA&

Сырье, нас Л

85,3 85,5

85,0 85,7 85,3 85,2 85,3 85,8 85,8 8S ° 7 85,8 85,6 85 ° 7

С нас Л

NR CMphO

l0,7 lO ° 8

63,3 63,7

ll,Ý !2,4

70 83 82 70 85 83 79 6! 67 36 96

63 ° 5 63,1 62,0 63,7 63,2 63,7 66,3 69,2 69,3 71 ° 6 65

14 ° S 14,3 15,1 14,S 13,6 13,8 11,6 10,4 9,8 10 ° 4 ll,!

Кокс

Инертнье! гаэ, мал Л

20,9 16,2 15,1

I ° 2 1,5 1,6

54 ° 0 59 ° 3 61,2

23,9 23,0 22,1

Формула изобретения

1, Способ получения дистиллятов путем селективного испарения при контактировании тяжелых нефтяных остатков и инертного газа с мелко55 дисгтерсным инертным теплоносителем, подаваемым, вместе с инертным газом в нижнюю часть колонного вертикального контактора, при 526,2-565,56 С

8,6 10,6 10,3 9,8 7,4 8,3 4,5 11 ° 9 в течение 0,5-3,83 с, в замкнутой системе контактор — регенератор, последующего отделения полученного парогазового по",ока от отработанного теплоносителя, содержащего не испарившийся остаток нефти с высоким содержанием углерода или металлов,в разделительной зоне, охлаждения парогазового потока до температуры ниже температуры! при которой протекает термический крекинг, регенерации отработанного теплоносителя обработкой его в регенераторе кислородсодержащим газом для выжига остатка нефти, нагрева теплоносителя и рециркуляции его на контактирование в нижнюю часть контактора, о т л и ч а ю шийся тем, что, с целью повышения эффективности процесса, нефтяной остаток вводят в контактор в точки, 10 расположенные по его высоте по ходу движения потока теплоносителя и инертного газа.

2. Способ по п. 1, о т л и ч а юшийся тем, что в качестве инертного газа используют водяной пар, воду, углеводороды и серосодержащее соединение °

3. Способ по п. 1, о т л и ч а ю— шийся тем, что поток из контактора поступает в разделительную

1299518 14 зону или снизу вверх, или сверху вниз.

4. Устройство для получения дистиллятов, включающее вертикальный контактор со средствами для ввода сырья, инертного газа и твердого теплоносителя, камеру разделения парогазового потока и твердого теплоносителя, соединенную с контактором, средство для охлаждения паров, соединенное с камерой разделения, камеру регенерации и нагрева теплоносителя со средствами для подачи кислородсодержащего газа, соединенную с нижней частью контактора, о т л и— ч а ю щ е е с я тем, что, с целью повышения эффективности процесса, контактор в верхней части выполнен

П-образной формы, средства для ввода сырья расположены по высоте контактора и в П-образной его части по ходу движения потока теплоносителя и инертного газа.

Фиг.1

1299518

Фиг.2

Составитель Т.Раевская

Т«ред М.Моргентал, Корректор А,Зимокосов

Редактор И. Дербак

Заказ 906/64 Тираж 464 Подписное

ВНИИПИ Государственного комитета СССР по делам изобретений и открытий

113035, Москва, Ж-35, Раушская наб., д. 4/5

Производственно-полиграфическое предприятие, г.ужгород, ул.Проектная, 4