Способ переработки прямогонной керосиновой фракции

 

Изобретение касается переработки при могонной керосиновой фракции и можем быть использовано в нефтепереработке. Цель - упрощение процесса. Для этого керосиновую фракцию подвергают гидроочи стке и гидродеароматизации. Последнюю проводят в присутствии катализатора гид рида сплава никеля и циркония на алюминате кальция при температуре 180-200 С. давлении 1,8-2,0 МПа, молярном соотношении гидридов никеля и циркония 1:1. Зги условия снижают металлоемкость аппаратов на 35 отн.% и энергоемкость процесс;) на 40 отн.%. 1 табл.

с0103 сОВетских

СОЦИАПИСТИ 1ЕСКИХ

РЕСГ!УБЛИК (11с С 10 0 65/08

ГОСУДДРСТВЕННЫИ КОМИТЕТ

ПО ИЗОБРЕТЕНИЯМ И ОТКРЫТИЯМ

ПРИ ГКНТ СССР

ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ

К АВТОРСКОМУ СВИДЕТЕЛЬСТВУ (21) 4822567/04 (22) 06.04.90 (46) 15.04.92; Бюл. ¹ 14 (71) Грозненский нефтяной институт и МГУ им. М.В.Ломоносова . (72) Г,В,Тараканов, В.В,Столяров, В.В.Лунин, К,А.Мановян и А.К.Мановян (53) 665.658.2 (088.8) (56) Рыдин М.Г., Драбкин А.Е. Краткий справочник. Нефтепереработка. Л.: Химия, 1980, с. 60-63.

Радченко Е.Д. и др. Промышленные катализаторы гидрогенизационных процессов нефтепереработки. М.: Химия, 1987, с. 34-37, Лунин В.В, и др.— Журнал физической химии, 1990, т. 64, N 7, с. 1988 — 1993.

Изобретение относится к нефтеперерабатывающей и нефтехимической промышленности и может быть использовано при переработке прямогонной керосиновой фракции, Известен способ переработки прямогонной керосиновой фракции, по которому выделенную на атмосферном блохе установки АВТ керосиновую фракцию в случае переработки сернистых нефтей дополнительно подвергают гидроочистке.

Недостатком этого способа является то. что из керосиновой фракции не удаляются ароматические углеводороды. которые вызывают усиленное нагарообразование в двигателе при применении керосина, а также весьма гигроскопичны и канцерогенны.

3а прототип изобретения принят способ переработки прямогонной керосиновой фракции, по которому выделенную на уста5Ц, 1726496 А1 (54) СПОСОБ ПЕРЕРАБОТКИ ПРЯМО1()11

НОЙ КЕРОСИНОВОЙ ФРАКЦИИ (57) Изобретение касается переработки прч могонной керосиновой фракции и мож t быть использовано в нефтеперерабп ..

Цель — упрощение процесса, Для эгого к . росиновую фракцию подвергают гидроочи стке и гидродеароматизации. Последок>ю проводят в присутствии катализатора гид рида сплава никеля и циркония на алюмин» те кальция при температуре 180-200"С, давлении 1,8 — 2,0 МПа, молярном соотнош .. нии гидридов никеля и циркония 1:1. 31и условия снижают металлоемкость аппарэ тов на 35 отн,% и энергоемкость процесса на 40 отн.7,, 1 табл. новке АВТ прямогонную керосиновую фракцию после гидроочистки подвергаю гидродеароматизации на платиновом цео литсодержащем катализаторе при давлении

4-5 МПа, температуре 280-340 С, обьемной скорости подачи сырья 2-3 ч и кратности циркуляции водородсодержащего газа 750

800 нм /м сырья.

Недостатком этого способа являегся то, что гидродеароматизацию прямогонной керосиной фракции проводят при сравни1ельно высоких давлениях и температуре, что увеличивает эксплуатационные и капитальные затраты на процесс.

Цель изобретения — упрощение технологии процесса.

Сущность изобретения заключается в том, что в качестве катализатора процесса гидродеароматизации прямогонной керосиновой фракции используют гидрид сплава

1726496 никеля и циркония, взятых в малярном соотношении никель и цирконий 1:1, на носителе — алюминате кальция и процесс проводят при 180-200 С и давлении 1,8 — 2,0

МПа, Содержание гидрида сплава никеля и циркония в катализаторе составляет 40, а носителя — 60 . Данный количественный состав катализатора обусловлен его высокой механической прочностью и удельной каталитической активностью в модельной реакции гидрирования толуола, Процесс гидродеароматиэации проводится в диапазоне температур 180-220 С, т.к, при более низких и более высоких температурах композиция катализатора становится неактивной.

При давлениях выше 1,8 — 2,0.МПа глубина деароматизации растет значительно медленнее, чем капитальные и эксплуатационные затраты, что приводит к неэффективности процесса.

При давлениях ниже 1,8 — 2,0 МПа не достигается требуемая глубина деароматизации прямогонной керосиновой фракции, Пример 1, Керосиновую фракцию с содержанием ароматических углеводородов 10 мас.ф,, полученную на установке АВТ мощностью 6 млн, т/г (750 т/ч), после гидроочистки подвергают гидродеароматизации на катализаторе, содержащем носитель— алюминат кальция и сплав — гидрид никеля и циркония при молярном соотношении 1:1, при температуре 200 С, давлении 1,8 МПа, объемной скорости подачи сырья 2,5 ч кратности циркуляции водородсодержащего газа 800 нм /м сырья, Содержание ароматических углеводородов в продукте снижается с 10 до 1,8 мас.7ь.

Основные показатели установок по предлагаемому способу приведены в табли-. це.

Пример 2. Способ осуществляют

5 аналогично описанному в примере 1, но при давлении 1,9 МПа и температуре 195 C. Содержание ароматических углеводородов в продукте снижается с 10,0 до 1.2 мас. .

Основные показатели работы установок

10 по этому способу также приведены в таблице.

Пример 3. Способ осуществляют аналогично описанному в примере 1, но при давлении 2,0 МПа и температуре 180 С. Со15 держание ароматических углеводородов в продукте снижается с 10,0 до 1,3 мас, .

Основные показатели работы установок по этому способу также приведены в таблице.

20 Из данных таблицы следует, что предлагаемый способ значительно эффективнее и позволяет понизить затраты топлива на процесс примерно на 40 и уменьшить металлоемкость основных аппаратов установ25 ки гидродеароматизации за счет понижения давления и уменьшения толщины стенок этих аппаратов, Формула изобретения

Способ переработки прямогонной керо30 синовой фракции путем ее гидроочистки и последующей гидродеароматизации в присутствии катализатора, содержащего носитель при повышенной температуре и давлении, отличающийся тем, что, с

35 целью упрощения технологии процесса, в качестве катализатора используют гидрид сплава никеля и циркония, взятых в молярном соотношении никель и цирконий 1;1 на носителе — алюминате кальция и процесс

40 проводят при температуре 180-200 С и давлении 1,8 — 2,0 МПа.

1726490 г

Показатель

Значение показателя по примеру

Известный 1 по прототипу

3.Установка гидроочистки

Производительность по прямогонной керосиновой фракции, т/ч

75,0

75,0

75,0

75,0

Количество стабильного гидрогениэата, т/ч

7I,3

71 3

71,3

71,3

Содержание серы в стабильном гидрогенизате, мас.Ф

0,02 0,02

0,02

0,02

Установка гидродеароматизации

71,3

4,0

71,3

1,8

71,3.71,3

2,0

1 9

180

300

2,5

2,5

Кратность циркуляции водородсодержащего газа, нмз/мз сырья

800,0

800,0

10,0

1,8

10,0

1,6

10,0

10,0

1,2

1,3 в продукте установки

Затраты тепла на нагрев сырья установки, . МДж/ч

48221

46918

42868

75556

Расход топлива на нагрев сырья установки, тыс. т/год

14,4

8,2

9,2

9,0

Толщина стенки реактора гидродеароматиэации, мм

25 25 25

С гидридом сплава никеля и циркония

Ка тализ а тор Технологический режим одинаков по известному и предлагаемому способам: температура 380 С, давление 4,0 ИПа, объемная скорость подачи сырья 8,0 ч кратность циркуляции водородсодержащего газа 400 нмз/мз сырья; катализатор алюмокобальтмолибде новый

Составитель Г.Тараканов

Редактор М.Самерханова Техред М,Моргентал Корректор В.Гирняк

Заказ 1248 Тираж Подписное

ВНИИПИ Государственного комитета по изобретениям и открытиям при I 1 .ÍT С(.СР

113035, Москва, Ж-35. Раушская наб.. 4/5

Производственно-издательский комбинат "Патент", r. Ужгород, ул.Гагарина, 10 I

Производительность по сырью, т/ч

Давление процесса, ППа

Температура в реакторе установки, С

-1

Объемная скорость подачи сырья,ч

Содержание ароматических углеводородов, ма с. 3: в сырье установки, Платиновый цеолитсодержащий

200 195

2,5 2,5

800,0 800,0