"пастеризатор для жидких пищевых продуктов "вихрь"

 

СОЮЗ СОВЕТСКИХ

СОЦИАЛИСТИЧЕСКИХ

РЕСПУБЛИК

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ

ПО ИЗОБРЕТЕНИЯМ И ОТКРЫТИЯМ

ПРИ ГКНТ СССР

ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ

К АВТОРСКОМУ СВИДЕТЕЛЬСТВУ (21) 3720883/13 (22) 18.04.84 (46) 07.05.92. Бюл. М 17 (71) Северо-Кавказский филиал Всесоюзного научно-исследовательского института маслодельной и сыродельной промышленности (72) В.B. Молочников, В. Н,Семенюк, С.Ф.Демидов и А.Н,Мангуш (53) 664.036(088.8) (56) Авторское свидетельство СССР

N 463853, кл. F 28 D 13/10, 1975.

Авторское свидетельство СССР

М 184890, кл, F 28 D 11/06, 1966. (54)(57) ПАСТЕРИЗАТОР ДЛЯ ЖИДКИХ ПИЩЕВЫХ ПРОДУКТОВ "ВИХРЬ", состоящий из вертикальной камеры с патрубками для входа и выхода продукта и теплоносителя и расположенных в ней с возможностью вибрации в осевом направлении посредством штока теплообменных труб, о т л и ч а юшийся тем, что, с целью упрощения конструкции и увеличения производительности пастеризатора путем интенсификации теплоотдачи от стенки к продукту и подавления процесса пригарообразования, Изобретение относится к пастеризаторам и стерилизаторам жидких пищевых продуктов, а именно к теплообменникам трубчатого типа.

Известна установка, состоящая из теплообменника, к которому подключен пульсатор, служащий для импульсной подачи продукта, при этом пульсирующий поток в трубах оказывает положительное влияние на теплопередачу.. Ж 1731148 А1 (51)5 А 23 (3/22, А 23 С 3/03 теплообменные трубы укреплены на стенках камеры в средней ее части с образованием в последней трех зон: нагнетательной, теплообменной и сильной, а шток снабжен клапаном, установленным над входным патрубком для продукта и выполненным из эластичного материала в виде диска, имеющего форму двух усеченных конусообразных тел с общим большим основанием, а соотношение диаметра клапана к диаметру этого патрубка равно 1,8:1, верхняя и нижняя усеченные поверхности клапана снабжены подпорными шайбами, диаметр верхней подпорной шайбы равен диаметру входного патрубка для продукта, а соотношение между диаметрами клапана и нижней подпорной шайбой равно 6:1, при этом внутренняя поверхность теплообменных труб в осевом сечении выполнена в виде кольцевых выступов, которые имеют профиль неравнобедренного треугольника с вершиной, смещенной в сторону выходного патрубка на 0,2 — 0,5 от шага выступов и впадин, угол между сторонами которых равен 30-45, имеющих закругления у основания с радиусом R=0,2 — 0,4 от шага выступов.

Такое .устройство обеспечивает повышение коэффициента теплопередачи, однако при тепловой обработке молочных продуктов на стенах труб образуются отложения пригара, которые значительно снижают интенсивность теплообмена.

Наиболее близким к предлагаемому по технической сущности и достигаемому результату является трубчатый вибрационный теплообменник, состоящий из вертикаль1731148

30

40

55 ной камеры с патрубками для входа и выхода продукта и теплоносителя, и расположенных в ней с возможностью вибрации в осевом направлении посредством штока теплообменных труб.

Недостатком данного теплообменника является то, что теплообменные трубы свободно сообщаются с патрубками для продукта, в результате чего пульсация жидкости в трубах происходит неустойчиво и при термообработке пищевых продуктов, таких например, как молоко, молочно-белковые концентраты, сыворотка, свекловичный или виноградный сок и пр„на греющей поверхности интенсивно образуется пригар, который портит продукт и снижает КПД теплообменника. Другой недостаток выражается в необходимости включения в схему работы теплообменника насоса, служащего для прокачивания подогреваемой жидкости.

Цель изобретения — упрощение конструкции и увеличение производительности пастеризатора путем интенсификации теплоотдачи от стенки к продукту и подавления процесса пригарообразования, Поставленная цель достигается тем, что в пастеризатор для жидких пищевых продуктов, состоящем из вертикальной камеры с патрубками для входа и выхода продукта и теплоносителя, и расположенных в ней с возможностью вибрации в осевом направлении посредством штока теплообменных труб, теплообменные трубы укреплены на стенках камеры в средней ее части с образованием трех зон — нагнетательной, теплообменной и сливной, а шток снабжен клапаном, установленным над входным патрубком для продукта и выполненным из эластичного материала в виде диска, имеющего форму двух усеченных конусообразных тел с общим большим основанием, а соотношение диаметра клапана к диаметру этого патрубка равно 1,8:1, верхняя и нижняя усеченные поверхности клапана снабжены подпорными шайбами, диаметр верхней подпорной шайбы равен диаметру входного патрубка для продукта, а соотношение между диаметрами клапана и нижней подпорной шайбы равно 6:1, при этом внутренняя поверхность теплообменных труб в осевом сечении выполнена в виде кольцевых выступов, которые имеют профиль неравнобедренного треугольника с вершиной, смещенной в сторону выходного патрубка на 0,2 — 0,5 от шага выступов и впадин, угол между сторонами которых равен 30 — 45 и имеющих закрепления у основания радиусом R=0,2 — 0,4 от шага выступов.

На фиг. 1 схематично изображен предлагаемый пастеризатор; на фиг. 2 — теплообменная труба в осевом сечении; на фиг. 3— клапан, осевое сечение.

Пастеризатор состоит из вертикальной камеры 1 с патрубками для входа 2 и выхода

3 продукта, а также для входа 4 и выхода 5 теплоносителя. Камера 1 разделена на три зоны — нагнетательную 6, теплообменную 7 и сливную 8. В теплообменной зоне 7 расположены с возможностью вибрации в осевом направлении теплообменные трубы 9.

Внутренняя поверхность теплообменных труб 9 в осевом сечении выполнена в виде кольцевых острых выступов 10 и впадин 11, В нагнетательной зоне 6 над входным патрубком 2 расположен клапан 12, укрепленный с помощью верхней 13 и нижней 14 подпорных шайб, на штоке 15, которому сообщаются вибрационные колебания с помощью вибропривода 16.

Пастеризатор работает следующим образом.

Жидкость, например молоко, молочнобелковые концентраты или сыворотка, подлежащая пастеризации, подается во всасывающий патрубок 2. При включении вибропровода 16 колебания передаются с помощью штока 15 теплообменным трубам

9 и клапану 12. При движении штока 15 вверх под клапаном создается разрежение, и его периферийная тонкая часть выгибается и, удерживаясь на сопряженной поверхности нагнетательной зоны камеры, запирает ее, При этом происходит всасывание жидкости под клапан. При движении штока вниз средняя часть клапана прижимается к входному патрубку, а его периферийная тонкая часть приподнимается, и порция жидкости, находящаяся между выгнутой периферийной тонкой частью и седлом клапана, выдавливается в нагнетательную зону камеры, При этом во внутреннем объеме теплообменных труб 9 жидкость пульсирует следующим образом: при движении штока вверх трубная решетка приподнимается, обьем нагревательной зоны 6 увеличивается, поток жидкости движется навстречу трубной решетке, при движении штока вниз трубная решетка опускается, объем нагнетательной зоны 6 уменьшается, поток жидкости движется вверх. Таким образом обеспечивается устойчивая пульсирующая подача жидкости при взаимно-противоположной направленности векторов движения подаваемой жидкости и греющей поверхности.

Диаметр верхней подпорной шайбы 0з равен диаметру входного патрубка Ог с целью его запирания при движении клапана

1731148

10

40

55 вниз. Соотношение между диаметрами клапана D> и нижней подпорной шайбы D4 равно 6:1 с целью создания "плавникового" эффекта, а соотношение диаметра клапана

D1 к диаметру патрубка Dz равно 1,8:1 для придания устройству запирающей и перекачивающей способности.

При увеличении этого соотношения на.рушается пульсирующая подача продукта, при уменьшении — ухудшается "плавниковый" эффект, т.е. сокращается перекачивающая способность.

Внутренняя поверхность теплообменных труб 9 в осевом сечении выполнена в виде кольцевых острых выступов и впадин с шагом t, превышающим размер глобул термолбильного белка в (2,5 — 4) 10 раз, при этом угол между сторонами впадины равен

38 — 45, впадины у основания выступов имеют закругления радиусом R=0,2 — 0,4 от шага выступов, а кольцевые выступы имеют профиль неравнобедренного треугольника с вершиной А, смещенной в сторону движения продукта на 0,2 — 0,5 от шага выступов.

Во время работы пастеризатора при контакте с продуктом вибрирующая греющая по.верхность, выполненная с предлагаемым профилем, создает максимальную вынужденную конвекцию в пограничном слое за счет пульсационной подачи подогретых микротоков продукта в центр потока течения жидкости, а за счет относительной скорости движения между греющей поверхностью и продуктом создается перепад давления, достаточный для обеспечения условия удаления от поверхности частиц продукта, способных образовывать пригар.

Экспериментальными исследованиями, проведенными на обезжиренном молокеустановлено, что шаг между выступами зависит от размера глобул термолобильного сывороточного белка. Сывороточные белки — лактоальбумин и лактоглобулин, имеют величину в среднем 100 А, поэтому при термообработке молока, шаг между выступами должен быть в пределах 2,5 — 4 мм. При шаге менее 2,5 мм между выступами может образовываться мостик из пригара. Расстояние между выступами более 4 мм нецелесообразно, так как дальнейшее увеличение не создает положительного эффекта и услож-. няет изготовление.

Угол между сторонами впадины обеспечивает направление подогретых микропотоков в центр потока течения жидкости. При углеа=-45 микропотоки направляются с недостаточной скоростью и проникают на недостаточную глубину потока течения жидкости. При угле а =30 движение микропотоков направляется не к центру потока течения жидкости, а во впадину, где и происходит их затухание.

Скругление впадин у основания выступов радиусом R=0,2 — 0,4 от их шага препятствует образованию застойных зон, которые способствуют образованию пригара. Скругление радиусом R=0,2 способствует образованию застойных зон, скругление радиусом более 0,4 снижает относительную скорость движения между греющей поверхностью и продуктом. Смещение вершины А кольцевых треугольных выступов в сторону движения продукта зависит от производительности пастеризатора. В трубах происходит устойчивая пульсация жидкости, однако в каждом цикле скорость потока движущегося вверх больше скорости потока движущегося вниз за счет добавления жидкости, выходящей из-под клапана. Смещение необходимо для достижения сбалансированной относительной скорости между жидкостью и поверхностями кольцевого треугольного выступа.

Только такая неразрывная совокупность элементов, а именно разделение камеры на нагнетательную, теплообменную и сливную зоны, снабжение вибрирующего штока клапаном, который обеспечивает устойчивый пульсирующий поток течения жидкости в трубах и перекачивание жидкости, а также выполнение внутренней поверхности вибрирующих теплообменных труб в виде кольцевых треугольных выступов и впадин с закруглением у основания и наклоном в сторону движения продукта, позволяет достичь поставленной цели.

Экономический эффект от использования предлагаемого пастеризатора складывается из экономии затрат за счет полного сокращения операции удаления пригара— сокращается трудоемкость, уменьшается расход воды, пара, электроэнергии, моющих средств. Повышается производительность пастеризатора за счет увеличения времени полезной работы. Исключается из схемы работы установки насос для подачи продукта. При переходе с водяного обогрева на паровой исключается насосно-бойлерная система. В результате улучшения теплотехнических и гидравлических характеристик снижается расход пара, снижается металлоемкость, уменьшаются габаритные размеры. Увеличивается выход йродукта за счет сохранения его компонентов, ранее переходящих в пригар, сохраняется питательная ценность продукта за счет беспригарной работы пастеризатора, 1731148

1731148

35

50

Составитель Н. Милорадова

Техред M.Ìoðãåíòàë Корректор М. Максимишинец

Редактор Н. Яцола

Производственно-издательский комбинат "Патент", r. Ужгород, ул.Гагарина, 101

Заказ 1524 Тираж Подписное

ВНИИПИ Государственного комитета по изобретениям и открытиям при ГКНТ СССР

113035, Москва, Ж-35, Раушская наб„4/5