Способ получения остаточного депарафинированного масла

 

Использование: в нефтехимии. Сущность изобретения: очищенную остаточную масляную фракцию подвергают гидрообработке в присутствии катализатора, содержащего оксида никеля, молибдена, алюминия и высококремнеземный цеолит типа "пентансил", селективно удаляющей низкоплавкие твердые алкановые и полициклические ароматические углеводороды. Гидрогенизат подвергают депарофинизации избирательными растворителями. Гидрообработку проводят при 280 - 320 С, давлении 360 - 760 МПа, объемной скорости подачи сырья 0,1 - 1,5 с^-1, подаче водорода 800 - 1500 м³/м³ сырья. 1 з. п. ф-лы, 1 табл.

Изобретение относится к способам получения нефтяных масел и может быть использовано в нефтеперерабатывающей промышленности.

Известен способ получения нефтяных масел [1] путем депарафинизации рафинатов с применением избирательных растворителей при пониженных температурах. При депарафинизации остаточного рафината (фр. выше 490^оС) в растворе "ацетон-толуол" при массовом соотношении растворителя к сырью 3:1 и температуре фильтрации минус 20^оС выход депарафинированного масла составил 69,6 мас. температура его застывания была минус 12^оС, индекс вязкости (ИВ) 90. При депарафинизации остаточного рафината в растворе "МЭК-толуол" (3:1) при температуре фильтрации минус 28^оС выход депарафинированного масла составил 68 мас. температура его застывания минус 18^оС, индекс вязкости 86.

Известен способ получения нефтяных остаточных масел [2] согласно которому остаточный рафинат, полученный путем вакуумной разгонки мазута, деасфальтизации гудрона, очистки гудрона селективными растворителями (Т.заст. 53^оС, ИВ 97) подвергают каталитической гидродепарафинизации в присутствии селективного катализатора IМР-НДР-1 на основе высококремнеземного (ВК) цеолита (состав катализатора и условия гидродепарафинизации в статье не раскрываются). Температура застывания депарафинированного масла минус 12^оС, ИВ 93.

Недостатками известных способов является низкий выход депарафинированных масел, невысокий индекс вязкости.

Наиболее близким по технической сущности и достигаемому результату является способ получения нефтяных масел [3] согласно которому остаточный рафинат (фракция более 490^оС), полученный деасфальтизацией пропаном и очисткой N-метилпирролидоном (N-МП) при этом температура деасфальтизации 62^оС, температура экстракции 68^оС, кратность N-МП к сырью 2,6:1,0 с коксуемостью 0,40 мас. и кинематической вязкостью при 100^оС 17,5 мм²/с подвергали гидрированию в присутствии катализатора, содержащего оксиды никеля, вольфрама, молибдена, нанесенные на аэросил. Условия гидрирования: температура 390^оС, давление 15 МПа, объемная скорость 3 ч^-1, кратность подачи ВСГ 1200 нм³/м³ сырья. Выход рафината после гидрирования составляет 95 мас. После депарафинизации (МЭК-толуол) получают базовый компонент остаточного депмасла, имеющий следующие показатели качества: температура застывания минус 12^оС, кинематическая вязкость при 100^оС 26,4 мм²/С, ИВ 96, коксуемость 0,25 мас. Недостатком данного способа является недостаточно высокий выход депарафинированного масла.

Согласно предлагаемому техническому решению из очищенной остаточной масляной фракции селективно удаляют низкоплавкие твердые алкановые и полициклические ароматические углеводороды путем контактирования с водородом в присутствии катализатора гидрообработки, содержащего ВК-цеолит и оксиды никеля, молибдена, алюминия с последующей депарафинизацией полученного гидрогенизата избирательными растворителями, причем гидрообработку ведут при температуре 280-320^оС, давлении 3-7 МПа, объемной скорости подачи сырья 0,1-1,5 ч^-1, подаче водорода 800-1500 нм³/м³ сырья.

Сущность предполагаемого изобретения заключается в следующем. Из очищенной остаточной фракции удаляют путем гидрообработки низкоплавкие алкановые углеводороды, гидрируют полициклические ароматические углеводороды в присутствии катализатора, содержащего ВК-цеолит и оксиды никеля, молибдена, алюминия. Гидрогенизат подвергают депарафинизации избирательными растворителями (МЭК-толуол).

Известно, что остаточные масляные фракции имеют широкий фракционный состав и содержат наряду с высокоплавкими твердыми углеводородами также низкоплавкие алкановые углеводороды. Для выделения низкоплавких алкановых углеводородов из раствора избирательных растворителей требуется более низкая температура охлаждения, при которой в твердую фазу попадают также высокоиндексные углеводороды, входящие в состав депарафинированного масла. Полициклические ароматические углеводороды также снижают скорость фильтрации твердой фазы, а получаемые масла имеют пониженный индекс вязкости.

Таким образом, удаление низкоплавких алкановых и полициклических ароматических углеводородов позволяет проводить процесс разделения жидких масляных углеводородов от твердых в растворе избирательных растворителей с большей четкостью при повышенных температурах кристаллизации и повышенных скоростях фильтрации. При этом увеличивается выход и улучшается качество остаточных депарафинированных масел.

П р и м е р 1. Рафинат селективной очистки (растворитель N-МП, температура застывания 50^оС, кинематическая вязкость при 100^оС 25,7 мм²/с, плотность 877,2 кг/см³) подвергают каталитической гидрообработке в присутствии катализатора, содержащего мас. ВК-цеолит "пентасил" 40; оксиды никеля 4,8; молибдена 12; алюминия остальное до 100.

Гидрогенизат подвергают депарафинизации в растворе МЭК: толуол с получением остаточного депарафинированного масла. Параметры процессов и качество получаемых продуктов приведены в таблице.

П р и м е р 2. Рафинат согласно примеру 1 подвергают каталитической гидрообработке с последующей депарафинизацией в растворе МЭК:толуол с получением остаточного депарафинированного масла. Параметры процессов и качество получаемых продуктов приведены в таблице.

П р и м е р 3. Рафинат согласно примеру 1 подвергают каталитической гидрообработке с последующей депарафинизацией в растворе МЭК:толуол с получением остаточного депарафинированного масла. Параметры процессов и качество получаемых продуктов приведены в таблице.

П р и м е р 4. Остаток гидрокрекинга (температура плавления 48^оС кинематическая вязкость при 100^оС 23,96 мм²/с, плотность 871,6 кг/м³) подвергают каталитической гидрообработке с последующей депарафинизацией в растворе МЭК: толуол с получением остаточного депарафинированного масла. Параметры процессов и качество получаемых продуктов приведены в таблице.

П р и м е р 5. Рафинат согласно примеру 1 подвергают каталитической гидрообработке с последующей депарафинизацией МЭК:толуол с получением остаточного депарафинированного масла. Параметры процессов и качество получаемых продуктов приведены в таблице.

П р и м е р 6 (прототип). Остаточный рафинат (фр. 490^оС), полученный деасфальтизацией пропаном и очисткой N-MП (температура деасфальтизации 62^оС, температура экстракции 68^оС, кратность N-MП к сырью 2,6:1,0) с коксуемостью 0,40 мас. и кинематической вязкостью при 100^оС 17,5 мм²/c подвергали гидрированию в присутствии катализатора, содержащего оксиды никеля, вольфрама, молибдена, нанесенные на аэросил. Условия гидрирования: температура 390^оС, давление 15 МПа, объемная скорость 3 ч^-1, кратность подачи ВСГ 1200 нм³/м³ сырья. Выход рафината после гидрирования 94 мас. После депарафинизации (МЭЕ-толуол) получают базовый компонент остаточного депмасла, имеющий следующие показатели качества: температура застывания минус 12^оС, кинематическая вязкость при 100^оС 26,4 мм²/с, ИВ 96, коксуемость 0,25 мас.

Приведенные примеры показывают, что при получении остаточных депарафинированных масел согласно предлагаемому способу их выход повышался на 0,3-8,6 мас. индекс вязкости возрастал на 6-8 пунктов.

Формула изобретения

1. СПОСОБ ПОЛУЧЕНИЯ ОСТАТОЧНОГО ДЕПАРАФИНИРОВАННОГО МАСЛА путем гидрообработки очищенной остаточной масляной фракции в присутствии катализатора, содержащего оксиды никеля, молибдена и алюминия, с последующей депарафинизацией полученного гидрогенизата избирательными растворителями, отличающийся тем, что используют катализатор, содержащий высококремнеземный цеолит типа "пентасил", селективно удаляющий низкоплавкие твердые алкановые и полициклические ароматические углеводороды.

2. Способ по п.1, отличающийся тем, что гидрообработку проводят при температуре 280 320^oС, давлении 3,0 7,0 МПа, объемной скорости подачи сырья 0,1 1,5 с^-1, подаче водорода 800 1500 нм³/м³ сырья.

РИСУНКИ

Рисунок 1, Рисунок 2