Способ получения маловязкого судового топлива

 

Изобретение относится к способам получения топлива для судовых двигателей и может быть использовано в нефтеперерабатывающей промышленности. Сущность способа получения маловязкого судового топлива заключается в использовании фракций первичной переработки нефти каталитического крекинга. При этом на установке АВТ выделяют фракции 160-360oС, 160-420oС и 300-480oС и смешивают их в соотношении 40:40:20-60:30:10; каталитическому крекингу подвергают вакуумный газойль 250-550oС, из катализата выделяют фракцию 160-400oС и смешивают ее с дистиллятом прямой перегонки в соотношении: 20:80 - 60:40, 4 табл.

Изобретение относится к способам получения топлива для судовых двигателей и может быть использовано в нефтеперерабатывающей промышленности. Изобретение предусматривает получение топлива маловязкого судового (ТМС).

Топливо судовое маловязкое предназначено для использования в среднеоборотных и высокооборотных дизельных двигателях, потребляющих значительное количество дефицитного дизельного топлива по ГОСТ 305-82. Требования к дизельному топливу Л-0,5 62 ГОСТ 305-82 и предлагаемому взамен его маловязкому судовому топливу по ТУ 38.101567-87 представлены в табл. 1. Из данных табл. 1 следует, что в сравнении с дизельным топливом марки "Л" ГОСТ 305-82 нормы на топливо маловязкое судовое менее жесткие. Так, цетановое число ТМС должно быть не менее 40, а для дизельного "Л" топлива не менее 45 единиц. Содержание серы в разрабатываемом топливе допускается 1,5% вместо 0,5 для топлива дизельного Л-0,5.

Топливо маловязкое судовое может вырабатываться на основе продуктов вторичного происхождения (дистиллятов от процессов каталитического, термического крекинга и коксования). При этом йодное число в маловязком судовом топливе может достигать 20 г йода на 100 г топлива, в то время как в дизельном не более 6 г йода на 100 г топлива. В требованиях потребителей на ТМС не нормируется фракционный состав, а кинематическая вязкость при 20oС допускается 11,4 м2/с вместо не более 6,0 верхнего предела для дизельного топлива. Однако ТМС предъявляются жесткие требования по эксплуатационным характеристикам: повышению смазывающей способности и снижению коррозионной активности.

Известен способ получения ТМС путем перегонки нефти на прямогонные фракции и вакуумные, коксования гудрона на установке замедленного коксования с последующим выделением фракции легкого газойля коксования 160-300oС, вторичной перегонки мазута на комбинированной установке КГФ-АТ-ТК с последующим компаундированием вакуумного газойля, дизельных фракций с установок АТ и КГФ-АТ-ТК и легкого газойля коксования в соотношении 5-50-45:20-50-30. [1] Однако в данном способе получения ТМС используются низкокипящие фракции, что приводит к низкому цетановому числу ТМС (42 ед.) и выходу топлива на нефть. Использование дистиллята коксования, выкипающего в пределах 160-300oС также способствует снижению стабильности топлива при хранении.

Наиболее близким по технической сущности и достигаемому результату является способ получения ТМС путем перегонки нефти с выделением на установке АТ фракции 160-360oС, на установке ВТ фракции 360-500oС и гудрона - остаточной фракции выше 500oС. Вакуумный газойль 360-500oС подвергают каталитическому крекингу с выделением из катализата дистиллята с пределами выкипания 190-280oС. Гудрон направляется на установку коксования. Из продуктов коксования выделяют фракцию 190-290oС. Фракции 180-360oС прямой гонки, 190-280oС каталитического крекинга и 190-290oС коксования компаундируют в соотношении 1:1:1 [2] Полученную смесь подвергают селективной очистке фурфуролом с целью получения улучшенного показателя цетанового числа. Однако в данном способе получения ТМС используют легкие фракции прямой перегонки нефти, каталитического крекинга и коксования, что приводит к снижению цетанового числа и выхода ТМС на нефть.

Кроме того, в данном способе производства ТМС применяется процесс селективной очистки фурфуролом очень трудоемкий и приводящий также к снижению выхода целевого топлива. Вследствие вышеизложенного выход ТМС составляет лишь 36% на нефть.

Целью изобретения является повышение выхода топлива на нефть и улучшение его смазывающей способности. Это достигается тем, что на установке АВТ выделяют фракции 160-360oС, 160-420oС, 300-480oС и 250-550oС; фракции 160- 360oС; 160-420oС и 300-480oС смешивают в соотношении 40:40: 20 60:30:10 и получают дистиллят прямой перегонки нефти.

Фракцию 250-550oС подвергают каталитическому крекингу. Из катализата выделяют фракцию 160-400oС и компаундируют ее с дистиллятом прямой перегонки в соотношении 20:80 60:40.

Сущность изобретения заключается в том, что для обеспечения хорошей смазывающей способности топлива из нефти выделяются путем прямой перегонки фракции с максимальным содержанием тяжелых прямогонных компонентов и компаундируются в определенном соотношении, обеспечивающем высокий выход топлива.

Каталитическому крекингу подвергают также тяжелый вакуумный газойль на специальном цеолитсодержащем катализаторе типа "EMKAT", обеспечивающем крекинг тяжелого вакуумного дистиллята с образованием в основном бициклических ароматических и нафтеновых углеводородов. Из катализата выделяют фракцию 160-400oС и компаундируют ее с дистиллятом прямой перегонки нефти в соотношении 20:80 40:60.

Получаемое по данному способу топливо маловязкое судовое характеризуется низким содержанием фракций, выкипающих до 250oС.

В целом топливо имеет фракций выше 250oС до 80% При значительно увеличивается выход ТМС на нефть, а также высвобождаются низкокипящие фракции для использования их по целевому назначению.

В табл. 2 представлен компонентный состав, в табл. 3 качество и в табл. 4 результаты испытаний образцов, полученных по прототипу и предлагаемому способу получения ТМС.

Пример прототип. Нефть на установке АВТ подвергают перегонке на фракции 180-360oС и 360-500oС и гудрона фракция выше 500oС. Вакуумный газойль 360-500oС подвергается каталитическому крекингу с выделением из катализата дистиллята с пределами выкипания 190-280oС, гудрон направляют на установку коксования. Из продуктов коксования выделяют фракцию 190-280oС, фракцию 180-360oС прямой гонки, 190-280oС каталитического крекинга и 190-290oС коксования компаундируют в соотношении 1:1:1.

Полученную смесь подвергают селективной очистке фурфуролом. Выход такого топлива равен 36% на нефть, а смазывающая способность из-за наличия 80% легких фракций до 250oС является очень низкой и составляет 40 р.кр. мг при испытании на двигателе 4МШ. Топливо маловязкое судовое характеризуется также повышенной коррозионной активностью (табл.4).

Пример 1. Нефть на установке АВТ подвергают перегонке с получением фракций 160-360oС, 160-420oС, 300- 480oС и 250-550oС; фракцию 250-550oС направляют на установку Г-43/102, где на цеолитсодержащем катализаторе "ЕMKAT" при температуре в реакторе 480oС вакуумный газойль подвергают каталитическому крекингу.

Из катализата выделяют фракции 160-400oС, фракции прямой перегонки 160-360oС, 160-420oС и 300-480oС смешивают в соотношении 40:40:20 мас. Полученный прямогонный дистиллят компаундируют с фракцией легкого газойля каталитического крекинга в соотношении 80:20 мас.

Из данных табл. 2 и 3 следует, что выход целевого топлива составил 42% на нефть вместо 36% по прототипу, значительно улучшилась его смазывающая активность, возросла теплота сгорания топлива.

Примеры 2-6. Нефть подвергают перегонке на установке АВТ с выделением прямогонных фракций аналогично примеру 1, фракцию 250-550oС направляют на установку Г-43/102 и подвергают каталитическому крекингу с выделением из катализата фракций 160-400oС. Аналогично примеру 1 фракции прямой перегонки 160-360oС, 160-420oС и 300-480oС смешивают в соотношении соответственно 60: 30:10 (пример 2) и 50:35:15 (пример 3). Полученный прямогонный дистиллят компаундируют с фракцией 160-400oС газойля каталитического крекинга в соотношении соответственно 40:60 (пример 2) и 70:30 (пример 3).

Анализ образцов ТМС по примерам 2 и 3 свидетельствует, что по сравнению с прототипом значительно увеличился выход топлива (табл. 3) и улучшились его эксплуатационные характеристики (табл. 4).

При увеличении в топливе легкого газойля каталитического крекинга выше максимально заявленного его значения (60% пример 4), снижается цетановое число ТМС; снижение его коацентрации менее 20% приводит к уменьшению выхода целевого топлива (пример 6), увеличение в топливе тяжелого вакуумного газойля (фр. 300-480o) способствует повышению температуры застывания ТМС (пример 5).

Уменьшение в системе топлива этой фракции приведет к снижению теплотворной способности ТМС и его выхода.

Формула изобретения

Способ получения маловязкого топлива путем атмосферно-вакуумной перегонки нефти с выделением фракций, каталитического крекинга вакуумного газойля, компаундирования этих фракций, отличающийся тем, что при атмосферно-вакуумной перегонке нефти выделяют фракции, выкипающие в интервалах 160 360, 160 420 и 300 480oС с последующим их смешиванием в массовом соотношении 40: 40: 20 60:30:10 с получением дистиллята прямой перегонки, а каталитическому крекингу подвергают фракцию вакуумного газойля, выкипающую в интервале 250 - 550oС с отделением от полученного продукта фракции, выкипающей в интервале 160 400oС, и компаундированием этой фракции с дистиллятом прямой перегонки в массовом соотношении 20:80 60:40.

РИСУНКИ

Рисунок 1, Рисунок 2, Рисунок 3, Рисунок 4



 

Похожие патенты:

Изобретение относится к нефтепереработке и может быть использовано при переработке нефтяного сырья каталитическим крекингом

Изобретение относится к способам получения высокоэффективных бензинов из газового конденсата и может найти применение в газоперерабатывающей и нефтеперерабатывающей отраслях промышленности

Изобретение относится к нефтехимии , в частности к переработке нефти
Изобретение относится к химической переработке нефтепродуктов, а именно к процессу получения товарных автобензинов с О.Ч.76-81ПММ и экологически чистых бензинов с О.Ч.92- 96ПИМ, а также бензола высшей очистки из катализатов риформинга широких бензиновых фракций

Изобретение относится к извлечению и удалению побочных продуктов, представляющих собой многоядерные соединения ароматического ряда, из потока пара, вытекающего из реакционной зоны дегидрогенизации обычно газообразного углеводорода
Изобретение относится к способам переработки и утилизации нефтяных отходов, накапливаемых в виде нефтешламов, и может найти применение в нефтеперерабатывающей и нефтехимической промышленности

Изобретение относится к способу получения высококачественного кокса замедленным коксованием

Изобретение относится к комбинированным способам получения топлив для судовых двигателей (судовое легкое, судовое высоковязкое легкое и судовое маловязкое топлива) и дорожных битумов глубоковакуумной перегонкой мазутов, легким термическим крекингом вакуумных газойлей (ЛТКВГ) и окислением тяжелых гудронов

Изобретение относится к способу превращения смеси углеводородной загрузки, содержащей линейные и разветвленные олефины, включающие от 4 до 15 атомов углерода, причем вышеупомянутый способ содержит следующие стадии: а) селективное образование простых эфиров большинства разветвленных олефинов, присутствующих в вышеупомянутой загрузке, b) обработка линейных олефинов, содержащихся в вышеупомянутой загрузке, в условиях умеренной олигомеризации, с) разделение эфлюента, полученного на стадии b), по меньшей мере на две фракции: фракцию , содержащую углеводороды, конечная температура кипения которых меньше температуры, находящейся в интервале от 150 до 200°С, фракцию , содержащую по меньшей мере часть углеводородов, начальная температура кипения которых больше температуры, находящейся в интервале от 150 до 200°С, d) обработка углеводородной фракции, содержащей простые эфиры, образовавшиеся на стадии а), в условиях по меньшей мере частичного крекинга простых эфиров, при этом вышеупомянутая обработка сопровождается разделением на бензиновую фракцию с улучшенным октановым числом и на фракцию, содержащую исходный спирт, е) гидрирование фракции в условиях получения газойля с высоким цетановым числом и удаление по меньшей мере части азотсодержащих или основных примесей, содержащихся в исходной углеводородной загрузке

Изобретение относится к области нефтепереработки, конкретно к способу переработки нефти и/или газового конденсата с получением моторных топлив

Изобретение относится к способу химической переработки смесей газообразных углеводородов (алканов) С1-С 6 в олефины С2-С3 (этилен и пропилен), заключающемуся в осуществлении реакций окислительной конденсации метана и пиролиза алканов С2-С6, характеризующемуся тем, что осуществляют окислительный пиролиз алканов С2 -С6, который проводят при температуре от 450°С до 850°С, давлении от 1 атм до 40 атм и подаче не более 15 об.% кислорода в присутствии оксидных катализаторов без предварительного разделения исходной смеси газообразных углеводородов (алканов) C1-С6 на составляющие компоненты и/или отделения метана, реакцию окислительной конденсации метана осуществляют в потоке метана, отделенного от продуктов окислительного пиролиза алканов С2-С6, в присутствии оксидных катализаторов при температуре от 700°С до 950°С, давлении от 1 атм до 10 атм и мольном соотношении метана и кислорода в интервале от 2:1 до 10:1, при этом выделение продуктов окислительной конденсации метана проводят совместно или частично совместно с выделением продуктов окислительного пиролиза алканов С2-С 6, а отделенные от реакционных газов метан, этан и алканы С3+ подвергают рециклу и направляют повторно на стадии окислительной конденсации метана и пиролиза алканов С2 -С6 соответственно
Наверх