Способ выплавки стали в конвертере
Изобретение относится к металлургии, конкретнее к выплавке стали в конвертере. Технический эффект при использовании изобретения заключается в снижении количества выносов расплава из конвертера и в снижении расхода металлошихты и кислорода. Способ выплавки стали в конвертере включает загрузку в конвертер металлолома, заливку в него чугуна, продувку расплава кислородом сверху через многосопловую фурму, изменение расхода кислорода, подачу в конвертер шлакообразующих материалов и определение химсостава чугуна и расплава. В первый период продувки, равный 0,1 - 0,5 всего времени продувки, расход кислорода устанавливают по зависимости Q = K1 Si Mn G, где Q1 - расход кислорода в первый период продувки, м3/тмин. Si - массовая доля кремния в чугуне, %: Mn - массовая доля марганца в чугуне, %: G - масса заливаемого чугуна в конвертере, т; К1 - эмпирический коэффициент, учитывающий физико-химические закономерности обезуглероживания расплава, равный 0,07 - 2,5 м3/%%минт2. Долю кремния в чугуне устанавливают в пределах, 0,25 - 1,2 мас.%, долю марганца 0,05 - 0,3 мас.%. долю чугуна в металлозавалке устанавливают в пределах 0,7 - 0,95 от общего количества металлозавалки. По истечении указанного времени расход кислорода Q2 увеличивают до величины K2 Q1, где К2 - эмпирический коэффициент, характеризующий физико-химические закономерности обезуглероживания расплава, равный 1,1 - 2,0, безразмерный. 1 табл.
Изобретение относится к металлургии, конкретнее, к выплавке стали в конвертере.
Наиболее близким по технической сущности является способ выплавки стали в конвертере, включающей загрузку в конвертер металлолома, заливку в него чугуна, продувку расплава кислородом сверху через многосопловую фурму, а также подачу в конвертер шлакообразующих материалов и определение химсостава чугуна и расплава. Расход кислорода в процессе продувки расплава устанавливают переменным (Справочник конвертерщика. Якушев А.М. -Челябинск: Металлургия. Челябинское отделение, 1990, с. 236 - 238). Недостатком известного способа является большое количество выбросов расплава из конвертера и большой расход металлошихты. Это объясняется тем, что в 1-й период продувки при переработке низкомарганцовистого чугуна при высокой интенсивности продувки кислородом при еще не сформировавшемся шлаке происходят большие выносы расплава из конвертера. Во 2-й период продувки во время интенсивного горения углерода подаваемого кислорода становится недостаточно, что приводит к быстрому раскислению шлака. При этом шлак сворачивается и переходит в гетерогенное состояние, что также приводит к выносам расплава из конвертера. Технический эффект при использовании изобретения заключается в снижении количества выносов расплава из конвертера и в снижении расхода металлошихты и кислорода. Указанный технический эффект достигают тем, что способ выплавки стали в конвертере включает загрузку в конвертер металлолома, заливку в него чугуна, продувку расплава кислородом сверху через многосопловую фурму, изменение расхода кислорода, а также подачу в конвертер шлакообразующих материалов и определение химсостава чугуна и расплава. В первый период продувки, равный 0,1 - 0,5 всего времени продувки, расход кислорода устанавливают по зависимости Q1 = K1 Si Mn G, При меньших значениях будет происходить перерасход кислорода. При больших значениях не будет обеспечиваться необходимый расход кислорода. Указанный диапазон устанавливают в обратной зависимости от массы кремния, поступающего в конвертер вместе с чугуном. Диапазон значений времени продувки расплава в 1-й период с расходом Q1 в пределах 0,1 - 0,5 от всего времени продувки объясняется процессом образования шлака. При меньших значениях шлак не будет успевать образовываться и сформировываться, что приводит к выносам расплава из конвертера. При больших значениях будет происходить повышенный угар железа. Указанный диапазон устанавливают в прямой зависимости от общего времени продувки. Диапазон значений доли чугуна в металлозавалке в пределах 0,7 - 0,95 от общего количества объясняется физико-химическими и теплофизическими закономерностями нагрева и расплавления металлошихты, а также обезуглероживания расплава. При меньших значениях будет выделяться недостаточное количество тепла. При больших значениях будет происходить испарение железа вследствие излишнего количества выделяющегося тепла и перегрева расплава. Указанный диапазон устанавливают в обратной зависимости от содержания кремния в чугуне. Диапазон значений эмпирического коэффициента K2 в пределах 1,1 - 2,0 объясняется физико-химическими закономерностями обезуглероживания расплава. При меньших значениях кислорода будет недостаточно, будет происходить сворачивание шлака и выносы из конвертера. При больших значениях будет происходить перерасход кислорода и испарение железа. Указанный диапазон устанавливают в обратной зависимости от содержания кремния в чугуне. Анализ научно-исследовательской и патентной литературы показывает отсутствие совпадения отличительных признаков заявляемого способа с признаками известных технических решений. На основании этого делается вывод о соответствии заявляемого технического решения критерию "изобретательский уровень". Ниже дан вариант осуществления изобретения, не исключающий другие варианты в пределах формулы изобретения. где Q1 - расход кислорода в первый период продувки, м3/тмин; Si - массовая доля кремния в чугуне, %; Mn - массовая доля марганца в чугуне, %; G - масса заливаемого чугуна в конвертер, т; K1 - эмпирический коэффициент, учитывающий физико-химические закономерности обезуглероживания расплава, равный 0,07 - 2,5, м3/% % мин т2. Долю кремния в чугуне устанавливают в пределах, мас.% - 0,25 - 1,2; долю марганца, мас. % - 0,05 - 0,3; долю чугуна в металлозавалке устанавливают в пределах 0,7 - 0,95 от общего количества металлозавалки. По истечении указанного времени расход кислорода Q2 увеличивают до величины (1,1 - 2,0)Q1. Снижение количества выносов расплава из конвертера будет происходить вследствие оптимального расхода кислорода в 1-й период и ускоренного шлакообразования, а также вследствие установления увеличенного расхода кислорода во 2-й период продувки для проведения обезуглероживания и поддержания шлака в жидком состоянии. Снижение расхода металлошихты будет происходить вследствие снижения количества выносов расплава из конвертера. Диапазон значений содержания кремния в чугуне в пределах 0,25 - 1,2% объясняется тепловым балансом плавки. При меньших значениях будет недостаточно тепла в ванне конвертера. При больших значениях будет происходить перегрев расплава. Указанный диапазон устанавливают в прямой зависимости от емкости конвертера. Диапазон значений содержания в чугуне марганца в пределах 0,05 - 0,3% объясняется физико-химическими закономерностями процесса шлакообразования. При меньших значениях будет затрудняться процесс шлакообразования и растворения извести. При больших значениях будет происходить перерасход марганца. Указанный диапазон устанавливают в прямой зависимости от емкости конвертера. Диапазон значений эмпирического коэффициента K1 в пределах 0,07 - 2,5 объясняется физико-химическими закономерностями окисления примесей в расплаве и обезуглероживания расплава. Способ выплавки стали в конвертере осуществляют следующим образом. Пример. В процессе выплавки стали в конвертер подают металлолом, заливают в него чугун, продувают расплав кислородом сверху через многосопловую фурму, изменяют расход кислорода в процессе продувки, а также подают в конвертер шлакообразующие материалы и определяют химсостав чугуна и расплава. В конвертере выплавляют полупродукт с содержанием углерода менее 0,2%. В первый период продувки, равный 0,1 - 0,5 всего времени продувки, расход кислорода устанавливают по зависимости Q1 = K Si Mn G, где Q1 - расход кислорода в первый период продувки, м3/тмин; Si - массовая доля кремния в чугуне, %;Mn - массовая доля марганца в чугуне, %;
G - масса заливаемого чугуна в конвертер, т;
K1 - эмпирический коэффициент, учитывающий физико-химические закономерности обезуглероживания расплава, равный 0,07 - 2,5, м3/% % мин т2. Долю кремния в чугуне устанавливают в пределах 0,25 - 1,2 мас.%; долю марганца 0,05 - 0,3 мас. %; долю чугуна в металлозавалке устанавливают в пределах 0,7 - 0,95 от общего количества металлозавалки. По истечении этого времени расход кислорода Q2 увеличивают до величины K2 Q1, где K2 - эмпирический коэффициент, характеризующий физико-химические закономерности обезуглероживания расплава, равный 1,1 - 2,0, безразмерный. Долю содержания в чугуне кремния и марганца устанавливают в процессе его выплавки о обработки. В таблице приведены примеры осуществления способа с различными технологическими параметрами (см. таблицу в конце описания). В первом примере не обеспечивается необходимый расход кислорода, что приводит к задержке формирования шлака и к выносам расплава из конвертера. В пятом примере вследствие повышенного расхода кислорода происходит его перерасход и угар железа. В оптимальных примерах 2-4 происходит снижение выносов из конвертера, снижается расход металлошихты и кислорода. Применение изобретения позволяет повысить выход годного металла на 3 - 5%.
Формула изобретения
Q1 = K1SiMnG,
где Q1 - расход кислорода в первый период продувки, м3/тмин;
Si - массовая доля кремния в чугуне, %;
Mn - массовая доля марганца в чугуне, %;
G - масса заливаемого чугуна в конвертер, т;
K1 - эмпирический коэффициент, учитывающий физико-химические закономерности обезуглероживания расплава, равный 0,07-2,5, м3/%%минт2,
при этом долю кремния в чугуне устанавливают в пределах 0,25-1,2 мас.%; долю марганца 0,05-0,3 мас.%; долю чугуна в металлозавалке устанавливают в пределах 0,7-0,95 от общего количества металлозавалки, а по истечении указанного времени расход кислорода Q2 увеличивают до величины К2Q1, где К2 - эмпирический коэффициент, характеризующий физико-химические закономерности обезуглероживания расплава, равный 1,1-2,0, безразмерный.
РИСУНКИ
Рисунок 1