Установка для получения масляных дистиллятов из мазута (варианты) и способ получения масляных дистиллятов из мазута на этой установке (варианты)
Изобретение относится к нефтеперерабатывающей промышленности и может быть использовано в промышленных процессах перегонки нефтяного сырья - мазута. Установка для получения масляных дистиллятов из мазута включает вакуумную ректификационную колонну, снабженную вводом для подачи исходной парогазожидкостной смеси, отводом гудрона из нижней ее части, боковым отводом фракции дизельного топлива из верхней ее части, тремя или четырьмя разновысотными боковыми отводами в зоне образования целевых дистиллятов и вакуумсоздающее устройство. Вакуумсоздающее устройство по первому варианту представляет собой конденсатор смешения, последовательно соединенный с кожухотрубчатым конденсатором и первым сепаратором-осушителем, который соединен с емкостью и последовательно соединен со струйным эжектором, вихревым эжектором и вторым сепаратором-осушителем. По второму варианту вакуумсоздающее устройство представляет собой конденсатор смешения, последовательно соединенный со струйным эжектором, вихревым эжектором и сепаратором-осушителем. Вакуумсоздающее устройство снабжено насосом подачи рабочей жидкости в эжекторы, выход которого соединен по жидкости с вводами в струйный и вихревой эжекторы, а вход - с подачей рабочей жидкости. Первый из разновысотных боковых отводов целевых дистиллятов расположен на участке, соответствующем температурному приращению (-Δt), равному 150-160°С, а последующие - на участках, соответствующих температурному приращению (-Δt), равному, соответственно, 85-100°С и 75-78°С или 85-100°С, 75-78°С и 40-45°С по отношению к температуре исходной парогазожидкостной смеси. На установке осуществляют способ получения масляных дистиллятов из мазута. Изобретения позволяют увеличить глубину переработки нефтяного сырья с получением трех или четырех боковых погонов дистиллятных фракций, имеющих стабильно оптимальный состав. 4 н. и 6 з.п. ф-лы, 1 табл., 2 ил.
Изобретение относится к нефтеперерабатывающей промышленности и может быть использовано в промышленных процессах перегонки нефтяного сырья - мазута.
Известна установка для ректификации нефтяного сырья, включающая вакуумную ректификационную колонну с магистралью подвода нагретого нефтяного сырья, магистралью подвода нагретого нефтяного сырья, магистралью отвода остатков из колонны, боковым отводом жидкой фракции, магистралью отвода парогаза. Верхняя часть ректификационной колонны через магистраль отвода парогаза связана с вакуумсоздающим устройством, выполненным в виде жидкостно-газового струйного аппарата, сепаратора и насоса. Выход струйного аппарата сообщен с сепаратором, вход по газу струйного аппарата с магистралью отвода газов и паров, вход по жидкости с выходом насоса, а вход насоса сообщен с сепаратором. Установка снабжена холодильником, установленным до входа в активное сопло жидкостно-газового струйного аппарата (RU 2050168 C1, 20.12.1995, В 01 Д 3/10).
Недостатком описанной установки является невозможность получения нескольких дистиллятных фракций, являющихся ценным сырьем для получения масел, из-за того, что в ректификационной колонне имеется только один боковой отвод.
Известна установка для вакуумной перегонки нефтяного сырья, включающая ректификационную вакуумную колонну, снабженную вводом для подачи сырья в парожидком виде, отводом остатка, боковыми отводами вакуумных дистиллятов, конденсатор-холодильник, сообщенный входом с верхней частью ректификационной колонны, а выходом с эжектором. Нижняя часть колонны через дроссель последовательно связана с отпарной секцией, эжектором, сепаратором с верхней частью колонны (SU 1081197 A, 23.03.1984).
Известен способ вакуумной перегонки углеводородного нефтяного сырья путем подачи исходной нагретой смеси в вакуумную ректификационную колонну, отбора продуктов из боковых отводов и подачей парогазовой смеси с верха колонны в вакуумсоздающее устройство, при этом используют вакуумсоздающее устройство, выполненное в виде газо-жидкостного струйного аппарата, сепаратора и насоса, выход струйного аппарата сообщен с сепаратором, вход по газу струйного аппарата - с магистралью отвода газов и паров, вход по жидкости - с выходом насоса, а вход последнего сообщен с сепаратором, при этом боковым отводом отводят фракцию газойля (патент РФ №2050168).
Известен способ вакуумной перегонки нефтяного сырья, предусматривающий нагревание сырья, подачу его в вакуумную ректификационную колонну, отбор дистилляционных фракций через боковые отводы, отбор остатка - гудрона с нижней части ректификационной колонны. Остаток вакуумной колонны через дроссель направляют в отпарную секцию, где производят отпарку фракций, выкипающих до 500°С. Смесь паров, продуктов отпарки и водяного пара направляют в эжектор, где продукты отпарок и рабочая жидкость конденсируется, затем смесь направляют на сепаратор. Полученную жидкую фазу возвращают в ректификационную колонну, а водяной пар эжектируют вакуумсоздающим устройством (SU 1081197 А, 23.03.1984).
Недостатком известных технических решений - установок и способов является недостаточная глубина переработки мазута, что увеличивает в дальнейшем затраты на получение углеводородных фракций, идущих на производство масел.
Задачей предлагаемых изобретений является увеличение глубины переработки мазута с получением трех или четырех боковых погонов дистиллятных фракций, имеющих стабильно оптимальный состав, что позволяет в дальнейшем удешевить их дальнейшую очистку, а также упростить процесс получения товарных масел различного ассортимента, в том числе, путем смешения различных фракций.
Поставленная задача в части первого варианта изобретения решается за счет того, что установка для получения масляных дистиллятов из мазута согласно изобретению включает вакуумную ректификационную колонну, снабженную вводом для подачи исходной парогазожидкостной смеси, отводом гудрона из нижней ее части, боковым отводом фракции дизельного топлива из верхней ее части, тремя или четырьмя разновысотными боковыми отводами в зоне образования целевых дистиллятов и вакуумсоздающее устройство, представляющее собой конденсатор смешения последовательно соединенный с кожухотрубчатым конденсатором и первым сепаратором-осушителем, который в свою очередь соединен с емкостью и последовательно соединен со струйным эжектором, вихревым эжектором и вторым сепаратором-осушителем, а также насосом подачи рабочей жидкости в эжекторы, выход которого соединен по жидкости с вводами в струйный и вихревой эжекторы, а вход - с подачей рабочей жидкости, при этом первый из разновысотных боковых отводов целевых дистиллятов расположен на участке, соответствующем температурному приращению (-Δt), равному 150-160°С, а последующие - на участках, соответствующих температурному приращению (-Δt), равному соответственно 85-100°С и 75-78°С или 85-100°С, 75-78°С и 40-45°С по отношению к температуре исходной парогазожидкостной смеси.
Предпочтительно использовать конденсатор смешения, встроенный в верхнюю часть колонны.
Поставленная задача в части второго варианта установки решается за счет того, что установка для получения масляных дистиллятов из мазута согласно изобретению включает вакуумную ректификационную колонну, снабженную вводом для подачи исходной парогазожидкостной смеси, отводом гудрона из нижней ее части, боковым отводом фракции дизельного топлива из верхней ее части, тремя или четырьмя разновысотными боковыми отводами в зоне образования целевых дистиллятов и вакуумсоздающее устройство, представляющее собой конденсатор смешения, последовательно соединенный со струйным эжектором, вихревым эжектором и сепаратором-осушителем, а также насосом подачи рабочей жидкости в эжекторы, выход которого соединен с вводами по жидкости в струйный и вихревой эжекторы, а вход - с подводом рабочей жидкости, при этом первый из разновысотных боковых отводов целевых дистиллятов расположен на участке, соответствующем температурному приращению (-Δt), равному 150-160°С, а последующие - на участках, соответствующих температурному приращению (-Δt), равному соответственно 85-100°С и 75-78°С или 85-100°С, 75-78°С и 40-45°С по отношению к температуре исходной парогазожидкостной смеси.
Целесообразно, чтобы конденсатор смешения был встроен в верхнюю часть ректификационной колонны.
Поставленная задача в части первого варианта способа получения масляных дистиллятов из мазута решается за счет того, что в указанном способе, включающем подачу исходной нагретой парогазожидкостной смеси в вакуумную ректификационную колонну, отбор масляных дистиллятов из боковых отводов и подачу парогазовой смеси с верха колонны в вакуумсоздающее устройство согласно изобретению используют вакуумсоздающее устройство, представляющее собой конденсатор смешения, кожухотрубчатый конденсатор, емкость, сепараторы-осушители и струйный и вихревой эжекторы с рабочей жидкостью, имеющей температуру 30-50°С, причем парогазовую смесь из конденсатора смешения последовательно подают в кожухотрубчатый конденсатор, первый сепаратор-осушитель, струйный эжектор с расходом рабочей жидкости 160-250 м3/час, вихревой эжектор с расходом рабочей жидкости 16-35 м3/час и второй сепаратор-осушитель, а отбор масляных дистиллятов осуществляют из трех или четырех боковых разновысотных отводов, первый из которых расположен на участке, соответствующем температурному приращению (-Δt), равному 150-160°С, а последующие - на участках, соответствующих температурному приращению (-Δt), равному соответственно 85-100°С и 75-78°С или 85-100°С, 75-78°С и 40-45°С по отношению к температуре исходной парогазожидкостной смеси, причем процесс проводят при остаточном давлении в ректификационной колонне 40-60 мм рт.ст., температуре исходной парогазожидкостной смеси от 390 до 400°С и содержании в ней водяного пара от 1 до 3 мас.%.
Целесообразно в качестве рабочей жидкости использовать дизельное топливо.
Рекомендуется использовать ректификационную колонну со встроенным конденсатором смешения.
Поставленная задача в части второго варианта способа получения масляных дистиллятов из мазута решается за счет того, что в указанном способе, включающем подачу исходной нагретой парогазожидкостной смеси в вакуумную ректификационную колонну, отбор масляных дистиллятов из боковых отводов и подачу парогазовой смеси с верха колонны в вакуумсоздающее устройство согласно изобретению используют вакуумсоздающее устройство, представляющее собой конденсатор смешения, струйный и вихревой эжекторы и сепаратор-осушитель с рабочей жидкостью, имеющей температуру 30-50°С, причем парогазовую смесь из конденсатора смешения последовательно подают в струйный эжектор с расходом рабочей жидкости 160-250 м3/час, вихревой эжектор с расходом рабочей жидкости 16-35 м3/час и сепаратор-осушитель, а отбор масляных дистиллятов осуществляют из трех или четырех боковых разновысотных отводов, первый из которых расположен на участке, соответствующем температурному приращению (-Δt), равному соответственно 85-100°С и 75-78°С или 85-100°С, 75-78°С и 40-45°С по отношению к температуре исходной парогазожидкостной смеси, причем процесс проводят при остаточном давлении в ректификационной колонне 40-60 мм рт.ст., температуре исходной парогазожидкостной смеси от 390 до 400°С и содержании в ней водяного пара менее 1 мас.%.
Рекомендуется использовать ректификационную колонну, в которой конденсатор смешения встроен в ее верхнюю часть.
В качестве рабочей жидкости можно использовать дизельное топливо.
Технический результат, получаемый от использования заявленных изобретений состоит в увеличении глубины переработки мазута с получением трех или четырех боковых целевых дистиллятов, имеющих стабильно оптимальный состав, что позволяет в дальнейшем удешевить их очистку, а также упростить процесс получения товарных масел различного ассортимента, в том числе путем смешения различных целевых дистиллятов.
Указанный технический результат достигается и за счет расположения боковых отводов целевых дистиллятов на определенной высоте ректификационной колонны с учетом температурных приращений, связанных с температурой исходной парогазожидкостной смеси. Стабильность состава отбираемых целевых дистиллятов зависит и от стабильности условий процесса, которая, в свою очередь, определяется работой вакуумсоздающего устройства, т.е. его конструкцией и условиями работы аппаратов. Предлагаемая в настоящем изобретении конструкция вакуумсоздающего устройства позволяет поддерживать необходимые условия процесса.
Получаемые дистиллятные фракции имеют стабильный состав с высоким содержанием основного компонента и могут быть легко очищены и использованы как самостоятельно, так и в виде различных смесей друг с другом, что облегчает процесс получения товарного продукта.
Варианты установок для получения масляных дистиллятов из мазута иллюстрируются нижеприведенными чертежами.
На фиг.1 изображена установка для получения масляных дистиллятов из мазута, общий вид, первый вариант.
На фиг.2 - то же, но второй вариант.
Установка для получения масляных дистиллятов из мазута включает вакуумную ректификационную колонну 1, снабженную вводом 2 для подачи исходной парогазожидкостной смеси, отводом 3 гудрона из нижней части, боковым отводом 4 фракции дизельного топлива из верхней части, тремя или четырьмя разновысотными боковыми отводами 5, 6, 7, 8 в зоне образования целевых дистиллятов и вакуумсоздающее устройство. Последнее представляет собой конденсатор 9 смешения, последовательно соединенный с кожухотрубчатым конденсатором 10 и сепаратором-осушителем 11, который в свою очередь соединен с емкостью 12 и последовательно соединен со струйным эжектором 13, вихревым эжектором 14 и дополнительным сепаратором-осушителем 15, а также насосом 16 подачи рабочей жидкости в эжекторы, выход которого соединен по жидкости с вводами в струйный и вихревой эжекторы, соответственно 13 и 14, а вход - с подачей рабочей жидкости. Первый из разновысотных боковых отводов 5 целевых дистиллятов расположен на участке, соответствующем температурному приращению (-Δt), равному 150-160°С, а последующие - на участках, соответствующих температурному приращению (-Δt), равному соответственно 85-100°С и 75-78°С или 85-100°С, 75-78°С и 40-45°С по отношению к температуре исходной парогазожидкостной смеси.
В основу работы описанной установки положен способ, охарактеризованный признаками, изложенными в пп.5, 6, 7 формулы изобретения.
Работа установки по первому варианту, осуществляется следующим образом:
Нагретый в печи мазут в виде парогазожидкостной смеси с температурой от 390 до 400°С с, содержащей водяной пар в количестве от 1 до 3 мас.%, поступает в вакуумную ректификационную колонну 1 через ввод 2.
Отбор масляных дистиллятов осуществляют из боковых отводов 5, 6, 7, 8 расположенных выше ввода исходного сырья 2. Выше вывода первой масляной фракции производят отбор тяжелой дизельной фракции отводом 4. С нижней части вакуумной ректификационной колонны 1 выводят гудрон.
Парогазовая смесь поступает в верхнюю часть вакуумной ректификационной колонны 1, затем в конденсатор 9 смешения. Часть нефтяных паров конденсируется в конденсаторе 9 смешения. Нескондесировавшиеся пары и газы в виде парогазовой смеси поступают в кожухотрубчатый конденсатор 10, где они охлаждаются и частично конденсируются.
Образовавшийся конденсат поступает в сепаратор-осушитель 11, где происходит отделение жидкости от несконденсировавшихся паров и газов.
Жидкость из сепаратора-осушителя 11 стекает в емкость 12. В емкости 12 происходит отделение нефтепродуктов от воды. Емкость 12 работает при атмосферном давлении. Вода из емкости 12 удаляется в промканализацию, а нефтепродукты насосом 17 откачиваются с установки.
Газы из сепаратора-осушителя 11 поступают в струйный эжектор 13. Также в струйный эжектор 13 насосом 16 подается рабочая жидкость с расходом 160-250 м3/час. В качестве рабочей жидкости может быть использована охлажденная фракция утяжеленного дизельного топлива, выводимого из верхней части вакуумной ректификационной колонны 1, либо товарное дизельное топливо, либо (преимущественно) дизельное топливо, вырабатываемой в атмосферной колонне.
Из струйного эжектора 13 смесь жидкости и газов поступает в вихревой эжектор 14, куда также подается рабочая жидкость. Расход рабочей жидкости в вихревом эжекторе 14 составляет 16-35 м3/ч. Выход вихревого эжектора 14 соединен с сепаратором-осушителем 15. Из сепаратора-осушителя 15 газ откачивается паровым эжектором 18 на утилизацию, водяной конденсат удаляется в промканализацию, а конденсат углеводородов насосом 17 откачивается с установки.
Отбор масляных дистиллятов осуществляют из разновысотных отводов 5, 6, 7, 8, первый из которых расположен на участке, соответствующем температурному приращению (-Δt), равному 150-160°С, а последующие - на участках, соответствующих температурному приращению (-Δt), равному соответственно 85-100°С и 75-78°С или 85-100°С, 75-78°С и 40-45°С по отношению к температуре исходной парогазожидкостной смеси.
Температура в верхней части вакуумной ректификационной колонны 1, зоны отбора фракции утяжеленного дизельного топлива, отбора первой масляной фракции регулируются за счет верхнего циркуляционного орошения (охлажденная фракция утяжеленного дизельного топлива). Температура отбора первой масляной фракции регулируется также за счет подачи охлажденной первой масляной фракции в качестве промежуточного циркуляционного орошения.
Установка для получения масляных дистиллятов из мазута, по второму варианту изобретения, изображена на фиг.2. Она включает вакуумную ректификационную колонну 1, снабженную вводом 2 для подачи исходной парогазожидкостной смеси, отводом 3 гудрона из нижней части, боковым отводом 4 фракции дизельного топлива из верхней части, тремя или четырьмя разновысотными боковыми отводами 5, 6, 7, 8 в зоне образования целевых дистиллятов и вакуумсоздающее устройство. Вакуумсоздающее устройство представляет собой конденсатор 9 смешения, последовательно соединенный со струйным эжектором 13, вихревым эжектором 14 и сепаратором-осушителем 15, а также насосом 16 подачи рабочей жидкости в эжекторы, выход которого соединен с вводами по жидкости в струйный и вихревой эжекторы, соответственно 13 и 14, а вход - с подводом рабочей жидкости. Первый из разновысотных боковых отводов 5 целевых дистиллятов расположен на участке, соответствующем температурному приращению (-Δt), равному 150-160°С, а последующие - на участках, соответствующих температурному приращению (-Δt), равному соответственно 85-100°С и 75-78°С или 85-100°С, 75-78°С и 40-45°С по отношению к температуре исходной парогазожидкостной смеси.
Работа данной установки основана на способе, охарактеризованном признаками, изложенными в пп.8, 9, 10 формулы изобретения.
Установка работает следующим способом.
В вакуумную ректификационную колонну 1 через ввод 2 подают тяжелый остаток углеводородного сырья первичной переработки нефти - мазут в виде парогазожидкостной смеси при температуре 390-400°С с содержанием в ней водяного пара менее 1 мас.%.
Из вакуумной ректификационной колонны 1 часть нефтяных паров поступает в конденсатор 9 смешения, где пары конденсируются. Несконденсировавшаяся парогазовая смесь поступает в струйный, а затем в вихревой эжекторы 13 и 14 соответственно. При этом в струйный эжектор 13 и вихревой эжектор 14 насосом 16 подают рабочую жидкость температурой 30-50°С. В качестве рабочей жидкости может быть использована охлажденная фракция утяжеленного дизельного топлива, выводимого из верхней части вакуумной ректификационной колонны 1, либо товарное дизельное топливо, либо (преимущественно) дизельное топливо, вырабатываемой в атмосферной колонне. Расход рабочей жидкости в струйном эжекторе 13 составляет 160-250 м3/ч, в вихревом эжекторе 14 составляет 16-35 м3/ч.
Из вихревого эжектора 14 смесь подается в сепаратор-осушитель 15. Из сепаратора-осушителя 15 газ откачивается паровым эжектором 18 на утилизацию. Водяной конденсат из сепаратора-осушителя 15 дренируется в промканализацию, а конденсат углеводородов насосом 17 откачивается с установки. Отбор масляных дистиллятов осуществляют из трех или четырех разновысотных отводов 5, 6, 7, 8, первый из которых расположен на участке, соответствующем температурному приращению (-Δt), равному 150-160°С, а последующие - на участках, соответствующих температурному приращению (-Δt), равному соответственно 85-100°С и 75-78°С или 85-100°С, 75-78°С и 40-45°С по отношению к температуре исходной парогазожидкостной смеси.
Температура в верхней части вакуумной ректификационной колонны 1, зоны отбора фракции утяжеленного дизельного топлива, отбора первой масляной фракции регулируются за счет верхнего циркуляционного орошения (охлажденная фракция утяжеленного дизельного топлива). Температура отбора первой масляной фракции регулируется также за счет подачи охлажденной первой масляной фракции в качестве промежуточного циркуляционного орошения.
Предлагаемая группа изобретений иллюстрируется примерами, которые не охватывают, а тем более не ограничивают весь объем притязаний.
Пример 1.
В вакуумную ректификационную колонну 1 подают мазут с температурой 392°С в виде парогазожидкостной смеси с содержанием водяного пара в количестве 1%. В колонне 1 имеются три отвода целевых дистиллятов, расположенных на участках, соответствующих температурному приращению (-Δt) соответственно: верхний отвод 5 соответствует температурному приращению (-Δt) - 155°С, второй отвод 6 - 85°С, третий отвод 7 - 75°С.
Из вакуумной ректификационной колонны 1 через отводы 5, 6, 7 осуществляют отбор дистилляционных фракций I, II и III. Часть нефтяных паров поступает в конденсатор 9 смешения, затем в кожухотрубчатый конденсатор 10, где конденсируются. Образовавшийся конденсат поступает в сепаратор-осушитель 11, где происходит отделение жидкости от несконденсировавшихся паров и газов.
Жидкость из сепаратора-осушителя 11 стекает в емкость 12. В емкости 12 происходит отделение нефтепродуктов от воды. Вода из емкости 12 удаляется в промканализацию, а нефтепродукты насосом 17 откачиваются с установки.
Газы из сепаратора-осушителя 11 поступают в струйный эжектор 13. Также в струйный эжектор 13 насосом 16 подается рабочая жидкость. В качестве рабочей жидкости используется охлажденная фракция утяжеленного дизельного топлива, выводимого из верхней части вакуумной ректификационной колонны 1. Из струйного эжектора 13 смесь жидкости и газов поступает в вихревой эжектор 14, куда также подается рабочая жидкость.
Расход рабочей жидкости в струйном эжекторе 13 составляет 190 м3/ч. Расход рабочей жидкости в вихревом эжекторе 14 составляет 16 м3/ч. Температура рабочей жидкости на входе в эжекторы 13 и 14 составляет 35°С.
Выход вихревого эжектора 14 соединен с сепаратором-осушителем 15. Из сепаратора-осушителя 15 газ откачивается паровым эжектором 18 на утилизацию, водяной конденсат удаляется в промканализацию, а конденсат углеводородов насосом 17 откачивается с установки.
Снизу вакуумной ректификационной колонны 1 отводят тяжелый жидкий остаток сырья - гудрон. Технологические параметры процесса получения масляных дистиллятов из тяжелых остатков углеводородного сырья первичной переработки нефти - мазута представлены в таблице (пример 1).
Пример 2.
Получение масляных дистиллятов из тяжелых остатков углеводородного сырья первичной переработки нефти осуществляют на установке, схема которой приведена на фиг.1, с четырьмя боковыми отводами так как описано в примере 1, но изменены технологические параметры. Технологические параметры и полученные результаты приведены в таблице - пример 2.
Пример 3.
Получение масляных дистиллятов из тяжелых остатков углеводородного сырья первичной переработки нефти осуществляют на установке, схема которой приведена на фиг.2, с тремя боковыми отводами. Технологические параметры и полученные результаты приведены в таблице - пример 3.
Пример 4.
Получение масляных дистиллятов из тяжелых остатков углеводородного сырья первичной переработки нефти осуществляют на установке, схема которой приведена на фиг.2, с четырьмя боковыми отводами. Технологические параметры и полученные результаты приведены в таблице - пример 4.
Из таблицы видно, что предлагаемые технические решения позволяют получить от трех до четырех дистиллятных фракций с большим содержанием основного компонента, имеющих стабильный состав, что упрощает их дальнейшую очистку. Состав отбираемых фракций позволяет использовать их в качестве целевых масел или компонентов для приготовления широкого ассортимента масел (индустриальные, автотракторные, компрессионные, специальные).
Технологические параметры процесса получения масляных дистиллятов из тяжелых остатков углеводородного сырья первичной переработки нефти и полученные результаты.
| Таблица | ||||
| Условия и результаты | ||||
| Пример | Пример | Пример | Пример | |
| 1 | 2 | 3 | 4 | |
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 |
| Содержание водяного пара, мас.% | 1 | 3 | 1 | 0,5 |
| Температура рабочей жидкости, °С | 37 | 42 | 50 | 30 |
| Расход рабочей жидкости в струйном эжекторе, м3/час | 190 | 225 | 250 | 160 |
| Расход рабочей жидкости в вихревом эжекторе, м3/час | 16 | 26 | 32 | 35 |
| Температура исходного сырья, °С | 392 | 400 | 390 | 397 |
| Остаточное давление в колонне, мм рт.ст. | 40 | 55 | 48 | 60 |
| Дистиллятная фракция I: | ||||
| Точка отвода (-Δt), °C | 155 | 153 | 160 | 150 |
| Кинематическая вязкость при 50°С, мм3/с | 11 | 11 | 11 | 11 |
| Плотность, кг/м3 | 865 | 865 | 865 | 865 |
| Состав фракции по ASTM D 1160, мас.% | ||||
| перегоняется при температуре не выше: | ||||
| 338°С | 4,5 | 4,5 | 4,5 | 4,5 |
| 371°С | 50,0 | 50,0 | 50,0 | 50,0 |
| 401°С | 96,0 | 96,0 | 96,0 | 96,0 |
| Дистиллятная фракция II: | ||||
| Точка отвода (-Δt), °С | 85 | 98 | 100 | 88 |
| Кинематическая вязкость при 50°С, мм3/с | 19 | 19 | 19 | 19 |
| Плотность, кг/м3 | 886 | 886 | 886 | 886 |
| Состав фракции по ASTM D 1160, мас.% | ||||
| перегоняется при температуре не выше: | ||||
| 385°С | 4,5 | 4,5 | 4,5 | 4,5 |
| 410°С | 50,0 | 50,0 | 50,0 | 50,0 |
| 445°С | 96,0 | 96,0 | 96,0 | 96,0 |
| Дистиллятная фракция III: | ||||
| Точка отвода (-Δt), °C | 75 | 77 | 77 | 78 |
| Кинематическая вязкость при 50°С, мм3/с | 51 | 51 | 51 | 51 |
| Плотность, кг/м3 | 907 | 907 | 907 | 907 |
| Состав фракции по ASTM D 1160, мас.% | ||||
| перегоняется при температуре не выше: | ||||
| 419°C | 4,5 | 4,5 | 4,5 | 4,5 |
| 451°С | 50,0 | 50,0 | 50,0 | 50,0 |
| 492°C | 96,0 | 96,0 | 96,0 | 96,0 |
| Дистиллятная фракция IV: | - | - | ||
| Точка отвода (-Δt), °C | 40 | 45 | ||
| Кинематическая вязкость при 100°С, мм2/с | 18 | 18 | ||
| Плотность, кг/м3 | 929 | 929 | ||
| Состав фракции по ASTM D 1160, мас.% | ||||
| перегоняется при температуре не выше: | ||||
| 431°C | 4,5 | 4,5 | ||
| 506°C | 50,0 | 50,0 | ||
| 550°C | 96,0 | 96,0 |
1. Установка для получения масляных дистиллятов из мазута, характеризующаяся тем, что она включает вакуумную ректификационную колонну, снабженную вводом для подачи исходной парогазожидкостной смеси, отводом гудрона из нижней ее части, боковым отводом фракции дизельного топлива из верхней ее части, тремя или четырьмя разновысотными боковыми отводами в зоне образования целевых дистиллятов, и вакуумсоздающее устройство, представляющее собой конденсатор смешения, последовательно соединенный с кожухотрубчатым конденсатором и первым сепаратором-осушителем, который, в свою очередь, соединен с емкостью и последовательно соединен со струйным эжектором, вихревым эжектором и вторым сепаратором-осушителем, а также насосом подачи рабочей жидкости в эжекторы, выход которого соединен по жидкости с вводами в струйный и вихревой эжекторы, а вход - с подачей рабочей жидкости, при этом первый из разновысотных боковых отводов целевых дистиллятов расположен на участке, соответствующем температурному приращению (-Δt), равному 150-160°С, а последующие - на участках, соответствующих температурному приращению (-Δt), равному соответственно 85-100 и 75-78°С или 85-100, 75-78 и 40-45°С по отношению к температуре исходной парогазожидкостной смеси.
2. Установка по п.1, отличающаяся тем, что конденсатор смешения встроен в верхнюю часть колонны.
3. Установка для получения масляных дистиллятов из мазута, характеризующаяся тем, что она включает вакуумную ректификационную колонну, снабженную вводом для подачи исходной парогазожидкостной смеси, отводом гудрона из нижней ее части, боковым отводом фракции дизельного топлива из верхней ее части, тремя или четырьмя разновысотными боковыми отводами в зоне образования целевых дистиллятов, и вакуумсоздающее устройство, представляющее собой конденсатор смешения, последовательно соединенный со струйным эжектором, вихревым эжектором и сепаратором-осушителем, а также насосом подачи рабочей жидкости в эжекторы, выход которого соединен с вводами по жидкости в струйный и вихревой эжекторы, а вход - с подводом рабочей жидкости, при этом первый из разновысотных боковых отводов целевых дистиллятов расположен на участке, соответствующем температурному приращению (-Δt), равному 150-160°С, а последующие - на участках, соответствующих температурному приращению (-Δt), равному соответственно 85-100 и 75-78°С или 85-100, 75-78 и 40-45°С по отношению к температуре исходной парогазожидкостной смеси.
4. Установка по п.3, отличающаяся тем, что конденсатор смешения встроен в верхнюю часть колонны.
5. Способ получения масляных дистиллятов из мазута, включающий подачу исходной нагретой парогазожидкостной смеси в вакуумную ректификационную колонну, отбор масляных дистиллятов из боковых отводов и подачу парогазовой смеси с верха колонны в вакуумсоздающее устройство, отличающийся тем, что используют вакуумсоздающее устройство, представляющее собой конденсатор смешения, кожухотрубчатый конденсатор, емкость, сепараторы-осушители и струйный и вихревой эжекторы с рабочей жидкостью, имеющей температуру 30-50°С, причем парогазовую смесь из конденсатора смешения последовательно подают в кожухотрубчатый конденсатор, первый сепаратор-осушитель, струйный эжектор с расходом рабочей жидкости 160-250 м3/ч, вихревой эжектор с расходом рабочей жидкости 16-35 м3/ч и второй сепаратор-осушитель, а отбор масляных дистиллятов осуществляют из трех или четырех боковых разновысотных отводов, первый из которых расположен на участке, соответствующем температурному приращению (-Δt), равному 150-160°С, а последующие - на участках, соответствующих температурному приращению (-Δt), равному соответственно 85-100 и 75-78°С или 85-100, 75-78 и 40-45°С по отношению к температуре исходной парогазожидкостной смеси, причем процесс проводят при остаточном давлении в ректификационной колонне 40-60 мм рт.ст., температуре исходной парогазожидкостной смеси от 390 до 400°С и содержании в ней водяного пара от 1 до 3 мас.%.
6. Способ по п.5, отличающийся тем, что в качестве рабочей жидкости используют дизельное топливо.
7. Способ по п.5, отличающийся тем, что используют ректификационную колонну, в которой конденсатор смешения встроен в верхнюю часть колонны.
8. Способ получения масляных дистиллятов из мазута, включающий подачу исходной нагретой парогазожидкостной смеси в вакуумную ректификационную колонну, отбор масляных дистиллятов из боковых отводов и подачу парогазовой смеси с верха колонны в вакуумсоздающее устройство, отличающийся тем, что используют вакуумсоздающее устройство, представляющее собой конденсатор смешения, струйный и вихревой эжекторы и сепаратор-осушитель с рабочей жидкостью, имеющей температуру 30-50°С, причем парогазовую смесь из конденсатора смешения последовательно подают в струйный эжектор с расходом рабочей жидкости 160-250 м3/ч, вихревой эжектор с расходом рабочей жидкости 16-35 м3/ч и сепаратор-осушитель, а отбор масляных дистиллятов осуществляют из трех или четырех боковых разновысотных отводов, первый из которых расположен на участке, соответствующем температурному приращению (-Δt), равному соответственно 85-100 и 75-78°С или 85-100, 75-78 и 40-45°С по отношению к температуре исходной парогазожидкостной смеси, причем процесс проводят при остаточном давлении в ректификационной колонне 40-60 мм рт.ст., температуре исходной парогазожидкостной смеси от 390 до 400°С и содержании в ней водяного пара менее 1 мас.%.
9. Способ по п.8, отличающийся тем, что используют ректификационную колонну, в которой конденсатор смешения встроен в верхнюю часть колонны.
10. Способ по п.8, отличающийся тем, что в качестве рабочей жидкости используют дизельное топливо.
