Способ контроля качества системы терморегулирования космического аппарата

Изобретение относится к системам терморегулирования (СТР), преимущественно телекоммуникационных спутников. Способ включает периодический контроль наличия требуемой массы теплоносителя, заправленного в жидкостный контур СТР. Это осуществляют путем определения действительного объема герметизированной газовой полости гидроаккумулятора, частично заполненной двухфазной рабочей жидкостью. Эта полость отделена сильфоном с днищем от жидкостной полости гидроаккумулятора, соединенной с жидкостным контуром СТР. Измеряют температуру заправленного в контур теплоносителя, а перед определением действительного объема газовой полости гидроаккумулятора измеряют температуру этой полости и давление теплоносителя в жидкостном контуре СТР в месте установки датчика давления. По данным проведенных измерений действительный объем газовой полости определяют по формуле, учитывающей также параметры, измеренные при изготовлении гидроаккумулятора. Этими параметрами служат минимально и максимально возможные объемы газовой полости, а также минимально возможные значения перепадов давлений между газовой и жидкостной полостями гидроаккумулятора при измерении указанных минимально и максимально возможных объемов газовой полости (когда сильфон полностью растянут или сжат). Кроме того, в формулу входят: гидравлическое сопротивление определенного участка жидкостного тракта СТР, упругость насыщенного пара рабочей жидкости (по данным технических условий), измеренное давление теплоносителя в месте установки датчика давления, гидростатическая составляющая давления (при проведении испытаний в наземных условиях). Техническим результатом изобретения является повышение компактности размещения приборов и оборудования космического аппарата без ухудшения результатов контроля качества СТР. 2 ил.

 

Изобретение, созданное авторами в порядке выполнения служебного задания, относится к космической технике, в частности к способам контроля качества систем терморегулирования (СТР) телекоммуникационных спутников.

Известны способы контроля качества СТР космического аппарата (КА) по патенту Российской Федерации №2209750 (заявка №2001111913 от 27.04.2001) [1] и КА на базе патента №2151722 (заявка №99102571 от 08.02.1999) [2], на основе которых в процессе изготовления, испытаний и эксплуатации СТР (включающих в себя гидроаккумуляторы - компенсаторы объема, имеющие жидкостную полость с теплоносителем, соединенную с жидкостным трактом, где осуществляется циркуляция теплоносителя (однофазного или двухфазного) по замкнутому контуру с помощью электронасосного агрегата (ЭНА), и газовую полость, частично заполненную двухфазной рабочей жидкостью (не более 0,2 дм3) - двухфазным рабочим телом, имеющим при выбранных рабочих температурах жидкую и паровую фазы), например, на этапе заправки из полностью заправленного теплоносителем жидкостного контура (включающего в себя замкнутый жидкостный тракт для циркуляции теплоносителя плюс жидкостную полость гидроаккумулятора) сливают (должны) требуемую согласно технической документации дозу (например, 2 дм3) теплоносителя через концевой вентиль жидкостного контура СТР, соединенного через наземные отсечные вентили линиями с заправочным и сливным баками, вакуумным насосом и источником сжатого газа, и после слива дозы теплоносителя из жидкостного контура с помощью съемного технологического устройства, устанавливаемого на гидроаккумуляторе, содержащего герконы, проверяют (например, с целью исключения возможной ошибки операторов при сливе дозы теплоносителя) образовавшуюся величину объема газовой полости гидроаккумулятора и сравнивают с требуемой слитой дозой - в случае качественно проведенного слива дозы теплоносителя и, следовательно, в случае наличия требуемой массы теплоносителя в жидкостном контуре СТР, величина требуемой слитой дозы теплоносителя должна совпадать с объемом газовой полости за вычетом ее конструктивно минимально возможного объема газовой полости, определенного автономно на этапе изготовления гидроаккумулятора. Как видно из изложенного, для обеспечения контроля газовой полости гидроаккумулятора с помощью вышеуказанного технологического устройства гидроаккумулятор на КА должен быть установлен таким образом, чтобы к нему был свободный доступ и свободное пространство вокруг него для установки вышеуказанного съемного устройства, т.е. вокруг гидроаккумулятора необходимо предусмотреть свободный объем за счет выделенного рабочего объема, предназначенного для установки приборов КА.

Кроме того, для обеспечения периодического контроля качества СТР в условиях орбитального функционирования по параметру: «Наличие требуемой массы теплоносителя в жидкостном контуре СТР» (означающее, что жидкостный контур герметичен) в составе СТР необходимо предусмотреть штатное устройство, содержащее герконы, и блок контроля его работы, что потребует увеличения массы СТР и, следовательно, потребует, например, уменьшения количества устанавливаемых приборов на борту КА.

Таким образом, существенным недостатком известных способов контроля качества СТР является то, что при использовании их обеспечивается снижение коэффициента заполнения приборами КА выделенного рабочего объема и для размещения всей предусмотренной массы приборов потребуются увеличенные габариты КА с соответствующим увеличением массы его конструкции.

Анализ источников информации по патентной и научно-технической литературе показал, что наиболее близким по технической сути прототипом предлагаемого технического решения является способ контроля качества СТР КА по [1].

Известный способ контроля качества СТР включает в себя следующие основные последовательно выполняемые операции (см. фиг.2):

- изготавливают комплектующие элементы СТР (в том числе гидроаккумулятор 1.1.2: в процессе изготовления его измеряют конструктивно минимально возможный объем газовой полости) и осуществляют монтаж (сборку) СТР на конструкции космического аппарата (1 - космический аппарат; 1.1 - система терморегулирования; 1.1.1 - жидкостный тракт; 1.1.2 - гидроаккумулятор (компенсатор объема) (1.1.2.1 - жидкостная полость с теплоносителем; 1.1.2.2 - газовая полость с двухфазной рабочей жидкостью; 1.1.2.3 - сильфон); 1.1.3 - электронасосный агрегат (ЭНА); 1.1.4 - панель, на которой установлены приборы КА; 1.1.5 - радиатор; 1.1.6 - вентиль заправочный; 1.1.7 - датчик давления; 1.1.8 - датчик температуры);

- производят проверку степени герметичности жидкостного контура на соответствие требуемой норме и осуществляют полную заправку предварительно отвакуумированного жидкостного контура отдеаэрированным теплоносителем;

- устанавливают на гидроаккумулятор 1.1.2 (газовая полость 1.1.2.2 гидроаккумулятора частично заполнена двухфазной рабочей жидкостью и разделена от его жидкостной полости 1.1.2.1 сильфоном 1.1.2.3; жидкостная полость соединена с жидкостным трактом 1.1.1 контура) технологическое устройство с герконами 2 и соединяют его с пультом 3 контроля работы устройства;

- измеряют температуры заправленного теплоносителя по нескольким датчикам температуры 1.1.8 (например, по пяти датчикам, установленным на жидкостном тракте на различных уровнях) и определяют среднюю температуру теплоносителя в жидкостном контуре;

- сливают требуемую дозу теплоносителя в емкость заправщика (величина требуемой сливаемой дозы зависит от количества заправленного теплоносителя, его средней температуры, рабочего диапазона температур и требуемого запаса теплоносителя в условиях эксплуатации СТР);

- контролируют с помощью устройства с герконами 2 образовавшуюся действительную величину объема газовой полости 1.1.2.2 гидроаккумулятора 1.1.2 после слива дозы теплоносителя, которая при качественном изготовлении должна соответствовать требуемой величине, определенной (например, в случае, когда слили такую величину дозы теплоносителя, что один из номеров геркона замкнулся) по следующему соотношению:

VГ.П.=VГ.П.мин+VЖ.К.·β·(tмакс-t),

где VГ.П. - требуемый объем газовой полости, дм3;

VГ.П.мин - минимальный объем газовой полости, измеренный при изготовлении гидроаккумулятора, дм3;

VЖ.К. - максимальный заполняемый теплоносителем объем жидкостного контура, измеренный при изготовлении его, дм3;

β - коэффициент температурного изменения объема теплоносителя, 1/°С;

tмакс - максимальная температура теплоносителя, при которой объем теплоносителя в жидкостном контуре максимальный, °С;

t - измеренная температура теплоносителя, °С;

- проверяют нормальное функционирование жидкостного контура СТР, для чего включают в работу электронасосный агрегат (ЭНА) и контролируют соответствия требуемым нормам измеренных величин расхода, давления и температур в жидкостном контуре и параметров ЭНА.

Если на всех вышеуказанных этапах изготовления и испытаний контролируемые параметры СТР соответствовали требуемым нормам, то считается, что СТР изготовлена качественно и допускается к дальнейшим комплексным испытаниям ее совместно с другими системами в составе КА.

Как было указано выше, существенным недостатком известного способа контроля качества СТР является то, что при использовании его обеспечивается снижение коэффициента заполнения приборами КА выделенного рабочего объема из-за ограничительных требований по компоновке гидроаккумулятора на борту КА и повышение массы его (гидроаккумулятор необходимо разметить на КА так, чтобы к нему был свободный доступ и вокруг него было достаточное свободное пространство для установки съемного технологического устройства или штатного бортового устройства, предназначенного для измерения объема газовой полости гидроаккумулятора).

Целью предлагаемого авторами технического решения является устранение вышеуказанного существенного недостатка.

Поставленная цель достигается тем, что в способе контроля качества СТР КА, включающем периодический контроль наличия требуемой массы заправленного в жидкостный контур теплоносителя путем определения величины действительного объема герметизированной газовой полости гидроаккумулятора, частично заполненной двухфазной рабочей жидкостью, разделенной имеющим днище сильфоном от его жидкостной полости, соединенной с жидкостным трактом контура, измерением температуры заправленного в контур теплоносителя и минимально возможного объема газовой полости гидроаккумулятора при его изготовлении и сравнения упомянутого действительного объема газовой полости с требуемым объемом газовой полости гидроаккумулятора, перед определением действительного объема газовой полости гидроаккумулятора измеряют температуру газовой полости и величину давления теплоносителя в жидкостном тракте контура в месте установки датчика давления и действительный объем газовой полости определяют согласно

следующему соотношению:

где VГ.П.действ - действительный объем газовой полости гидроаккумулятора, дм3;

VГ.П.мин, VГ.П.макс - минимально и максимально возможные объемы газовой полости, измеренные при изготовлении гидроаккумулятора, дм3;

К - коэффициент, характеризующий нейтральное положение сильфона, когда перепад давлений между газовой и жидкостной полостями равен нулю, по данным изготовления гидроаккумулятора;

ΔpГ.П.-Ж.П. V Г.П.макс, ΔрГ.П.-Ж.П. V Г.П.мин - минимально возможные значения перепадов давлений (между давлениями пара рабочей жидкости и теплоносителя) между газовой и жидкостной полостями гидроаккумулятора при измерении VГ.П.макс (сильфон растянут полностью) и VГ.П.мин (сильфон сжат полностью) соответственно по данным изготовления гидроаккумулятора, Па;

PSt - упругость насыщенного пара рабочей жидкости согласно данным технических условий на нее при измеренной выше температуре газовой полости гидроаккумулятора, Па;

РДД - измеренное давление теплоносителя в жидкостном тракте в месте установки датчика давления, Па;

Δргидр - разность давлений - гидравлическое сопротивление жидкостного тракта от точки соединения жидкостной полости гидроаккумулятора с жидкостным трактом до места соединения датчика давления, Па;

ΔНДД - сильф - разность высот относительно уровня Земли между уровнем теплоносителя в датчике давления и положением днища сильфона гидроаккумулятора, м;

ρt - плотность теплоносителя, кг/м3;

g=9,80665 м/с2 - нормальное ускорение силы тяжести при наземных испытаниях и g=0 при эксплуатации в условиях орбитального функционирования, что и является по мнению авторов существенными признаками предлагаемого авторами технического решения.

В результате анализа, проведенного авторами известной патентной и научно-технической литературы, предложенное сочетание существенных отличительных признаков заявляемого технического решения в известных источниках информации не обнаружено и, следовательно, известные технические решения не проявляют тех же свойств, что в заявляемом способе контроля качества СТР КА.

Предложенный способ контроля качества СТР КА включает в себя следующую последовательность выполняемых операций (см. фиг.1):

- изготавливают комплектующие элементы СТР (в том числе гидроаккумулятор 1.1.2 - в процессе изготовления его измеряют:

VГ.П.мин, VГ.П.макс - минимально и максимально возможные объемы газовой полости (например, ≈ 1 дм3 и 5 дм3 (без учета объема рабочей жидкости, равной не более 0,2 дм3)), дм3;

К - коэффициент, характеризующий нейтральное положение сильфона, когда перепад давлений между газовой и жидкостной полостями равен нулю (например, К=2);

ΔрГ.П.-Ж.П. V Г.П.макс, ΔрГ.П.-Ж.П. V Г.П.мин - минимально возможные значения перепадов давлений (между давлениями пара рабочей жидкости и теплоносителя) между газовой и жидкостной полостями гидроаккумулятора при измерении VГ.П.макс (сильфон растянут полностью) и VГ.П.мин (сильфон сжат полностью) соответственно (например, по данным изготовления ≈ 10000 Па и ≈ минус 10000 Па) и осуществляют монтаж (сборку) СТР на конструкции космического аппарата (1 - космический аппарат; 1.1 - система терморегулирования; 1.1.1 - жидкостный тракт; 1.1.2 - гидроаккумулятор (компенсатор объема) (1.1.2.1 - жидкостная полость с теплоносителем; 1.1.2.2 - газовая полость с двухфазной рабочей жидкостью; 1.1.2.3 - сильфон; 1.1.2.3.1 - днище сильфона); 1.1.3 - электронасосный агрегат (ЭНА); 1.1.4 - панель, на которой установлены приборы КА; 1.1.5 - радиатор; 1.1.6 - вентиль заправочный; 1.1.7 - датчик давления; 1.1.8 - датчики температуры);

- производят проверку степени герметичности жидкостного контура (поз.1.1.1 + поз.1.1.2.1) на соответствие требуемой норме и осуществляют полную заправку предварительно отвакуумированного жидкостного контура отдеаэрированным теплоносителем;

- измеряют температуры заправленного теплоносителя по нескольким датчикам температуры 1.1.8 (например, по пяти датчикам, установленным на жидкостном тракте на различных уровнях) и определяют среднюю температуру теплоносителя в жидкостном контуре;

- сливают требуемую дозу (например, Vcд.дозы=2 дм3) теплоносителя в емкость заправщика (величина требуемой сливаемой дозы зависит от количества заправленного теплоносителя, его средней температуры, рабочего диапазона температур и требуемого запаса теплоносителя в условиях эксплуатации СТР);

- контролируют образовавшуюся действительную величину объема газовой полости 1.1.2.2 компенсатора объема 1.1.2 после слива дозы теплоносителя (должна быть равна сумме объемов

(VГ.П.мин=1 дм3)+(Vсл.дозы=2 дм3)=3 дм3),

а в дальнейшем периодически контролируют в условиях наземных испытаний и орбитального функционирования: перед определением действительного объема газовой полости 1.1.2.2 гидроаккумулятора 1.1.2 измеряют температуру газовой полости 1.1.8 и величину давления теплоносителя в жидкостном тракте контура в месте установки датчика давления 1.1.7 и действительный объем газовой полости 1.1.2.2 определяют согласно следующему соотношению (вышеуказанное соотношение авторами установлено в результате комплексного анализа теплофизических процессов, происходящих в СТР и гидроаккумуляторе, и экспериментальных данных, полученных авторами к настоящему времени в процессе опытных работ):

где VГ.П.действ - действительный объем газовой полости 1.1.2.2 гидроаккумулятора 1.1.2, дм3;

VГ.П.мин, VГ.П.макс - минимально и максимально возможные объемы газовой полости, измеренные при изготовлении гидроаккумулятора, дм3;

К - коэффициент, характеризующий нейтральное положение сильфона 1.1.2.3, когда перепад давлений между газовой и жидкостной полостями равен нулю, по данным изготовления гидроаккумулятора 1.1.2;

ΔрГ.П.-Ж.П. V Г.П.макс, ΔрГ.П.-Ж.П. V Г.П.мин - минимально возможные значения перепадов давлений (между давлениями пара рабочей жидкости и теплоносителя) между газовой и жидкостной полостями гидроаккумулятора 1.1.2 при измерении

VГ.П.макс (сильфон 1.1.2.3 растянут полностью) и VГ.П.мин (сильфон 1.1.2.3 сжат полностью) соответственно по данным изготовления гидроаккумулятора 1.1.2, Па;

PSt - упругость насыщенного пара рабочей жидкости согласно данным технических условий на нее при измеренной выше температуре газовой полости 1.1.2.2 гидроаккумулятора 1.1.2, Па (анализ опытных данных показал, что промежуток времени при сливе дозы теплоносителя между операциями слива дозы и измерением давления теплоносителя в жидкостном тракте равен не менее 5 мин и за это время величина давления в газовой полости (с величиной объема ≈ 3 дм3) гидроаккумулятора устанавливается близкой (до ≈ 95%) к величине упругости пара рабочей жидкости (количество рабочей жидкости, например фреона 141в, в газовой полости равно не более 0,2 дм3), а в условиях эксплуатации КА температура теплоносителя в жидкостном контуре и газовой полости гидроаккумулятора в течение 5 мин изменяются достаточно медленно и при этом также давление в газовой полости близко к значению упругости насыщенного пара рабочей жидкости в пределах погрешностей измерений параметров):

РДД - измеренное давление теплоносителя в жидкостном тракте в месте установки датчика давления 1.1.7, Па;

Δргидр - разность давлений - гидравлическое сопротивление жидкостного тракта от точки соединения жидкостной полости 1.1.2.1 гидроаккумулятора с жидкостным трактом 1.1.1 до места соединения датчика давления 1.1.7 (согласно данным разработки СТР и опытным данным), Па;

ΔНДД - сильф - разность высот относительно уровня Земли между уровнем теплоносителя в датчике давления 1.1.7 и положением днища 1.1.2.3.1 сильфона 1.1.2.3 гидроаккумулятора (согласно данным чертежей на КА), м;

ρt - плотность теплоносителя, кг/м3;

g=9,80665 м/с2 - нормальное ускорение силы тяжести при наземных испытаниях и g=0 при эксплуатации в условиях орбитального функционирования;

- определяют требуемую величину объема газовой полости 1.1.2.2 по следующему соотношению:

VГ.П.=VГ.П.мин+VЖ.К.·β·(tмакс-t),

где VГ.П. - требуемый объем газовой полости, дм3;

VГ.П.мин - минимальный объем газовой полости, измеренный при изготовлении гидроаккумулятора, дм3;

VЖ.К. - максимальный заполняемый теплоносителем объем жидкостного контура, измеренный при изготовлении его, дм;

β - коэффициент температурного изменения объема теплоносителя, 1/°С;

tмакс - максимальная температура теплоносителя, при которой объем теплоносителя в жидкостном контуре максимальный, °С;

t - вышеизмеренная температура теплоносителя, °С;

- сравнивают вышеопределенные величины VГ.П.дейст и VГ.П. между собой: если они отличаются между собой не более чем на погрешность измерений, то это подтверждает наличие требуемой массы теплоносителя в жидкостном контуре (означающее, что жидкостный контур герметичен);

- проверяют нормальное функционирование жидкостного контура СТР, для чего включают (если не включен) в работу электронасосный агрегат 1.1.3 (ЭНА) и контролируют соответствия требуемым нормам измеренных величин расхода, давления и температур в жидкостном контуре и параметров ЭНА (соответствия вышеизмеренных величин требуемым нормам реализуются только в случае наличия требуемой массы теплоносителя в жидкостном контуре).

Если на всех вышеуказанных этапах изготовления испытаний и эксплуатации контролируемые параметры СТР 1.1 соответствуют требуемым нормам, то это указывает на то, что СТР 1.1 изготовлена качественно, в частности, герметичность ее жидкостного контура соответствует требуемой норме, и допускается к дальнейшим испытаниям и эксплуатации в составе КА 1.

Как видно из вышеизложенного, согласно предложенному авторами техническому решению при изготовлении, испытаниях и эксплуатации СТР 1.1 КА 1 без ухудшения результатов контроля качества ее гидроаккумулятор 1.1.2 возможно установить в наиболее функционально целесообразной для него зоне КА 1 - вблизи оси Х-ов и в наиболее удаленной от центра масс КА 1 зоне и при этом нет необходимости выполнения требований по обеспечению свободного доступа к гидроаккумулятору 1.1.2 и наличия дополнительного свободного объема вокруг гидроаккумулятора 1.1.2 (т.к. исключено устройство с герконами из состава СТР на борту КА), что обеспечивает повышение коэффициента заполнения приборами КА выделенного рабочего объема и, следовательно, устраняет существенный недостаток известных технических решений, т.е. тем самым достигается цель изобретения.

Способ контроля качества системы терморегулирования космического аппарата, включающий периодический контроль наличия требуемой массы заправленного в жидкостный контур теплоносителя путем определения действительного объема герметизированной газовой полости гидроаккумулятора, частично заполненной двухфазной рабочей жидкостью, отделенной сильфоном с днищем от его жидкостной полости, соединенной с жидкостным трактом контура, измерения температуры заправленного в контур теплоносителя и минимально возможного объема газовой полости гидроаккумулятора при его изготовлении и сравнения упомянутого действительного объема газовой полости с требуемым объемом газовой полости гидроаккумулятора, отличающийся тем, что перед определением действительного объема газовой полости гидроаккумулятора измеряют температуру этой полости и величину давления теплоносителя в жидкостном тракте контура в месте установки датчика давления, а действительный объем газовой полости
гидроаккумулятора (VГ.П.действ, дм3) определяют согласно следующему соотношению:

где VГ.П.мин, VГ.П.макс - минимально и максимально возможные объемы указанной газовой полости, измеренные при изготовлении гидроаккумулятора, дм3;
К - коэффициент, характеризующий нейтральное положение сильфона, когда перепад давлений между газовой и жидкостной полостями равен нулю, взятый по данным изготовления гидроаккумулятора;
Δр Г.П.-Ж.П.V Г.П.макс, Δр Г.П.-Ж.П.V Г.П.мин - минимально возможные значения перепадов давлений (между давлениями пара рабочей жидкости и теплоносителя) между газовой и жидкостной полостями гидроаккумулятора при измерении VГ.П.макс (сильфон растянут полностью) и VГ.П.мин (сильфон сжат полностью), соответственно по данным изготовления гидроаккумулятора, Па;
PSt - упругость насыщенного пара рабочей жидкости согласно данным технических условий на нее при измеренной температуре газовой полости гидроаккумулятора, Па;
РДД - измеренное давление теплоносителя в жидкостном тракте в месте установки датчика давления, Па;
Δр гидр - разность давлений, характеризующая гидравлическое сопротивление жидкостного тракта, от точки соединения жидкостной полости гидроаккумулятора с этим трактом до места установки датчика давления, Па;
ΔНДД - сильф - разность высот относительно уровня Земли между уровнем теплоносителя в датчике давления и положением днища сильфона гидроаккумулятора, м;
ρt - плотность теплоносителя, кг/м3;
g=9,80665 м/с2 - нормальное ускорение силы тяжести при наземных испытаниях и
g=0 при эксплуатации в условиях орбитального функционирования.



 

Похожие патенты:

Изобретение относится к области космической техники и может быть использовано при проектировании космических аппаратов (КА) преимущественно с трехосной ориентацией для геостационарной орбиты.

Изобретение относится к элементам систем терморегулирования космических аппаратов. .

Изобретение относится к области космической техники, в частности - к мощным геостационарным телекоммуникационным спутникам. .

Изобретение относится к космической технике, в частности к системам терморегулирования (СТР) приборов телекоммуникационного спутника. .

Изобретение относится к системам терморегулирования, преимущественно телекоммуникационных спутников. .

Изобретение относится к устройствам воздушного термостатирования объектов, например приборов системы управления полезного груза и других объектов, размещаемых в отсеках ракетных блоков и блоках космической головной части ракеты-носителя, в период их предстартовой подготовки.

Изобретение относится к космической технике, в частности к системе терморегулирования приборов телекоммуникационного спутника. .

Изобретение относится к космической технике, в частности к системе терморегулирования приборов телекоммуникационного спутника. .

Изобретение относится к области космической техники, может быть применено как в полете, так и во время наземной подготовки космических объектов, а также в процессе их хранения

Изобретение относится к системам терморегулирования (СТР) преимущественно телекоммуликационных спутников

Изобретение относится к космической технике, в частности к системам терморегулирования приборов телекоммуникационного спутника

Изобретение относится к космической технике и может быть использовано при разработке систем терморегулирования (СТР) систем телекоммуникационных спутников

Изобретение относится к средствам обеспечения температурного режима изделий космической техники

Изобретение относится к космической технике, в частности к способам и устройствам заправки теплоносителем гидромагистралей систем терморегулирования телекоммуникационных спутников

Изобретение относится к разработке и эксплуатации (как в полете, так и при наземной подготовке) систем терморегулирования пилотируемых космических объектов

Изобретение относится к космической технике, в частности к способам заправки теплоносителем гидромагистралей систем терморегулирования телекоммуникационных спутников

Изобретение относится к системам терморегулирования космических аппаратов, в жидкостном тракте которых применяется гидроаккумулятор с герметизированной газовой полостью, заправленной двухфазным рабочим телом
Наверх