Способ разделения алкилата, полученного при алкилировании бензола -олефинами фракции c12-c14 в присутствии катализатора

Способ разделения алкилата, полученного при алкилировании бензола α-олефинами фракции С1214 в присутствии катализатора, включающий разделение на смеси из бензола и воды и из моноалкилбензола и полиалкилбензола с последующей ректификацией каждой смеси, отличающийся тем, что разделение алкилата на смеси осуществляют в первой ректификационной колонне непрерывного действия при флегмовом числе от 5 до 15 и числе теоретических тарелок от 10 до 20, при этом в дистиллят выделяют смесь бензола и воды, которую направляют во вторую ректификационную колонну, а кубовый остаток, содержащий смесь моноалкилбензола и полиалкилбензола, направляют в третью ректификационную колонну, причем во второй ректификационной колонне периодического действия из смеси бензола и воды при флегмовом числе от 0,5 до 20, числе теоретических тарелок от 5 до 10 и времени отбора от 1 до 3 ч выделяют в дистиллят азеотропную смесь бензола и воды, которую возвращают во вторую колонну вместе с подаваемой смесью бензола и воды для последующего разделения, а в кубовый остаток - бензол, в третьей ректификационной колонне непрерывного действия из смеси моноалкилбензола и полиалкилбензола при флегмовом числе от 10 до 20, числе теоретических тарелок от 8 до 20 и остаточном давлении от 5 до 20 мм рт.ст. выделяют в дистиллят моноалкилбензол, а в кубовый остаток - полиалкилбензол. Применение настоящего способа позволяет увеличить выход моноалкилбензола, получить дополнительные количества полиалкилбензола, увеличить выход бензола, упростить аппаратурное оформление. 1 ил.

 

Изобретение относится к химической технологии, а именно к способам разделения трудноразделимых смесей, содержащих моноалкилбензол и полиалкилбензол, и может быть использовано в технологиях основного органического синтеза.

При алкилировании бензола α-олефинами фракции С1214 в присутствии катализатора в виде комплексного соединения хлорида алюминия, толуола и хлористого водорода получают алкилат, представляющий собой смесь компонентов из бензола, воды, моноалкилбензола (МАБ) и полиалкилбензола (ПАБ). Сложность разделения на целевые МАБ и ПАБ обусловлена наличием термодинамических ограничений вследствие присутствия азеотропной смеси бензола и воды с минимальной температурой кипения.

Известен способ разделения алкилата путем ректификации в пяти ректификационных колоннах непрерывного действия. При этом в первой ректификационной колонне в дистиллят выделяют смесь бензола и воды и направляют ее в фазоразделитель, в котором нижний водный слой отводят в канализацию, а верхний органический слой, содержащий бензол, разделяют на два потока: один из них возвращают в первую ректификационную колонну в качестве флегмы, а второй - направляют в производство алкилата. Кубовый остаток первой ректификационной колонны, содержащий МАБ в виде смеси из этилбензола, изопропилбензола, бутилбензола, ПАБ и смолы, направляют во вторую ректификационную колонну, где при остаточном давлении 190-200 мм рт.ст. в дистиллят выделяют МАБ, в частности смесь этилбензола, изопропилбензола, бутилбензола, а в кубовый остаток - смесь ПАБ и смол, которую направляют в третью ректификационную колонну, где при остаточном давлении 50 мм рт.ст. в дистиллят выделяют ПАБ, а в кубовый остаток - смолы. Для разделения МАБ из второй ректификационной колонны дистиллят направляют в четвертую ректификационную колонну, в которой в дистиллят выделяют этилбензол, а кубовый остаток, содержащий смесь изопропилбензола и бутилбензола, направляют в пятую ректификационную колонну, где при остаточном давлении 420-450 мм рт.ст. выделяют в дистиллят изопропилбензол, а в кубовый остаток - бутилбензол (Юкельсон И.И. Технология основного органического синтеза. М.: Химия, 1968. - С.244-245).

Недостатками описанного способа являются высокие энергетические затраты, обусловленные сложностью технологического процесса разделения алкилата в пяти колоннах, и наличие смол в качестве отходов производства, загрязняющих окружающую среду.

Наиболее близким по технической сущности и достигаемому результату к предлагаемому изобретению (прототипом) является способ разделения алкилата, полученного при алкилировании бензола α-олефинами фракции C1214 в присутствии катализатора, включающий разделение на смеси из бензола и воды и из моноалкилбензола и полиалкилбензола с последующей ректификацией каждой смеси. При этом разделение на смеси осуществляют путем подачи алкилата из отстойника в испаритель, затем в фазоразделитель, в котором отгоняют смесь, содержащую бензол с небольшими примесями воды, которую после охлаждения подают в ректификационную колонну непрерывного действия. Данная смесь содержит 70-90% входящего в состав алкилата бензола. В ректификационной колонне в дистиллят выделяют азеотропную смесь бензола и воды, которая является отходом производства, а в кубовый остаток - бензол, возвращаемый в производство. Смесь из фазоразделителя, содержащую остатки бензола, воду, МАБ и ПАБ, подают в роторный пленочный испаритель, в котором отделяют смесь бензола и воды с дальнейшей подачей в ректификационную колонну, а смесь МАБ и ПАБ подают на разделение в другую ректификационную колонну непрерывного действия, причем в дистиллят выделяют целевой МАБ, а в кубовый остаток - ПАБ и продукты осмоления, которые являются отходом производства и направляются на сжигание (Замятина З.Н., Комарова Л.Ф. Экологическая экспертиза и оценка воздействия на окружающую среду (экологическая оценка). - Барнаул: изд-во Азбука, 2002. С.147-157).

Недостатками описанного способа являются низкий выход МАБ, обусловленный потерями при ректификации в результате осмоления, и бензола вследствие того, что его определенное количество в составе азеотропной смеси бензола и воды в качестве отходов направляют на сжигание, сложность аппаратурного оформления, вызванная необходимостью существования большого количества вспомогательного оборудования, наличие отходов производства в виде азеотропной смеси бензола с водой и смол, загрязняющих окружающую среду, и высокие энергетические затраты, обусловленные проведением ректификации в непрерывном режиме.

Предлагаемым изобретением решается задача увеличения выхода МАБ, получения дополнительного целевого продукта - ПАБ, увеличения выхода возвращаемого в производство алкилата сырьевого продукта - бензола, упрощения аппаратурного оформления, снижения загрязнения окружающей среды и уменьшения энергетических затрат процесса разделения алкилата.

Для получения данного технического результата в предлагаемом способе разделения алкилата, полученного при алкилировании бензола α-олефинами фракции С1214 в присутствии катализатора, включающем разделение на смеси из бензола и воды и из моноалкилбензола и полиалкилбензола с последующей ректификацией каждой смеси, разделение на смеси осуществляют в первой ректификационной колонне непрерывного действия при флегмовом числе от 5 до 15 и числе теоретических тарелок от 10 до 20, при этом в дистиллят выделяют смесь бензола и воды, которую направляют во вторую ректификационную колонну, а кубовый остаток, содержащий смесь моноалкилбензола и полиалкилбензола, направляют в третью ректификационную колонну, причем во второй ректификационной колонне периодического действия из смеси бензола и воды при флегмовом числе от 0,5 до 20, числе теоретических тарелок от 5 до 10 и времени отбора от 1 до 3 ч выделяют в дистиллят азеотропную смесь бензола и воды, которую возвращают во вторую колонну вместе с подаваемой смесью бензола и воды для последующего разделения, а в кубовый остаток - бензол, в третьей ректификационной колонне непрерывного действия из смеси моноалкилбензола и полиалкилбензола при флегмовом числе от 10 до 20, числе теоретических тарелок от 8 до 20 и остаточном давлении от 5 до 20 мм рт.ст. выделяют в дистиллят моноалкилбензол, а в кубовый остаток - полиалкилбензол.

Увеличение выхода МАБ, получение дополнительного целевого продукта - ПАБ, увеличение выхода возвращаемого в производство алкилата сырьевого продукта - бензола, упрощение аппаратурного оформления, снижение загрязнения окружающей среды и уменьшение энергетических затрат процесса разделения алкилата достигается оптимизацией режимов разделения и обеспечивается за счет того, что разделение алкилата на смеси осуществляют в первой ректификационной колонне непрерывного действия при флегмовом числе от 5 до 15 и числе теоретических тарелок от 10 до 20, при этом в дистиллят выделяют смесь бензола и воды, которую направляют во вторую ректификационную колонну, а кубовый остаток, содержащий смесь моноалкилбензола и полиалкилбензола, направляют в третью ректификационную колонну, причем во второй ректификационной колонне периодического действия из смеси бензола и воды при флегмовом числе от 0,5 до 20, числе теоретических тарелок от 5 до 10 и времени отбора от 1 до 3 ч выделяют в дистиллят азеотропную смесь бензола и воды, которую возвращают во вторую колонну вместе с подаваемой смесью бензола и воды для последующего разделения, а в кубовый остаток - бензол, в третьей ректификационной колонне непрерывного действия из смеси моноалкилбензола и полиалкилбензола при флегмовом числе от 10 до 20, числе теоретических тарелок от 8 до 20 и остаточном давлении от 5 до 20 мм рт.ст. выделяют в дистиллят моноалкилбензол, а в кубовый остаток - полиалкилбензол.

Предлагаемое изобретение поясняется чертежом, на котором представлена схема разделения алкилата, полученного при алкилировании бензола α-олефинами фракции C12-C14 в присутствии катализатора.

Разделение алкилата F на смеси осуществляют в первой ректификационной колонне 1 непрерывного действия при флегмовом числе от 5 до 15 и числе теоретических тарелок от 10 до 20. При этом в дистиллят D1 выделяют смесь бензола и воды, которую направляют в ректификационную колонну 2, а кубовый остаток W1, содержащий смесь МАБ и ПАБ, направляют в ректификационную колонну 3. Выделение дистиллята D1 в ректификационной колонне 1 оптимально проводят при флегмовом числе от 5 до 15 и числе теоретических тарелок от 10 до 20. При снижении флегмового числа менее 5 и уменьшении числа теоретических тарелок менее 10 ухудшается качество дистиллята вследствие загрязнения МАБ. При увеличении флегмового числа более 15 и числа теоретических тарелок более 20 увеличиваются энергетические затраты в ректификационной колонне 1. Во второй ректификационной колонне 2 периодического действия из смеси D1 бензола и воды при флегмовом числе от 0,5 до 20, числе теоретических тарелок от 5 до 10 и времени отбора от 1 до 3 ч выделяют в дистиллят D2 азеотропную смесь бензола и воды, которую направляют в промежуточную емкость (не показана) и после 4-5 разгонок возвращают во вторую колонну 2 вместе с подаваемой смесью D1 бензола и воды для последующего разделения, а в кубовый остаток W2 выделяют бензол, который направляют как сырьевой продукт в производство алкилата.

Выделение дистиллята D2 во второй ректификационной колонне 2 оптимально проводят при флегмовом числе от 0,5 до 20, числе теоретических тарелок от 5 до 10 и времени отбора от 1 до 3 ч. Уменьшение флегмового числа менее 0,5, сокращение числа теоретических тарелок менее 5 и времени отбора менее 1 ч приведет к ухудшению качества сырьевого бензола вследствие его загрязнения МАБ. Увеличение флегмового числа более 20, числа теоретических тарелок более 10 и времени отбора более 3 ч приведет к увеличению энергетических затрат в ректификационной колонне 2.

В третьей ректификационной колонне 3 непрерывного дейстивия из смеси W1 МАБ и ПАБ при флегмовом числе от 10 до 20, числе теоретических тарелок от 8 до 20 и остаточном давлении от 5 до 20 мм рт.ст. выделяют в дистиллят D3 - МАБ, а в кубовый остаток W3 - ПАБ.

Выделение дистиллята D3 в третьей ректификационной колонне 3 оптимально проводят при флегмовом числе от 10 до 20, числе теоретических тарелок от 8 до 20 и остаточном давлении от 5 до 20 мм рт.ст. Уменьшение флегмового числа менее 10, числа теоретических тарелок менее 8 и увеличение остаточного давления более 20 мм рт.ст. приводит у снижению качества дистиллята вследствие загрязнения его ПАБ. Увеличение флегмового числа более 20, числа теоретических тарелок более 20 и уменьшение остаточного давления менее 5 мм рт.ст. приводит к повышению энергетических затрат в ректификационной колонне 3.

Пример 1 (оптимальные значения параметров). Для разделения алкилата, полученного при алкилировании бензола α-олефинами фракции С1214 в присутствии катализатора и представляющего собой смесь из 47,45 мас.% МАБ; 3,87 мас.% ПАБ; 48,50 мас.% бензола и 0,18 мас.% воды, направляют в первую ректификационную колонну 1 непрерывного действия, которая работает при атмосферном давлении, флегмовом числе 10, числе теоретических тарелок 15. В дистиллят выделяют смесь 99,64 мас.% бензола и 0,36 мас.% воды, которую направляют во вторую ректификационную колонну 2. Кубовый остаток, содержащий смесь МАБ и ПАБ, направляют в третью ректификационную колонну 3. Причем во второй ректификационной колонне 2 периодического действия из смеси 99,64 мас.% бензола и 0,36 мас.% воды при флегмовом числе 10, числе теоретических тарелок 8 и времени отбора 2 ч выделяют в дистиллят азеотропную смесь бензола и воды, которую направляют в промежуточную емкость и после 4-5 разгонок возвращают во вторую колонну 2 вместе с подаваемой смесью бензола и воды для последующего разделения. Кубовый остаток, содержащий не менее 95 мас.% бензола, направляют как сырьевой продукт в производство алкилата. В третьей ректификационной колонне 3 непрерывного действия из смеси МАБ и ПАБ при флегмовом числе 15, числе теоретических тарелок 15 и остаточном давлении 10 мм рт.ст. выделяют в дистиллят 99,99% МАБ, а в кубовый остаток - ПАБ.

Качество МАБ соответствует ТУ-2414-001-27727329-2000.

Пример 2 (верхняя граница параметров). Разделение алкилата осуществляют по примеру 1, но при флегмовом числе 15 в первой ректификационной колонне 1 непрерывного действия, числе теоретических тарелок 20. При этом в дистиллят выделяют смесь из 99,85 мас.% бензола и 0,15 мас.% воды, которую направляют во вторую ректификационную колонну 2. Кубовый остаток, содержащий смесь МАБ и ПАБ, направляют в третью ректификационную колонну 3. Причем во второй ректификационной колонне 2 периодического действия из смеси 99,85 мас.% бензола и 0,15 мас.% воды при флегмовом числе 20, числе теоретических тарелок 10 и времени отбора 3 часа выделяют в дистиллят азеотропную смесь бензола и воды, которую направляют в промежуточную емкость и после 4-5 разгонок возвращают во вторую колонну 2 вместе с подаваемой смесью бензола и воды для последующего разделения. Кубовый остаток, содержащий не менее 95 мас.% бензола, направляют как сырьевой продукт в производство алкилата. В третьей ректификационной колонне 3 непрерывного действия из смеси МАБ и ПАБ при флегмовом числе 20, числе теоретических тарелок 20 и остаточном давлении 20 мм рт.ст. выделяют в дистиллят 99,97% МАБ, а в кубовый остаток - ПАБ.

Качество МАБ соответствует ТУ-2414-001-27727329-2000.

Пример 3 (нижняя граница параметров). Разделение алкилата осуществляется по примеру 1, но при флегмовом числе 5 в первой ректификационной колонне 1 непрерывного действия, числе теоретических тарелок 10. При этом в дистиллят выделяют смесь из 99,42 мас.% бензола и 0,58 мас.% воды, которую направляют во вторую ректификационную колонну 2. Кубовый остаток, содержащий смесь МАБ и ПАБ, направляют в третью ректификационную колонну 3. Причем во второй ректификационной колонне 2 периодического действия из смеси 99,42 мас.% бензола и 0,58 мас.% воды при флегмовом числе 0,5, числе теоретических тарелок 5 и времени отбора 1 час выделяют в дистиллят азеотропную смесь бензола и воды, которую направляют в промежуточную емкость и после 4-5 разгонок возвращают во вторую колонну 2 вместе с подаваемой смесью бензола и воды для последующего разделения. Кубовый остаток, содержащий не менее 93 мас.% бензола, направляют как сырьевой продукт в производство алкилата. В третьей ректификационной колонне 3 непрерывного действия из смеси МАБ и ПАБ при флегмовом числе 10, числе теоретических тарелок 8 и остаточном давлении 5 мм рт.ст. выделяют в дистиллят 99,96% МАБ, а в кубовый остаток - ПАБ.

Качество МАБ соответствует ТУ-2414-001-27727329-2000.

Пример 4 (за границами предлагаемых параметров). Разделение алкилата осуществляют по примеру 1, но при флегмовом числе 1 в первой ректификационной колонне 1 непрерывного действия, числе теоретических тарелок 5. В дистиллят выделяют смесь из 97,06 мас.% бензола, 0,36 мас.% воды и 2,58 мас.% МАБ, которую направляют во вторую ректификационную колонну 2. Кубовый остаток, содержащий смесь МАБ и ПАБ, направляют в третью ректификационную колонну 3. Причем во второй ректификационной колонне 2 периодического действия из смеси 97,06 мас.% бензола, 0,36 мас.% воды и 2,58 мас.% МАБ при флегмовом числе 0,1, числе теоретических тарелок 5 и времени отбора 0,5 часа выделяют в дистиллят азеотропную смесь бензола и воды, которую направляют в промежуточную емкость и после 4-5 разгонок возвращают во вторую колонну 2 вместе с подаваемой смесью бензола и воды для последующего разделения. Кубовый остаток, содержащий не менее 90 мас.% бензола и 10 мас.% МАБ, направляют как сырьевой продукт в производство алкилата. В третьей ректификационной колонне 3 непрерывного действия из смеси МАБ и ПАБ при флегмовом числе 5, числе теоретических тарелок 5 и остаточном давлении 5 мм рт.ст. выделяют в дистиллят 95,64% МАБ и 4,36% ПАБ, при этом качество МАБ ниже установленного в ТУ-2414-001-27727329-2000, равно 98%, а в кубовый остаток - ПАБ.

Увеличение параметров выше оптимальных при работе каждой из трех ректификационных колонн приводит к необоснованному увеличению энергетических затрат на проведение процесса для сохранения качества МАБ, соответствующего требованиям ТУ-2414-001-27727329-2000.

Таким образом, использование предлагаемого изобретения позволит увеличить выход МАБ, получить дополнительный целевой продукт - ПАБ, увеличить выход возвращаемого в производство алкилата сырьевого продукта - бензола, упростить аппаратурное оформление, снизить загрязнения окружающей среды и энергетические затраты процесса разделения алкилата.

Способ разделения алкилата, полученного при алкилировании бензола α-олефинами фракции C12-C14 в присутствии катализатора, включающий разделение на смеси из бензола и воды и из моноалкилбензола и полиалкилбензола с последующей ректификацией каждой смеси, отличающийся тем, что разделение алкилата на смеси осуществляют в первой ректификационной колонне непрерывного действия при флегмовом числе от 5 до 15 и числе теоретических тарелок от 10 до 20, при этом в дистиллят выделяют смесь бензола и воды, которую направляют во вторую ректификационную колонну, а кубовый остаток, содержащий смесь моноалкилбензола и полиалкилбензола, направляют в третью ректификационную колонну, причем во второй ректификационной колонне периодического действия из смеси бензола и воды при флегмовом числе от 0,5 до 20, числе теоретических тарелок от 5 до 10 и времени отбора от 1 до 3 ч выделяют в дистиллят азеотропную смесь бензола и воды, которую возвращают во вторую колонну вместе с подаваемой смесью бензола и воды для последующего разделения, а в кубовый остаток - бензол, в третьей ректификационной колонне непрерывного действия из смеси моноалкилбензола и полиалкилбензола при флегмовом числе от 10 до 20, числе теоретических тарелок от 8 до 20 и остаточном давлении от 5 до 20 мм рт.ст. выделяют в дистиллят моноалкилбензол, а в кубовый остаток - полиалкилбензол.



 

Похожие патенты:

Изобретение относится к способу разделения продуктов пиролиза дихлорэтана в производстве винилхлорида. .

Изобретение относится к способам переработки легких алифатических углеводородов, в частности попутных /нефтяных/ газов, и может быть использовано в нефтепереработке и нефтехимии.

Изобретение относится к способу получения обогащенной C2 H4- фракции продукта из очищенной, в частности освобожденной от CO2, и высушенной углеводородсодержащей исходной фракции.

Изобретение относится к способу переработки отходов производства изопрена из 4,4-диметил-1,3-диоксана, заключающемуся в разделении ректификацией высококипящих побочных продуктов, образующихся при синтезе 4,4-диметил-1,3-диоксана из изобутилена и формальдегида в присутствии кислотного катализатора, выделенных из масляного и водного слоев и являющихся кубовым остатком ректификации 4,4-диметил-1,3-диоксана, используемого для получения изопрена разложением на кальцийфосфатном катализаторе, включающему предварительное удаление под вакуумом из высококипящих побочных продуктов в первой колонне легкокипящей широкой фракции углеводородов и последующую отгонку углеводородов из оставшегося кубового продукта первой колонны в процессе его обработки острым водяным паром и характеризующемуся тем, что отгонку легкокипящей широкой фракции углеводородов в первой колонне проводят при остаточном давлении 0,00065-0,0055 МПа в верхней части колонны с выдерживанием температуры вспышки оставшегося в первой колонне кубового продукта в пределах 115-130°С путем изменения температуры в кубовой части первой колонны в интервале 165-185°С, кубовый продукт первой колонны направляют во вторую колонну на перегонку с острым водяным паром, причем массовое соотношение водяной пар:углеводороды выдерживают 2,5-4,0:1,0 при избыточном давлении во второй колонне 0,01-0,03 МПа, первый готовый продукт - оксаль выводят из второй колонны с температурой вспышки 180-210°С, отогнанные из верхней части второй колонны пары углеводородов и воды после конденсации подают в третью колонну и при избыточном давлении в верхней части колонны 0,05-0,07 МПа погон колонны, состоящий в основном из водяных паров, возвращают в верхнюю часть второй колонны, избыток после конденсации подают на биологическую очистку, полученные в кубовой части третьей колонны диоксановые спирты - оксанол выводят в виде второго готового продукта.

Изобретение относится к усовершенствованному способу отделения потока, содержащего пропан и/или бутаны, от исходных углеводородов, содержащих примеси алкилмеркаптанов, путем фракционной дистилляции с получением жидкой фазы и отделенного потока из головной части колонны при таком давлении, что отделенный поток из головной части колонны, содержащий указанный пропан и/или бутаны, находится при температуре в пределах от 50 до 100°С, включающему (i) введение в указанные исходные углеводороды количества кислорода, достаточного для окисления меркаптанов в них, (ii) проведение фракционной дистилляции полученной смеси в колонне, содержащей, по меньшей мере, один слой катализатора, который окисляет меркаптаны до соединений серы с более высокими температурами кипения, и (iii) отделение соединений серы с более высокими температурами кипения в виде части жидкой фазы дистилляции.

Изобретение относится к области каталитических процессов, а именно получению стирола каталитическим дегидрированием этилбензола, и может быть использовано в нефтехимической промышленности.

Изобретение относится к области переработки 1,3-бутадиенсодержащих смесей углеводородов C4 с получением полимеров или сополимеров 1,3-бутадиена. .

Изобретение относится к процессу совместного получения оксида пропилена и стирола, конкретно к разделению высококипящей фракции, полученной в результате эпоксидирования пропилена гидропероксидом этилбензола.

Изобретение относится к нефтехимической промышленности, а именно к способу переработки и утилизации легкой пиролизной смолы, образующейся в процессе пиролиза углеводородного сырья.

Изобретение относится к способам получения компонентов экологически чистых автобензинов и может быть использовано в нефтеперерабатывающей и нефтехимической промышленности.

Изобретение относится к нефтехимической промышленности, в частности к процессам выделения тримеров и тетрамеров пропилена из продуктов олигомеризации пропилена на фосфорно-кислотном катализаторе, которые используются для получения пластификаторов, присадок к маслам, детергентов, неионогенных поверхностно-активных веществ и т.д.

Изобретение относится к извлечению из широкой фракции углеводородов С1-С6 метанола, который используют для осушки газов и исключения забивки транспортирующих линий и оборудования.

Изобретение относится к способу получения фенилалканов, характеризующемуся тем, что включает стадии: a) дегидрирование исходного сырья, содержащего C8-C28 парафины, в секции дегидрирования, работающей в условиях дегидрирования, достаточных для дегидрирования парафинов, и извлечение из секции дегидрирования потока продуктов дегидрирования, содержащего моноолефины и парафины;b) пропускание, по меньшей мере, части потока продуктов дегидрирования в секцию изомеризации, работающую в условиях изомеризации, достаточных для изомеризации олефинов, и извлечения из секции изомеризации потока продуктов изомеризации, содержащего моноолефины и парафины, где моноолефины в потоке продуктов изомеризации содержат от 8 до 28 атомов углерода, и где, по меньшей мере, часть моноолефинов в потоке продуктов дегидрирования содержит 3 или 4 первичных атома углерода и не содержит четвертичных атомов углерода; c) пропускание фенильного соединения и, по меньшей мере, части потока продуктов изомеризации, содержащего моноолефины, в секцию алкилирования, эксплуатации секции алкилирования в условиях алкилирования, достаточных для алкилирования фенильного соединения при использовании моноолефинов в присутствии катализатора алкилирования с получением фенилалканов, содержащих молекулы, включающие одну фенильную часть и одну алифатическую алкильную часть, содержащую от 8 до 28 атомов углерода; где, по меньшей мере, часть фенилалканов, образованных в секции алкилирования, содержит 2, 3 или 4 первичных атома углерода и не содержит четвертичных атомов углерода за исключением любого четвертичного атома углерода, связанного связью углерод-углерод с атомом углерода фенильной части; и где алкилирование характеризуется селективностью в отношении получения 2-фенилалканов в диапазоне от 40 до 100 и селективностью в отношении получения внутренних четвертичных фенилалканов, меньшей 10; d) извлечение из секции алкилирования потока продуктов алкилирования, содержащего фенилалканы, и содержащего парафины потока, отправляемого на рецикл; и e) пропускание, по меньшей мере, части потока, отправляемого на рецикл, в секцию дегидрирования.

Изобретение относится к химической технологии, а именно к способам разделения трудноразделимых смесей, содержащих моноалкилбензол и полиалкилбензол, и может быть использовано в технологиях основного органического синтеза

Наверх