Способ термической противофлокенной обработки поковок

Изобретение относится к области металлургии, в частности к технологии термической противофлокенной обработки крупногабаритных изделий, в том числе поковок из углеродистых и легированных сталей. Для оптимизации продолжительности термической обработки поковок с учетом конкретного химического состава стали и степени ее легированности осуществляют охлаждение поковок на воздухе после ковки до температуры 250-350°С, нагрев поковок в печи до 660-700°С, выдержку с продолжительностью в зависимости от диаметра поковки и исходного содержания водорода в металле и охлаждение со скоростью 5-20°С/ч до температуры 240-260°С, при этом выдержку поковок проводят в зависимости от степени легированности стали, при этом продолжительность выдержки определяют по уравнению: τ=0,186·К·R2/Dн·ln[1,596·Coнкн], где Сон, Скн - начальная и конечная концентрация водорода в металле поковок, соответственно, %, R - радиус поковки, см, К - коэффициент, учитывающий расположение флокенов по сечению поковки: для средне- и высоколегированных сталей К=1, для углеродистых и низколегированных сталей К=2/3, Dн - коэффициент диффузии водорода в поковке, см2/ч, определяемый:

Сс, Ci - концентрация углерода и легирующих элементов, мас.%, µi, λi - параметры для расчета влияния легирующих элементов на коэффициент диффузии водорода, Т - температура поковки, °С, n - число компонентов стали. 2 табл.

 

Изобретение относится к металлургии, в частности к технологии термической противофлокенной обработки крупногабаритных изделий, в том числе поковок из углеродистых и легированных сталей.

Известен способ термической обработки изделий большого сечения, включающий нагрев поковки до температуры 650°С и выдержки при этой температуре в течение 200 часов [1]. Недостатком способа является большая продолжительность ПФО.

Наиболее близким по своей технической сущности является способ термической противофлокенной обработки поковок для снижения содержания водорода в стали, включающий охлаждение после ковки на воздухе до температуры 250-350°С, нагрев поковок в печи ведут до 660-700°С, выдержку проводят с продолжительностью в зависимости от диаметра поковки и исходного содержания водорода в металле, а охлаждение поковок осуществляют со скоростью 5-20°С/ч до 240-260°С [2].

Данный способ принят за прототип.

Недостатком известного способа является отсутствие возможности определить продолжительность выдержки поковок в зависимости от химического состава стали и степени ее легированности.

Задачей, на решение которой направлено изобретение, является оптимизация продолжительности термической обработки поковок с учетом конкретного химического состава стали и степени ее легированности.

Поставленная задача достигается за счет того, что тем, что предлагается способ термической противофлокенной обработки поковок, включающий охлаждение поковок на воздухе после ковки до температуры 250…350°С, нагрев поковок в печи до температуры 660…700°С, выдержку с продолжительностью в зависимости от диаметра поковки и исходного содержания водорода в металле и охлаждения со скоростью 5…20°С/ч до температуры 240…260°С, причем выдержку поковок производят в зависимости от степени легированности стали, при этом продолжительности выдержки определяют по уравнению:

где - начальная и конечная концентрация водорода в металле поковок, соответственно, %;

R - радиус поковки, см;

К - коэффициент, учитывающий расположение флокенов по сечению поковки,

для средне- и высоколегированных сталей К=1,

для углеродистых и низколегированных К=2/3;

0,186 - теоретический коэффициент;

1,596=A1 - коэффициент для первого члена бесконечного ряда функции Бесселя;

Dн - коэффициент диффузии водорода в металле поковок, см2/ч, определяемый зависимостью:

где Cc, Ci - концентрация углерода и легирующих элементов, %;

µi, λi - параметры для расчета влияния легирующих элементов на коэффициент диффузии водорода (см. табл.);

Т - температура поковок, °С;

2,28·10-4 - коэффициент диффузии водорода в железе при температуре отжига 680°С, см2/ч;

n - число компонентов в многокомпонентной системе;

λ=-0,16 - параметр (табл.), отражающий влияние углерода на коэффициент диффузии водорода;

1359=E/R - коэффициент, равный отношению энергии активации Е к универсальной газовой постоянной R.

Уравнение (1) получено [7] при решении дифференциального уравнения диффузии:

для случая бесконечного по длине цилиндра радиусом R и симметричной диффузии в среде с фиксированной и постоянной температурой. Здесь r - радиус точки в поковке, для которой рассчитывается концентрация.

Решение уравнения (3) получено в форме бесконечного ряда. Ограничившись только первым членом, найдем:

где - функция Бесселя нулевого порядка, если рассматривать только центр поковки (r=0), то J0(0)=1 и уравнение (4) будет иметь вил:

где A1=1,596 - коэффициент для первого члена бесконечного ряда.

После подстановок и преобразований получим уравнение (1), физический смысл которого состоит в том, что τ - это время, необходимое для уменьшения концентрации водорода от начального до некоторого конечного , безопасного в отношении образования флокенов, при этом для средне- и высоколегированных сталей путь диффузии водорода равен радиусу поковки, т.к. флокены в таких сталях располагаются по всему сечению поковки, а для углеродистых и низколегированных - только 2/3R, т.к. именно на этом участке сечения поковки преимущественно располагаются эти дефекты.

Водород удаляется из поковки при ПФО в диффузионном режиме. Скорость диффузии принято характеризовать коэффициентом диффузии D, который зависит от температуры, энергии активации Е и состава сплава.

Разложив функцию

в ряд Тейлора по параметру концентрации С и ограничившись двумя первыми членами ряда, получим уравнение, позволяющее рассчитать коэффициент диффузии водорода в предположении, независимого воздействия каждого i-го компонента в многокомпонентном сплаве [8] чистого железа

и с учетом содержания углерода в железе

где - по данным [4];

D0=9,4·10-4 - предэкспоненциальный множитель в уравнении для коэффициента диффузии [4].

Параметры для расчета влияния легирующих элементов на коэффициент диффузии водорода в сплавах железа, данные о коэффициентах λi и µi представлены в таблице 1.

Подставив сумму , отражающую влияние всех легирующих элементов стали, по уравнению (8) можно определить коэффициент диффузии водорода в легированной стали, а затем по уравнению (1) - продолжительность выдержки поковки в печи в зависимости от степени легирования стали.

Таблица 1
Легирующий
элемент
λ µ Параметр Источник
С -0,16 - -0,16 3
Si 0,056 0,0935 6
Mn* -0,013 - -0,013 3,5
Ni -0,049 -0,022 4
Сr -0,011 - -0,011 3
Мо* -0,02 - -0,02 5
V* -0,04 - -0,04 5
* - оценки сделаны по данным для жидких сплавов.

Примеры осуществления способа

1. В термической печи производится термическая противофлокенная обработка поковки диаметром 500 мм из стали марки 40ХГМН. Исходное содержание водорода 0,00025%. Температура в печи - 680°С (953 К). Конечное содержание водорода в поковке для исключения образования флокенов - 0,00020%. Химический состав стали: 0,4% С; 0,3% Si; 1,0% Cr; 0,6% Mn; 0,2% Мо; 0,15% Ni.

Так как сталь среднелегированная - К=1.

Продолжительность выдержки поковок:

2. При тех же условиях производится термическая противофлокенная обработка поковок из стали 20Г. Химический состав стали: 0,2% С; 0,3% Si; 1,0% Mn. Так как сталь низколегированная, то применяем К=2/3.

Продолжительность выдержки поковок:

Параметры ПФО по предлагаемому и известным способам приведены в табл.2

Предлагаемый способ термической противофлокенной обработки позволяет оптимизировать продолжительность ПФО поковок из стали разной степени легированности, сократить время ПФО, пропорционально этому времени увеличить производительность термических печей и сократить расход топлива на обработку единицы массы продукции.

Таблица 2
Параметры Способ известный Способ предлагаемый
Марка стали Сталь перлитного класса (типа 20Г) Сталь мартенситного класса (типа (40ХГНМ) Сталь перлитного класса (типа 20Г) Сталь мартенситного класса (типа (40ХГНМ)
Температура поковки после ковки, °С 970 970 970 970
Содержание водорода, % 0,00025 0,00025 0,00025 0,00025
Накопление в печи перед ПФО, час 20 20 нет нет
Охлаждение на воздухе перед ПФО, час нет нет 7 7
Температура ПФО, °С 680 680 680 680
Время нагрева до температуры ПФО, час - - 5 5
Время выдержки при 680°С, час 100 150 70 105
Время охлаждения в печи, час 2 2 2 2
Общее время термообработки, час 122 172 72 107
Содержание водорода после ПФО, % 0,00020 0,00020 0,00020 0,00020

Источники информации

1. Башнин Ю.А., Цурков В.Н., Коровина В.М. Термическая обработка крупногабаритных изделий и полуфабрикатов на металлургических заводах. - М.: Металлургия, 1985. - 176 с.

2. Патент РФ №2252268. Бюл. №14, 20.05.2005 г.

3. Швецов Н.И. и др. Коэффициенты диффузии проникновения и растворения водорода в железоникелевых сплавах // Физика металлов и их соединений. Труды УрГУ. - Свердловск, 1974 - Т-1, №3, С.39-43.

4. Гельд П.В. и др. Водород и несовершенство структуры металла. - М.: Металлургия, 1979. - 219 с.

5. Линчевский Б.В. Термодинамика и кинетика взаимодействия газов с жидкими металлами. - М.: Металлургия, 1986. - 222 с.

6. Водородопроникаемость высокотемпературных конструктивных материалов. НИИ ИНФОРМЭНЕРГОМАШ, вып.2. - М., 1985, С.-50.

7. Мирзаев Д.А. и др. К вопросу об удалении водорода при термической обработке крупных поковок // Металлы, 2006, №1, С.44-47.

8. Мирзаев Д.А. и др. Оценка влияния легирующих элементов на коэффициент диффузии водорода в сплавах железа // Известия вузов. Черная металлургия, 2006, №3, С.3-5.

Способ термической противофлокенной обработки поковок, включающий охлаждение поковок на воздухе после ковки до температуры 250-350°С, нагрев поковок в печи до 660-700°С, выдержку с продолжительностью в зависимости от диаметра поковки и исходного содержания водорода в металле и охлаждение со скоростью 5-20°С/ч до температуры 240-260°С, отличающийся тем, что выдержку поковок проводят в зависимости от степени легированности стали, при этом продолжительность выдержки определяют по уравнению:

где - начальная и конечная концентрация водорода в металле поковок соответственно, %;
R - радиус поковки, см;
К - коэффициент, учитывающий расположение флокенов по сечению поковки: для средне- и высоколегированных сталей К=1, для углеродистых и низколегированных сталей К=2/3;
Dн - коэффициент диффузии водорода в поковке, см2/ч, определяемый:

Сс, Сi - концентрация углерода и легирующих элементов, %;
µi, λi - параметры для расчета влияния легирующих элементов на коэффициент диффузии водорода;
Т - температура поковки,°С;
n - число компонентов стали;



 

Похожие патенты:

Изобретение относится к области металлургии, в частности к технологии термической обработки крупногабаритных изделий, в том числе поковок из углеродистых и легированных сталей для удаления флокенов.

Изобретение относится к области металловедения и термической обработки поковок из сталей и сплавов и может быть использовано в металлургической и машиностроительной отраслях промышленности при производстве поковок.
Изобретение относится к области черной металлургии, в частности к способам противофлокенной обработки проката из легированной стали. .
Изобретение относится к области черной металлургии, в частности к способам противофлокенной обработки проката из высокоуглеродистой стали. .
Изобретение относится к металлургии, в частности к технологии проведения противофлокенной термической обработки крупногабаритных изделий, в том числе поковок из углеродистых, а также мало- и среднелегированных марок сталей.
Изобретение относится к металлургии, конкретнее к способам обработки проката ответственного назначения методом термомеханической обработки. .

Изобретение относится к машиностроению и может использоваться в практике заводских лабораторий при исследовании причин разрушения и обоснования механизма необратимого водородного охрупчивания стальных деталей с гальванопокрытием или без него, а также деталей из других металлов, подвергавшихся наводороживанию.

Изобретение относится к металлургии, конкретнее к способам термической обработки для удаления водорода и повышения пластичности в сталях, преимущественно бейнитного класса.
Изобретение относится к металлургии и может быть использовано для повышения эффективности и сокращения продолжительности обезвоживающих обработок стали. .

Изобретение относится к области черной металлургии, а именно к термической обработке крупногабаритных кованых заготовок типа обечаек для корпусов нефтехимических реакторов глубокой переработки нефти и другого крупногабаритного нефтехимического оборудования

Изобретение относится к диагностике технического состояния стальных деталей, а именно к способам выявления микротрещин, обусловленных наличием водорода в сталях. Указанный технический результат достигается тем, что способ выявления микротрещин в виде флокенов в стали включает изготовление ударных образцов с надрезом, закалку образцов на мартенсит, их разрушение и выявление на изломе методами световой и/или сканирующей микроскопии мартенситного микрорельефа, свидетельствующего о наличии внутренних трещин, обусловленных водородной хрупкостью. Технический результат изобретения - обеспечение простого и достоверного способа выявления микротрещин - флокенов, обусловленных наличием водорода в стали. 6 ил.

Изобретение относится к области металлургии. Для повышения выносливости мартенситной нержавеющей стали проводят электрошлаковый переплав, затем охлаждают полученный слиток и осуществляют по меньшей мере один аустенитный термический цикл, состоящий в нагреве слитка выше температуры аустенизации с последующей стадией охлаждения. Во время охлаждения, перед тем, как минимальная температура слитка будет ниже температуры Ms, слиток выдерживают выше температуры Ас3 до начала выполнения последующего аустенитного цикла или выдерживают при температуре выдержки, входящей в пределы «носа» феррито-перлитного превращения, в течение времени выдержки, которое является более длительным, чем период, достаточный для максимально возможного преобразования аустенита в феррито-перлитную структуру в слитке при температуре выдержки, причем слиток выдерживают при температуре выдержки сразу после достижения температуры самой холодной точки слитка температуры выдержки, затем выполняют последний аустенитный термический цикл, включающий нагрев слитка выше Ас3 , за которым следует завершающая стадия охлаждения, причем слиток выдерживают при температуре, входящей в пределы «носа» феррито-перлитного превращения, как указано выше, при этом после завершающего охлаждения слиток не подвергают обработке в аустенитном термическом цикле выше. 2 н. и 6 з.п. ф-лы, 6 ил., 1 табл.

Изобретение относится к области металлургии, в частности к технологии термической противофлокенной обработки крупногабаритных изделий, в том числе поковок из углеродистых и легированных сталей

Наверх