Способ определения параметров т-образной схемы замещения воздушной линии электропередачи

Авторы патента:

Абрамочкина Людмила Владимировна (RU)

Хрущев Юрий Васильевич (RU)

Бацева Наталья Ленмировна (RU)

G01R27/04 - в цепях с распределенными параметрами

Владельцы патента RU 2434235:

Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Национальный исследовательский Томский политехнический университет" (RU)

Изобретение относится к области электротехники. Измеряют в режиме нагрузки мгновенные значения сигналов напряжений и токов в конце линии для одних и тех же моментов времени с дискретностью массивов мгновенных значений. Передают сигналы с конца линии в ее начало по каналу связи. Сохраняют пары цифровых отсчетов как текущие. Затем одновременно формируют массивы мгновенных значений суммарных напряжения и тока. По этим массивам определяют активную и реактивную мощности, а по массивам мгновенных значений суммарного тока определяют действующее значение тока. Одновременно определяют активное и индуктивное сопротивления, которые и являются параметрами продольной ветви схемы замещения. Затем одновременно определяют потери активных и реактивных мощностей, а также значения активных и реактивных мощностей в продольных ветвях схемы замещения. Затем, учитывая определенные значения мощностей и тока, одновременно определяют активную и емкостную проводимости, которые и являются параметрами поперечной ветви схемы замещения. Технический результат заключается в повышении точности. 3 ил., 5 табл.

Изобретение относится к области электротехники, а именно средствам обработки информации в электротехнике, и может быть использовано при определении мест повреждения воздушной линии электропередачи (ЛЭП) на основе использования уточненных параметров Т-образной схемы замещения.

Известен способ определения текущих параметров электрического режима, например, для построения адаптивной модели ЛЭП [Мурзин П.В., Суворов А.А. Алгоритмы формирования параметров электрического режима в адаптивной модели ЛЭП // В 38 Вестник УГТУ-УПИ. Энергосистема: управление, качество, конкуренция: Сборник докладов II Всероссийской научно-технической конференции. Екатеринбург: ГОУ ВПО УГТУ-УПИ, 2004. №12 (42). С.424-428], заключающийся в том, что в начале и в конце ЛЭП с помощью регистраторов аварийных процессов получают синхронизированные во времени массивы мгновенных значений токов и напряжений, с помощью оптоволоконного или высокочастотного канала связи передают второй массив с конца ЛЭП в ее начало. Для определения параметров адаптивной модели линии необходимы следующие параметры электрического режима, полученные в начале и конце линии: токи и напряжения первой гармоники и фазовые углы между ними.

Для получения параметров электрического режима используют известное преобразование Фурье, в соответствии с которым амплитуды и фазы любой гармонической составляющей исходного сигнала определяют по его измеренным мгновенным значениям. При этом приближение исследуемой периодической функции считается наилучшим, так как в качестве коэффициентов тригонометрической суммы используют гармонические коэффициенты Фурье, предварительно найденные как:

где a_k - коэффициент при функции косинуса;

b_k - коэффициент при функции синуса;

k - номер гармоники;

y_i - мгновенное значение сигнала для i-го отсчета;

t_i - интервал от начала периода до (i+1)-го отсчета (в единицах отсчетов);

n - количество отсчетов в периоде;

Δt_i - шаг интегрирования.

Амплитуду и фазу k-й гармоники сигнала вычисляют следующим образом:

где M_k - амплитуда k-й гармоники сигнала;

ψ_k - фаза k-й гармоники, рад.

В большинстве рассматриваемых задач определение фазы сигнала относительно момента времени начала измерений необходимо и достаточно выполнять только для первой гармоники, то есть значение коэффициента k во всех формулах в данном случае следует принять равным единице.

Находят амплитуды и фазы первых гармоник напряжения и тока в начале и конце линии, по которым производят построение адаптивной модели ЛЭП.

Недостатком данного способа являются многоэтапность и сложность реализации из-за необходимости использования линейной или параболической аппроксимации мгновенных значений при контроле границ интервала интегрирования.

Известен способ определения текущих параметров электрического режима воздушной ЛЭП для построения ее Т-образной адаптивной модели [патент РФ №2308729, МПК (2006.01), G01R 27/04; G06G 7/63; опубликован 20.10.2007], выбранный в качестве прототипа, включающий также измерение мгновенных значений сигналов напряжений и токов в начале и в конце линии в режиме нагрузки и в режиме холостого хода, передачу массивов с конца линии в ее начало по каналу связи. Исходными данными при создании Т-образной адаптивной модели являются параметры электрического режима: значения активных и реактивных сопротивлений продольной и поперечной ветвей ЛЭП.

Для получения параметров электрического режима обрабатывают сигналы токов и напряжений, полученных в начале и конце ЛЭП в нагрузочном режиме и в режиме холостого хода. В режиме нагрузки с использованием коэффициента пропорциональности k=0; 0,1…1 распределения значений падений напряжений на продольных сопротивлениях определяют активное и реактивное сопротивления продольной , , , и R₀, X₀ поперечной ветвей, представляющих собой область возможных решений определения параметров продольной и поперечной ветвей Т-образной адаптивной модели при распределениях значений продольных падений напряжений. В режиме холостого хода с помощью блоков расчета продольных активного и реактивного сопротивлений линии электропередачи , поперечных активного и реактивного сопротивлений линии электропередачи R₀, X₀при коэффициенте k=1 получают суммарные значения активных , и реактивных сопротивлений и по полученным значениям сопротивлений продольных и поперечной ветвей для режима нагрузки и для режима холостого хода определяют значение сопротивления продольных и поперечной ветвей Т-образной адаптивной модели: или

По найденным параметрам продольной и поперечной ветвей , , , и R₀, X₀ производят построение адаптивной модели ЛЭП.

Этот способ является сложным, требует дополнительных затрат времени и может быть использован не для каждой ЛЭП.

Задачей изобретения является разработка более простого и точного способа определения параметров Т-образной схемы замещения воздушной линии электропередачи.

Поставленная задача решена за счет того, что в способе определения параметров Т-образной схемы замещения воздушной линии электропередачи, так же как в прототипе измеряют в режиме нагрузки мгновенные значения сигналов напряжений и токов в начале и в конце линии для одних и тех же моментов времени t_j=t₁, t₂,…,t_n с дискретностью массивов мгновенных значений ,

где Т - период сигнала напряжения (тока),

N - число разбиений на периоде Т,

передают сигналы с конца линии в ее начало по каналу связи, сохраняют пары цифровых отсчетов как текущие, определяют действующие значения токов в продольной и поперечной ветвях, определяют значения и потери активных и реактивных мощностей, определяют активные и реактивные сопротивления продольных ветвей схемы замещения линии.

Согласно изобретению после сохранения пар цифровых отсчетов как текущих одновременно формируют массивы мгновенных значений суммарных напряжения и тока и по этим массивам определяют активную и реактивную мощности, а по массивам мгновенных значений суммарного тока определяют действующее значение тока. Далее, учитывая определенные значения мощностей и тока, одновременно определяют активное и индуктивное сопротивления, которые и являются параметрами продольной ветви схемы замещении. Затем одновременно определяют потери активных и реактивных мощностей, а также значения активных и реактивных мощностей в продольных ветвях схемы замещения. Далее по значениям мощностей и потерь мощностей определяют активную и реактивную мощности поперечной ветви схемы замещения и формируют массив мгновенных значений тока поперечной ветви схемы замещения , определяют действующее значение тока. Затем, учитывая

определенные значения мощностей и тока, одновременно определяют активную и емкостную проводимости, которые и являются параметрами поперечной ветви схемы замещения.

Простота и точность предложенного способа по сравнению с прототипом заключаются в том, что достаточно использовать только один режим: нагрузочный.

Предложенный способ является информативным за счет того, что позволяет определять все параметры продольных и поперечной ветвей Т-образной схемы замещения линии электропередачи.

На фиг.1 представлена структурная схема реализации способа определения параметров Т-образной схемы замещения линии электропередачи.

На фиг.2 показана аппаратная схема блока устройства, реализующего рассматриваемый способ определения параметров Т-образной схемы замещения линии электропередачи (R, Х, G, В).

На фиг.3 представлена Т-образная схема замещения линии электропередачи, состоящая из двух продольных ab и bc и одной поперечной bd ветвей.

В таблице 1 приведены цифровые отсчеты мгновенных значений напряжений и токов в начале и в конце линии для фазы А.

В таблице 2 приведены результаты расчета параметров продольной ветви Т-образной схемы замещения линии.

В таблицах 3 и 4 представлены результаты расчета параметров поперечной ветви Т-образной схемы замещения ЛЭП.

В таблице 5 представлены эталонные параметры линии, рассчитанные по паспортным данным.

Способ может быть осуществлен с помощью устройства, представленного на фиг.1. В начале и в конце ЛЭП 1 установлены регистраторы аварийных процессов (на фиг.1 не показаны) для создания массивов мгновенных значений токов начала и конца линии и напряжений начала и конца линии электропередачи с шагом дискретизации Δt. Регистраторы аварийных процессов через каналы связи связаны с системой сбора и обработки информации, которая обычно расположена в начале ЛЭП 1. Устройство для определения параметров Т-образной схемы замещения линии электропередачи представляет собой блок расчета параметров 2. Вход блока расчета параметров 2 связан с началом ЛЭП 1 и через канал связи с ее концом. Выход блока расчета параметров 2 подключен к ЭВМ 3.

Блок расчета параметров 2 (фиг.1) состоит из первого, второго, третьего и четвертого устройств выборки и хранения 4 (УВХ 1), 5 (УВХ 2), 6 (УВХ 3), 7 (УВХ 4) соответственно, входы которых подключены к регистраторам аварийных процессов. К выходу первого устройства выборки-хранения 4 (УВХ 1) подключены первый, второй программаторы 8 (П 1), 9 (П 2) и первый сумматор 10 (С 1), к выходу которого подключены третий и четвертый программаторы 11 (П 3) и 12 (П 4). К выходам третьего и четвертого программаторов 11 (П 3) и 12 (П 4) подключены первый делитель 13 (Д 1) и пятый программатор 14 (П 5).

К выходу второго устройства выборки-хранения 5 (УВХ 2) последовательно подключены первый инвертор 15 (И 1) и первый сумматор 10 (С 1), а также подключены шестой и седьмой программаторы 16 (П 6) и 17 (П 7), к выходам которых подключен второй инвертор 18 (И 2), к выходу которого подключен второй сумматор 19 (С 2), к выходу которого подключены второй и третий делители 20 (Д 2) и 21 (Д 3).

К выходу третьего устройства выборки-хранения 6 (УВХ 3) подключены первый и второй программаторы 8 (П 1) и 9 (П 2), выходы которых подключены ко второму сумматору 19 (С 2), а также третий и четвертый сумматоры 22 (С 3), 23 (С 4) и программатор действующих значений 24 (ПДЗ), к выходу которого подключены первый и второй делители 13 (Д 1), 20 (Д 2) и третий инвертор 25 (И 3), к выходу которого подключен третий делитель 21 (Д 3).

К выходу четвертого устройства выборки-хранения 7 (УВХ 4) последовательно подключены первый инвертор 15 (И 1) и четвертый сумматор 23 (С 4), а также подключены шестой и седьмой программаторы 16 (П 6), 17 (П 7), третий сумматор 22 (С 3) и программатор действующих значений 24 (ПДЗ). К выходу третьего сумматора 22 (С 3) подключены третий, четвертый программаторы 11 (П 3), 12 (П 4) и последовательно подключены программатор действующих значений 24 (ПДЗ), пятый программатор 14 (П 5) и второй инвертор 18 (И 2). К выходу четвертого сумматора 23 (С 4) подключен программатор действующих значений 24 (ПДЗ).

Все делители 13 (Д 1), 20 (Д 2) и 21 (Д 3) подключены к ЭВМ 3 (фиг.1).

Все устройства выборки-хранения 4 (УВХ 1), 5 (УВХ 2), 6 (УВХ 3) и 7 (УВХ 4) могут быть реализованы на микросхемах 1100СК2. Первый, второй, третий, четвертый, пятый, шестой и седьмой программаторы 8 (П 1), 9 (П 2), 11 (П 3), 12 (П 4), 14 (П 5), 16 (П 6), 14 (П 7) и программатор действующих значений 24 (ПДЗ) могут быть выполнены на микроконтроллере серии 51 производителя atmel AT89S53. Первый, второй и третий инверторы 15 (И 1), 18 (И 2), 25 (И 3), первый, второй, третий и четвертый сумматоры 10 (С 1), 19 (С 2), 22 (С 3), 23 (С 4), первый, второй и третий делители 13 (Д 1), 20 (Д 2), 21 (Д 3) могут быть основаны на использовании микросхемы 525ПС3. Для работы пользователя может быть предусмотрена кнопочная клавиатура FT008, имеющая 8 кнопок, предназначенных для включения питания, запуска измерения, сохранения полученных значений и сегментный индикатор SCD55100 для вывода рассчитанных параметров Т-образной схемы замещения воздушной ЛЭП.

В качестве примера способа определения параметров Т-образной схемы замещения линии электропередачи рассматривается воздушная ЛЭП 220 кВ протяженностью 100 км, выполненная проводом AC - 240/32.

Посредством регистраторов аварийных процессов измеряют в режиме нагрузки мгновенные значения сигналов напряжений и токов в начале (табл.1) и в конце (табл.1) линии для одних и тех же моментов времени t_j=t₁, t₂,…,t_n с дискретностью массивов мгновенных значений

где Т - период сигнала напряжения (тока),

N - число разбиений на периоде Т.

Сигналы с конца линии передают в ее начало по каналу связи. Далее сигналы поступают соответственно на входы первого, второго, третьего и четвертого устройств выборки-хранения 4 (УВХ 1), 5 (УВХ 2), 6 (УВХ 3) и 7 (УВХ 4) блока расчета параметров 2 (фиг.2), где их записывают и хранят как текущие.

Затем с выхода второго устройства выборки-хранения 5 (УВХ 2) сигнал u₂(t_j) поступает на вход первого инвертора 15 (И 1), где его преобразуют в сигнал -u₂(t_j). Сигналы u₁(t_j) с выхода первого устройства выборки-хранения 4 (УВХ 1) и -u₂(t_j) с выхода первого инвертора 15 (И 1) поступают в первый сумматор 10 (С 1), на выходе которого формируется сигнал u₁₂(t_j)=u₁(t_j)-u₂(t_j).

Одновременно сигналы i_i(t_j) и i₂(t_j) с выходов третьего и четвертого устройств выборки-хранения 6 (УВХ 3) и 7 (УВХ 4) соответственно поступают в третий сумматор 22 (С 3), на выходе которого формируется сигнал i₁₂(t_j)=i₁(t_j)+i₂(t_j).

С выходов первого и третьего сумматоров 10 (С 1), 22 (С 3) сигналы u₁₂(t_j) и i₁₂(t_j) одновременно поступают на входы третьего и четвертого программаторов 11 (П 3), 12 (П 4). На выходе третьего программатора 11 (П 3) получают значение активной мощности Р₁₂:

(первый столбец табл.2).

На выходе четвертого программатора 12 (П 4) получают значение реактивной мощности Q₁₂:

(второй столбец табл.2).

Значения активной Р₁₂ и реактивной Q₁₂ мощностей с выходов третьего и четвертого 11 (П 3), 12 (П 4) программаторов поступают в делитель 13 (Д 1).

Одновременно с выхода третьего сумматора 22 (С 3) сигнал i₁₂(t_j) поступает на вход программатора действующих значений 24 (ПДЗ 1), на выходе которого получают действующее значение сигнала i₁₂(t_j):

(третий столбец табл.2).

Далее с выхода программатора действующих значений 24 (ПДЗ) сигнал I₁₂поступает в первый делитель 13 (Д 1). С помощью первого делителя 13 (Д 1) одновременно получают значения активных 26.1 и 26.2 (фиг.3):

(четвертый столбец табл.2)

и индуктивных 27.1 и 27.2 (фиг.3)

(пятый столбец табл.2)

сопротивлений продольных ветвей ab и bc Т-образной схемы замещения, которые выводятся на ЭВМ 3 (фиг.1).

Затем сигналы i₁(t_j) и i₂(t_j) с выходов третьего и четвертого устройств выборки-хранения 6 (УВХ 3), 7 (УВХ 4) соответственно поступают на вход программатора действующих значений 24 (ПДЗ), на выходе которого получают действующее значение сигналов i₁(t_j) и i₂(t_j) соответственно:

(первый столбец табл.3);

(второй столбец табл.3).

Далее сигналы I₁, I₂ и I₁₂ c выхода программатора действующих значений 24 (ПДЗ) поступают на вход пятого программатора 14 (П 5). Одновременно на вход пятого программатора 14 (П 5) поступают сигналы Р₁₂ с выхода третьего программатора 11 (П 3) и Q₁₂ с выхода четвертого программатора 12 (П 4). На выходе пятого программатора 14 (П 5) одновременно получают значения потерь активных ΔP_ab, ΔP_bc и реактивных ΔQ_ab, ΔQ_bc мощностей в продольных ветвях ab и bc Т-образной схемы замещения линии (фиг.3):

(третий столбец табл.3);

(четвертый столбец табл.3);

(пятый столбец табл.3);

(шестой столбец табл.3).

Далее сигналы u₁(t_j), i₁(t_j) с выходов первого и третьего устройств выборки-хранения 4 (УВХ 1), 6 (УВЗ 3) соответственно поступают на входы первого и второго программаторов 8 (П 1), 9 (П 2).

На выходе первого программатора 8 (П 1) получают значение активной мощности в начале линии P_ab:

(первый столбец табл.4).

На выходе второго программатора 9 (П 2) получают значение реактивной мощности в начале линии Q_ab:

(второй столбец табл.4).

Одновременно сигналы u₂(t_j), i₂(t_j) с выходов второго и четвертого устройств выборки-хранения 5 (УВХ 2), 7 (УВЗ 4) соответственно поступают одновременно на входы шестого и седьмого 17 (П 7), 16 (П 6) программаторов.

На выходе шестого программатора 16 (П 6) получают значение активной мощности в конце линии P_bc:

(третий столбец табл.4).

На выходе седьмого программатора 17 (П 7) получают значение реактивной мощности в конце линии Q_bc:

(четвертый столбец табл.4).

Далее сигналы ΔP_ab, ΔP_bc, ΔQ_ab и ΔQ_bc с выхода пятого программатора 14 (П 5) и P_bc, Q_bc с выходов шестого и седьмого программаторов 16 (П 6), 17 (П 7) соответственно поступают на вход второго инвертора 18 (И 2), на выходе которого получают сигналы: -ΔP_ab, -ΔP_bc, -ΔQ_ab, -ΔQ_bc, -P_bc и -Q_bc.

Сигналы: -ΔP_ab, -ΔP_bc, -ΔQ_ab, -ΔQ_bc, -P_bc и -Q_bc с выхода второго инвертора 18 (И 2), P_ab с выхода первого программатора 8 (П 1) и Q_ab с выхода второго программатора 9 (П 2) поступают на вход второго сумматора 19 (С 2). На выходе второго сумматора 19 (С 2) получают значения активной P_bd и реактивной Q_bd мощностей в поперечной ветви bd Т-образной схемы замещения линии (фиг.3):

P_bd=P_ab-ΔP_ab-P_bc-ΔP_bc=0,167 МВт (пятый столбец табл.4);

Q_bd=Q_ab-ΔQ_ab-Q_bc-ΔQ_bc=-8,777 Мвар (шестой столбец табл.4).

Сигнал i₂(t_j) с выхода четвертого устройства выборки-хранения 7 (УВХ 4) поступает на вход первого инвертора 15 (И 1), где его преобразуют в сигнал -i₂(t_j). С выхода первого инвертора 15 (И 1) сигнал -i₂(t_j) поступает на вход четвертого сумматора 23 (С 4), туда же одновременно поступает сигнал i₁(t_j) с выхода третьего устройства выборки-хранения 6 (УВХ 3). На выходе четвертого сумматора 23 (С 4) получают сигнал i₃(t_j)=i₁(t_j)-i₂(t_j). Далее сигнал i₃(t_j) с выхода четвертого сумматора 20 (С 4) поступает на вход программатора действующих значений 24 (ПДЗ), на выходе которого получают действующее значение сигнала i₃(t_j):

(седьмой столбец табл.4).

Затем сигнал P_bd с выхода второго сумматора 19 (С 2) и сигнал I₃ c выхода программатора действующих значений 24 (ПДЗ) поступают на вход второго делителя 20 (Д 2). На выходе второго делителя 20 (Д 2) получают значение активной проводимости 28 поперечной ветви bd Т-образной схемы замещения линии (фиг.3):

(восьмой столбец табл.4), которое выводится на ЭВМ 3 (фиг.1).

Одновременно сигнал I₃ c выхода программатора действующих значений 24 (ПДЗ) поступает на вход третьего инвертора 25 (И 3), на выходе которого формируется сигнал -I₃. Далее сигналы -I₃ с выхода третьего инвертора 25 (И 3) и Q_bd с выхода второго сумматора 19 (С 2) поступают на вход третьего делителя 21 (Д 3). На выходе третьего делителя 21 (Д 3) получают значение емкостной проводимости 29 поперечной ветви bd Т-образной схемы замещения линии (фиг.3):

(девятый столбец табл.4), которое выводится на ЭВМ 3 (фиг.1).

По результатам расчетов табл.3, 4, 5 видно, что параметры Т-образной схемы замещения воздушной ЛЭП, полученные с помощью предлагаемого способа, совпадают с их эталонными значениями. Относительную погрешность ε вычисляли по формуле [Бронштейн И.Н., Семендяев К.А. Справочник для инженеров и учащихся ВТУзов. - М.: Наука, 1980, - 976 с.]:

где а - расчетное значение параметра (является приближенным значением числа), z - эталонное значение (табл.5).

Для активного сопротивления продольной ветви Т-образной схемы замещения:

Для индуктивного сопротивления продольной ветви Т-образной схемы замещения:

Для активной проводимости поперечной ветви Т-образной схемы замещения:

Для емкостной проводимости поперечной ветви Т-образной схемы замещения:

Таким образом, получен простой, точный и информативный способ определения параметров Т-образной схемы замещения воздушной линии электропередачи.

Способ определения параметров Т-образной схемы замещения воздушной линии электропередачи, включающий измерение в режиме нагрузки мгновенных значений сигналов напряжений и токов в начале и в конце линии для одних и тех же моментов времени t_j=t₁, t₂, …,t_n с дискретностью массивов мгновенных значений , где Т - период сигнала напряжения (тока), N - число разбиений на периоде Т, передачу сигналов с конца линии в ее начало по каналу связи, сохранение пары цифровых отсчетов как текущих, определение действующих значений токов в продольной и поперечной ветвях, определение значений и потерь активных и реактивных мощностей, определение активных и реактивных сопротивлений продольных ветвей линии, отличающийся тем, что после сохранения пар цифровых отсчетов как текущих одновременно формируют массивы мгновенных значений суммарных напряжения и тока и по этим массивам определяют активную и реактивную мощности, а по массивам мгновенных значений суммарного тока определяют действующее значение тока, далее, учитывая определенные значения мощностей и тока, одновременно определяют активное и индуктивное сопротивления, которые и являются параметрами продольной ветви схемы замещения; затем одновременно определяют потери активных и реактивных мощностей, а также значения активных и реактивных мощностей в продольных ветвях схемы замещения, далее по значениям мощностей и потерь мощностей определяют активную и реактивную мощности поперечной ветви схемы замещения и формируют массив мгновенных значений тока поперечной ветви схемы замещения , определяют действующее значение тока, затем, учитывая определенные значения мощностей и тока, одновременно определяют активную и емкостную проводимости, которые и являются параметрами поперечной ветви схемы замещения.

Изобретение относится к космической технике и предназначено для измерения коэффициента трансформации тока, протекающего по элементам внешней поверхности космического аппарата, в напряжение наводки во фрагментах бортовой кабельной сети, проложенных по этим элементам.

Устройство для определения параметров низкоимпедансных материалов на свч с помощью коаксиального резонатора // 2326392

Изобретение относится к области радиоизмерений параметров радиопоглощающих низкоимпедансных композиционных диэлектрических материалов на СВЧ типа углепластиков, характеризующихся большими значениями комплексной относительной диэлектрической проницаемости.

Способ определения текущих параметров электрического режима линии электропередачи для построения ее т-образной адаптивной модели // 2308729

Изобретение относится к области электротехники и может быть использовано в линии электропередачи. .

Способ испытаний параметров четырехполюсников и панорамный измеритель для его осуществления // 2302643

Изобретение относится к технике СВЧ-измерений и может быть использовано для испытаний СВЧ четырехполюсников, а также в частном случае для их контроля и настройки. .

Способ определения текущих параметров электрического режима линии электропередачи для построения ее г-образной адаптивной модели // 2289823

Изобретение относится к области систем обработки информации и может быть использовано при управлении линией электропередачи (ЛЭП), на основе ее Г-образной адаптивной модели, перестраиваемой по текущей информации о параметрах электрического режима ЛЭП.

Способ измерения больших значений комплексной диэлектрической проницаемости импедансных материалов на свч и устройство для его осуществления // 2231078

Изобретение относится к области радиоизмерений параметров поглощающих диэлектрических материалов на СВЧ, в частности к измерению комплексной относительной диэлектрической проницаемости композиционных материалов типа углепластиков, характеризующихся большими значениями комплексной относительной диэлектрической проницаемости, имеющих шероховатую поверхность.

Способ контроля электропроводности жидких полупроводящих сред // 2212654

Изобретение относится к измерительной технике - к области измерения и контроля электрофизических свойств жидких технологических сред. .

Устройство для определения импеданса двухполюсника на свч // 2210082

Изобретение относится к электронной технике. .

Устройство для измерения больших значений комплексной диэлектрической проницаемости сильно поглощающих материалов на свч // 2199760

Изобретение относится к измерению электрических величин и может быть использовано в производстве существующих и новых поглощающих материалов типа углепластиков, применяется в СВЧ диапазоне, а также для контроля электрических параметров диэлектрической проницаемости и тангенса угла диэлектрических потерь.

Способ определения больших значений комплексной диэлектрической проницаемости импедансных материалов // 2194285

Изобретение относится к радиоизмерениям параметров поглощающих диэлектрических материалов на СВЧ, в частности к измерению комплексной диэлектрической проницаемости и тангенса угла диэлектрических потерь композиционных материалов типа углепластиков.

Способ испытаний пассивных четырехполюсников и панорамный измеритель для его осуществления // 2452970

Изобретение относится к технике измерений и может быть использовано для испытаний пассивных четырехполюсников по рассеиваемой в них мощности

Петлевой резонатор // 2466414

Изобретение относится к измерительной технике, в частности к измерительным резонаторам для исследования взаимодействия электромагнитного СВЧ поля с веществом, и может быть использовано в спектрометрах электронного парамагнитного резонанса и двойного электронно-ядерного резонанса

Устройство для измерения полного сопротивления двухполюсника на свч // 2485527

Изобретение относится к измерительной технике на СВЧ и может использоваться при проектировании изделий электронной техники СВЧ различного назначения

Способ определения места обрыва одной фазы воздушной линии электропередачи // 2508555

Изобретение относится к электротехнике, а именно к средствам обработки информации в электротехнике, и может бить использовано для определения места короткого замыкания на воздушной линии электропередачи. Способ основан на мониторинге электрической сети, отличающийся тем, что измеряют массивы мгновенных значений сигналов напряжений и токов трех фаз в начале u A 1 ( t j ) | N j = 1 , u B 1 ( t j ) | N j = 1 , u C 1 ( t j ) | N j = 1 , i A 1 ( t j ) | N j = 1 , i B 1 ( t j ) | N j = 1 , i C 1 ( t j ) | N j = 1 и в конце u A 2 ( t j ) | N j = 1 , u B 2 ( t j ) | N j = 1 , u C 2 ( t j ) | N j = 1 , i A 2 ( t j ) | N j = 1 , i B 2 ( t j ) | N j = 1 , i C 2 ( t j ) | N j = 1 линии для одних и тех же моментов времени tj=t1, t2, … tN с дискретностью массивов мгновенных значений Δ t = T N , где T - период сигнала напряжения/тока, N - число разбиений на периоде Т, передают сигналы с конца линии в ее начало по каналу связи, сохраняют пары цифровых отсчетов как текущие, осуществляют сдвиг одноименных сигналов фаз В и С соответственно на углы 120° и 240°, далее одновременно определяют массивы мгновенных значений симметричных составляющих напряжений и токов прямой и обратной последовательностей фазы А в начале и конце линии и соответствующие им векторные значения U Al,1, I A1,1, U A2,1, I A2,1, U A1,2, I A1,2, U A2,2, I A2,2, затем определяют расстояние до места обрыва фазы l 1 по выражению: l 1 = 1 γ _ 0 a r t h ( U _ A 1,1 − U _ A 2,1 − ( U _ A 1,2 − U _ A 2,2 ) c h ( γ _ 0 L ) − ( I _ A 1,2 − I _ A 2,2 ) Z _ B s h ( γ _ 0 L ) ( I _ A 1,1 − I _ A 2,1 ) Z _ B − ( U _ A 1,2 − U _ A 2,2 ) s h ( γ _ 0 L ) − ( I _ A 1,2 − I _ A 2,2 ) Z _ B c h ( γ _ 0 L ) ) , где γ 0=α0+jβ0 - коэффициент распространения электромагнитной волны; α0 - коэффициент затухания электромагнитной волны; β0 - коэффициент изменения фазы электромагнитной волны; Z B - волновое сопротивление линии; L - длина линии. Технический результат заключается в повышении точности места определения короткого замыкания. 11 табл., 2 ил.

Способ измерения характеристик резонансных структур и устройство для его осуществления // 2520537

Изобретение относится к технике резонансных радиотехнических измерений. Способ включает генерацию зондирующего колебания, подачу на вход и прием с выхода резонансной структуры, перестройку частоты зондирующего колебания в диапазоне измерений, соответствующем полосе частот резонансной структуры, регистрацию изменения его параметров, по которым определяют резонансные частоту, амплитуду и добротность резонансной структуры. Зондирующее колебание на входе резонансной структуры формируют двухчастотным с двумя составляющими равной амплитуды со средней частотой и начальной разностной частотой меньшей или равной полосе пропускания резонансной структуры. Резонансную частоту резонансной структуры измеряют в момент времени достижения коэффициентом модуляции огибающей сигнала биений между составляющими зондирующего колебания на выходе резонансной структуры значения 1, как равную значению средней частоты. Вычисляют резонансную амплитуду резонансной структуры и добротность резонансной структуры. Далее, не меняя средней частоты зондирующего колебания, изменяют начальную разностную частоту. После чего измеряют амплитуду огибающей сигнала биений между составляющими зондирующего колебания на выходе резонансной структуры. Устройство содержит перестраиваемый по частоте генератор 1, коммутатор 2, детектор 3, соединенный с контроллером 4 управления и измерения характеристик резонансных структур, а также последовательно соединенные первую линию передачи 5, резонансную структуру 6 и вторую линию передачи 7, причем первый выход коммутатора 2 подключен к входу первой линии передачи 5, его второй вход к выходу второй линии передачи 7, а второй выход к входу детектора 3. Перестраиваемый по частоте генератор 1, коммутатор 2 и контроллер 4 управления и измерения характеристик резонансных структур имеют входы/выходы управления, объединенные в шину управления 8. Дополнительно введен преобразователь 9 одночастотного колебания в двухчастотное, детектор 3, выполнен как детектор огибающей, при этом преобразователь 9 одночастотного колебания в двухчастотное имеет входы/выходы управления, подключенные к шине управления 8, его вход подключен к выходу перестраиваемого по частоте генератора 1, а выход к первому входу коммутатора 2. Технический результат заключается в повышении чувствительности и точности измерений. 2 н.п. ф-лы, 2 ил.

Устройство для диагностики состояния изоляции силовых цепей // 2590221

Изобретение относится к электротехнике и предназначено для диагностики состояния изоляции силового электрического оборудования, в частности электроподвижного состава железных дорог. Технический результат повышение точности оценки текущего и прогнозного состояния сопротивления изоляции и получение непрерывной информации о ее состоянии. Сущность: в устройство дополнительно введены блок формирования импульсного напряжения, модуль памяти, блок вычисления прогнозируемых параметров, индикатор влажности изоляции и прогнозирования сопротивления изоляции, одновибратор периодических импульсов и мультивибратор. Блок формирования импульсного напряжения представляет собой цепь из последовательно соединенных индуктивности, диода и конденсатора, а также коммутатор, первый и второй входы которого подключены параллельно диоду и конденсатору. Первым входом блока формирования импульсного напряжения, подключенным к «плюсовому» выходу источника напряжения постоянного тока, является вывод индуктивности, а вторым его входом, подключенным к «минусовому» выходу источника напряжения постоянного тока, является вывод конденсатора, который одновременно является вторым выходом блока формирования импульсного напряжения, первым выходом которого является точка соединения диода и конденсатора. Первый вход датчика тока соединен со вторым выходом блока формирования импульсного напряжения. Первые входы модуля памяти и блока вычисления прогнозируемых параметров подключены к выходу блока вычисления сопротивления изоляции. Выход одновибратора соединен напрямую с третьим входом коммутатора блока формирования импульсного напряжения и вторыми входами соответственно модуля памяти и блока вычисления прогнозируемых параметров, а также через мультивибратор - соответственно с третьими входами модуля памяти и блока вычисления прогнозируемых параметров, четвертый вход которого соединен с выходом модуля памяти. Первый и второй выходы блока вычисления прогнозируемых параметров соединены с первым и вторым входами индикатора влажности и прогнозирования сопротивления изоляции. 1 ил.

Устройство для тестирования электродов // 2606938

Изобретение относится к устройствам, используемым для тестирования, например, в производственных условиях, сенсорных панелей, в частности, матричных прозрачных взаимно-емкостных сенсорных панелей. Сущность: устройство для определения удельного сопротивления электрода между точкой возбуждения и точкой измерения, в котором сигнал возбуждения подводится к электроду в точке возбуждения посредством емкостной связи, а точка измерения физически имеет электрическое соединение с измерительной схемой. Измерительная схема содержит схему усилителя, выполненного с возможностью формирования результирующего сигнала, являющегося функцией удельного сопротивления электрода. Технический результат: возможность измерения сопротивления в любой точке электрода. 6 з.п. ф-лы, 4 ил.

Способ измерения частотных характеристик параметров передачи протяженных электрических цепей в режиме холостого хода и короткого замыкания // 2635840

Изобретение относится к электросвязи и электротехнике, где осуществляется передача электромагнитных колебаний по электрической цепи, прямым проводом которой является металлический проводник, а обратным - металлический проводник или проводящая среда. Способ измерения частотных характеристик параметров передачи протяженных электрических цепей в режиме холостого хода и короткого замыкания на оптимальных частотах включает этапы, где минимизируются и методические, и инструментальные погрешности, а для исключения влияния на результат измерения паразитных напряжений после достижения равновесия моста кратковременно отключается генератор. Значения первичных параметров передачи цепи (сопротивление R, индуктивность L, емкость С, проводимость изоляции G) на любой произвольной частоте в измеренном диапазоне частот определяются путем интерполяции на основе адекватных аппроксимирующих функций - их теоретических зависимостей. При этом исключаются случайные погрешности измерения. Значения вторичных параметров передачи цепи (коэффициенты затухания и фазы α и β, модуль и угол волнового сопротивления ZB и ϕZ) на любой произвольной частоте в измеренном диапазоне частот и в поддиапазоне от 0 до первой оптимальной частоты определяются на основе известной взаимосвязи между первичными и вторичными параметрами передачи. Техническим результатом является повышение точности измерения частотных характеристик параметров передачи электрических цепей за счет снижения методических, инструментальных и случайных погрешностей; снижение трудоемкости измерений частотных параметров передачи; определение параметров передачи относительно короткой цепи на инфранизких частотах от 0 до первой оптимальной частоты. 4 з.п. ф-лы, 1 ил., 1 табл.