Способ производства толстолистовой стали


C21D1/02 - Изменение физической структуры черных металлов; устройства общего назначения для термообработки черных или цветных металлов или сплавов; придание ковкости металлам путем обезуглероживания, отпуска или других видов обработки (цементация диффузионными способами C23C; поверхностная обработка металлов, включающая по крайней мере один процесс, предусмотренный в классе C23, и по крайней мере другой процесс, охватываемый этим подклассом, C23F 17/00; однонаправленное отвердевание эвтектики или однонаправленное разделение эвтектик C30B)

Владельцы патента RU 2499059:

Салихов Зуфар Гарифуллинович (RU)

Изобретение относится к прокатному производству и может быть использовано для получения листовой стали на толстолистовых реверсивных станах. Для повышения производительности процесса способ включает нагрев слябов, черновую прокатку в раскат промежуточной толщины, охлаждение раската и последующую его многопроходную чистовую прокатку с регламентированной температурой начала и конца прокатки в лист конечной толщины, при этом охлаждение раската осуществляют путем возвратно-поступательного перемещения по водоохлаждаемым роликам, внутренняя полость бочки которых предварительно заполнена шариками из теплопроводящего материала. Амплитуду возвратно-поступательного перемещения раската устанавливают не менее длины окружности водоохлаждаемых роликов, охлаждение раската ведут до температуры его поверхности на 50-100°С ниже температуры начала чистовой прокатки и выдерживают на воздухе в течение 5-10 с. Раскат охлаждают до температуры, равномерно возрастающей от его начала к концу по ходу прокатки на 20-50°С. Диаметр шариков, которыми заполняют концевые участки полости бочек, устанавливают превышающим диаметр шариков, заполняющих ее среднюю часть, в 1,3-1,5, или теплопроводность материала шариков, которыми заполняют внутреннюю полость бочки, устанавливают возрастающей от краев бочки к ее середине. 5 з.п. ф-лы, 2 табл., 5 пр.

 

Изобретение относится к прокатному производству и может быть использовано для получения листовой стали на толстолистовых реверсивных станах.

Известен способ производства толстых стальных листов, включающий нагрев сляба до температуры аустенитизации 1200°С, черновую прокатку до промежуточной толщины 70 мм с температурой раската 900°С. Затем раскат охлаждают на воздухе до температуры ниже 800°С и осуществляют многопроходную чистовую прокатку раската в лист конечной толщины [1].

Недостатки известного способа состоят в том, что охлаждение раската на воздухе перед чистовой прокаткой снижает производительность процесса.

Известен также способ контролируемой прокатки толстых листов на реверсивном толстолистовом стане, включающий нагрев стальных слябов до температуры 1250°С, черновую прокатку в раскаты промежуточной толщины, охлаждение раскатов на рольганге перед чистовой клетью в режиме качания и чистовую прокатку до конечной толщины [2].

Недостатки известного способа состоят в том, что охлаждение раската на воздухе перед чистовой прокаткой снижает производительность процесса.

Наиболее близким аналогом к предлагаемому изобретению является способ производства толстолистовой низколегированной стали, включающий нагрев сляба до температуры не выше 1160°С, черновую прокатку в раскат промежуточной толщины, охлаждение раската на роликах при возвратно-поступательном перемещении (для исключения перегрева роликов) и последующую его многопроходную чистовую прокатку с регламентированной температурой начала и конца прокатки в лист конечной толщины [3].

Недостатки известного способа состоят в том, что охлаждение раската на воздухе перед чистовой прокаткой продолжительность которого достигает 5-9 мин, снижает производительность процесса.

Техническая задача, решаемая изобретением, состоит в повышении производительности процесса.

Для решения технической задачи в известном способе производства толстолистовой стали, включающем нагрев слябов, черновую прокатку в раскат промежуточной толщины, охлаждение раската и последующую его многопроходную чистовую прокатку с регламентированной температурой начала и конца прокатки в лист конечной толщины, согласно изобретению охлаждение раската осуществляют при его возвратно-поступательном перемещении по водоохлаждаемым роликам, внутреннюю полость бочки которых предварительно заполняют шариками из теплопроводящего материала.

В вариантах реализации способа амплитуду возвратно-поступательного перемещения устанавливают не менее длины окружности водоохлаждаемых роликов; охлаждение раската водоохлаждаемыми роликами ведут до температуры его поверхности, па 50-100°С ниже температуры начала чистовой прокатки, после чего раскат выдерживают на воздухе в течение 5-10 с; раскат охлаждают до температуры, равномерно возрастающей от его начала к концу по ходу прокатки на 20-50°С; концевые участки полости бочек заполняют шариками, диаметр которых устанавливают превышающим диаметр шариков в его средней части в 1,3-1,5 раза; внутреннюю полость бочки заполняют шариками, теплопроводность материала которых устанавливают возрастающей от краев бочки к ее середине.

Сущность изобретения состоит в следующем. Экспериментально установлено, что охлаждение раската при его возвратно-поступательном перемещении по водоохлаждаемым роликам, внутреннюю полость бочки которых заполняют шариками из теплопроводящего материала, позволяет повысить теплосъем с поверхности раската и в 2-3 раза сократить длительность охлаждения, за счет чего обеспечивается повышение производительности процесса. При амплитуде возвратно-поступательного перемещения раската не менее длины окружности водоохлаждаемых роликов достигается равномерный температурный режим их бочек, исключается их деформирование вследствие термического расширения, повышается равномерность теплосъема с раската.

Поскольку температурное поле раската в процессе охлаждения с помощью водоохлаждаемых роликов неравномерно по толщине, то выдерживание на воздухе в течение 5-10 с при достижении температуры поверхности на 50-100°С ниже температуры начала чистовой прокатки, обеспечивает одновременное снижение температуры более горячих участков по толщине раската и повышение температуры переохлажденной поверхности до температуры начала чистовой прокатки, определяемой исходя из получения заданных параметров микроструктуры и механических свойств готового листа.

Охлаждение раската до температуры, равномерно возрастающей от его начала к концу по ходу прокатки на 20-50°С, обеспечивает компенсацию температурного клина, возникающего при прокатке. Такое охлаждение возможно за счет дифференцированного изменения расхода и/пли температуры воды, пропускаемой через водоохлаждаемые ролики.

В процессе охлаждения раската на воздухе, как это предусмотрено в известном способе [3], краевые участки охлаждаются более интенсивно, что приводит к формированию неравномерной микроструктуры и свойств толстолистовой стали. При заполнении концевых участков полости бочек шариками, диаметр которых устанавливают превышающим диаметр шариков в его средней части в 1,3-1,5 раза, возрастает теплосъем средней част раската но сравнению с краевыми участками. Аналогичный эффект имеет место, если внутреннюю полость бочки заполняют шариками, теплопроводность материала которых устанавливают возрастающей от краев бочки к ее середине. В результате достигается выравнивание температурного поля по ширине раската и механических свойств готовых листов.

Экспериментально установлено, что при охлаждении раската водоохлаждаемыми роликами до температуры его поверхности, ниже температуры начала чистовой прокатки более, чем на 100°С или времени выдержки на воздухе менее 5 с, температура поверхностей раската в процессе прокатки ниже, чем технологически необходимая, что ведет к появлению надрывов на поверхности и формированию неравномерных свойств по толщине готового листа. При охлаждении раската водоохлаждаемыми роликами до температуры его поверхности, ниже температуры начала чистовой прокатки менее, чем 50°С или времени выдержки на воздухе более 10 с, после завершения охлаждения температура раската становится выше технологически необходимой для начала чистовой прокатки, что отрицательно сказывается на комплексе механических свойств готовых листов.

Также экспериментально установлено, что если концевые участки полости бочки заполнять шариками, диаметр которых установлен выше диаметра шариков в средней части менее, чем в 1,3 раза, то после завершения охлаждения температура прикромочных участков полосы ниже, чем в ее средней части. Это увеличивает нестабильность микроструктуры и свойств листов. Заполнение концевых участков шариками, диаметр которых выше диаметра шариков в средней части более чем в 1,5 раза, приведет к тому, что вследствие снижения теплосъема температура кромок к концу периода охлаждения будет выше, чем в средней части полосы, что приведет к искажению формы листа при прокатке и формированию неравномерных механических свойств по его ширине.

Примеры реализации способа

1. Внутренние полости водоохлаждаемых роликов диаметром D=400 мм с длиной бочки L=2700 мм и с осевым подводом и отводом охлаждающей воды заполняют шариками диаметром dц=40 мм, выполненными из меди марки МОк. Собранные ролики монтируют на охлаждающем рольганге.

Непрерывно литые слябы толщиной 250 мм из стали марки 09Г2С загружают в методическую печь и нагревают до температуры аустенитизации Та=1160°С. После выдержки для выравнивания температуры по сечению, сляб подают к черновой клети дуо толстолистового реверсивного стана 2800 и подвергают черновой прокатке за 5 проходов с разбивкой ширины в раскат толщиной 70 мм.

Полученный раскат передают на охлаждающий рольганг с водоохлаждаемыми роликами, внутренняя полость которых заполнена шариками, и производят его охлаждение до температуры начала чистовой прокатки tн=800°С. В процессе охлаждения производят возвратно-поступательное перемещение раската по водоохлаждаемым роликам с амплитудой перемещения А=1256 мм, что соответствует длине окружности водоохлаждаемых роликов S=π·D=3,14·400=1256 мм, т.е. A=S.

Охлаждающая вода, принудительно циркулирующая через ролики в зазорах между шариками, отбирает тепло как с поверхности их полостей, так и с поверхностей шариков, благодаря чему интенсифицируется процесс охлаждения раската. Возвратно-поступательное перемещение раската исключает локальный перегрев водоохлаждаемых роликов и их деформирование. По истечении времени охлаждения τо=3 мин температура раската снижается до средней величины tн=800°С, после чего раскат задают в чистовую реверсивную клеть кварто, где производят его контролируемую прокатку за 7 проходов в лист конечной толщины 24 мм.

Интенсификация охлаждения раската с помощью водоохлаждаемых роликов сокращает длительность простоев стана и увеличивает его производительность на 10-12%.

2. Те же операции, что и в примере 1, только возвратно-поступательное перемещение раската но водоохлаждаемым роликам производят с амплитудой перемещения A=1100 мм, т.е. A<S. Указанный режим приводит нарушению равномерности нагрева и к термическому деформированию водоохлаждаемых роликов, их искривлению, что нарушает контакт с охлаждаемой поверхностью раската. Это ведет к увеличению продолжительности охлаждения до τо=5 мин, снижению производительности процесса, перегрузке и разрушению роликов.

3. Те же технологические операции, что и в примере 1, только охлаждение раската ведут за время τо=3 мин до температуры на его нижней поверхности tп=725°С, что на Δt=75°С ниже, чем технологически обоснованная температура tн=800°C, после чего выдерживают па воздухе в течение времени τв=7,5 с для выравнивания температуры по толщине. Это обеспечивает повышение стабильности механических свойств толстолистовой стали.

Варианты реализации примера 3 и показатели их эффективности приведены в табл.1.

Таблица 1
Температурно-временные режимы производства листов и их свойства
№ п/п Δt, °C τв с σв, МПа δ5, % KCU-40, Дж/см2
1. 40 4 420-450 17-28 52-56
2. 50 5 477 34 65
3. 75 7,5 478 35 66
4. 100 10 478 33 65
5. 120 12 430-460 19-27 52-58

Из данных, приведенных в табл.1, следует, что использование предложенных режимов (варианты №2-4), помимо повышения производительности процесса по сравнению с известным способом [3], обеспечивает повышение стабильности механических свойств толстолистовой стали.

4. Те же технологические операции, что и в примере 1, только среднюю часть водоохлаждаемых роликов на длине 2600 мм заполняют шариками диаметром dц=40 мм, а оба концевых участка - шариками диаметром dк=56 мм, т.е. диаметр шариков концевых участков dк превышает диаметр dц шариков в его средней части в 1,4 раза. Благодаря увеличенной площади охлаждения в средней части водоохлаждаемых роликов достигается выравнивание к концу периода охлаждения продолжительностью τо=3 мин температуры в средней части и на боковых сторонах раската. Выравнивание температурного поля по ширине благоприятно сказывается па свойствах по ширине (на краях и в середине) толстолистовой стали (табл.2):

Таблица 2
Варианты реализации способа и механические свойства по ширине листов
№ п/п dк:dц σв, МПа край/середина δ5, % край/середина KCU-40, Дж/см2 край/середина
1. 1,2 470/460 28/32 57/62
2. 1,3 477/477 34/34 65/65
3. 1,4 478/477 34/34 66/66
4. 1,5 478/467 34/34 66/66
5. 1,6 455/467 35/30 53/62

Данные, приведенные в табл.2, свидетельствуют об оптимальности предложенного соотношения диаметров шариков (варианты №2-4).

5. Те же технологические операции, что и в примере 1, только полость бочки заполняют шариками из меди и латуней. Латунь представляет собой сплав меди с цинком, причем с уменьшением содержания меди в латуни ее теплопроводность снижается.

Водоохлаждаемый ролик устанавливают вертикально и загружают в его внутреннюю полость вначале слой шариков из латуни марки Л60, содержащей 60% меди но массе (материал с низкой теплопроводностью). Затем в ролик загружают слой шариков из латуни марки Л80, содержащей 80% меди по массе (материал с промежуточной теплопроводностью). В центральную часть бочки загружают слой роликов из меди марки М0к (материал с высокой теплопроводностью), затем снова слой из латуни марки Л80, и завершают заполнение бочки шариками из латуни марки Л60.

В результате теплопроводность материала, из которого изготовлены шарики, возрастает от краев бочки водоохлаждаемого ролика к ее середине. Собранные ролики монтируют на охлаждающем рольганге.

Благодаря возрастающей теплопроводности шариков от краев бочки к середине интенсифицируется теплоотвод от средней по ширине части раската и снижается теплоотвод от его боковых сторон и кромок. Этим обеспечивается выравнивание температурного поля по ширине раската перед чистовой прокаткой, что при сокращении длительности охлаждения до τо=3 мин улучшает механические свойства горячекатаной листовой стали и их стабильность.

Технико-экономические преимущества предложенного способа производства толстолистовой стали состоят в том, что охлаждение раската перед чистовой прокаткой водоохлаждаемыми роликами, внутренняя которых предварительно заполнена шариками из тсплопроводящего материала, позволяет в 2-3 раза сократить длительность охлаждения и повысить производительность технологического процесса. Помимо этого достигается выравнивание температурного ноля раската, что повышает уровень и стабильность механических свойств готовой толстолистовой стали.

В качестве базового объекта принят известный способ [3]. Использование предложенного способа обеспечит повышение рентабельности производства толстолистовой стали па реверсивном прокатном стане па 1 5-20%.

Источники информации

1. Заявка №59-61504 (Япония), МПК В21В 1/38; В21В 1/22, 1984 г.

2. Погоржельский В.И. Контролируемая прокатка непрерывнолитого металла. М., Металлургия, 1986 г., с.90-91.

3. Патент РФ №2225887, MПК C21D 8/02, С21D 9/46, 2004 г.

1. Способ производства толстолистовой стали, включающий нагрев слябов, черновую прокатку в раскат промежуточной толщины, охлаждение раската и последующую его многопроходную чистовую прокатку с регламентированной температурой начала и конца прокатки в лист конечной толщины, отличающийся тем, что охлаждение раската осуществляют путем возвратно-поступательного перемещения по водоохлаждаемым роликам, внутренняя полость бочки которых предварительно заполнена шариками из теплопроводящего материала.

2. Способ по п.1, отличающийся тем, что амплитуду возвратно-поступательного перемещения раската устанавливают не менее длины окружности водоохлаждаемых роликов.

3. Способ по п.1, отличающийся тем, что охлаждение раската водоохлаждаемыми роликами ведут до температуры его поверхности на 50-100°С ниже температуры начала чистовой прокатки, после чего раскат выдерживают на воздухе в течение 5-10 с.

4. Способ по п.1, отличающийся тем, что раскат охлаждают до температуры, равномерно возрастающей от его начала к концу по ходу прокатки на 20-50°С.

5. Способ по п.1, отличающийся тем, что концевые участки полости бочек заполнены шариками, диаметр которых устанавливают превышающим диаметр шариков в его средней части в 1,3-1,5 раза.

6. Способ по п.1, отличающийся тем, что внутреннюю полость бочки заполняют шариками, теплопроводность материала которых устанавливают возрастающей от краев бочки к ее середине.



 

Похожие патенты:
Изобретение относится к области металлургии, а именно к низкоуглеродистым сталям для производства проката, используемого для изготовления сварных нефте- и газопроводов, пригодных к эксплуатации в условиях Крайнего Севера.

Изобретение относится к области металлургии. Для обеспечения в толстолистовой стали низкого соотношения между пределом текучести и пределом прочности, высокой прочности, ударной вязкости и стойкости к последеформационному старению, эквивалентной классу API 5L Х60 и менее, толстолистовая сталь содержит, мас.%: от 0,03% до 0,06% C, от 0,01 до 1,0 Si, от 1,2 до 3,0 Mn, 0,015 и менее Р, 0,005 и менее S, 0,08 и менее Al, от 0,005 до 0,07 Nb, от 0,005 до 0,025 Ti, 0,010 и менее N, 0,005% и менее О, остальное Fe и неизбежные примеси, имеет трехфазную микроструктуру, состоящую из бейнита, мартенсито-аустенитного компонента (М-A) и квазиполигонального феррита, при этом доля площади бейнита составляет от 5% до 70%, доля площади компонента М-А - от 3% до 20%, остальную долю площади составляет квазиполигональный феррит, а эквивалентный диаметр круга для компонента М-А составляет 3,0 мкм и менее.
Изобретение относится к металлургии, конкретнее к прокатному производству, и может быть использовано при изготовлении толстых листов и штрипсов с применением контролируемой прокатки.
Изобретение относится к области металлургического и термического производства, а именно к обработке стали с получением структуры естественного феррито-мартенситного композита - структура, включающая пластичную ферритную матрицу и дискретные твердые волокна - слои мартенсита, и может быть использовано для получения материала, используемого для броневой защиты воинского персонала, БТР, БМП, блокпостов, от поражения при стрельбе из стрелкового оружия и гранатометов.

Изобретение относится к области металлургии, в частности к нержавеющей стали для нефтяной скважины и трубе из нержавеющей стали для нефтяной скважины. Нержавеющая сталь для нефтяной скважины содержит, % по массе: С не более 0,05, Si не более 0,5, Mn от 0,01 до 0,5, Р не более 0,04, S не более 0,01, Cr свыше 16,0 и не более 18,0, Ni свыше 4,0 и не более 5,6, Мо от 1,6 до 4,0, Cu от 1,5 до 3,0, Al от 0,001 до 0,10, и N не более 0,050, причем остальное составляют Fe и примеси.

Изобретение относится к стальным плитам, используемым для изготовления сварных конструкций, таких как трубопроводы, мосты и архитектурные сооружения, которым необходима структурная безопасность.

Изобретение относится к области металлургии, а именно к трубам из высокопрочной стали, пригодным для транспортировки природного газа и сырой нефти. Для повышения прочности трубы при продольном изгибе и ударной прочности зоны термического влияния при сварке часть основного материала содержит, в мас.%: С более 0,03-0,08, Si 0,01-0,5, Mn 1,5-3,0, P 0,015, S≤0,005, Al 0,01-0,08, Nb 0,005-0,025, Ti 0,005-0,025, N 0,001-0,010, 0≤0,005, В 0,0003-0,0020, дополнительно включает один или более из элементов: Cu, Ni, Cr, Мо и V, остальное Fe и неизбежные примеси.

Изобретение относится к области металлургии, а именно к толстолистовой высокопрочной горячекатаной стали. Нагревают сталь, содержащую в расчете на мас.%: 0,02-0,08 С, 0,01-0,50 Si, 0,5-1,8 Mn, 0,025 или менее Р, 0,005 или менее S, 0,005-0,10 Al, 0,01-0,10 Nb, 0,001-0,05 Ti, остальное - Fe и неизбежные примеси, при этом содержание С, Ti и Nb удовлетворяет соотношению (Ti+(Nb/2))/С<4.

Изобретение относится к прокатному производству, в частности производству листового проката для изготовления электросварных труб. .

Изобретение относится к способу получения катаной микролегированной стали, в частности трубной стали, причем сляб (1) проводят через установку (2), которая в направлении перемещения (F) сляба (1) содержит в указанном порядке: разливочную машину (3), первую печь (4), по меньшей мере один черновой прокатный стан (5), вторую печь (6), по меньшей мере один чистовой прокатный стан (7) и участок охлаждения (8), при этом способ включает в себя: а) определение желаемого температурного профиля сляба (1) по ходу его движения через установку (2); b) размещение в производственной линии (L) установки (2) по меньшей мере одного воздействующего на температуру элемента (9, 10) для поддержания температуры сляба (1) в соответствии с определенным температурным профилем, причем воздействующий на температуру элемент (9, 10) вводят между первой печью (4) и по меньшей мере одним черновым прокатным станом (5) и/или между второй печью (6) и по меньшей мере одним чистовым прокатным станом (7); с) получение сляба (1) в указанной установке (2), причем по меньшей мере один воздействующий на температуру элемент (9, 10) работает так, чтобы определенный температурный профиль по меньшей мере в основном выдерживался, что обеспечивает управление ходом температуры согласно заданному профилю по времени или по пути движения для лучшего контроля и управления формированием структуры.

Изобретение относится к области машиностроения, в частности к термической обработке деталей с использованием индукционного нагрева. Для предохранения от окисления и улучшения качества внутренней поверхности детали осуществляют закалку детали с нагрева токами высокой частоты при одновременной подаче охлаждающей жидкости на внутреннюю и наружную поверхности трубных деталей в стенде, который содержит стойку, гидравлический подъемник, приспособление, состоящее из верхнего центра, корпуса и пружины сжатия, нижнего центра, индуктора, узла управления подачи охлаждающей жидкости, при этом в верхнем центре выполнены каналы с определенными сечением и углом для подачи и равномерного распределения охлаждающей жидкости на внутренней поверхности трубной детали.

Группа изобретений относится к области военной техники и может быть использована при создании автоматического стрелкового оружия, например стволов единых пулеметов, изготовленных методом холодного радиального обжатия.

Изобретение относится к области металлургии, а именно к получению закаленной мартенситной стали, используемой для изготовления различных конструкционных и приводных деталей.
Изобретение относится к металлургии, в частности к метизному производству, и может быть использовано при производстве из высокоуглеродистой стали проволоки больших диаметров, преимущественно 9-12 мм, предназначенной для изготовления, например, высокопрочной арматуры для железобетонных шпал.

Группа изобретений относится к области термической обработки головки рельсов в охлаждающей ванне. Охлаждающая ванна содержит по меньшей мере один продольный отсек (1), включающий центральную емкость (31) для погружения в нее обрабатываемой головки рельса, подающий коллектор (2) для подачи текучей среды, две вторичные емкости (32), расположенные по бокам от центральной емкости (31) для сбора охлаждающей текучей среды, когда она переливается через верхний край первичной центральной емкости (31).
Изобретение относится к теплотехнике и может быть использовано в металлургии, машиностроении, промышленности стройматериалов при нагреве мелких изделий машиностроения под закалку, нормализацию, отпуск и цементацию.

Изобретение относится к области металлургии, в частности к обработке магнитотвердых сплавов на основе системы Fe-Cr-Co, которые применяются в приборостроении, релейной технике, электромашиностроении, медицине, автомобильной промышленности и т.д.
Изобретение относится к теплотехнике и может быть использовано в металлургии, машиностроении, промышленности стройматериалов при нагреве мелких изделий машиностроения под закалку, нормализацию, отпуск и цементацию.

Изобретение относится к области обработки поверхности изделий из высокоуглеродистых легированных сплавов концентрированными потоками энергии. Для улучшения эксплуатационных характеристик изделий за счет уменьшения напряженного состояния в результате значительного снижения протяженности границы раздела между основным материалом изделий и зонами обработки поверхности на изделие локально воздействуют сфокусированным импульсным электронным лучом с плотностью мощности 104-105 Вт/см2, диаметром луча на поверхности 0,5-2 мм и длительностью импульса 1-30 миллисекунд, формируя на поверхности изделия модифицированные зоны с дискретным точечным распределением заданной геометрии, затем изделие подвергают термической обработке при температуре 600-1100°C и времени выдержки 30-60 минут.

Изобретение относится к области металлургии, в частности к термомагнитной обработке магнитомягких материалов. Для улучшения магнитных характеристик холоднокатаной рулонной анизотропной электротехнической стали осуществляют высокотемпературный отжиг, выдержку, охлаждение до комнатной температуры и обработку в знакопеременном магнитном поле.

Изобретение относится к области металлургии. .
© Патентный поиск, поиск патентов на изобретения - FindPatent.RU 2012-2024
Политика конфиденциальности 2013-11-20 2013-11-19T19:03:02
Наверх