Способ управления процессом восстановления сернистых дымовых газов

Авторы патента:

Лебедской-Тамбиев Михаил Андреевич (RU)

G05D27/00 - Одновременное управление или регулирование нескольких переменных величин, указанных в предыдущих группах

C01B17/04 - из газообразных соединений серы, в том числе из газообразных сульфидов

Владельцы патента RU 2516635:

Открытое акционерное общество "Гипрогазоочистка" (RU)

Изобретение относится к области химии и может быть использовано для управления процессом восстановления кислородсодержащих сернистых газов с получением элементарной серы в цветной металлургии, химической и нефтеперерабатывающей промышленности. Способ управления процессом восстановления сернистых дымовых газов природным газом в присутствии дополнительного кислорода, включающий переработку дымовых газов с получением серы в термической и, по меньшей мере, одной каталитической ступенях, предусматривает регулирование расхода природного газа и общего расхода кислорода в термическую ступень, исходя из предварительно установленной эмпирической функциональной зависимости между значениями концентраций компонентов хвостового газа, расходов компонентов дымового газа и температуры в камере термического реактора. Для этого замеряют текущее значение температуры в камере термической ступени, определяют объемный расход O₂ и N₂ в дымовом газе и концентрацию H₂S, COS и SO₂ в хвостовом газе и рассчитывают поправочные коэффициенты, на основании которых одновременно корректируют расход природного газа и расход кислорода в термическую ступень. Причем расход кислорода определяют как разность между расчетным расходом общего кислорода и тем расходом кислорода, который поступает с дымовым газом. 1 ил., 2 табл.

Процесс получения серы восстановлением диоксида серы природным газом из отходящих газов металлургического производства характеризуется переменным составом сырья. Это связано с различной интенсивностью выделения диоксида серы на разных этапах плавки, что приводит к изменению во времени содержания диоксида серы, кислорода и других веществ, поступающих в отделение получения серы.

Работа в условиях переменного расхода сырья и его состава приводит к снижению эффективности производства серы, что выражается в снижении степени извлечения серы, увеличении выброса диоксида серы в атмосферу, перерасходу природного газа и технического кислорода, вероятности производства некондиционной серы - зеленого или бурого цвета.

Известен способ управления процессом восстановления сернистых газов природным газом (А.с. СССР №1125187, МПК C01B 17/02, G05D 27/00) путем подачи природного газа и окислителя на сжигание и регулирования температуры в реакторе в зависимости от расхода и температуры сернистых газов, подаваемых на восстановление. Причем температуру в реакторе регулируют изменением расхода природного газа, подаваемого на сжигание, в зависимости от содержания кислорода в сернистых газах.

В данном изобретении управление основано на расчете по полуэмпирической формуле количества природного газа, которое требуется подать в топку термического реактора для переработки исходной газовой смеси, подаваемой на восстановление. При этом в качестве цели изобретения указано увеличение производительности реактора за счет уменьшения колебаний температуры. С использованием указанной в изобретении формулы, вероятно, можно стабилизировать температуру в топочном пространстве термического реактора, однако достижение при этом требуемого оптимального соотношения серосодержащих компонентов хвостового газа представляется сомнительным. Это усугубляется тем, что приведенные в описании эмпирические коэффициенты имеют более чем двукратный разброс без расшифровки алгоритма выбора нужной величины коэффициента.

Наиболее близким по технической сущности и достигаемому результату является способ управления процессом восстановления кислородсодержащих сернистых газов природным газом по патенту РФ №2091297, МПК C01B 17/04, G05D 27/00. В соответствии со способом в поток технологического газа, предварительно смешанного с кислородсодержащим газом (воздухом или техническим кислородом), подают природный газ непосредственно перед восстановлением, измеряют расходы природного и кислородсодержащего газов, определяют содержание сероводорода и сернистого ангидрида в газе перед стадией Клауса и измеряют температуру газов в реакционной зоне реактора восстановления. В зависимости от знака и величины разности текущей температуры восстановления и заданной, пропорционально корректируют расход кислородсодержащего газа и природного газа. Одновременно, пропорционально разности между текущим и заданным значениями соотношения компонентов сероводорода и сернистого ангидрида, в зависимости от знака разности корректируют расход природного и кислородсодержащего газов.

В известном способе температура регулируется изменением расходов кислорода и природного газа, а состав восстановленного газа - изменением только расхода природного газа. В данном описании заложен методический порок: расход кислорода регулируется в контуре, связанном со стабилизацией температуры в топке термического реактора, а расход природного газа регулируется в контуре, связанном со стабилизацией отношения концентраций заданных компонентов хвостового газа. Между тем, выполненный анализ равновесных состояний системы SO₂-N₂-H₂O-О₂-CH₄, включая все возможные продукты реакций, показывает, что такое разбиение системы управления на контуры неправомерно. Например, при некотором фиксированном отношении компонентов SO₂-N₂-H₂O-O₂ в зависимости от величины расхода CH₄ будут зафиксированы конкретная температура в топке термического реактора и конкретное отношение концентраций компонентов хвостового газа. При этом малое приращение расхода CH₄ может привести как к росту, так и к падению адиабатической температуры в топке. То же относится и к отношению концентраций компонентов хвостового газа. Аналогичные наблюдения относятся к малому приращению подачи кислорода в топку при фиксированных расходах остальных компонентов, включая метан. Такое поведение системы связано конкуренцией экзотермических и эндотермических реакций в топке термического реактора при изменении баланса окислитель-восстановитель на входе в реактор и зависит от конкретного для данной входной смеси отношения реагентов и инертных веществ.

Таким образом, возможность установить раздельную функциональную связь между температурой и расходами кислорода и природного газа, с одной стороны, и только расходом природного газа и составом восстановленного газа, с другой стороны, маловероятна. В этой связи управление работой установки для достижения оптимального режима по указанному изобретению представляется проблематичным.

Технической задачей, которую решает настоящее изобретение, является оптимизация управления процессом восстановления сернистых дымовых газов производства метановым способом за счет одновременного регулирования двух управляющих переменных, а именно, расходов кислорода и природного газа.

Техническая задача решается тем, что управление процессом восстановления сернистых дымовых газов, содержащих SO₂, O₂ и N₂, природным газом в присутствии дополнительного кислорода, который включает переработку дымовых газов с получением серы в термической и, по меньшей мере, одной каталитической ступенях, осуществляют путем регулирования температуры в термическом реакторе, изменяя расходы кислорода и природного газа, а также состава хвостового газа на выходе из каталитической ступени. Для этого анализируют влияние на ключевые параметры процесса его входных, изменяемых параметров. Под ключевыми параметрами принята температура в топке термического реактора и отношение концентраций компонентов в хвостовом газе: (H₂S+COS)/SO₂. Под входными параметрами процесса принимаются расходы компонентов SO₂, N₂, O₂ и CH₄ на входе в термический реактор. С этой целью предварительно измеряют расход и концентрацию SO₂ в дымовом газе и определяют объемный расход SO₂ и объемный расход O₂ и N₂ в дымовом газе, замеряют текущее значение температуры в камере термической ступени, концентрацию H₂S, COS и SO₂ в хвостовом газе и рассчитывают поправочные коэффициенты, на основании которых одновременно корректируют расход природного газа и расход кислорода в термическую ступень. Причем расход кислорода определяют как разность между расчетным расходом общего кислорода и тем расходом кислорода, который поступает с дымовым газом.

Расчет поправочных коэффициентов осуществляется на основании предварительно (до начала процедуры управления производством) выполненного компьютерного анализа показателей системы в оптимальной области и вблизи нее для всех возможных диапазонов изменения состава и расхода дымового газа.

Компьютерный анализ основан на многократно испытанной в промышленных условиях модели процесса, которая базируется на расчете термодинамически равновесных состояний газовой смеси по отдельным аппаратам и по установке в целом.

Обобщение результатов по модели позволило установить эмпирическую функциональную зависимость между указанными ключевыми параметрами и входными параметрами процесса в виде системы уравнений следующего вида:

${\begin{cases} | T (V_{O_{2}}, V_{C H_{4}}, V_{N_{2}}, V_{S O_{2}}) - T_{к о н} | \leq δ_{T} \\ | R (V_{O_{2}}, V_{C H_{4}}, V_{S O_{2}}) | \leq δ_{R} \end{cases}} (1)$ ,

в которых

$\begin{array}{l} T = T (V_{O_{2}}, V_{C H_{4}}, V_{N_{2}}, V_{S O_{2}}) = α_{0} + α_{1} \times V_{S O_{2}} + α_{2} \times V_{O_{2}} + α_{3} \times V_{C H_{4}} + α_{4} \times V_{N_{2}} + \\ + α_{5} \times V_{C H_{4}} \times V_{S O_{2}} + α_{6} \times V_{O_{2}} \times V_{S O_{2}} + α_{7} \times V_{N_{2}}^{2} \end{array}$ функциональное описание зависимости температуры в топке выходных параметров процесса от его входных параметров, °C, а

$\begin{array}{l} R = R (V_{O_{2}}, V_{C H_{4}}, V_{S O_{2}}) = b_{0} + b_{1} \times V_{S O_{2}} + b_{2} \times V_{O_{2}} + b_{3} \times V_{C H_{4}} + b_{4} \times V_{C H_{4}} \times V_{S O_{2}} + \\ b_{5} \times V_{O_{2}} \times V_{S O_{2}} \end{array}$ функционал, входящий в критерий оптимального управления процессом и определяющий его достижение, который зависит от расходов кислорода, метана и диоксида серы в термический реактор и рассчитывается по уравнению $R = C_{H_{2} S} - C_{C O S} - 2 C_{S O_{2}}$ , мол.%, где

$V_{O_{2}}, V_{C H_{4}}, V_{N_{2}}, V_{S O_{2}}$ - расходы соответствующих веществ на входе установки, нм³/ч;

Т_кон - температура в камере сгорания термической ступени, °C;

δ_T - требуемая точность поддержания температуры в топке камеры сгорания термического реактора относительно оптимальной, °C;

δ_R - требуемая точность поддержания параметра R относительно оптимального значения, мол.%;

α₀÷a ₇ и b₀÷b₅ - коэффициенты эмпирических регрессионных уравнений, описывающих процесс;

$C_{H_{2} S}$ , $C_{S O_{2}}$ , C_COS - концентрации соответствующих компонентов в хвостовом газе процесса, мол.%.

Таким образом, получены два уравнения, которые связывают входные параметры процесса с двумя выходными параметрами. Вид уравнений при этом может быть любым, важно лишь, чтобы полученные уравнения адекватно и с минимальной ошибкой отражали связь между входными и выходными переменными во всем диапазоне изменения входных переменных.

Управление процессом происходит в следующей последовательности.

Определяют текущие концентрации H₂S, COS, SO₂ в хвостовом газе процесса извлечения серы. По измеренным концентрациям этих компонентов определяют величину $R = C_{H_{2} S} - C_{C O S} - 2 C_{S O_{2}}$ . Измеряют текущую температуру Т в термическом реакторе. Если |R|<δ_Rи |T-T₁|<δ_T, считают, что процесс эксплуатируется вблизи оптимальной области. Следовательно, регулирование не требуется.

В случае несоблюдения хотя бы одного из этих условий, выполняют следующие регулирующие действия. Определяют расходы диоксида серы, кислорода, инертных веществ, которые вместе с дымовым газом подаются на переработку. Совместно решают систему нелинейных уравнений относительно неизвестных переменных $V_{O_{2}}$ и $V_{C H_{4}}$ , при этом остальные переменные, входящие в систему, известны.

Определяют поправочные коэффициенты, представляющие собой отношение текущих расходов О₂ и СН₄, подаваемых на переработку, к требуемым (вычисленным) расходам. Регулируют подачу в топку природного газа и кислорода в соответствии с найденными величинами их расходов. При этом расход дополнительного кислорода определяют как разность между величиной, которая рассчитана, и тем количеством кислорода, который поступает в термический реактор вместе с дымовым газом.

Для иллюстрации ниже приводится пример осуществления вышеуказанного способа, не ограничивающий объем изобретения.

Пример.

Была проанализирована работа установки получения серы из SO₂-содержащего дымового газа металлургического производства методом восстановления природным газом. Установка включает термическую и каталитическую ступени. Диапазоны изменений расхода сырья и его состава приведены в таблице 1. Кроме указанных компонентов, дымовой газ содержит также азот, пары воды, диоксид углерода. Предварительными расчетами было установлено, что эти компоненты могут быть пересчитаны на азот без заметной потери точности последующих вычислений. При выводе зависимостей инертные компоненты дымового газа были пересчитаны на азот.

Анализ данной системы был выполнен при помощи компьютерного моделирования, которое включало расчет оптимальных и близких к ним режимов эксплуатации в диапазонах изменения всех показателей дымового газа, показанных в таблице 1. Для каждого режима рассчитывалась адиабатическая температура в топке термического реактора и $R = C_{H_{2} S} - C_{C O S} - 2 C_{S O_{2}}$ .

Результаты расчетов в графическом виде для одного из режимов представлены на чертеже, который показывает зависимость R (мол. %) и адиабатической температуры в топке (°C) от расходов природного газа (нм³/ч) и кислорода (нм³/ч) в термический реактор, где R - пунктирные изолинии, адиабатическая температура в топке - сплошные изолинии.

Таблица 1
Показатель дымового газа, поступающего в термический реактор	Минимальное значение	Максимальное значение
Расход, нм³/ч	26000	31000
Содержание O₂, мол.%	7,5	11,5
Содержание SO₂, мол.%	23	42

Далее результаты расчетов аппроксимировались при помощи следующих эмпирических уравнений:

$\begin{array}{l} T = T (V_{O_{2}}, V_{C H_{4}}, V_{N_{2}}, V_{S O_{2}}) = α_{0} + α_{1} \times V_{S O_{2}} + α_{2} \times V_{O_{2}} + α_{3} \times V_{C H_{4}} + α_{4} \times V_{N_{2}} + \\ + α_{5} \times V_{C H_{4}} \times V_{S O_{2}} + α_{6} \times V_{O_{2}} \times V_{S O_{2}} + α_{7} \times V_{N_{2}}^{2} \end{array}$ $\begin{array}{l} R = R (V_{O_{2}}, V_{C H_{4}}, V_{S O_{2}}) = b_{0} + b_{1} \times V_{S O_{2}} + b_{2} \times V_{O_{2}} + b_{3} \times V_{C H_{4}} + b_{4} \times V_{C H_{4}} \times V_{S O_{2}} + \\ b_{5} \times V_{O_{2}} \times V_{S O_{2}} \end{array}$

При этом неизвестные коэффициенты а₀÷a₇ и b_o÷b₅ уравнений подбирались при помощи метода наименьших квадратов, их значения для рассматриваемого случая приведены в таблице 2.

Таблица 2
Параметр	Оценка	Параметр	Оценка
а₀	1174,370	b₀	2,949
a₁	0,003	b₁	-0,004
а₂	0,159	b₂	-0,006
а₃	-0,066	b₃	0,008
a₄	-0,007	b₄	-1,084×10^-7
a₅	2,415×10^-6	b₅	1,899×10^-7
а₆	-5,123×10^-6
а₇	-1,899×10^-7

Рассмотрим эксплуатацию установки со следующими входными параметрами. На вход термического реактора установки поступает 31000 нм³/ч дымового газа следующего состава, мол.%: SO₂ - 23; O₂ - 11,5; H₂O - 9,2; N₂ - остальное. Для переработки этого газа в топку термического реактора подают на отдельную горелку воздух в количестве 2300 нм³/ч с соответствующим расходом топливного газа (250 нм³/ч), подают технический кислород (O₂ - 95,5%, N₂ - 4,5%) в количестве 2452 нм³/ч и природный газ, так что общий расход природного газа в термический реактор (включая расход газа на отдельную горелку) составляет 7859 нм³/ч, а общий расход кислорода (включая кислород дымового газа, воздуха, подаваемого в горелку термического реактора, и дополнительный кислород) составляет 6325 нм³/ч. При этом адиабатическая температура в топке термического реактора составляет 1333°C, а концентрации серосодержащих компонентов хвостового газа следующие, мол.%: H₂S - 2,44; SO₂ - 0,51, COS - 0,40, что соответствует значению R=1,02 мол.%.

Для эксплуатации установки в оптимальном режиме необходимо, чтобы температура в термическом реакторе и R были ограничены следующими пределами:

${\begin{cases} | T - 1350 | \leq 5 \\ | R | \leq 0,05 \end{cases}$

Значение температуры в режиме оптимальной эксплуатации (1350°C) определено для данной установки заранее, исходя из конструкции топки и опыта эксплуатации установки, значение R=0 в режиме оптимальной эксплуатации определяется стехиометрией реакции получения серы (реакции Клауса). Значения допустимого разброса показателей относительно оптимальных по температуре ±5°C и по концентрациям компонентов ±0,05 мол.% приняты из соображений практической достижимости показателей и их влияния на извлечение серы и выбросы диоксида серы на установке.

Указанные расходы природного газа и кислорода, подаваемые на установку, не обеспечивают переработку дымового газа указанного расхода и состава в оптимальном режиме, т.к.

${\begin{cases} | T - 1350 | = | 1333 - 1350 | = 7 > 5 \\ | R | = | 1,02 | > 0,05 \end{cases}$

В этом случае проводятся вычисления в соответствии с описанным выше алгоритмом. Вычисления заключаются в совместном решении системы уравнений (1) с известными значениями параметров $N_{_{V_{2}}}$ , $V_{S O_{2}}$ , коэффициентов уравнений (таблица 2) относительно неизвестных расходов кислорода и топливного газа, сочетание которых при заданных входных условиях обеспечит эксплуатацию установки в режиме, близком к оптимальному. В результате определяют требуемые расходы кислорода - 6424 нм³/ч и природного газа - 7630 нм³/ч.

В топку термического реактора вместе с дымовым газом поступает 31000×0,115=3565 нм³/ч кислорода и с воздухом 2300x0,21=483 нм³/ч. Итого 4048 нм³/ч кислорода. Таким образом, дополнительно в топку термического реактора необходимо подать (6424-4048)/0,955=2488 нм³/ч технического кислорода с содержанием основного вещества 95,5 мол.%.

После установления расходов кислорода и природного газа в соответствии с найденными значениями, при неизменном расходе и составе перерабатываемого дымового газа в установившемся режиме, температура в термическом реакторе составит 1354°C (адиабатическая температура), а равновесные концентрации серосодержащих компонентов дымового газа следующие, мол.%: H₂S -1,73; SO₂ - 1,05; COS - 0,38, что соответствует значению R=0,045 мол.%.

${\begin{cases} | T - 1350 | = | 1354 - 1350 | = 4 \leq 5 \\ | R | = | 0,045 | \leq 0,05 \end{cases}$

Коррекция расходов кислорода и природного газа на установку привела к эксплуатации установки в режиме, близком к оптимальному.

Таким образом, предлагаемое изобретение обеспечивает достижение одновременно оптимальной температуры в термическом реакторе и оптимального отношения реагирующих серосодержащих компонентов.

При этом для переработки данного расхода и состава дымового газа обеспечивается минимальный расход топливного газа и технического кислорода, достигаются максимально возможный выход серы, минимальные выбросы диоксида серы, сведен к минимуму риск получения некондиционной серы.

Способ управления процессом восстановления сернистых дымовых газов, содержащих SO₂, O₂ и N₂, природным газом в присутствии дополнительного кислорода, включающим переработку дымовых газов с получением серы в термической и, по меньшей мере, одной каталитической ступенях, путем регулирования температуры в термическом реакторе изменением расходов кислорода и природного газа, а также состава хвостового газа на выходе из каталитической ступени, при котором измеряют расход и концентрацию SO₂ в дымовом газе и определяют объемный расход SO₂, отличающийся тем, что расход природного газа и общий расход кислорода в термическую ступень регулируют, исходя из предварительно установленной эмпирической функциональной зависимости между значениями концентраций компонентов хвостового газа, расходов компонентов дымового газа и температуры в камере термического реактора, для чего замеряют текущее значение температуры в камере термической ступени, определяют объемный расход O₂ и N₂ в дымовом газе и концентрацию H₂S, COS и SO₂ в хвостовом газе и рассчитывают поправочные коэффициенты, на основании которых одновременно корректируют расход природного газа и расход кислорода в термическую ступень, причем расход кислорода определяют как разность между расчетным расходом общего кислорода и тем расходом кислорода, который поступает с дымовым газом.

Изобретение относится к устройству и способу управления работой электростатического осадителя. Способ управления электростатическим осадителем (6) для удаления частиц пыли из технологического газа содержит этапы, на которых: используют алгоритм управления для мощности, прикладываемой между, по меньшей мере, одним осадительным электродом (28) и, по меньшей мере, одним коронирующим электродом (26), причем алгоритм управления содержит прямое или косвенное регулирование, по меньшей мере, одного из диапазонов (VR1, VR2) мощностей и скорости (RR1, RR2) линейного изменения мощности; измеряют температуру (T1, T2) технологического газа; выбирают, когда алгоритм управления содержит регулирование диапазона мощностей, диапазон (VR1, VR2) мощностей на основе измеренной температуры (T1, T2), а значение (VT1, VT2) верхнего предела диапазона (VR1, VR2) мощностей при высокой температуре (T2) технологического газа ниже, чем при низкой температуре (T1) технологического газа; выбирают, когда алгоритм управления содержит регулирование скорости линейного изменении мощности, скорость (RR1, RR2) регулирования мощности на основе измеренной температуры (T1, T2), причем скорость (RR1, RR2) линейного изменения мощности при высокой температуре (T2) технологического газа ниже, чем при низкой температуре (T1) технологического газа, и регулируют мощность, прилагаемую между, по меньшей мере, одним осадительным электродом (28) и, по меньшей мере, одним коронирующим электродом (26), в соответствии с алгоритмом управления.

Способ автоматического управления процессом ректификации и устройство для его осуществления // 2509593

Изобретение предназначено для автоматического управления процессом ректификации и может быть использовано в химической, фармацевтической, нефтеперерабатывающей и пищевой промышленности.

Способ управления процессом полимеризации при производстве бутилкаучука // 2509089

Изобретение относится к способу управления процессом получения бутилкаучука. Способ осуществляют путем сополимеризации в реакторе изопрена и изобутилена в инертном растворителе в присутствии катализатора.

Способ и устройство автоматического управления аэротенками // 2508252

Изобретения могут быть использованы в области очистки канализационных, бытовых и промышленных сточных вод. Способ автоматического управления аэротенками включает подачу сточных вод в аэротенки (8, 10) через регуляторы (7, 9) с исполнительными механизмами (16).

Управление реактором газофазной полимеризации // 2507556

Изобретение относится к способу управления реактором полимеризации в псевдоожиженном слое при получении полимера. Способ включает определение отношения производительности реактора по полимеру к давлению в реакторе, задание производительности реактора по полимеру, каковая производительность на основании указанного отношения по шагу соответствует желаемому давлению в реакторе, и корректировка скоростей подачи мономеров в реактор в соответствии с указанной заданной производительностью.

Способ регулирования процесса жидкофазной термической конверсии тяжелого углеводородного сырья // 2503708

Изобретение относится к регулированию жидкофазной термической конверсии тяжелого углеводородного сырья и может найти применение в нефтеперерабатывающей промышленности.

Способ управления процессом осветления суспензии в виде бытовой сточной воды осаждением // 2503482

Способ управления осуществляют путем распределения потока бытовой сточной воды по параллельно работающим отстойникам и регулирования вывода осветленного потока из каждого отстойника с обеспечением постоянства во времени и равенства для всех отстойников скорости ее вывода независимо от нагрузки на них по сточной воде.

Способ распределения нагрузки между технологическими линиями цеха осушки газа газодобывающего комплекса // 2497574

Изобретение относится к области добычи природного газа, в частности к ведению процесса осушки газа с использованием автоматизированных систем управления технологическими процессами (АСУ ТП) установок комплексной подготовки газа (УКПГ) газоконденсатных месторождений Крайнего Севера (газодобывающих комплексов).

Способ контроля над процессом удаления перманганатных восстановленных соединений при использовании технологии карбонилирования метанола // 2493143

Изобретение относится к усовершенствованному способу получения уксусной кислоты, включающему стадии: взаимодействия метанола с монооксидом углерода в реакционной среде, содержащей воду, йодистый метил и метилацетат в присутствии катализатора карбонилирования на основе металла VIII группы; выделения продуктов указанной реакции в летучую фазу продукта, содержащую уксусную кислоту, и менее летучую фазу; дистиллирования указанной летучей фазы в аппарате дистилляции для получения очищенного продукта уксусной кислоты и первого верхнего погона, содержащего йодистый метил и ацетальдегид; конденсации, по меньшей мере, части указанного верхнего погона; измерения плотности указанного сконденсированного первого верхнего погона; определение относительной концентрации йодистого метила, ацетальдегида или обоих в первом верхнем погоне на основании измеренной плотности; и регулирования, по меньшей мере, одного регулирующего технологического параметра, связанного с дистилляцией указанной летучей фазы, в качестве ответной реакции на указанную относительную концентрацию.

Способ управления процессом каталитического риформинга // 2486227

Изобретение относится к области нефтеперерабатывающей промышленности, в частности к способам управления процессом каталитического риформинга при получении высокооктанового бензина.

Электрохимический способ получения элементной серы из сероводорода в органических растворителях // 2516480

Изобретение относится к области органической химии, в частности, к способам получения элементной серы из сероводородсодержащих газов и газоконденсатных смесей, и может быть использовано на предприятиях химической, нефтехимической, газоперерабатывающей и металлургической промышленности.

Способ комплексной подготовки углеводородного газа // 2509597

Изобретение относится к подготовке углеводородного газа. Cпособ комплексной подготовки углеводородного газа, включающий очистку от тяжелых углеводородов, меркаптанов, сероводорода и осушку с получением очищенного газа и газов регенерации, а также утилизацию кислого газа регенерации с получением серы и отходящего газа, при этом углеводородный газ предварительно смешивают со смесью газов регенерации и отходящего газа и подвергают абсорбционной очистке хемосорбентом с получением органической фазы, воды и предварительно очищенного газа, направляемого на дальнейшую очистку, при этом в качестве хемосорбента используют углеводородный раствор серы, органических ди- и полисульфидов, а также каталитическое количество органического соединения, содержащего третичный атом азота, который получают путем смешения органической фазы с серой в количестве, обеспечивающем полное окислительное превращение меркаптанов.

Способ получения серы // 2508247

Изобретение относится к области химии. Серу получают методом каталитического прямого окисления сероводорода кислородом в две или более стадии в условиях отвода тепла реакции из объема катализатора.

Способ очистки газов от сероводорода // 2505344

Изобретение может быть использовано в нефтяной, газовой, газоперерабатывающей, нефтеперерабатывающей, нефтехимической отраслях промышленности и относится к способам жидкофазной окислительной конверсии сероводорода, содержащегося в газах, с получением элементарной серы.

Электрокаталитический способ получения элементной серы из сероводорода // 2498938

Изобретение относится к области электрохимии. В органический растворитель с фоновым электролитом вводят электрокатализатор - 3,5-ди-трет-бутил-о-бензохинон и проводят электролиз сероводорода на платиновом аноде при температуре 20-25°С и атмосферном давлении.

Способ получения элементарной серы из высококонцентрированных сероводородсодержащих газов // 2495820

Изобретение относится к способу получения элементарной серы из высококонцентрированных сероводородсодержащих газов, включающему окисление сероводорода кислородом в неподвижном слое гранулированного катализатора при повышенной температуре и конденсацию получаемой серы на теплообменной поверхности.

Способ получения серы из дымовых газов, содержащих диоксид серы // 2478567

Изобретение относится к области химии и может быть использовано в процессах получения серы из дымовых газов, содержащих диоксид серы, на предприятиях химической, нефтехимической, газоперерабатывающей и металлургической промышленности.

Способ получения элементной серы из отходящего газа, содержащего диоксид серы // 2474533

Изобретение относится к области химии и может быть использовано для получения элементной серы из отходящего газа, содержащего диоксид серы, на предприятиях химической, нефтехимической, газоперерабатывающей и металлургической промышленности.

Способ выделения серы // 2465196

Изобретение относится к области химии. .

Каталитическая композиция, пригодная для каталитического восстановления сернистого соединения, содержащегося в газовом потоке, и способ получения и применение такой композиции // 2461424

Изобретение относится к каталитическим композициям для восстановления сернистых соединений, содержащихся в газовом потоке. .

Способ очистки газа от сероводорода // 2520554

Изобретение может быть использовано в нефтегазовой, нефтеперерабатывающей, химической и нефтехимической промышленности. Способ очистки газа от сероводорода включает предварительное смешивание очищаемого газа с балансовой частью газа сепарации. Полученную газовую смесь сепарируют при пониженной температуре, но не ниже температуры замерзания воды или образования газовых гидратов, с выделением водной суспензии серы. Затем очищают от сероводорода с получением очищенного газа и газа, содержащего сероводород. Смесь газа, содержащего сероводород, с частью газа сепарации и кислородсодержащим газом при мольном соотношении кислород:сероводород 0,35÷0,45 подают на окисление. Продукты окисления смешивают с частью водной суспензии серы и сепарируют смесь при температуре 125÷135°C с выделением жидкой серы и газа сепарации. Изобретение позволяет повысить степень очистки газа и снизить энергоемкость процесса. 1 ил., 1 пр.