Сплав на основе никеля

Авторы патента:

ХАТТЕНДОРФ, Хайке (DE)

H01T13/39 - выбор материалов для электродов

C22C19/03 - никеля

Владельцы патента RU 2518814:

ТИССЕНКРУПП ФДМ ГМБХ (DE)

Изобретение относится к области металлургии, в частности к сплавам на основе никеля, применяемым для изготовления электродов для элементов зажигания в двигателях внутреннего сгорания. Сплав на основе никеля содержит, в мас.%: 0,8-2,0 Si, 0,001-0,1 Al, 0,01-0,2 Fe, 0,001-0,10 С, 0,0005-0,10 N, 0,0001-0,08 Mg, 0,0001-0,010 О, не более 0,10 Mn, не более 0,10 Cr, не более 0,50 Cu, не более 0,008 S, остальное - Ni и примеси. Сплав применяют в качестве электродного материала для воспламеняющих элементов в двигателях внутреннего сгорания. Сплав обладает хорошей деформируемостью и свариваемостью, а также повышенной коррозионной стойкостью и стойкостью к электроискровой коррозии. 2 н. и 21 з.п. ф-лы, 3 ил., 3 табл., 13 пр.

Изобретение относится к сплаву на основе никеля.

Сплавы на основе никеля применяются, в числе прочего, для изготовления электродов для элементов зажигания в двигателях внутреннего сгорания. Такие электроды подвергаются влиянию температур от 400 до 950°C. Кроме того, атмосфера изменяется от восстанавливающей до окислительной. Это ведет к разрушению материала или его потере из-за высокотемпературной коррозии в приповерхностном слое электрода. Образующаяся воспламеняющая искра вызывает дополнительную нагрузку (электроискровую коррозию). В точке контакта воспламеняющей искры возникают температуры в несколько 1000°C и в момент пробивания, в течение первых наносекунд, протекают токи до 100 А. При каждом искровом перекрытии происходит расплавление и частичное испарение ограниченного объема электродного материала, что ведет к его потере.

Кроме того вибрация двигателя увеличивает механические нагрузки.

Электродный материал должен обладать следующими свойствами:

- хорошая стойкость к высокотемпературной коррозии, в частности к окислению, а также к сульфидированию, науглероживанию и азотированию;

- стойкость к коррозии, вызываемой воспламеняющей искрой;

- нечувствительность материала к тепловым ударам и его теплостойкость;

- хорошая тепло- и электропроводность материала и его достаточно высокая точка плавления;

- хорошая обрабатываемость материала и его невысокая стоимость.

В частности, сплавы на основе никеля обладают хорошим потенциалом для обеспечения указанного набора свойств. По сравнению с драгоценными металлами они не являются дорогостоящими, не обладают фазовыми превращениями вплоть до точки плавления, как это присуще кобальту или железу, являются сравнительно не чувствительными к науглероживанию и азотированию, характеризуются хорошей теплопроводностью, хорошей коррозионной стойкостью, хорошо деформируются и свариваются.

Износ вследствие высокотемпературной коррозии может определяться замерами изменения массы и металлографическими исследованиями после выдержки при заданных испытательных температурах.

В отношении обоих механизмов повреждения, высокотемпературной коррозии и электроискровой коррозии особое значение имеет характер образования оксидного слоя.

Для образования оптимального оксидного слоя в конкретном случае применения известны разные легирующие элементы для сплавов на основе никеля.

Ниже все показатели содержания приводятся в процентах по массе, если не указано иное.

Из DE 2936312 известен никелевый сплав, содержащий: около 0,2-3% Si, около 0,5% или менее Mn, по меньшей мере, два металла, выбранных из группы, состоящей из около 0,2-3% Cr, около 0,2-3% Al и около 0,01-1% Y, остальное - никель.

В DE-A 10224891 A1 предложен сплав на основе никеля, содержащий 1,8-2,2% кремния, 0,05-0,1% иттрия и/или гафния и/или циркония, 2-2,4% алюминия, остальное - никель. Из-за высокого содержания алюминия и кремния такие сплавы трудно обрабатываются и поэтому мало пригодны для промышленного применения.

В EP 1867739 A1 предложен сплав на основе никеля, содержащий 1,5-2,5% кремния, 1,5-3% алюминия, 0-0,5% марганца, 0,5-0,2% титана в сочетании с 0,1-0,3% циркония, причем цирконий может быть заменен полностью или частично удвоенной массой гафния.

В DE 102006035111 A1 предложен сплав на основе никеля, содержащий 1,2-2,0% алюминия, 1,2-1, 8% кремния, 0,001-0,1% углерода, 0,001-0,1% серы, не более 0,1% хрома, не более 0,01% марганца, не более 0,1% меди, не более 0,2% железа, 0,005-0,06% магния, не более 0,005% свинца, 0,05-0,15% иттрия и 0,05-0,10% гафния или лантана или соответственно 0,05-0,10% гафния и лантана, остальное - никель и технологически обусловленные примеси.

В брошюре «Drahte von ThyssenKrupp VDM Automobilindustrie» Ausgabe («Проволока, выпускаемая Объединением Германских металлообрабатывающих заводов Тиссен-Крупп», издание автомобильной промышленности, на странице 18 описан сплав NiCr₂MnSi согласно уровню техники, содержащий: 1,4-1,8% хрома, не более 0,3% железа, не более 0,5% углерода, 1,3-1,8% марганца, 0,4-0,65% кремния, не более 0,15% меди и не более 0,15% титана. В качестве примера в таблице 1 приведена партия Т1 из этого сплава. Также в таблице 1 указана партия Т2, плавка которой согласно DE 2936312 проводилась при содержании 1% кремния, 1% алюминия и 0,17% иттрия. Эти сплавы были подвержены испытанию на окисление при 900°C на воздухе, причем испытание прерывали через каждые 96 часов и определяли изменение массы образцов из-за окисления (изменение массы нетто). На фиг.1 можно видеть, что партия Т1 с самого начала имела отрицательное изменение массы, т.е. отдельные части образовавшегося при окислении оксида отслаивались от образца, вследствие чего потеря массы из-за отслаиваний оксида превысила увеличение массы вследствие окисления. Это неоптимально, поскольку защитный слой на местах отслоения должен постоянно снова образовываться. Свойства у Т1 более оптимальные. Здесь в первые 192 часа отмечалось увеличение массы вследствие окисления. И только затем увеличение массы вследствие отслаиваний превысило увеличение массы из-за окисления, причем потеря массы у Т2 была заметно меньше по сравнению с Т1. Т.е. никелевый сплав при содержании в нем около 1% кремния, около 1% алюминия и 0,17% иттрия обладает заметно лучшими свойствами по сравнению с никелевыми сплавами с содержанием 1,6% хрома, 1,5% марганца и 0,5% кремния.

Целью изобретения является создание сплава на основе никеля, обеспечивающего увеличение срока службы изготовленных из него конструктивных деталей, что может достигаться путем повышения коррозионной стойкости и стойкости к электроискровой коррозии при одновременно хорошей деформируемости и свариваемости (обрабатываемости).

Указанная цель изобретения достигается с помощью сплава на основе никеля, содержащего (в % по массе):

Si	0,8-2,0
Al	0,001-0,10
Fe	0,01-0,20
C	0,001-0,10
N	0,0005-0,10
Mg	0,0001-0,08
О	0,0001-0,010
Mn	не более 0,10
Cr	не более 0,10
Cu	не более 0,50
S	не более 0,008
Ni и обычные технологические примеси	остальное

Предпочтительные варианты выполнения изобретения представлены в зависимых пунктах формулы изобретения.

Неожиданно выяснилось, что добавка кремния для достижения коррозионной стойкости и стойкости к электроискровой коррозии является более эффективной, чем добавка алюминия.

Содержание кремния составляет от 0,8 до 2,0%, причем предпочтительно задаваемые содержания могут лежать в пределах диапазона:

0,8-1,5% или

0,8-1,2%.

В одинаковой мере это справедливо и для алюминия, содержание которого должно задаваться от 0,001 до 0,10%. При этом предпочтительно содержание должно составлять 0,001-0,05%.

Это относится и к элементу железо, содержание которого задается от 0,01 до 0,20%. Предпочтительно содержание железа составляет:

0,01-0,10% или

0,1-0,05%.

Содержание углерода в сплаве задается аналогичным образом, при этом оно составляет от 0,001 до 0,10%. Предпочтительно это содержание может задаваться равным 0,001-0,05%.

Аналогично задается и содержание азота в сплаве, которое составляет от 0,0005 до 0,10%. Его предпочтительное содержание составляет от 0,001 до 0,05%.

Содержание магния задается в количестве от 0,0001 до 0,08%. Предпочтительно содержание этого элемента в сплаве составляет от 0,005 до 0,08%.

Кроме того, в сплаве может содержаться кальций в количестве от 0,0002 до 0,06%.

Содержание кислорода в сплаве задается в количестве от 0,0001 до 0,010%. Предпочтительно оно составляет 0,0001 - 0,008%.

Элементы марганец и хром могут содержаться в сплаве в количестве:

Mn	не более 0,10%
Cr	не более 0,10%

причем предпочтительные содержания составляют:

Mn	>0-не более 0,05%
Cr	>0-не более 0,05%

Также оптимально добавлять в сплав иттрий в количестве от 0,03 до 0,20%, при этом предпочтительным диапазоном является: 0,05-0,15%.

Другая возможность состоит в добавке в сплав гафния в количестве от 0,03 до 0,25%, при этом предпочтительный диапазон составляет: 0,03-0,15%.

Также в сплав может добавляться цирконий в количестве от 0,03 до 0,15%.

Возможна добавка церия в количестве от 0,03 до 0,15%.

Кроме того, может вводиться лантан в количестве от 0,03 до 0,15%.

В сплаве может содержаться титан в количестве не более 0,15%.

Содержание меди в сплаве ограничено величиной не более 0,50%, предпочтительно оно составляет не более 0,20%.

Наконец из примесей могут присутствовать также такие элементы, как кобальт, вольфрам, молибден и свинец в следующих количествах:

Со	не более 0,50%
W	не более 0,10%
Мо	не более 0,10%
Pb	не более 0,005%
Zn	не более 0,005%

Сплав на основе никеля согласно изобретению применим предпочтительно в качестве материала для электродов воспламеняющих элементов в двигателях внутреннего сгорания, в частности для свечей зажигания в бензиновых двигателях.

Подробнее изобретение поясняется приводимыми ниже примерами.

Примеры

В таблице 1 приведены составы сплавов, относящихся к уровню техники.

В таблице 2 представлены примеры не относящихся к изобретению никелевых сплавов, содержащих 1% алюминия и разные имеющие сродство к кислороду элементы: L1 содержит 0,13% Y; L2 содержит 0,18% Hf; L3 содержит 0,12% Y и 0,20% Hf; L4 содержит 0,13% Zr; L5 содержит 0,043% Mg и L6 содержит 0,12% Sc. Кроме того, эти партии имеют разное содержание кислорода в диапазоне от 0,001 до 0,004% и содержание серы <0,01%.

В таблице 3 представлены примеры полученных согласно изобретению никелевых сплавов с содержанием около 1% кремния и с разным содержанием имеющих сродство к кислороду элементов: Е1 и Е2 содержат соответственно около 0,1% Y; Е3, Е4 и Е5 содержат соответственно около 0,20% Hf; Е6 и Е7 содержат соответственно около 0,12% Y и 0,14 или 0,22% Hf; Е8 и Е9 содержат соответственно около 0,10% Zr; Е10 содержит 0,037% Mg; E11 содержит 0,18% Hf и 0,055% Mg; Е12 содержит 0,1% Y и 0,065% Mg и Е13 содержит 0,11% Y, 0,19 Hf и 0,059% Mg. Кроме того, такие партии имеют разное содержание кислорода, составляющее от 0,002 до 0,007%, и алюминия от 0,003 до 0,035%.

С этими сплавами, подобно сплавам из таблицы 1, провели испытание на окисление при температуре 900°C на воздухе, причем испытание прерывали через каждые 24 часа, и определяли изменение массы образцов вследствие окисления (изменение массы нетто m_N). При этих испытаниях образцы располагались в керамических тиглях, благодаря чему улавливались возможные отслаивающиеся оксиды. Взвешиванием тиглей перед испытанием (m_Т) и тиглей с уловленными отслоениями оксидов и образцом (m_G) во время прерывания испытания определили наряду с изменением массы нетто также количество отслоившихся оксидов (m_A):

m_A=m_G-m_T-m_N.

При этом обнаружилось, что все партии из таблиц 2 и 3, за исключением партии L6 с содержанием Sc, отслоений не имели (фиг.2). Это означает заметное улучшение по сравнению с партиями согласно уровню техники в таблице 1 и на фиг.1. На фиг.3 показано изменение массы нетто всех партий, приведенных в таблицах 2 и 3, при этом в партии L6 изменение массы было дополнительно вызвано отслоениями.

На фиг.3 можно видеть, что все сплавы с содержанием 1% алюминия при окислении имели большее увеличение массы по сравнению со сплавами с содержанием 1% кремния в таблице 3. Поэтому содержание алюминия ограничивается согласно изобретению величиной не более 0,10%. Слишком низкое содержание алюминия увеличивает затраты. Поэтому его содержание больше или равно 0,001%.

Как показано на фиг.3, сплавы NiSi с содержанием Mg (Е10) характеризуются особо малым увеличением массы, т.е. особо хорошей устойчивостью против окисления. Следовательно, магний повышает устойчивость содержащих кремний расплавов против окисления. Кроме того, ни один их кремнийсодержащих сплавов на фиг.3, в отличие от сплавов на фиг.1, не имел отслоений. Это означает также, что иттрий, гафний и цирконий - при условии их введения в достаточном количестве - повышают устойчивость против окисления, даже если частично размер окисления несколько выше по сравнению с применением магния. Также и содержащие алюминий сплавы, благодаря добавкам иттрия, гафния и/или циркония, за исключением сплава LB2174 с содержанием Sc, не имели отслоений, а лишь характеризовались повышенным окислением по сравнению с содержащими кремний сплавами.

Поэтому заявленные пределы для сплава могут быть в отдельности обоснованы следующим образом.

Необходимо минимальное содержание кремния в количестве 0,8% для поддержания устойчивости против окисления и повышения эффективности кремния. При большем содержании кремния снижается обрабатываемость. Поэтому верхний предел устанавливается равным 2,0 вес.% Si.

Алюминий снижает устойчивость против окисления при добавке в количестве 1%. Поэтому его содержание ограничивают величиной не более 0,10%. Слишком низкое содержание алюминия повышает затраты. Поэтому содержание алюминия устанавливают более или равным 0,001%.

Содержание железа ограничивают величиной 0,20%, поскольку этот элемент снижает устойчивость против окисления. Слишком низкое содержание железа повышает затраты при выплавке сплава. Поэтому содержание железа больше или равно 0,01%.

Содержание углерода должно быть менее 0,10% для гарантирования обрабатываемости. Слишком малое содержание углерода повышает затраты при выплавке сплава. Поэтому его содержание должно составлять более 0,001%.

Содержание азота ограничено величиной 0,10%, поскольку этот элемент снижает устойчивость против окисления. Слишком низкое содержание азота ведет к повышению затрат при выплавке сплава. Поэтому его содержание должно превышать 0,0005%.

Как показано на фиг.3, сплав NiSi с содержанием Mg (Е10) обладает особо малым увеличением массы, т.е. особо хорошей устойчивостью против окисления, вследствие чего присутствие магния оказывается эффективным. Уже очень низкое содержание магния повышает обрабатываемость благодаря отверждению серы, вследствие чего исключается появление легкоплавких эвтектических смесей NiS. Поэтому содержание магния должно быть минимальным и составлять 0,0001%. При повышенных содержаниях могут образовываться интерметаллические фазы Ni-Mg, заметно снижающие обрабатываемость. Поэтому содержание магния ограничено величиной 0,08%.

Содержание кислорода должно быть меньше 0,010% для обеспечения технологичности при выплавке сплава. Слишком низкие содержания кислорода ведут к росту затрат. Поэтому содержание кислорода должно превышать 0,0001%.

Содержание марганца ограничено величиной 0,1%, поскольку этот элемент снижает устойчивость против окисления.

Содержание хрома ограничено величиной 0,10%, так как этот элемент, как это следует из примеров для Т1 на фиг.1, оказывает неблагоприятное влияние.

Содержание меди ограничено величиной 0,50%, так как этот элемент снижает устойчивость против окисления.

Содержание серы должно выдерживаться по возможности низким, так как этот поверхностно-активный элемент снижает устойчивость против окисления. Поэтому ее содержание задается в размере не более 0,008%.

Подобно магнию уже очень незначительные содержания кальция улучшают обрабатываемость за счет отверждения серы, в результате чего исключается появление легкоплавких эвтектических смесей NiS. Поэтому минимальное содержание кальция должно составлять 0,0002%. При его слишком высоком содержании могут образовываться интерметаллические фазы NiCa, заметно снижающие обрабатываемость. Поэтому содержание Ca ограничено показателем 0,06%.

Минимальное содержание иттрия должно составлять 0,03% для сохранения его эффективности, заключающейся в повышении устойчивости против окисления. Верхний предел устанавливается, по соображениям затрат, равным 0,20%.

Необходимо содержание гафния в минимальном количестве 0,03% для сохранения его эффективности, выражающейся в повышении устойчивости против окисления. Верхний предел составляет, по соображениям затрат, 0,25%.

Необходимо содержание циркония в минимальном количестве 0,03% для сохранения его эффективности, выражающейся в повышении устойчивости против окисления. Верхний предел его содержания составляет, по соображениям затрат, 0,15%.

Необходимо минимальное содержание Ce в размере 0,03% для сохранения его эффективности, выражающейся в повышении устойчивости против окисления. Верхний предел его содержания устанавливается, по соображениям затрат, равным 0,15%.

Необходимо минимальное содержание La в размере 0,03% для сохранения его эффективности, выражающейся в повышении устойчивости против окисления. Верхний предел его содержания устанавливается, по соображениям затрат, равным 0,15%.

В сплаве может содержаться титан в количестве до 0,15%, при котором свойства сплава не снижаются.

Содержание кобальта ограничено максимальным показателем 0,50%, поскольку данный элемент снижает устойчивость против окисления.

Содержание молибдена ограничено максимальным показателем 0,10%, поскольку данный элемент снижает устойчивость против окисления. Это же относится и к вольфраму и ванадию.

Содержание фосфора должно составлять менее 0,020%, так как этот поверхностно-активный элемент ухудшает устойчивость против окисления.

Содержание бора должно выдерживаться по возможности низким, поскольку этот поверхностно-активный элемент снижает устойчивость против окисления. Поэтому бор задается в количестве не более 0,005%.

Содержание свинца ограничено показателем не более 0,005%, так как этот элемент снижает устойчивость против окисления. Это же относится и к цинку.

Таблица 1
Состав сплавов согласно уровню техники
	NiCr₂MnSi-2.4146	DE 2936312
Партия	T1	T2
Элемент
Ni	остальное	остальное
Si	0,5	1,0

		NiCr₂MnSi-2.4146	DE 2936312
	Партия	TI	T2
	Элемент
	Al	-	1,0
	Y	-	0,17
	Ti	0,01	-
	С	0,003	-
	Co	0,04	-
	Cu	0,01	0,01
	Cr	1,6	0,01
	Mn	1,5	0,02
Fe	0,08	0,13
Таблица 2
Химический состав партий с содержанием около 1% алюминия (партии, не относящиеся к изобретению)
Материал	NiAlY	NiAlHf	NiAlYHf	NiAlZr	NiAlMg	NiAISc
Партия	L1	L2	L3	L4	L5	L6
С	0,003	0,002	0,002	0,002	0,002	0,003
S	<0,0006	0,0005	0,0005	0,0005	0,0009	0,0005
N	0,002	0,002	<0,001	0,003	<0,001	0,002
Cr	0,01	0,01	0,01	0,01	<0,01	0,01
Ni (остальное)	98,5	98,6	98,5	98,5	98,7	98,7
Mn	<0,01	0,01	<0,01	<0,01	<0,01	0,01
Si	<0,01	<0,01	<0,01	<0,01	<0,01	0,02
Mo	<0,01	<0,01	<0,01	0,01	<0,01	0,01
Ti	<0,01	<0,01	<0,01	<0,01	<0,01	0,01
Nb	<0,01	<0,01	<0,01	<0,01	<0,01	0,01
Сu	0,01	<0,01	<0,01	<0,01	<0,01	0,01
Fe	0,02	0,02	0,02	0,05	0,03	0,02
P	0,002	0,004	0,003	0,002	<0,002	0,005
Al	0,94	0,94	0,95	0,94	0,96	1,13
Mg	0,0004	0,0007	0,0005	0,0004	0,043	0,0001
Pb	<0,001	0,001	<0,001	<0,001	<0,001
O	0,0030	0,0030	0,0020	0,0010	0,0040	0,0020
Ca	0,0002	0,0002	0,0002	0,0004	0,0002	0,0003
С	0,0002	0,0002	0,0002	0,0004	0,0002	0,0003
V	<0,01	<0,01	<0,01	<0,01	<0,01	0,01
w	<0,01	<0,01	<0,01	<0,01	<0,01	0,01
Zr	0,004	0,016	0,012	0,13	0,009	0,001
Co	0,01	0,01	0,01	0,01	0,01	0,01
Y	0,13	<0,001	0,12	<0,001	<0,001	0,001
В	0,001	0,001	<0,001	0,001	<0,001	0,001
Hf	0,002	0,18	0,20	0,001	0,001	0,001
Ce						0,001
Sc	<0,001	<0,001	<0,001	<0,001	<0,001	0,12

Таблица 3
Химический состав партий с содержанием около 1% Si и <0,05% А1 (партии согласно изобретению)
Материал	NiSiY	NiSiY	NiSiHf	NiSiHf	NiSiHf	NiSiYHf	NiSiYHf	NiSiZr	NiSiZr	NiSiMg	NISiHfMg	NISiYMg	NISiYHfMg
Партия	E1	E2	E3	E4	E5	E6	E7	E8	E9	Е10	E11	E12	E13
С	0,004	0,002	0,006	0,0016	0,008	0,004	0,002	0,002	0,0015	0,003	0,005	0,002	0,0019
S	0,0011	0,0005	0,0008	<0,0005	<0,0005	0,0006	0,0005	0,0015	0,0005	0,0014	0,0024	0,0008	0,0005
N	0,001	<0,002	<0,001	<0,002	0,002	0,002	0,002	0,001	<0,002	0,001	<0,001	<0,001	<0,001
Cr	<0,01	<0,01	<0,01	0,01	0,01	0,01	0,01	0,01	0,01	0,01	<0,01	0,01	<0,01
Ni	98,76 ост.	98,67 ост.	98,85 ост.	98,76 ост.	98,75 ост.	98,74 ост.	98,67 ост.	98,73 ост.	98,61 ост.	98,83 ост.	98,70 ост.	98,54 ост.	98,55 ост.
Mn	<0,01	<0,01	<0,01	<0,01	0,01	<0,01	0,01	<0,01	<0,01	<0,01	<0,01	0,01	<0,01
Si	0,98	1,08	1,07	1,09	1,00	0,98	1,1	1,02	1,11	1,00	0,98	1,04	1,03
Mo	<0,01	<0,01	<0,01	<0,01	0,01	<0,01	0,01	0,01	0,01	<0,01	<0,01	<0,01	<0,01
Ti	<0,01	<0,01	0,01	<0,01	0,01	0,01	<0,01	0,01	0,01	0,01	0,01	<0,01	<0,01
Nb	<0,01	<0,01	<0,01	<0,01	0,01	<0,01	<0,01	<0,01	<0,01	<0,01	0,01	<0,01	<0,01
Сu	<0,01	<0,01	<0,01	<0,01	0,01	<0,01	0,01	<0,01	<0,01	<0,01	<0,01	<0,01	<0,01
Fe	0,02	0,02	0,02	0,02	0,02	0,02	0,02	0,04	0,05	0,02	0,03	0,03	0,03
P	<0,002	0,002	<0,002	<0,002	0,002	<0,002	0,002	<0,002	<0,002	<0,002	0,002	<0,002	<0,002
Al	0,035	0,025	0,021	0,003	0,005	0,04	0,027	0,01	0,005	0,009	0,008	0,029	0,032
Mg	0,0003	0,0015	0,0003	0,0003	0,0001	0,0005	0,0017	0,0002	0,0001	0,037	0,055	0,065	0,059
Pb	<0,0018	<0,001	<0,001	<0,001	0,001	<0,001	<0,001	<0,001	<0,001	<0,001	<0,001	<0,001	0,001
О	0,0070	0,0030	0,0060	0,0070	0,0020	0,0060	0,0020	0,0040	0,0060	0,0040	0,0020	0,0020	0,0020
Ca	0,0007	0,0003	0,0004	0,0003	0,0006	0,0005	0,0003	0,0008	0,0002	0,0004	0,0002	0,0007	0,0006
С	0,0007	0,0003	0,0004	0,0003	0,0002	0,0005	0,0003	0,0008	0,0002	0,0004	0,0002	0,0007	0,0006
V	<0,01	<0,01	<0,01	<0,01	0,01	<0,01	<0,01	<0,01	<0,01	<0,01	<0,01	<0,01	<0,01
W	<0,01	<0,01		<0,01	0,01	<0,01	<0,01	<0,01	<0,01	<0,01	<0,01	<0,01	<0,01
Zr	<0,001	0,001	0,004	0,003	0,004	0,003	0,004	0,10	0,11	0,001	0,005	0,002	0,004
Co	0,01	0,01	0,01	0,01	0,01	0,01	0,01	0,01	0,01	0,01	0,01	0,01	0,01
Y	0,11	0,092	<0,001	<0,001	<0,001	0,12	0,12	<0,001	<0,01	<0,001	<0,001	0,10	0,11
В	0,001	<0,001	<0,001	<0,001	0,001	<0,001	<0,001	<0,001	0,001	<0,001	<0,001	<0,001	0,001
Hf	<0,001	<0,001	0,19	0,19	0,20	0,14	0,22	<0,001	<0,001	<0,001	0,18		0,19
Ce					<0,001				<0,001		<0,001	<0,001	<0,001
Sc	<0,001	<0,001	<0,001	<0,001		<0,001	<0,001	<0,001		<0,001

1. Сплав на основе никеля, содержащий, в мас.%:

Si	0,8-2,0
Al	0,001-0,1
Fe	0,01-0,2
С	0,001-0,10
N	0,0005-0,10
Mg	0,0001-0,08
О	0,0001-0,010
Mn	не более 0,10
Cr	не более 0,10
Cu	не более 0,50
S	не более 0,008
Ni и обычные, технологически обусловленные примеси	остальное

2. Сплав по п.1, в котором содержание кремния составляет от 0,8 до 1,5 мас.%.

3. Сплав по п.1, в котором содержание кремния составляет от 0,8 до 1,2 мас.%.

4. Сплав по п.1, в котором содержание алюминия составляет от 0,001 до 0,05 мас.%.

5. Сплав по п.1, в котором содержание железа составляет от 0,01 до 0,10 мас.%.

6. Сплав по п.1, в котором содержание железа составляет от 0,01 до 0,05 мас.%.

7. Сплав по п.1, в котором содержание углерода составляет от 0,001 до 0,05 мас.% и содержание азота составляет от 0,001 до 0,05 мас.%.

8. Сплав по п.1, в котором содержание магния составляет от 0,005 до 0,08 мас.%.

9. Сплав по п.1, дополнительно содержащий кальций в количестве от 0,0002 до 0,06 мас.%.

10. Сплав по п.1, в котором содержание кислорода составляет от 0,0001 до 0,008 мас.%.

11. Сплав по п.1, в котором содержание марганца составляет не более 0,05 мас.% и содержание хрома составляет не более 0,05 мас.%.

12. Сплав по п.1, дополнительно содержащий иттрий в количестве от 0,03 до 0,20 мас.%.

13. Сплав по п.1, дополнительно содержащий иттрий в количестве от 0,05 до 0,15 мас.%.

14. Сплав по п.1, дополнительно содержащий гафний в количестве от 0,03 до 0,25 мас.%.

15. Сплав по п.1, дополнительно содержащий гафний в количестве от 0,03 до 0,15 мас.%.

16. Сплав по п.1, дополнительно содержащий цирконий в количестве от 0,03 до 0,15 мас.%.

17. Сплав по п.1, дополнительно содержащий церий в количестве от 0,03 до 0,15 мас.%.

18. Сплав по п.1, дополнительно содержащий лантан в количестве от 0,03 до 0,15 мас.%.

19. Сплав по п.1, дополнительно содержащий титан в количестве не более 0,15 мас.%.

20. Сплав по п.1, в котором содержание меди составляет не более 0,20 мас.%.

21. Сплав по любому из пп.1-20, дополнительно содержащий кобальт в количестве не более 0,50 мас.%, вольфрам в количестве не более 0,10 мас.%, молибден в количестве не более 0,10 мас.%, ванадий в количестве не более 0,10 мас.%, фосфор в количестве не более 0,020 мас.%, бор в количестве не более 0,005 мас.%, свинец в количестве не более 0,005 мас.% и цинк в количестве не более 0,005 мас.%.

22. Применение сплава на основе никеля по любому из пп. 1-21 в качестве электродного материала для воспламеняющих элементов в двигателях внутреннего сгорания.

23. Применение по п.22, отличающееся тем, что воспламеняющий элемент представляет собой свечу зажигания в бензиновых двигателях.

Никелевый сплав основного состава // 2399690

Изобретение относится к области металлургии, а именно к никелевым сплавам, пригодный для изготовления из них электродов для элементов зажигания в двигателях внутреннего сгорания.

Свеча зажигания // 2129327

Свеча зажигания // 2040092

Электротехническая листовая сталь с неориентированным зерном и способ ее изготовления // 2471013

Изобретение относится к электротехнической листовой стали с неориентированным зерном, которая может быть использована в качестве материала металлического сердечника электрического устройства.

Способ изготовления композитного материала из сплавов на основе никелида титана // 2465016

Изобретение относится к способу изготовления композитного материала из сплавов на основе никелида титана. .

Способ изготовления биаксиально текстурированной подложки из бинарного сплава на основе никеля для эпитаксиального нанесения на нее буферного и высокотемпературного сверхпроводящего слоев для ленточных сверхпроводников // 2451766

Изобретение относится к области металлургии, в частности к способам получения биаксиально текстурированных подложек. .

Модификатор для никелевых сплавов // 2447175

Изобретение относится к области металлургии, а именно к модифицированию жаропрочных сплавов на основе никеля ультрадисперсными порошками тугоплавких соединений. .

Способ получения ультрадисперсного порошка сплава никеля и рения // 2445384

Изобретение относится к металлургии редких металлов и может быть использовано для получения жаропрочного никелевого сплава, а также для формирования внутренних электродов многослойных керамических электронных компонентов.

Способ производства безуглеродистых литейных жаропрочных сплавов на никелевой основе // 2426810

Изобретение относится к способу производства безуглеродистых литейных жаропрочных сплавов на никелевой основе. .

Сплав // 2426809

Изобретение относится к области металлургии, а именно к составам сплавов, которые могут быть использованы для изготовления деталей тепловых агрегатов, печей. .

Металлическая фольга // 2421535

Изобретение относится к области металлургии, в частности к металлической фольге на основе никеля. .

Жаропрочный деформируемый сплав на основе никеля // 2404275

Изобретение относится к области металлургии жаропрочных деформируемых сплавов на основе никеля с низким температурным коэффициентом линейного расширения и может быть использовано в качестве материала для изготовления свариваемых высоконагруженных деталей газотурбинных двигателей с рабочей температурой до 600°С, работающих в условиях с повышенными требованиями по неизменности зазоров.

Способ получения жаропрочных никелевых сплавов путем переработки металлических отходов // 2398905

Изобретение относится к производству жаропрочных сплавов на никелевой основе путем переработки металлических отходов и может быть использовано при получении шихтовых заготовок для литья, преимущественно, деталей газотурбинного двигателя.

Листовая сталь для горячего штампования и способ изготовления горячештампованной детали с использованием листовой стали для горячего штампования // 2520847

Изобретение относится к области металлургии, а именно к получению листовой стали для горячего штампования, используемой для изготовления горячештампованных деталей, обладающих высокой стойкостью к коррозии. На поверхность стальной основы нанесено последовательно два слоя: плакирующий слой I, содержащий 60 мас.% и более Ni и остальное Zn и неизбежные примеси, при этом масса покрытия находится в диапазоне от 0,01 до 5 г/м2; и плакирующий слой II, содержащий от 10 до 25 мас.% Ni и остальное Zn и неизбежные примеси, при этом масса покрытия находится в диапазоне от 10 до 90 г/м2. Достигается высокая стойкость к перфорирующей коррозии. 2 н. и 6 з.п. ф-лы, 3 табл., 2 пр.

Дентальный внутрикостно-поднадкостничный имплантат и способ его установки // 2529472

Группа изобретений относятся к медицине, а именно к хирургической стоматологии, и предназначена для использования в качестве опоры мостовидного протеза у пациентов с дефектом бокового участка альвеолярного отростка верхней челюсти. Дентальный внутрикостно-поднадкостничный имплантат выполнен из материала с термомеханической памятью формы в виде цельной конструкции, которая включает внутрикостную пластину с одним и более абатментом, с одной и более вестибулярной накостной перекидной лентой и с одной и более небной накостной перекидной лентой. При этом вестибулярные и небные накостные перекидные ленты с сечением в виде полуокружности с уплощенной поверхностью, обращенной внутрь, имеют изгиб, соответствующий форме альвеолярного отростка, расположены равномерно вдоль и по сторонам внутрикостной пластины, постепенно сужаются к свободному концу, загнутому внутрь крючком. Внутрикостная пластина имеет на концах активные элементы. Высота восьмиобразного активного элемента в 1,5-2 раза превышает высоту внутрикостной пластины и состоит из незамкнутого кольца с горизонтальным разъемом и незамкнутого эллипса с вертикальным разъемом. Дуги незамкнутого кольца и незамкнутого эллипса на уровне разъема оппозитно разведены. С противоположного конца внутрикостная пластина имеет, или кольцевидный активный элемент с оппозитно разведенными дугами на уровне горизонтального разъема, или прямоугольный активный элемент, состоящий из двух ножек, разведенных оппозитно в горизонтальной плоскости. С помощью аналога имплантата, включающего пластину с четырехугольными уступами в проекции перекидных лент, в альвеолярном отростке вдоль его гребня формируют паз под внутрикостную пластину внутрикостно-поднадкостничного имплантата. Поперек гребня по скатам выполняют канавки с внутрикостным каналом в конце для размещения накостных перекидных лент при температуре от 0 до +5°С. С помощью крампонных щипцов накостные перекидные ленты разводят, крючок отгибают до 90°. Активные элементы приводят в единый контур с внутрикостной пластиной. Имплантат размещают внутрикостно и накостно в подготовленный паз, канавки и канал. Группа изобретений за счет оппозитного разведения в трех плоскостях активных элементов внутрикостной пластины имплантата, прорастания кости в сквозные отверстия активных элементов внутри костной пластины позволяет повысить стабилизирующие свойства дентального внутрикостно-поднадкостничного имплантата и улучшить функциональные качества протезно-имплантатной системы. 2 н.п.ф-лы, 2 з.п.ф-лы, 9 ил.

Способ получения сплава ni-b с дефектами структуры, используемого в качестве аккумулятора водорода // 2530230

Изобретение предназначено для получения сплава для аккумуляторов водорода и может быть использовано при производстве энергетических машин и в автомобилестроении. Способ получения сплава Ni-B с дефектами структуры, используемого в качестве аккумулятора водорода, характеризуется тем, что получают сплав Ni-B электроосаждением в электролитическом устройстве под воздействием импульсного электрического тока и затем проводят насыщение полученного сплава водородом с образованием гидридов металла в дефектах структуры сплава.

Применение электролитического расплава для получения сплава ni-в для аккумуляторов водорода // 2530235

Изобретение относится к сплавам аккумуляторов водорода. Сплав Ni-B с дефектами структуры, который получен путем кристаллизации расплава Ni-B под воздействием импульсного электрического тока, предложено применять в качестве аккумулятора водорода. Обеспечивается образование большого количества дефектов структуры сплава, которые являются центрами насыщения сплава водородом, что позволяет использовать полученный аккумулятор водорода в производстве энергетических машин для транспорта.

Способ изготовления детали из суперсплава на основе никеля и деталь, полученная указанным способом // 2531217

Изобретение относится к области металлургии, в частности к получению жаропрочных сплавов на основе никеля, обладающих высоким сопротивлением ползучести и растяжению. Способ изготовления заготовки детали из суперсплава на основе Ni, содержащего, по меньшей мере, 50 мас.% Ni и в сумме, по меньшей мере, 2,5 мас.% Nb и Ta, включает получение указанного суперсплава и осуществление термической обработки указанного суперсплава. Термическую обработку указанного суперсплава осуществляют в несколько стадий. Первую стадию осуществляют при температуре 900-1000°C в течение по меньшей мере 30 минут, а вторую стадию - при температуре 940-1020°C в течение от 5 до 90 минут, при этом разность температур между указанными двумя стадиями составляет по меньшей мере 20°C. Сплав на основе никеля обладает высокими значениями стойкости к ползучести и сопротивления растяжению. 2 н. и 19 з.п. ф-лы, 9 ил., 3 табл.

Способ получения наноструктурированных покрытий с эффектом памяти формы на стали // 2535432

Изобретение относится к области металлургии, а именно нанесению покрытий с эффектом памяти формы. Способ получения наноструктурированных покрытий с эффектом памяти формы на стальной поверхности включает нанесение порошка с эффектом памяти формы на основе Ni на стальную поверхность, закалку с нагревом до 1000°C и последующим охлаждением в жидком азоте, пластическую деформацию полученного покрытия в три этапа при нагреве. После каждого этапа пластической деформации проводят отжиг. Используют порошок с эффектом памяти формы, содержащий компоненты при следующем соотношении, мас.%: Ni - 41-44, Cu - 5-10, Ti - остальное. Перед нанесением покрытия осуществляют предварительную механическую активацию порошка TiNiCu в вакууме. Нанесение порошка осуществляют высокоскоростным газопламенным напылением. Полученное TiNiCu покрытие с эффектом памяти формы обладает повышенными механическими свойствами за счет повышения адгезии, снижения пористости покрытий, а за счет формирования наноструктуры улучшаются пластические свойства покрытия. 4 з.п. ф-лы, 1 табл., 1 пр.

Способ получения лигатуры никель-редкоземельный металл // 2556176

Изобретение относится к области металлургии, а именно к получению лигатуры никель-редкоземельный металл. В способе расплавляют никель, выдерживают полученный расплав и смешивают его с редкоземельным металлом, производят индукционное перемешивание расплава, его разливку и охлаждение, при этом расплавляют никель в вакууме в инертном тигле индукционной печи, полученный расплав нагревают до температуры 1500-1700°C и выдерживают до его дегазации в плавильной камере под вакуумом, после чего снижают температуру расплава никеля до 1400-1550°C и в вакууме или атмосфере инертного газа порционно добавляют в него редкоземельный металл. Изобретение позволяет обеспечить низкое содержание в лигатуре вредных примесей, например кислорода, серы, азота, и примесей цветных металлов, например свинца, висмута, сурьмы, олова, цинка, улучшить рафинирующее действие лигатуры и обеспечить точный расчет количества лигатуры, необходимого для рафинирования сплавов. 5 з.п. ф-лы, 3 табл., 3 пр.