Способ получения сферического пороха для дробовых патронов к гладкоствольному спортивно-охотничьему оружию 12, 16 и 20 калибров

Изобретение относится к области получения сферических порохов для стрелкового оружия, в том числе для гладкоствольного спортивно-охотничьего оружия 12, 16 и 20 калибров. Способ получения сферического пороха включает загрузку в реактор воды и нитроцеллюлозы (НЦ) или НЦ с возвратными отходами от предшествующих операций, заливают предварительно приготовленную в воде суспензию катализаторов горения, включающую свинец (II) - медь (II) фталат оксида, технический углерод (сажу) и графит. После этого в реактор заливают этилацетат, дифениламин и готовят пороховой лак, затем вводят мездровый клей и ведут диспергирование порохового лака на сферические частицы. После чего вводят сернокислый натрий и ведут процесс отгонки растворителя при различных температурно-временных режимах в рубашке реактора. Изобретение позволяет снизить массу порохового заряда из сферического пороха, повысить скорость полета дробового заряда, снизить давление на срезе ствола оружия и снизить пламенность и уровень звука при выстреле для дробовых патронов к гладкоствольному оружию 12, 16 и 20 калибров. 1 табл., 5 пр.

 

Изобретение относится к области получения сферических порохов (СФП) для стрелкового оружия.

В патентах США [№2843584, №3378545] представлены способы получения СФП для стрелкового оружия, заключающиеся в измельчении мелкозерненых пироксилиновых порохов в водной среде с последующим растворением в растворителе, диспергировании порохового лака на сферические частицы и отгонке растворителя из них.

Недостатком этих способов является невозможность получения СФП для дробовых патронов к гладкоствольному спортивно-охотничьему оружию 12, 16 и 20 калибров.

Наиболее близким аналогом заявляемого изобретения является способ получения сферического пороха для дробовых патронов к гладкоствольному охотничьему оружию 12, 16 и 20 калибров (патент SU 1727375 A1, C06B 21/00, опубл. 10.02.1997), включающий загрузку 4-5 частей воды и 1 масс. части нитроцеллюлозы (НЦ) с содержанием оксида азота 212-214 мл NO/г (пироксилин) или указанной нитроцеллюлозы с возвратно-технологическими отходами, перемешивание приготовленной суспензии, состоящей по отношению к массе НЦ из 0,3-1,0 масс.% технического углерода, 0,5-2,5 масс.% свинец (II) - медь (II) фталат оксида, перемешивание в течение 10 минут, затем заливают растворитель этилацетат в количестве 2,4-3,6 масс.%, готовят пороховой лак в течение 45 мин при температуре 66°C, затем вводят мездровый клей (эмульгатор) и ведут диспергирование порохового лака на сферические частицы в течение 70 минут, после чего ведут процесс отгонки растворителя при повышении температуры до 94°C.

Недостатком этого способа является низкая стабильность баллистических характеристик и высокое дульное давление пороховых газов в канале ствола оружия к гладкоствольному спортивно-охотничьему оружию 12, 16 и 20 калибров.

Целью изобретения является получение СФП, который позволит снизить массу порохового заряда из сферического пороха, повысить скорость полета дробового заряда, снизить давление пороховых газов в канале ствола оружия, снизить дульное давление на срезе ствола оружия при выстреле, снизить пламенность и уровень звука при выстреле для дробовых патронов к гладкоствольному оружию 12, 16 и 20 калибров.

Поставленная цель достигается тем, что в реактор загружают 4-6 масс. части воды и при включенной мешалке загружают 1 масс. часть НЦ с содержанием оксида азота 212-214 мл NO/г или указанной НЦ с 10-30 масс.% возвратных отходов от предшествующих операций, заливают в течение 5-10 минут при температуре в реакторе 50°C предварительно приготовленную в 10 масс. частях воды суспензию катализаторов горения, состоящую, по отношению к массе НЦ, из 1,2-1,8 масс.% свинец (II) - медь (II) фталат оксида, 0,3-0,5 масс.% технического углерода и 0,1-0,3 масс.% графита, затем при температуре 50-60°C заливают 2,4-5,5 масс. частей этилацетата, загружают к массе пороха 0,4-0,8 масс.% дифениламина, готовят пороховой лак в течение 20-60 минут при температуре 50-68°C, вводят 0,7-1,2 масс.% мездрового клея по отношению к воде и ведут диспергирование порохового лака на сферические частицы в течение 20-40 минут, при температуре 68°C вводят от 0 до 0,1 масс.% сернокислого натрия и ведут процесс отгонки растворителя при следующих температурных режимах в рубашке реактора: подъем температуры теплоносителя в течение 25-30 минут до 68-78°C, выдержка в течение 30-40 минут при температуре 76-78°C, подъем температуры в течение 15-20 минут до 78-84°C, выдержка в течение 30-40 минут при температуре 82-84°C, подъем температуры теплоносителя в течение 30-35 минут до температуры 84-98°C, выдержка в течение 30-40 минут при температуре 96-98°C.

Авторами установлено, что от ввода катализаторов горения зависит распределение их в пороховых элементах, что, в свою очередь, связано со скоростью горения порохового заряда и, как следствие, с изменением баллистических характеристик. Авторами предложен способ получения СФП, где первоначально в 10 масс. частях воды готовится суспензия катализаторов горения, состоящих, по отношению к массе НЦ, из 1,2…1,8 масс.% ФМС, 0,3…0.5 масс.% технического углерода (сажи) и 0,1…0,3 масс.% графита. Уменьшение ФМС менее 1,2 масс.% углерода технического (сажи), менее 0,3 масс.% и графита менее 0,1 масс.% приводит к снижению скорости горения порохового заряда, что, в свою очередь, приводит к увеличению массы порохового заряда и снижению скорости полета дробового заряда. Увеличение ФМС более 1,8 масс.%, технического углерода (сажи) более 0,5 масс.% и графита более 0,3 масс.% дальнейшего эффекта на скорость порохового заряда не оказывает, но в целом приводит к снижению энергетических характеристик пороха.

Формирование СФП проводят в реакторе следующим образом: в реактор заливают 4…6 масс. частей воды и при перемешивании загружают 1 масс. часть НЦ с содержанием оксида азота 212…214 мл NO/г или НЦ с 10…30 масс.% возвратных отходов от предшествующих операций. Уменьшение воды в реакторе менее 4 масс. частей приводит к изменению фракционного состава СФП, а увеличение количества воды более 6 масс. частей приводит к снижению коэффициента полезного действия реактора. НЦ в составе СФП выполняет роль энергетической и структурирующей основы. Уменьшение содержания оксида азота менее 212 мл NO/г приводит к увеличению массы порохового заряда и, как следствие, к повышению давления пороховых газов в канале ствола оружия. Увеличение оксида азота более 214 мл NO/г улучшает баллистические характеристики СФП, однако верхний предел содержания оксида азота ограничен большими трудозатратами при изготовлении.

Количество возвратно-технологических отходов от 10 до 30 масс.% определяется после сортировки пороха от предшествующих операций.

После загрузки НЦ в реактор заливают суспензию катализаторов горения при температуре 50°C в течение 5…10 минут. Снижение температуры в реакторе менее 50°C приводит к увеличению длительности технологического процесса, а увеличение температуры более 50°C приводит к нарушению температурных режимов последующих операций. Уменьшение времени слива и перемешивания катализаторов горения менее 5 минут не обеспечивает равномерного распределения их в НЦ, а увеличение времени слива и перемешивания катализаторов горения более 10 минут связано с увеличением технологического процесса получения пороха.

При температуре в реакторе 50…60°C заливают ЭА в количестве 2,4…5,5 масс. частей, загружают к массе пороха 0,4…0,8 масс.% ДФА и готовят пороховой лак в течение 20…60 минут при температуре 50…68°C. Уменьшение температуры менее 50°C приводит к увеличению длительности технологического цикла, а увеличение температуры более 60°C приводит к нарушению температурных режимов последующих операций.

Дифениламин является стабилизатором химической стойкости СФП. Уменьшение его менее 0,4 масс.% снижает химическую стойкость пороха, а увеличение его более 0,8 масс.% снижает энергетические характеристики пороха.

Снижение времени приготовления порохового лака менее 20 минут не обеспечивает полного растворения НЦ в ЭА, а увеличение времени приготовления порохового лака более 60 минут связано с увеличением длительности технологического процесса. Снижение температуры в реакторе при приготовлении порохового лака менее 50°C связано с увеличением длительности технологического процесса. А увеличение температуры более 68°C связано с преждевременной отгонкой ЭА из пороховых элементов.

После приготовления порохового лака в реактор вводят 0,7…1,2 масс.% мездрового клея по отношению к воде и в течение 20…40 минут ведут диспергирование порохового лака на сферические частицы при температуре 64…68°C. Уменьшение количества мездрового клея менее 0,7 масс.% приводит к коалесценсии пороховых элементов, что в итоге приводит к получению бракованной продукции, а увеличение мездрового клея более 1,2 масс.% дальнейшего положительного эффекта не дает. Уменьшение времени диспергирования порохового лака на сферические частицы менее 20 минут не позволяет полностью завершить процесс диспергирования, а увеличение времени диспергирования более 40 минут связано с увеличением длительности технологического процесса. Уменьшение температуры менее 64°C связано с увеличением длительности технологического процесса, а увеличение температуры выше 68°C связано с преждевременной отгонкой растворителя.

После завершения процесса диспергирования в реактор вводят от 0 до 0,1 масс.% сернокислого натрия и ведут процесс отгонки растворителя при следующих температурных режимах в рубашке реактора: подъем температуры теплоносителя в течение 25…30 минут до 68…78°C, выдержка в течение 30…40 минут при температуре 76…78°C, подъем температуры теплоносителя в течение 15…20 минут до 78…84°C, выдержка в течение 30…40 минут при температуре 82…84°C, подъем температуры в течение 30…35 минут до 84…98°C, выдержка в течение 30…40 минут при температуре 96…98°C.

Увеличение сернокислого натрия более 0,1 масс.% приводит к получению СФП с более выской насыпной плотностью, что в итоге способствует увеличению массы порохового заряда и снижению скорости полета дробового заряда.

Снижение температурных и временных режимов в процессе отгонки ЭА из пороховых элементов приводит к увеличению длительности технологического процесса и к получению СФП с повышенным содержанием ЭА, а увеличение температурных и временных режимов приводит к пленочному режиму кипения, что сопровождается выбросом пороховой смеси из реактора, при этом проведенная операция получения СФП полностью бракуется.

Технологические режимы, физико-химические и баллистические характеристики по разработанному авторами способу в пределах граничных условий (примеры 1…3) и за пределами граничных условий (примеры 4,5) приведены в таблице.

Требования по баллистическим характеристикам для СФП для дробовых патронов к гладкоствольному спортивно-охотничьему оружию 12, 16 и 20 калибров: в качестве базового варианта испытание СФП проводят в спортивно-охотничьем оружии 12 калибра, где масса порохового заряда 1,4…1,8 г, масса дроби от 7 до 28 г, средняя скорость дробового снаряда, V10cp- не менее 343 м/с, давление пороховых газов в канале ствола оружия, кгс/см2: наибольшее - не более 970, дульное давление на срезе ствола оружия - не более 35.

Таблица
Технологические режимы, физико-химические и баллистические характеристики СФП
Наименование показателей Пример (Пр. №1) Пр. №2 Пр. №3 Пр. №4 Пр. №5
Кол-во масс, частей воды для приготовления суспензии катализаторов 10 10 10 10 10
Кол-во ФМС в суспензии катализаторов, масс.% 1,2 1,6 1,8 1,0 2,2
Кол-во технического углерода в суспензии катализаторов, масс.% 0,3 0,4 0,5 0,1 0,7
Кол-во графита в суспензии катализаторов, масс.% 0,1 0,2 0,3 0,05 0,5
Кол-во ДФА вводимого в дисперсионную среду, масс.% 0,4 0,6 0,8 0,2 1,0
Кол-во воды, заливаемой в реактор для получения СФП, масс, частей 4 5 6 3 7
Время загрузки и перемешивание катализаторов в реакторе, мин 5 7 10 2 15
Температура в реакторе при смешении нитроцеллюлозы с катализаторами, °C 40 45 50 35 60
Температура в реакторе при сливе этилацетата, °C 50 55 60 45 65
Количество залитого в реактор этилацетата, масс, частей 2,4 3,7 5,5 2,2 6,0
Время приготовления порохового лака, мин 20 40 60 15 70
Температура, при которой готовится пороховой лак, °C 50 60 68 45 68
Количество вводимого мездрового клея, масс.% 0,7 8,2 1,2 0,6 1,6
Время диспергирования порохового лака, мин 20 30 40 15 60
Температура, при которой ведется диспергирование порохового лака
°C
64 66 68 60 68
Количество вводимого сернокислого натрия, масс.% 0 0,005 0,1 0 0,3
Подъем температуры теплоносителя, °C 68 72 78 68 80
Время подъема температуры, мин 25 27 30 20 40
Время выдержки, мин 30 35 40 25 45
Температура при выдержке, °C 76 77 78 74 80
Подъем температуры теплоносителя, °C 78 82 84 76 80
Время подъема температуры, мин. 15 17 20 10 25
Время выдержки, мин. 30 39 40 30 45
Температура при выдержке, °C 82 83 84 84 86
Подъем температуры теплоносителя, °C 84 90 98 82 98
Время подъема температуры, мин 30 32 35 25 40
Время выдержки, мин 30 35 40 25 45
Температура при выдержке, °C 96 97 98 90 98
Баллистические характеристики
Масса дроби, г 28 28 28 28 28
Масса порохового заряда, г 1,4 1,6 1,8 1,2 2,1
Средняя скорость дробового снаряда, м/с 350 354 351 340 339
Дульное давление пороховых газов на срезе ствола оружия, кгс/см2 28 26 27 37 40
Максимальное наибольшее давление пороховых газов в канале ствола оружия, кгс/см2 960 956 951 980 975

Из приведенных данных таблицы видно, что разработанные авторами технологические режимы получения СФП для дробовых патронов к гладкоствольному спортивно-охотничьему оружию 12, 16 и 20 калибров в пределах граничных условий (примеры 1…3) позволяет получать стабильные баллистические характеристики с низким дульным давлением пороховых газов на срезе ствола оружия, не превышающим 27 кгс/см2, что обеспечивает при выстреле небольшую отдачу, небольшой шумовой эффект и низкую пламенность при выстреле. За пределами граничных условий (примеры 4,5) полученный сферический порох не удовлетворяет баллистическим характеристикам.

Способ получения сферического пороха для дробовых патронов к гладкоствольному спортивно-охотничьему оружию 12, 16 и 20 калибров, включающий загрузку в реактор воды, нитроцеллюлозы (НЦ) или нитроцеллюлозы с возвратными отходами от предшествующих операций, добавление водной суспензии катализаторов горения, растворителя - этилацетата, дифениламина, приготовления порохового лака, диспергирования на сферические частицы и удаление этилацетата, отличающийся тем, что в реактор загружают 4-6 мас.ч. воды и при включенной мешалке загружают 1 мас.ч. НЦ с содержанием оксида азота 212-214 мл. NO/г или указанной НЦ с 10-30 мас.% возвратных отходов от предшествующих операций, заливают в течение 5-10 минут при температуре в реакторе 50°C предварительно приготовленную в 10 мас.ч. воды суспензию катализаторов горения, состоящую, по отношению к массе НЦ, из 1,2-1,8 мас.% свинец (II) - медь (II) фталат оксида, 0,3-0,5 мас.% технического углерода и 0,1-0,3 мас.% графита, затем при температуре 50-60°C заливают 2,4-5,5 мас.ч. этилацетата, загружают к массе пороха 0,4-0,8 мас.% дифениламина, готовят пороховой лак в течение 20-60 минут при температуре 50-68°C, вводят 0,7-1,2 мас.% мездрового клея по отношению к воде и ведут диспергирование порохового лака на сферические частицы в течение 20-40 минут, при температуре 68°C вводят от 0 до 0,1 мас.% сернокислого натрия и ведут процесс отгонки растворителя при следующих температурных режимах в рубашке реактора: подъем температуры теплоносителя в течение 25-30 минут до 68-78°C, выдержка в течение 30-40 минут при температуре 76-78°C, подъем температуры в течение 15-20 минут до 78-84°C, выдержка в течение 30-40 минут при температуре 82-84°C, подъем температуры теплоносителя в течение 30-35 минут до температуры 84-98°C, выдержка в течение 30-40 минут при температуре 96-98°C.



 

Похожие патенты:
Изобретение относится к области производства боеприпасов для спортивного и служебного оружия, в частности пороховых зарядов к пулевым, пистолетным, спортивным патронам «9mm Luger» (9×19 мм) для спортивных и служебных пистолетов.
Изобретение относится к области получения сферических порохов для стрелкового оружия, в частности для дробовых охотничьих ружей 12, 16, 20 калибров. Порох включает пироксилин, дифениламин, графит, этилацетат и влагу.

Изобретение относится к технологии изготовления пироксилиновых порохов, а именно, удаления влаги из пороховых элементов. Способ включает двухступенчатое удаление из пороховых элементов приобретенной при вымочке влаги.
Изобретение относится к области получения сферических порохов (СФП) для стрелкового оружия, в частности гладкоствольного дробового оружия. Способ включает перемешивание компонентов, приготовление порохового лака этилацетате, диспергирование в присутствии клея, отгонку этилацетата и сушку.
Изобретение относится к области производства порохов для патронов к стрелковому оружию. .

Изобретение относится к области производства нитратов целлюлозы (НЦ), а также к применяемым для этих технологий устройствам. .
Изобретение относится к области получения сферических порохов (СФП) для стрелкового оружия, в частности для 5,6 мм спортивно-винтовочного патрона кольцевого воспламенения.
Изобретение относится к области получения сферических порохов (СФП) для стрелкового оружия. .
Изобретение относится к области получения сферических порохов (СФП) для стрелкового оружия, а именно для 5,6 мм спортивно-охотничьего патрона кольцевого воспламенения.

Изобретение относится к области получения сферических порохов для стрелкового оружия. Способ получения сферического пороха включает промывку, сортировку, отжим от воды и сушку, в котором отжим пороха от воды проводят на карусельном вакуум-фильтре, состоящем из 8 вращающихся воронок, в нижней части которых установлены верхняя и нижняя сетки 01 и 07, соответственно, на боковых частях воронок установлены вибраторы, водно-пороховую суспензию с концентрацией пороха 25-30 мас.% подают во вращающиеся воронки, заполняют их на 2/3 объема порохом, вводят графитовую суспензию и проводят под разрежением 8-12 кПа удаление воды до остаточного содержания 18-22 мас.%, затем порох выгружают в приемный бункер шнек-питателя и пневмотранспортом подают на сушку. 1 ил., 1 табл., 5 пр.

Изобретение относится к области получения сферических порохов для стрелкового оружия. Способ получения сферического пороха включает получение порохового лака в реакторе, диспергирование его на сферические частицы, обезвоживание и отгонку этилацетата из пороховых элементов с последующей промывкой, сортировкой пороха по фракциям и сушкой, при этом из напорной емкости водно-пороховую суспензию с концентрацией пороха 25-30 мас.% с помощью эрлифта или секторного питателя подают на плоский качающийся грохот, установленный под водой на глубине 200-300 мм от верхнего зеркала воды, состоящий из переменного набора сеток, установленных с наклоном от 3 до 10° относительно горизонтальной плоскости, совершающий возвратно-поступательное движение 40-60 колебаний в минуту. Техническим результатом является обеспечение полного разделения полученного пороха по фракциям при мокрой сортировке по строго заданным размерам пороховых элементов, обеспечивающих стабильные баллистические характеристики. 1 ил., 1 табл.

Изобретение относится к области получения сферических порохов для стрелкового оружия, в том числе гладкоствольного спортивно-охотничьего оружия 12, 16 и 20 калибров. Порох, включающий нитроцеллюлозу с содержанием оксида азота 212-214 мл NO/г, дифениламин, свинец (II) - медь (II) фталат оксид, технический углерод и графит, этилацетат и влагу, выполнен с насыпной плотностью пороховых элементов 0,59-0,71 кг/дм3 и размером пороховых элементов 0,2-0,4 мм. Изобретение обеспечивает снижение массы порохового заряда из сферического пороха, повышение скорости полета дроби и снижение дульного давления пороховых газов на срезе ствола оружия при выстреле. 1 табл., 5 пр.

Изобретение относится к области производства одно- и двухосновных сферических порохов, а также порохов пластинчатой формы, в частности изготовления пластинчатых порохов из некондиционной части производимых сферических порохов, которые могут быть использованы для снаряжения патронов к стрелковому вооружению. Способ включает отделение путем классификации на ситах некондиционных пороховых элементов, разделение их на фракции, обработку каждой фракции в полировальном барабане путем предварительного доведения до влажности 15-20% и последующего совместного перемешивания каждой фракции не менее 40 минут с сульфатами щелочных или щелочноземельных металлов в количестве 1,0-1,3% от массы пороха. Затем осуществляют вальцевание каждой фракции пороховых элементов на пластинки при зазоре между валками в интервале 0,08-0,40 мм с последующим смешением фракций пороховых элементов и с повторной обработкой смеси пороха в полировальном барабане в среде, состоящей из 0,3-0,5% графита от массы пороха и 1,3-1,5% от массы пороха сульфатов щелочных или щелочноземельных металлов, в течение не менее 40 минут. Способ позволяет в простой и доступной форме и рентабельно осуществить в промышленных условиях переработку бракованного по геометрическим размерам сферического пороха всех марок в годную продукцию. 1 з.п. ф-лы, 3 табл.
Изобретение относится к технологии изготовления мелко- и среднезерненых пироксилиновых порохов, а именно к вытеснению легколетучего (спиртоэфирного) растворителя из пороховых элементов. Способ включает удаление спиртоэфирного растворителя путем предварительного замачивания пороха при последовательной его обработке вначале в водной среде, при температуре 18-22°С в течение не менее 1,0 часа, затем в новой порции воды с температурой 30-40°С в течение не менее 1,5 часа, и последующее удаление растворителя осуществляют в центрифуге сначала вытеснением его из пороха орошаемой водой с температурой 30-40°С при расходе для мелко- и среднезерненых порохов 2,5-3,5 л/кг и 3,5-5,0 л/кг соответственно и при одновременном отжиме в течение не менее 30 минут и далее производят дополнительный отжим пороха без подвода воды в течение не менее 15 минут. При этом удаление растворителя вытеснением осуществляют в центрифугах периодического действия с числом оборотов ротора в минуту не менее 1100. Способ позволяет получить однородный и качественный порох с низким остаточным содержанием спиртоводной влаги и создать современные, высокопроизводительные, экономичные и безопасные технологии изготовления всех марок мелко- и среднезерненых порохов, 1 з.п. ф-лы, 1 табл.

Изобретение относится к азотсодержащим порохам, выделяющим газы с малым средним молекулярным весом, преимущественно водород и воду. Порох содержит связанный азот и мелкодисперсный бор или мелкодисперсные горючие соединения бора при определенном соотношении компонентов. В качестве связанного азота содержит нитроцеллюлозу со степенью нитрации х=2 или нитроглицерин, а в качестве горючего соединения бора - декаборан. К пороху может быть добавлен жидкий тетраборан или газообразный диборан. Изобретения обеспечивают повышение начальной скорости снарядов и пуль не только за счет увеличения энергетики реакции, но и за счет получения выделяющихся газов с малым средним молекулярным весом - водорода и воды. 4 н. и 1 з.п. ф-лы.

Изобретение относится к области получения сферических порохов для стрелкового оружия. Способ получения одноосновного сферического пороха включает получение порохового лака в реакторе, диспергирование его на сферические частицы, обезвоживание, отгонку этилацетата из пороховых элементов, последующую промывку, сортировку и сушку, при этом проводят трехкратную горячую промывку 1 мас. ч. пороха в 3,0-3,5 мас. ч. воды при температуре 90-97°С в течение 60-70 минут. Изобретение позволяет повысить качество промывки, т.е. уменьшение содержания этилацетата в одноосновных сферических порохах, так как повышенная массовая доля инертного растворителя в порохе снижает его энергетические характеристики. 1 табл., 5 пр.

Изобретение относится к заряду для легкогазового оружия. Заряд представляет собой смесь азотосодержащих веществ: динитрамид аммония, нитрат аммония, нитрат бора или бериллия, пятиокись азота или шестиокись азота и тетраборана или боргидрида и гидрида металлов - бериллия, лития, алюминия, лития-алюминия или кремния. Изобретение обеспечивает повышение начальной скорости снарядов и пуль путем выделения преимущественно водорода, а также регулирование скорости горения заряда. 27 н.п. ф-лы.

Изобретение относится к области производства гранулированных материалов по водно-дисперсионной технологии, в частности сферических порохов (СФП). Способ получения сферического пороха включает получение порохового лака в реакторе, диспергирование его на сферические частицы, обезвоживание и отгонку этилацетата (ЭА) из сферического пороха с последующей промывкой, сортировкой и сушкой. Водная суспензия сформированного пороха из напорной емкости подается в верхнюю часть пульсационной колонны с насадками КРИМЗ. В нижнюю часть колонны подается вода со скоростью потока (5,0-7,5)·10-2 м/с, пульсация потока создается за счет подачи сжатого воздуха с частотой пульсации 36-38 колебаний в минуту. После отделения мелкой фракции целевая и крупная фракции повторно разделяются при скорости потока 8,0·10-2-1,0·10-1 м/с при той же частоте пульсации. 1 ил., 4 табл.

Изобретение относится к пороховым зарядам, преимущественно легкогазовым. Бинарный пороховой заряд содержит окислитель и горючее, расположенные отдельно в цилиндрической или конической шашке с продольным каналом, и выполнен продольными или спиральными объемными секторами, или плоскими слоями, или поперечными или коническими слоями. Сектора могут быть разделены тонкой прослойкой другого топлива. В качестве окислителя заряд содержит аммиачную селитру, а в качестве горючего - бор, твердые бораны, боргидриды металлов, бориды или карбид бора. Заряд может иметь замедлители реакции. Техническим результатом является управление скоростью горения заряда. 2 н. и 11 з.п. ф-лы, 2 ил.
Наверх