Распределительная камера

Авторы патента:

G21C15/00 - Охлаждающие устройства внутри резервуаров высокого давления с активной зоной; выбор специфических охлаждающих сред

Владельцы патента RU 2525860:

Федеральное государственное унитарное предприятие "Государственный научный центр Российской Федерации-Физико-энергетический институт имени А.И. Лейпунского" (RU)

Изобретение относится к гидродинамике. Распределительная камера ограничена снаружи корпусом и днищем (3) и соединяет между собой два боковых подводящих канала (1) и центральный отводящий канал (7) через зазоры между днищем (3) и торцевыми частями внутренних стенок (2). Корпус образован двумя наружными стенками (5) и днищем (3). В поперечном сечении центрального отводящего канала (7) параллельно внутренним стенкам (2) с зазором по отношению друг к другу установлена система пластин (6), образующих каналы (4) для прохода рабочей среды. Боковые подводящие каналы (1) отделены от центрального отводящего канала (7) внутренними стенками (2), ориентированными вдоль наружных стенок (5). Наружные (5) и внутренние (2) стенки, днище (3) и система пластин (6) выполнены в виде установленных вертикально плоских пластин. Коэффициент пористости системы пластин (6) соответствует диапазону от 0,3 до 0,8. Для распределительной камеры даны соотношения, учитывающие взаимосвязи высоты распределительной камеры, высоты входа в нее, полуширины корпуса, полуширины наружной и внутренней частей центрального отводящего канала. Дано соотношение по выбору размеров проточной части распределительной камеры, учитывающее средние скорости рабочей среды в канале системы пластин (4) и в системе пластин (6) в целом, высоту распределительной камеры и высоту входа в нее, полуширину наружной части центрального отводящего канала (7), полуширину корпуса, число каналов (4) в системе пластин (6), ширину канала (4) системы пластин (6), текущую полуширину системы пластин (6) и полуширину перфорированной части системы пластин (6). Технический результат - расширение функциональных возможностей устройства при формировании гидродинамической неравномерности на выходе из распределительной камеры. 1 ил.

Изобретение относится к гидродинамике и может быть использовано в раздающих коллекторных системах устройств.

Известна распределительная камера, содержащая корпус, внутри которого с зазором установлена обечайка, цилиндрическую кольцевую вставку, верхний торец которой примыкает в нижнему торцу обечайки, а нижний торец установлен с зазором по отношению к днищу, коаксиальные боковой опускной и центральный отводящий каналы, сообщенные между собой напорной камерой, вытеснитель, выполненный в виде цилиндра с крышкой, верхняя часть которого выведена в полость кольцевой вставки, установлена с зазором по отношению к ней и расположена ниже верхней части кольцевой вставки [патент РФ на изобретение №2025799 «Ядерный реактор»; приоритет от 02.10.1990; зарегистрирован 30.12.1994].

Недостатком известного устройства является то, что для него не предусмотрена возможность получения заданного профиля расхода (скорости) на выходе из распределительной камеры за счет обеспечения соответствующего соотношения ее размеров.

Наиболее близким по технической сущности к заявляемому устройству является распределительная камера, ограниченная снаружи корпусом и днищем и соединяющая между собой два боковых подводящих канала и центральный отводящий канал через зазоры между днищем и торцевыми частями внутренних стенок. Корпус образован двумя наружными стенками и днищем. В поперечном сечении центрального отводящего канала параллельно внутренним стенкам с зазором по отношению друг к другу установлена система пластин с каналами для прохода рабочей среды. Боковые подводящие каналы отделены от центрального отводящего канала внутренними стенками, ориентированными вдоль наружных стенок, а наружные и внутренние стенки, днище и система пластин выполнены в виде установленных вертикально плоских пластин [Фомичев М.С. Экспериментальная гидродинамика ЯЭУ. М.: Энергоатомиздат, 1989. Стр. 134-141].

Недостатком известного устройства является то, что конструкция его проточной части позволяет изменять в относительно узком диапазоне профиль скорости (расхода) рабочей среды на выходе из системы пластин из-за того, что течение рабочей среды в зазоре между системой пластин и днищем направлено от периферийных частей к центру с раздачей расхода рабочей среды по каналам системы пластин.

Задача изобретения состоит в исключении указанного недостатка, а именно расширении диапазона изменения профиля скорости (расхода) рабочей среды на выходе из распределительной камеры за счет подбора соотношения ее размеров.

Для исключения указанного недостатка в распределительной камере, ограниченной снаружи корпусом и днищем и соединяющей между собой два боковых подводящих канала и центральный отводящий канал через зазоры между днищем и торцевыми частями внутренних стенок, в которой корпус образован двумя наружными стенками и днищем, в поперечном сечении центрального отводящего канала параллельно внутренним стенкам с зазором по отношению друг к другу установлена система пластин, образующих каналы для прохода рабочей среды, боковые подводящие каналы отделены от центрального отводящего канала внутренними стенками, ориентированными вдоль наружных стенок, а наружные и внутренние стенки, днище и система пластин выполнены в виде установленных вертикально плоских пластин, предлагается:

- коэффициент пористости системы пластин обеспечить в диапазоне от 0,3 до 0,8;

- соотношения размеров распределительной камеры выполнить в соответствии с условиями, учитывающими взаимосвязи, во-первых, высоты распределительной камеры и высоты входа в нее; во-вторых, высоты входа в распределительную камеру, полуширины корпуса и полуширины наружной части центрального отводящего канала; в-третьих, высоты входа в распределительную камеру, полуширины корпуса и полуширины наружной части центрального отводящего канала; в-четвертых, высоты распределительной камеры, высоты входа в нее, полуширины корпуса, полуширины наружной и внутренней частей центрального отводящего канала; в-пятых, высоты распределительной камеры, высоты входа в нее, полуширины корпуса и полуширины наружной части центрального отводящего канала;

- размеры проточной части распределительной камеры связать с ее гидродинамическими характеристиками соотношением, учитывающим средние скорости рабочей среды в канале системы пластин и в системе пластин в целом, высоту распределительной камеры, высоту входа в нее, полуширину наружной части центрального отводящего канала, полуширину корпуса, число каналов в системе пластин, ширину канала системы пластин, текущую полуширину системы пластин и полуширину перфорированной части системы пластин.

Вид сверху на один из вариантов исполнения распределительной камеры представлен на чертеже, на котором приняты следующие обозначения: 1 - боковой подводящий канал; 2 - внутренняя стенка; 3 - днище; 4 - канал системы пластин; 5 - наружная стенка; 6 - система пластин; 7 - центральный отводящий канал.

Распределительная камера ограничена снаружи корпусом и днищем 3 и соединяет между собой два боковых подводящих канала 1 и центральный отводящий канал 7 через зазоры между днищем 3 и торцевыми частями внутренних стенок 2.

Корпус образован двумя наружными стенками 5 и днищем 3.

В поперечном сечении центрального отводящего канала 7 параллельно внутренним стенкам 2 с зазором по отношению друг к другу установлена система пластин 6, образующих каналы 4 для прохода рабочей среды.

Боковые подводящие каналы 1 отделены от центрального отводящего канала 7 внутренними стенками 2, ориентированными вдоль наружных стенок 5.

Наружные 5 и внутренние 2 стенки, днище 3 и система пластин 6 выполнены в виде установленных вертикально плоских пластин.

Коэффициент пористости системы пластин 6 соответствует диапазону от 0,3 до 0,8.

Соотношения размеров распределительной камеры соответствуют условиям:

$H - h \geq 0, (1)$

$l_{4} - l_{3} ≺ h ≺ 4 (l_{4} - l_{3}), (2)$

$h - 4,7 l_{3} + 1,9 l_{4} \geq 0, (3)$

$l_{2} - 0,21 H + 1,05 l_{4} - 0,65 l_{3} + 0,14 h \geq 0, (4)$

$H - 0,18 h + 0,86 l_{3} - 0,65 l_{4} \geq 0, (5)$

где H - высота распределительной камеры, м; h - высота входа в распределительную камеру, м; l₄ - полуширина корпуса, м; l₃ - полуширина наружной части центрального отводящего канала 7, м; l₂ - полуширина внутренней части центрального отводящего канала 7, м.

Размеры проточной части распределительной камеры выбирают с учетом гидродинамических характеристик ее проточной части по следующему соотношению:

$u - \bar{u} (2,1 - 0,63 \tilde{L}) {[(4,8 - 2,8 \tilde{L}) {(l l_{1}^{- 1})}^{3}]}^{- 1} = 0, (6)$

где u - средняя скорость рабочей среды в канале системы пластин 6, м/с; $\bar{u}$ - средняя скорость рабочей среды в системе пластин 6 в целом, м/с; $\tilde{L} = (0,21 H + 0,1 h - 0,42 l_{3} + 0,56 l_{4}) {(2 n_{0} l_{0})}^{- 1}$ - относительная ширина струи рабочей среды в месте встречи с системой пластин 6; H - высота распределительной камеры, м; h - высота входа в распределительную камеру, м; l₃ - полуширина наружной части центрального отводящего канала 7, м; l₄ - полуширина корпуса, м; n_o - число каналов в системе пластин 6, м; l_o - ширина канала системы пластин 6, м; l - текущая полуширина системы пластин 6, м; l₁ - полуширина перфорированной части системы пластин 6, м.

Использованные в соотношениях (1÷6) обозначения конструктивных элементов распределительной камеры представлены на чертеже.

Соотношения по определению гидродинамических неравномерностей на выходе из осесимметричной распределительной камеры разработаны с учетом закона сохранения массы в предположении о постоянстве теплофизических свойств рабочей среды и струйном характере ее течения.

При выводе расчетных соотношений приняты следующие предположения.

Движущаяся вдоль днища 3 плоская полузатопленная струя после поворота в центре распределительной камеры преобразуется в круглую затопленную струю.

При движении плоской полузатопленной струи вдоль днища 3 после участка стабилизации, плоской полузатопленной струи вдоль корпуса и плоской затопленной струи в основном объеме распределительной камеры происходит увеличение площади их поперечного сечения, сопровождающееся уменьшением скорости рабочей среды в ней.

Угол одностороннего расширения затопленных и полузатопленных струй составляет 12°.

При попадании струи на систему пластин 6 одна часть потока входит в каналы 4 системы пластин 6, расположенные в месте встречи струи, другая растекается вдоль системы пластин 6 с изменением расхода по пути.

Соотношение (2) соответствует взаимосвязи ширины бокового подводящего канала 1 и высоты входа в распределительную камеру, соотношение (3) - условию осуществления обратного поворота струи рабочей среды в распределительной камере, соотношение (4) - условию попадания внутренней боковой поверхности плоской затопленной струи на систему пластин 6, а соотношение (5) - условию преобразования плоских полузатопленных струй в плоскую затопленную струю в основном объеме распределительной камеры в результате поворота потока.

Течение рабочей среды в проточной части распределительной камеры осуществляется следующим образом.

Потоки рабочей среды через два боковых подводящих канала 1 выходят в распределительную камеру, изменяют в ней направление движения, движутся навстречу друг другу вдоль днища 3 в виде плоских полузатопленных струй, которые в результате слияния друг с другом и поворота в центральной части днища 3 преобразуются в плоскую затопленную струю. Указанная струя попадает на систему пластин 6. Одна ее часть входит в каналы 4 системы пластин 6 в месте встречи с ней, а две другие ее части движутся вдоль системы пластин 6 с раздачей потока по ее периферийным каналам 4. Из каналов 4 системы пластин 6 рабочая среда выходит в центральный отводящий канал 7.

Пример конкретного выполнения распределительной камеры

Распределительная камера имеет следующие соотношения размеров: H-h=0; H/(l₄-l₃)=h(l₄-l₃)=4; (l₃-l₂)/l₂=0,02. Коэффициент пористости системы пластин 6 (ε) равен 0,52. Число Рейнольдса в боковом подводящем канале 1 (Re) равно 3,2·10⁴. В системе пластин 6 имеется 14 пластин и 15 каналов 4. Рабочая среда - вода.

В результате сопоставления результатов расчета по соотношению (6) с опытными данными, полученными для распределительной камеры, отвечающей условиям (1)÷(5), установлено, что отличие относительных скоростей $u / \bar{u}$ не превышает ±15%.

Технический результат состоит в расширении функциональных возможностей устройства при формировании гидродинамической неравномерности на выходе из распределительной камеры.

Распределительная камера, ограниченная снаружи корпусом и днищем и соединяющая между собой два боковых подводящих канала и центральный отводящий канал через зазоры между днищем и торцевыми частями внутренних стенок, причем корпус образован двумя наружными стенками, в поперечном сечении центрального отводящего канала параллельно внутренним стенкам с зазором по отношению друг к другу установлена система пластин, образующих каналы для прохода рабочей среды, боковые подводящие каналы отделены от центрального отводящего канала внутренними стенками, ориентированными вдоль наружных стенок, а наружные и внутренние стенки, днище и система пластин выполнены в виде установленных вертикально плоских пластин, отличающаяся тем, что при коэффициенте пористости системы пластин, соответствующем диапазону от 0,3 до 0,8, и соотношениях размеров распределительной камеры, соответствующих условиям:
$H - h \geq 0, (1)$
$l_{4} - l_{3} ≺ h ≺ 4 (l_{4} - l_{3}), (2)$
$h - 4,7 l_{3} + 1,9 l_{4} \geq 0, (3)$
$l_{2} - 0,21 H + 1,05 l_{4} - 0,65 l_{3} + 0,14 h \geq 0, (4)$
$H - 0,18 h + 0,86 l_{3} - 0,65 l_{4} \geq 0, (5)$
где
H - высота распределительной камеры, м;
h - высота входа в распределительную камеру, м;
l₄ - полуширина корпуса, м;
l₃ - полуширина наружной части центрального отводящего канала, м;
l₂ - полуширина внутренней части центрального отводящего канала, м;
размеры проточной части распределительной камеры связаны с ее гидродинамическими характеристиками следующим соотношением:
$u - \bar{u} (2,1 - 0,63 \tilde{L}) {[(4,8 - 2,8 \tilde{L}) {(l l_{1}^{- 1})}^{3}]}^{- 1} = 0, (6)$
где
u - средняя скорость рабочей среды в канале системы пластин, м/с;
$\bar{u}$ - средняя скорость рабочей среды в системе пластин в целом, м/с;
$\tilde{L} = (0,21 H + 0,1 h - 0,42 l_{3} + 0,56 l_{4}) {(2 n_{0} l_{0})}^{- 1}$ - относительная ширина струи рабочей среды в месте встречи с системой пластин;
H - высота распределительной камеры, м;
h - высота входа в распределительную камеру, м;
l₃ - полуширина наружной части центрального отводящего канала, м;
l₄ - полуширина корпуса, м;
n_o - число каналов в системе пластин, м;
l_o - ширина канала системы пластин, м;
l - текущая полуширина системы пластин, м;
l₁ - полуширина перфорированной части системы пластин, м.

Похожие патенты:

Напорная камера // 2523025

Изобретение относится к теплотехнике. Напорная камера (4) содержит цилиндрический корпус (3) с днищем (2), цилиндрическую обечайку (8) и решетку (6).

Устройство для отвода избыточной тепловой энергии из внутреннего объема защитной оболочки атомной электростанции // 2504031

Изобретение относится к атомной энергетике, а именно к повышению безопасной эксплуатации атомных электростанций и может быть использовано при аварийной ситуации с частичным или полным отключением активных источников электроэнергии и требуется пассивно отводить избыточную тепловую энергию в атмосферу из внутреннего объема защитной оболочки и от охлаждаемой воды в бассейне выдержки, постоянно нагреваемой остаточной тепловой энергией отработанного ядерного топлива.

Ядерная энергетическая установка // 2313143

Изобретение относится к ядерной технике и может быть использовано в реакторных установках с жидкометаллическим охлаждением. .

Способ охлаждения тепловыделяющей сборки с имитаторами твэл и устройство для его осуществления // 2275701

Изобретение относится к области теплофизических исследований и может быть использовано для охлаждения имитаторов твэл в процессе работы их в составе сборки. .

Система газоудаления из оборудования первого контура реакторной установки водо-водяного типа // 2273897

Изобретение относится к ядерным энергетическим установкам водо-водяного типа, а более конкретно к системам удаления паро-газовой смеси из первого контура для предотвращения образования опасной концентрации кислорода и водорода в отдельных местах первого контура и для предовращения срыва естественной циркуляции в нем.

Способ охлаждения тепловыделяющей сборки с имитаторами твэл и устройство для его осуществления // 2193244

Изобретение относится к области теплофизических исследований. .

Дросселирующее устройство технологического канала ядерного реактора // 2124241

Способ организации водно-химического режима // 2120143

Реактор с перегревом пара // 2094859

Изобретение относится к атомным энергетическим устройствам и может быть успешно реализовано в стационарной теплоэнергетике и как элемент силовых установок на транспорте (морском, водном) суда речные, озерные, смешанного плавания типа река-море (железнодорожном).

Ядерная энергетическая установка // 2093909

Изобретение относится к области атомной техники, в частности к ядерным энергетическим установкам (ЯЭУ) с корпусным легководным реактором. .

Канал аварийного расхолаживания ядерного реактора // 2554082

Изобретение относится к устройствам аварийного расхолаживания ядерного реактора и может использоваться как источник электроэнергии для приборов и оборудования при запроектных авариях. Нижняя часть канала аварийного расхолаживания ядерного реактора, выполненного в виде трубы Фильда, заполнена жидкометаллическим теплоносителем. Испаритель термосифона расположен в части канала, заполненной жидкометаллическим теплоносителем, а поверхность теплообмена конденсатора термосифона является частью поверхности внутренней трубы корпуса. В жидкометаллическом теплоносителе размещен термоэлектрический преобразователь, охватывающий испаритель термосифона. Технический результат - повышение эффективности теплоотвода. 8 з.п. ф-лы, 3 ил.

Способ и устройство регулирования концентрации кислорода в реакторной установке и ядерная реакторная установка // 2566087

Изобретение относится к регулированию концентрации кислорода в теплоносителе реакторной установки (РУ). РУ имеет в своем составе реактор, теплоноситель, размещенный в реакторе, газовую систему, массообменный аппарат, диспергатор и датчик концентрации кислорода в теплоносителе. Способ содержит следующие шаги, выполняемые системой: оценивают концентрацию кислорода; сравнивают концентрацию кислорода с допустимым значением; оценивают изменение концентрации кислорода; в том случае, если концентрация уменьшается, сравнивают величину и/или скорость уменьшения с соответствующим пороговым значением; в том случае, если величина и/или скорость уменьшения концентрации кислорода меньше порогового значения, активируют массообменный аппарат; в том случае, если величина и/или скорость уменьшения концентрации кислорода больше соответствующего порогового значения, в объем около теплоносителя из газовой системы подают газ, содержащий кислород, и/или активируют диспергатор. Технический результат: повышение управляемости регулирования концентрации кислорода в теплоносителе, увеличение безопасности и срока эксплуатации реакторной установки. 3 н. и 6 з.п. ф-лы, 7 ил.

Прижимная пружина тепловыделяющей сборки ядерного реактора // 2573598

Изобретение относится к тепловыделяющим сборкам ядерного реактора (ТВС). ТВС имеет множество комплектов многопластинчатых прижимных пружин, проходящих от головки. Каждый комплект пружин состоит из множества пружинных пластин для того, чтобы обеспечивать большой рабочий диапазон отклонения пружины. Каждая пружинная пластина имеет секцию прямого плоского основания, за которой следует прямой, сужающийся брус со вторичным пружинным комплектом, имеющим кривизну на своем периферическом конце. Технический результат - сохранение упругости прижимной сборки в течение увеличенных топливных циклов и повышение устойчивости к растрескиванию из-за механической коррозии. 4 з.п. ф-лы, 8 ил.

Способ и устройство для конденсации текучей среды // 2577677

Разработана установка для конденсации, которая может включать в себя по существу плоские дефлекторы с отверстиями для прохождения через них охлаждающей текучей среды и с прикрепленными к ним отражателями, установленными под острым углом относительно дефлекторов. Отражатели имеют плоскую поверхность, а их форма обеспечивает рассеивание охлаждающей текучей среды в виде тонкой турбулентной пленки под близкими по значению острыми углами. Предложен также способ конденсации текучей среды, включающий определение траектории движения конденсируемой текучей среды; подачу охлаждающей текучей среды на отражатель для создания турбулентной пленки охлаждающей текучей среды на траектории движения конденсируемой текучей среды. При этом одни отражатели ориентируют для создания пленки охлаждающей текучей среды в первом направлении, а другие отражатели ориентируют для создания пленки охлаждающей текучей среды во втором направлении, так чтобы траектория конденсируемой текучей среды обеспечивала протекание конденсируемой текучей среды по тонким пленкам, ориентированным как в первом, так и во втором направлениях. 3 н. и 17 з. п. ф-лы. 8 ил.

Насос для перекачки расплавленного металла // 2589735

Изобретение относится к средствам перекачки расплавленного металла. Насос содержит корпус (1), в котором на верхнем подшипнике (2) и нижнем радиальном подшипнике (3) скольжения установлен соединяемый с приводом вал (4) с закрепленным на валу (4) рабочим колесом (5). Нижний радиальный подшипник (3) скольжения включает роторную часть (15) и статорную часть (16). Роторная часть (15) выполнена в виде двух разрезных втулок (17), закрепленных на валу (4), а статорная часть (16) выполнена в виде двух разрезных втулок (18), закрепленных в обойме (19) соосно с валом (4). Втулки (17) и (18) зафиксированы соответственно плоскими кольцами (24) и (33) и составлены из эквидистантно расположенных по окружности сегментов (20), (28) цилиндра, размещенных соответственно в цилиндрическом углублении (21) вала и в цилиндрическом углублении (29) обоймы (19) и закрепленных в радиальном направлении конусными прижимными кольцами (22), (30), а в осевом направлении пружинными кольцами (23), (31). Технический результат - упрощение изготовления нижнего радиального подшипника, исключение в подшипнике задиров, что обеспечивает повышение надежности насоса. 2 з.п. ф-лы, 5 ил.

Система пассивного отвода тепла из внутреннего объема защитной оболочки // 2595639

Изобретение относится к области атомной энергетики, а именно к системам пассивного отвода тепла из внутреннего объема защитной оболочки водо-водяного энергетического реактора (СПОТ ЗО), и предназначено для охлаждения защитной оболочки реактора путем естественной циркуляции охлаждающей воды в контуре системы. Система включает, по меньшей мере, один контур циркуляции охлаждающей воды, содержащий теплообменник внутри объема защитной оболочки, включающий верхний и нижний коллекторы, соединенные теплообменными трубками, подъемный и опускной трубопроводы, связанные с теплообменником, емкость запаса охлаждающей воды, размещенную выше теплообменника вне объема защитной оболочки и соединенную с опускным трубопроводом, паросбросное устройство, соединенное с подъемным трубопроводом. При этом верхний и нижний коллекторы теплообменника разбиты на секции теплообменных трубок, исходя из условия: L/D≤20, где L - длина секции коллектора, D - внутренний диаметр коллектора. Технический результат - повышение эффективности теплоотвода, устойчивости потока в контуре и, как следствие, надежности работы системы. 9 з.п. ф-лы, 3 ил.

Система пассивного отвода тепла от водоводяного энергетического реактора через парогенератор // 2595640

Изобретение относится к области атомной энергетики, а именно к системам пассивного отвода тепла из водо-водяного энергетического реактора через парогенератор (СПОТ ПГ), и предназначено для охлаждения реактора путем естественной циркуляции теплоносителя в контуре системы. СПОТ включает по меньшей мере один контур циркуляции теплоносителя, содержащий парогенератор и секционный теплообменник, размещенный выше парогенератора внутри емкости запаса охлаждающей воды и соединенный с парогенератором посредством подводящего и отводящего трубопроводов. Теплообменник включает нижний и верхний коллекторы, соединенные теплообменными трубками, а на отводящем трубопроводе установлены пусковые клапаны разного проходного сечения. При этом теплообменник разделен на размещенные параллельно секции, исходя из условия L/D≤20, где L - длина половины секции (полусекции); D - внутренний диаметр коллектора. Участки подводящего и отводящего трубопроводов контура циркуляции выполнены в виде набора разветвленных параллельных трубопроводов. Технический результат - повышение эффективности теплоотвода, устойчивости потока теплоносителя в контуре и, как следствие, надежности работы системы. 12 з.п. ф-лы, 5 ил.

Охлаждаемая стенка токамака // 2641651

Изобретение относится к металлургии, ракетному двигателестроению, системам аварийного охлаждения атомных реакторов и, в частности, диверторам, лимитерам и бланкетам термоядерных реакторов типа токамак. Охлаждаемая стенка токамака содержит поверхность приема теплового потока и прилегающую к ней теплопроводящую зону, внутри которой расположена группа форсунок, причем каждая форсунка содержит камеру с осевым отверстием, соединенную с каналом подвода охлаждающей жидкости. В каждой форсунке выполнено сопло, расположенное соосно осевому отверстию. На внутренней поверхности сопла выполнено оребрение. Со стороны сопел установлен кожух для сбора пара. Технический результат заключается в повышении эффективности охлаждения стенок камер с высокой интенсивностью теплового потока из центра камер на периферию. 2 ил.

Тепловая система газоохлаждаемого реактора атомной энергетической установки // 2643510

Изобретение относится к области энергетики и, в частности, к атомным энергетическим установкам, работающим по комбинированному циклу. Тепловая система включает газотурбинный и паротурбинный циклы утилизации тепла, при использовании гелия в качестве рабочего тела газотурбинного цикла и пара в качестве рабочего тела паротурбинного цикла. Газотурбинный цикл содержит газовую турбину, вал которой связан с электрогенератором и компрессором, причем вход системы охлаждения реактора сообщен с полостью высокого давления компрессора, а ее выход сообщен с входом газовой турбины. Выход газовой турбины сообщен с парогенерирующим узлом, который содержит последовательно сообщенные первый пароперегреватель, испаритель, второй пароперегреватель и экономайзер-испаритель. При этом в состав паротурбинного цикла включен пароводяной барабан. Технический результат выражается в повышении КПД атомной энергетической установки комбинированного цикла, существенном снижении массы и габаритов теплообменных аппаратов, за счет применения паротурбинного цикла, содержащего турбину высокого и низкого давления, и промежуточного перегрева пара. 1 ил.