Способ плазменной резки заготовки посредством установки плазменной резки и пульсирующего электрического тока

Авторы патента:

ФРИДЕЛЬ,Йенс (DE)

ОЛЛМАНН,Йенс (DE)

КРИНК,Фолькер (DE)

ИРРГАНГ,Герхард (DE)

B23K10/00 - Сварка или резка с использованием плазмы

Владельцы патента RU 2542158:

КЬЕЛЬБЕРГ ФИНСТЕРВАЛЬДЕ ПЛАЗМА УНД МАШИНЕН ГМБХ (DE)

Изобретение относится к способу плазменной резки заготовки посредством установки плазменной резки, которая содержит источник струи плазмы и плазменную горелку, которая имеет электрод и форсунку, которая содержит небольшой зазор от электрода на нижнем конце плазменной горелки для образования между ними плазменной камеры. Ток I, создаваемый источником (1) струи плазмы и проходящий через плазменную горелку (4), по меньшей мере, в течение 1 секунды по достижении среднего арифметического значения, заданного для плазменной резки, подвергают колебанию относительно указанного среднего значения для генерации пульсаций с частотой f в диапазоне от 0,1 до 500 Гц. В результате электрод из-за пульсаций не разрушается, что повышает срок его службы. 42 з.п. ф-лы, 19 ил.

Настоящее изобретение относится к способу плазменной резки заготовки посредством установки плазменной резки, содержащей источник струи плазмы и плазменную горелку, которая имеет электрод и форсунку, установленную на небольшом расстоянии от электрода на нижнем конце плазменной горелки для образования между ними плазменной камеры.

Плазмой называется образуемый в результате термической ионизации газ, который состоит из положительных и отрицательных ионов, электронов, а также возбужденных и нейтральных атомов и молекул.

В качестве плазмообразующего газа используются различные газы, например одноатомный аргон и/или двухатомные газы водород, азот, кислород или воздух. Данные газы ионизируются и распадаются на отдельные атомы посредством энергии электрической дуги. Сужаемая через форсунку электрическая дуга называется струей плазмы.

На параметры струи плазмы существенное влияние оказывает форма форсунки и электрода. К таким параметрам струи плазмы относятся, например, диаметр струи, температура, плотность энергии и скорость потока газа.

При плазменной резке плазма сужается, например, через форсунку, которая может охлаждаться потоком газа или иметь жидкостное охлаждение. Благодаря этому плотность энергии может достигать 2×10⁶ Вт/см². В струе плазмы возникают температуры до 30.000°С, которые в сочетании с высокой скоростью потока газа позволяют осуществлять резание с очень высокими скоростями.

Установка плазменной резки состоит, как правило, по меньшей мере, из источника электрического тока, плазменной горелки и системы газоснабжения.

Из-за большой тепловой нагрузки на форсунку последняя, как правило, выполняется из металла, предпочтительно из меди ввиду ее высокой электро- и теплопроводности. То же самое справедливо и для держателя электрода, который, однако, может изготавливаться и из серебра. Форсунка применяется в плазменной горелке, основными элементами которой являются головка плазменной горелки, колпачок форсунки, направляющая плазмообразующего газа, форсунка, держатель форсунки, кронштейн для электродов, держатель электрода с эмиссионной вставкой и у современных плазменных горелок - держатель защитного колпачка форсунки и защитный колпачок форсунки. Держатель электрода фиксирует заостренную электродную вставку из вольфрама, которая подходит для использования не окисляющих газов в качестве плазмы, например смесь аргона и водорода. Так называемый плоский электрод, эмиссионная вставка которого состоит, например, из циркония или гафния, подходит и для использования окисляющих газов в качестве плазмы, например воздуха или кислорода. Для кислородосодержащих плазмообразующих газов может применяться цирконий. Ввиду своих повышенных тепловых свойств гафний подходит лучше, так как его оксид более устойчив к температурным изменениям.

Для обеспечения большого срока службы форсунки и электрода часто применяется жидкостное охлаждение, например водой, но оно может осуществляться и потоком газа.

В этом различаются плазменные горелки с жидкостным и воздушным охлаждением.

Для обеспечения большого срока службы электрода высокотемпературный материал в виде эмиссионной вставки помещается в оправку, которая охлаждается. Жидкостное охлаждение - самый эффективный способ. Электрическая дуга горит между эмиссионной вставкой электрода и форсункой или/и разрезаемой заготовкой. Во время работы эмиссионная вставка постепенно изнашивается и в электроде образуется отверстие. Это постоянно приводит к тому, что электрическая дуга переходит и на держатель электрода и разрушает его. Это происходит особенно тогда, когда эмиссионная вставка прогорает глубже чем на 1 мм. Вместе с ней в таком случае разрушается весь электрод, который необходимо будет заменить.

Под источниками электрического тока, используемыми для плазменной резки, подразумеваются преимущественно источники постоянного тока с резко падающей или жесткой вольтамперной характеристикой. Вследствие чего обусловленные способом колебания электрического напряжения резки не влияют или незначительно влияют на ток, требуемый для резки. Данные колебания могут быть вызваны, например, разным расстоянием от горелки до заготовки, пульсациями в системе газоснабжения и износом деталей плазменной горелки.

Примерами источников электрического тока с резко падающей характеристикой являются трансформаторы с полем рассеяния или повышенным рассеянием с подключаемым выпрямителем тока. Падающая характеристика генерируется посредством расположения катушек трансформатора.

У современных источников постоянного тока жесткая вольтамперная характеристика достигается посредством регулирования тока, требуемого для резки, с помощью электронных конструктивных элементов, например тиристоров и транзисторов.

Принципиально различаются ведомые сетью источники тока и источники тока с повышенной частотой.

Ведомыми сетью источниками тока называют такие источники, время контакта для регулирования которых определяется посредством частоты напряжения электросети и их переходом через нуль. Модификацией является трансформатор с подключаемым выпрямителем тока, управляемым тиристором. Минимально возможное время контакта для регулирования в выпрямитель тока в зависимости от варианта подключения составляет от 6,6 мс у 3-импульсной до 1,6 мс у 12-импульсной мостовой схемы.

Источники тока с повышенной частотой имеют значительно меньшее время контакта для регулирования, так как частота существенно выше, чем частота напряжения сети. Время контакта в зависимости от частоты источника тока составляет от 100 мс до 5 мс.

Модификация состоит из трансформатора, нерегулируемого диодного выпрямителя и подключаемой транзисторной переключающей схемы, называемой также прерывателем, который регулирует ток. Другой вариант, часто называемый инвертором, состоит из нерегулируемого диодного выпрямителя, преобразователя постоянного тока в переменный, трансформатора и диодного выпрямителя. Частота прерывателя и преобразователя постоянного тока в переменный составляет от 10 до 200 кГц.

Согласно уровню техники используется - за исключением нежелательного, но неизбежного шума или нежелательных высших гармоник - по возможности непрерывный постоянный ток для высокого качества поверхности реза и длительного срока службы быстроизнашивающихся деталей плазменной горелки. Для этого в большинстве случаев в цепь тока, требуемого для резки, подключают индуктивные конструктивные элементы (дроссели) для снижения пульсаций, причиной которых являются электросеть и процессы переключения источника тока.

Источники тока, работающие с повышенной частотой, в отличие от ведомых сетью источников могут управлять пульсациями постоянного тока, вызванными частотой напряжения сети, так как частота источника тока значительно выше, чем частота напряжения сети. Часто мощность подобных источников тока лежит в ограниченном диапазоне, например от 10 до 20 кВт. Поэтому параллельно подключаются несколько источников тока. Параллельно подключаться могут и ведомые сетью источники тока с повышенной частотой.

Технический результат предлагаемого изобретения заключается в повышении срока службы электрода.

В соответствии с изобретением указанный технический результат согласно одному независимому пункту формулы изобретения достигается способом плазменной резки заготовки, осуществляемым посредством установки плазменной резки, содержащей источник струи плазмы и плазменную горелку, которая имеет электрод и форсунку, установленную с небольшим зазором от электрода на нижнем конце плазменной горелки для образования между ними плазменной камеры, при этом целенаправленно и подконтрольно наводится ток I, создаваемый источником струи плазмы и проходящий через плазменную горелку, по меньшей мере, на временном отрезке процесса плазменной резки для генерации пульсаций со свободно выбираемой частотой f в диапазоне от 30 до 500 Гц, предпочтительно от 35 до 500 Гц, особо предпочтительно от 55 до 400 Гц. Самый предпочтительный диапазон частоты составляет от 65 до 300 Гц.

Кроме того, указанный технический результат согласно другому независимому пункту формулы изобретения достигается способом плазменной резки заготовки, осуществляемым посредством установки плазменной резки, содержащей источник струи плазмы и плазменную горелку, которая имеет электрод и форсунку, установленную с небольшим зазором от электрода на нижнем конце плазменной горелки для образования между ними плазменной камеры, причем целенаправленно и подконтрольно наводится ток I, создаваемый источником струи плазмы и проходящий через плазменную горелку, по меньшей мере, на временном отрезке процесса плазменной резки для генерации пульсаций со свободно выбираемой частотой f в диапазоне от 0,1 до 30 Гц, предпочтительно от 0,1 до 29 Гц, особо предпочтительно от 0,1 до 20 Гц. Импульс может иметь любую форму сигнала, например прямоугольную, пилообразную и т.д. Кроме того, импульс как по времени, так и относительно среднего арифметического значения или исходного значения (базовой величины) может быть несимметричным и полностью однонаправленным, например исходя из среднего арифметического значения или исходной величины идти вниз.

Способом согласно первому пункту формулы изобретения может быть предусмотрено, чтобы пульсирующий ток I_S, требуемый для резки, колебался с, по меньшей мере, свободно выбираемым пиковым значением I_min и/или I_max в диапазоне от 5% до 70%, предпочтительно от 10% до 50% относительно своего среднего арифметического значения.

Согласно специальной форме осуществления способа в соответствии с первым пунктом формулы изобретения может быть предусмотрен способ, при котором минимальное отклонение пикового значения I_max и/или I_min от среднего арифметического значения тока I_S, требуемого для резки, составляло 5 А, более предпочтительно 10 А и самое предпочтительное 20 А.

Кроме того, может быть предусмотрено, чтобы максимальное отклонение предельного пикового значения I_max и/или I_min от среднего арифметического значения I_m тока I_S, требуемого для резки, составляло 200 А, предпочтительно 100 А.

Оптимально величина максимальной скорости изменения тока I_S, требуемого для резки, составляет 400 А/мс и/или величина минимальной скорости изменения тока I_S, требуемого для резки, составляет 2 А/мс.

Согласно специальной форме осуществления изобретения коэффициент заполнения D=t_Imax/T тока I_S, требуемого для резки, лежит между 0,1 и 0,9, предпочтительно между 0,3 и 0,7.

В соответствии со способом согласно первому и второму вариантам может быть предусмотрено, чтобы каждый импульс тока I_S, требуемого для резки, имел малый период колебаний t_Imin и большой период колебаний t_Imax, где:

t_Imin+t_Imax=T,

период Т=1/f и t_Imin или t_Imax<25% периода Т, предпочтительно t_Imin или t_Imax<15% периода Т.

В качестве альтернативы также допустимо, чтобы каждый импульс тока I_S, требуемого для резки, имел малый период колебаний t_Imin и большой период колебаний t_Imax, где

t_Imin+t_Imax<T,

Т=1/f и t_Imin+t_Imax<50% периода Т,

предпочтительно t_Imin+t_Imax<30% периода Т.

Среднее арифметическое значение напряжения, требуемого для резки в соответствии со способами согласно первому и второму пунктам формулы изобретения, составило от 90 В до 250 В, предпочтительно от 120 В до 220 В.

Оптимально объемный расход плазмообразующего газа (PG) поддерживается постоянным.

В частности, может быть предусмотрено, чтобы электрод был плоским.

Кроме того, может быть предусмотрено, чтобы плазмообразующий газ приводился во вращение в плазменной камере.

Предпочтительно используется кислородосодержащий плазмообразующий газ.

Наконец, оптимально среднее арифметическое значение тока IS, требуемого для резки, составляет от 25 А до 500 А.

В основу настоящего изобретения положен полученный в ходе исследований опыт о том, что и при непрерывном постоянном токе возникает вышеописанное разрушение держателя электродов и таким образом срок службы электрода является не особенно большим. Однако неожиданно было обнаружено, что наложение на постоянный ток, требуемый для резки, переменного тока или пульсация тока, требуемого для резки, положительно влияет на срок службы.

Особенно при плазменной резке кислородосодержащим плазмообразующим газом плазменной горелки с помощью, так называемого плоского электрода, который состоит, по меньшей мере, из термоустойчивой эмиссионной вставки и держателя электрода, срок службы был повышен более в чем в два раза. Оказалось, что точка приложения электрической дуги лучше остается на эмиссионной вставке и не на держателе электрода. Вследствие этого эмиссионная вставка может гореть дальше «вниз» и эмиссионная вставка используется дольше и лучше. Подразумевается, что пульсирующий ток приводит к лучшему центрированию точки приложения электрической дуги на эмиссионной вставке.

Изменение тока могло быть реализовано установкой соответствующего заданного значения и соответствующим расчетом источника тока.

Следующие значения из примера поясняют это:

Плазменная резка 15-миллиметровой конструкционной стали может осуществляться, например, со следующими параметрами:

Плазмообразующий газ: кислород

Давление плазмообразующего газа 9 бар

Объемный расход плазмообразующего газа 1.500 л/ч

Вторичный газ азот

Давление вторичного газа 6 бар

Объемный расход вторичного газа 2.200 л/ч

Скорость резания 2,7 м/мин

Среднее значение необходимого для резки напряжения: 135 В

Среднее значение необходимого для резки тока: 160 А

Минимальный ток, требуемый для резки I_min 140 А

Максимальный ток, требуемый для резки I_max 180 А

Частота 83 Гц

Диаметр канала форсунки 1,4 мм

Преимущественно должны выбираться значения частоты и амплитуд I_max (максимальный ток, требуемый для резки) I_min (минимальный ток, требуемый для резки) таким образом, чтобы в результате пульсации тока на поверхности резания не появлялись желобки. Срок службы электрода может повыситься таким образом с 3 до 8 часов.

И при токах 360 А срок службы может увеличиться с 2 до 6 часов.

Другие признаки и преимущества изобретения имеют место из нижеследующего описания, в котором представлено несколько примеров осуществления настоящего изобретения со ссылкой на фигуры, на которых:

На фиг.1 показана схематическая диаграмма установки плазменной резки в соответствии с уровнем техники;

На фиг.2 схематически представлена последовательность процесса плазменной резки согласно уровню техники;

На фиг.3 схематически показана последовательность процесса плазменной резки в соответствии со специальной формой выполнения настоящего изобретения;

На фиг.4-9 представлены специальные формы осуществления способа плазменной резки согласно первому пункту настоящего изобретения;

На фиг.10-18 показаны специальные формы осуществления способа плазменной резки в соответствии со вторым пунктом настоящего изобретения;

На фиг.19 представлен вид сечения плазменной горелки с плоским электродом; и

На фиг.19а показана плазменная горелка с фиг.19 дополнительно с вращением плазмообразующего и вторичного газа.

На фиг.1 представлена схематическая диаграмма установки плазменной резки в соответствии с уровнем техники, которая состоит из источника 1 струи плазмы, составными частями которого являются источник 1.1 тока, запальное устройство 1.2, сопротивление 1.3 и контакт 1.4. Отрицательный полюс источника тока соединен с проводом 10.5 с помощью электрода 4.1 плазменной горелки 4, а положительный полюс - с проводом 10.7 посредством заготовки 5 и через сопротивление 1.3, запальное устройство 1.2, а также контакт 1.4 через провод 10.6 с помощью форсунки 4.2 плазменной горелки 4. Источник струи плазмы питается, как правило, от сети трехфазного тока, например 400 В/ 50 Гц. Снабжение газом плазменной горелки осуществляется с консоли 2, в которой для подачи газа, в частности плазмообразующего газа PG и вторичного газа SG, могут находиться клапаны, например магнитные клапаны и/или регулирующие клапаны (не представлены). В данном примере снабжение газом происходит посредством баллонов 2.1 для плазмообразующего газа и баллонов 2.2 для вторичного газа. При резке нелегированных и низколегированных сталей часто в качестве плазмообразующего газа применяется кислород, однако может использоваться и кислородосодержащий газ, например воздух, или смесь газов, например азот / кислород. В качестве вторичного газа в том же самом случае может применяться и кислород, а также и кислородосодержащий газ, например воздух, или смесь газов, например азот/кислород или азот.

Плазмообразующий газ PG подводится через газопровод 10.3 в зону между электродом 4.1 и форсункой 4.2 и плазменной камерой, а вторичный газ SG подается через газопровод 10.4 в зону между форсункой 4.2 или гайкой 4.4 форсунки (не показан) и защитным колпачком 4.5 форсунки.

Вместе с фиг.2 ниже описывается последовательность плазменной резки в соответствии с уровнем техники. Сначала плазменная горелка 4 позиционируется с помощью системы управления, например 2-координатного (ху) станка с ЧПУ или робота на определенном расстоянии до заготовки 5. С помощью посылаемого от системы управления к источнику струи плазмы сигнала «Горелка ВКЛ» запускается процесс. Затем управляемые консолью плазмообразующий газ PG и вторичный газ SG проходят через плазменную горелку 4. Спустя некоторое время, например 400 мс, посредством запального устройства 1.2 при высоком напряжении зажигается вспомогательная дуга, которая горит между электродом 4.1 и форсункой 4.2 и ионизирует промежуток между плазменной горелкой 4 и заготовкой 5. Сигнальный ток I_pilot ограничивается сопротивлением 1.3. Характерные значения сигнального тока составляет от 12 до 35 А. Сопротивление 1.3 создает одновременно падение напряжения между форсункой 4.2 и заготовкой 5, что поддерживает перевод точки приложения анода от форсунки к заготовке. После перевода тока I контакт 1.4 размыкается, ток I повышается в течение времени t_up (диапазон от 50 мс до 500 мс) до необходимого значения резания, образуется ток Is, который проходит в течение времени t_S. Значения тока I_S в зависимости от толщины листа, которая, как правило, может составлять, от 1 до 200 мм, от 20 до 1000 А. В соответствии с уровнем техники проходящий в течение этого времени ток должен быть максимально равномерным. Ток I протекает до выключения сигнала «Горелка ВКЛ», затем ток I уменьшается в течение времени t_down и отключается. Величина этого времени обычно составляет от 50 до 500 мс, но ток может отключаться сразу без этого времени. Плазмообразующий газ и вторичный газ еще поступают, чтобы охлаждать плазменную горелку. Уровень техники заключается и в работе с различными плазмообразующим и вторичным газами, а также включает различные давления и количество газа в фазах процесса.

На фиг.3 в противоположность к уровню техники показан лишь в качестве примера неравномерный ток I_S в течение времени t_S согласно специальной форме осуществления изобретения. Для осуществления способа плазменной резки в соответствии со специальной формой выполнения изобретения также может использоваться установка плазменной резки из фиг.1.

На фиг.4-9 представлены примеры характеристик изменения тока, требуемого для резки, в соответствии с настоящим изобретением, где фиг.4 относится к характеристике изменения тока, обозначенной на фиг.3.

На фиг.4 показана часть тока I_S, проходящего в течение времени t_S. Среднее арифметическое значение I_m тока составляет здесь 160 А, максимальный ток I_max составляет 180 А и минимальный ток I_min составляет 140 А. Отклонение значений I_max и I_min от среднего арифметического значения одинаково и составляет 20 А и вместе с тем 12,5%. Переменный ток, наложенный на постоянный ток, имеет форму трапеции.

Скорости изменения тока dI/dt, то есть значения изменения тока по времени, которое требуется, чтобы:

- из среднего арифметического значения I_m получить максимальный ток I_max

dI/dt₁=|(I_max-I_m)|/t₁

- из максимального тока I_max - среднее арифметическое значение I_m

dI/dt₂=|(I_max-I_m)|/t₂

- из среднего арифметического значения I_m - минимальный ток I_min

dI/dt₃=|(I_max-I_m)|/t₃

- из минимального тока I_min - среднее арифметическое значение I_m

dI/dt₄=|(I_max-I_m)|/t₄

здесь постоянны, так как значения разницы между максимальным током и средним арифметическим значением тока, требуемого для резки, и минимальным током и средним арифметическим значением тока, необходимого для резки, - 20 А, а время t1, t2, t3, t4 одинаково и составляет 0,5 мс. Скорость изменения тока составляет 40 A/ms.

dI/dt₁=(I_max-I_m)/t₁=(180A-160A)/0,5мс=40A/mc.

Период Т составляет 12 мс, а частота f-83 Гц. С данной характеристикой изменения тока срок службы был повышен более в чем в два раза, как это следует из вышеприведенного примера плазменной резки 15-миллиметровой конструкционной стали.

На фиг.5 показана характеристика изменения тока с сигналом треугольной формы, где период, частота, минимальный и максимальный ток, требуемый для резки, а также среднее арифметическое значение тока идентичны фиг.4. Скорости изменения тока менее 6,6 А/мс и одинаковы.

На фиг.6 представлена характеристика изменения тока с сигналом в форме синусоиды с периодом 6 мс и частотой 166 Гц. Среднее арифметическое значение I_m тока составляет здесь 300 А, максимальный ток I_max составляет 350 А и минимальный ток I_min составляет 250 А. Отклонение значений I_max и I_min от среднего арифметического значения I_m одинаково и составляет 50 А и вместе с тем 16%. Скорости изменения тока составляют 33 А/мс и являются одинаковыми.

На фиг.7 показана характеристика изменения тока, подобная экспоненциальной функции е. Период составляет 4 мс и частота 250 Гц. Среднее арифметическое значение I_m тока составляет здесь 300 А, максимальный ток I_max составляет 400 А и минимальный ток I_min составляет 200 А. Отклонение значений I_max и I_min от среднего арифметического значения I_m одинаково и составляет 100 А и вместе с тем 33%. Скорости изменения тока в этом примере разные и имеют следующие значения:

dI/dt₁=dI/dt₃=100 A/1,7 мс=59А/мс

dl/dt₂=dI/dt₄ ⁼100 A/0,3 мс=333А/мс

На фиг.8 представлена характеристика изменения тока с сигналом в форме трапеции, где в этом случае разница между максимальным током I_max и средним арифметическим значением I_m тока I_S, а также между минимальным током I_min и средним арифметическим значением I_m тока I_S и время t_Imax (2 мс) и t_Imin (4 мс) различны:

|Imax-Im|=|260А-160А|=100А

|Imin-Im|=|110А-160А|=50А

Период Т составляет 6 мс и частота 166 Гц. В этом примере скорости изменения тока одинаковы и составляют 200 А/мс.

dI/dt₁=dI/dt₂=100А/0,5мс=200А/мс

dI/dt₃=dI/dt₄=50А/0,25мс=200А/мс

На фиг.9 показана также характеристика изменения тока с сигналом в форме трапеции, где разница между максимальным током I_max и средним арифметическим значением I_m тока I_S, а также между минимальным током I_min и средним арифметическим значением I_m тока I_S и время t_Imax (2 мс) и t_Imin (3 мс) различны и ток, требуемый для резки - это время на его среднем арифметическом значении Im:

|Imax-Im|=|235А-160А|=75А

|Imin-Im|=|110A-160A|=50A

Период Т составляет 6 мс и частота 166 Гц. В этом примере скорости изменения тока одинаковы и составляют 200 А/мс.

dI/dt₁=dI/dt₂=100А/0,37мс=200А/мс

dI/dt₃=dI/dt₄=50А/0,25мс=200А/мс

На фиг.10-13 представлены специальные формы осуществления способа плазменной резки согласно второму пункту формулы настоящего изобретения. Вместо наложения на постоянный ток переменного тока в данных случаях ток, требуемый для резки, можно описать как периодически повторяющаяся серия импульсов. На фиг.10 и 11 импульс имеет прямоугольную форму сигнала с периодом (Т(=1/f), направленную вниз, (фиг.10) или прямоугольную форму сигнала, направленную вверх (фиг.11), исходя из базовой величины. На фиг.12 и 13, напротив, импульс имеет прямоугольную форму сигнала, направленную как вверх, так и вниз, где формы сигналов на фиг.12 и 13 отличаются лишь на временном отрезке между импульсами с прямоугольной формой сигнала, направленной вверх и вниз.

На фиг.14 показан конкретный численный пример для варианта осуществления в соответствии с фиг.10, в то время как на фиг.15 представлен конкретный численный пример варианта осуществления согласно фиг.11. В обоих случаях для суммы t_Imax, то есть большого периода колебаний, и t_Imin, то есть малого периода колебаний, и периода Т действует:

t_Imin+t_Imax=T,

где Т 500 мс, t_Imax 470 мс и t_Imin 30 мс. Для I_max (большой период колебаний)=300 А и I_min (малый период колебания)=220 А имеет место среднее арифметическое значение I_m тока 295 А.

В показанном на фиг.15 случае период Т(=1/f) составляет также 500 мс, но t_Imax 30 мс и t_Imin 470 мс. При I_max=400 А и I_min=300 А имеет место среднее арифметическое значение Im тока I_S 306 А.

На фиг.16 и 17 представлены случаи, при которых для импульса тока Is действительно:

t_Imin+t_max<T.

На фиг.16 показан численный пример для варианта осуществления изобретения в соответствии с фиг.13, в то время как на фиг.17 представлен численный пример для варианта осуществления согласно фиг.14. На фиг.16 период Т составляет 500 мс, в то время как t_Imax, так и t_Imin значительно меньше, а именно соответственно составляют 25 мс. Для I_max=400 А и I_min=200 А имеет место среднее арифметическое значение T_m тока I_S 300 А.

На фиг.17 период Т составляет 650 мс, a t_Imax и t_Imin значительно меньше, а именно 50 мс. При максимальном токе I_max 450 А и минимальном токе I_min 250 А среднее арифметическое значение I_m равняется 350 А.

У представленной на фиг.18 характеристике изменения тока I_S речь снова идет о серии импульсов с периодом Т(=400 мс)=t_Imin+t_Imax, где t_Imax составляет 300 мс и t_Imin-100 мс. Однако импульс имеет не прямоугольную периодическую форму сигнала, а подобную зубу или крючку, t_Imin соответствует времени, во время которого ток Is отклоняется от I_max(=300 А). При минимальном токе I_min 200 А среднее арифметическое значение получается I_m тока I_S равняется 290 А.

Наконец, на фиг.19 показано поперечное сечение плазменной горелки 4 с плоским электродом 4.2, с которым особо выгодно может использоваться способ в соответствии с изобретением.

Основными представленными элементами плазменной горелки 4, из которой показана только головка, является электрод 4.1 в форме плоского электрода, который содержит держатель 4.1.1 электрода и эмиссионную вставку 4.1.2, форсунку 4.2 с каналом 4.2.1 форсунки, где форсунка 4.2 и электрод 4.1 образуют между собой плазменную камеру 4.7. Плазмообразующий газ PG подводится через тракт 4.3 плазмообразующего газа, который подает плазмообразующий газ через специально расположенные отверстия во вращении, в плазменную камеру 4.7, где он ионизируется плазменной дугой и образуется струя плазмы 6 (не представлена, смотри, однако, фиг.1). Форсунка 4.2 фиксируется гайкой 4.4 форсунки. В замкнутом от них пространстве охлаждающее вещество проходит от прямого контура WV2 к обратному контуру WR2 и охлаждает форсунку 4.2 и гайку 4.4 форсунки. Пустотелый электрод 4.1, в который вставляется охлаждающая трубка 4.8, снижает температуру также за счет хладагента. Он проходит обратно от прямого контура WV1 через охлаждающую трубку 4.8 в полость электрода 4.1 к концу электрода и затем между охлаждающей трубкой 4.8 и электродом 4.1 к обратному контуру WR1. В качестве охлаждающего вещества здесь используется дистиллированная вода, в которую может быть добавлен антифриз. Предпочтительным является циркуляционное жидкостное охлаждение (не представлено), которое охлаждает хладагент через теплообменник (не показан) или через холодильную машину (не представлена) и подает посредством насоса (не показан) снова к плазменной горелке. При этом могут контролироваться и/или регулироваться объемный расход и температура хладагента.

Вторичный газ SG проходит в зону между гайкой 4.4 форсунки и защитным колпачком 4.5 форсунки и перемещается через тракт 4.6 вторичного газа через специальные отверстия во вращении и затем подается в струю плазмы 6. Вторичный газ SG в комбинации с защитным колпачком 4.5 форсунки защищает, в частности, форсунку 4.2 и гайку 4.4 форсунки при врезании в заготовку 5 (смотри фиг.1) от повреждения при интенсивном разбрызгивании материала.

На фиг.19а дополнительно схематически показано выполняемое соответствующим газовым трактом вращение плазмообразующего газа PG и вторичного газа SG.

Другими аспектами могут быть:

- то, что ток I периодически, то есть с постоянной частотой f колеблется;

- то, что частота независима от напряжения, требуемого для резки, и/или постоянна;

- то, что ток I во время всего процесса (запуск, трансфер (t_up), резка (t_S), понижение тока в конце резки (t_down)) колеблется относительно своего среднего арифметического значения;

- то, что ток во время резания (t_S), трансфера (t_up) и/или понижения тока (t_down) колеблется относительно своего среднего арифметического значения;

- то, что ток I только по достижении среднего арифметического значения, заданного для резки, колеблется относительно него;

- то, что ток I только, по меньшей мере, 1 секунду по достижении среднего арифметического значения, заданного для резки, колеблется относительно него;

- то, что средняя плотность тока поверхности канала 4.2.1 форсунки лежит между 30 и 150 А/мм²;

- то, что средняя плотность тока поверхности канала 4.2.1 форсунки лежит между 60 и 150 А/мм²;

- то, что плазмообразующий газ PG перемещается во вращении через тракт в область между электродом 4.1 и форсункой 4.2;

- то, что объемный расход плазмообразующего газа PG лежит в диапазоне от 700 л/ч до 7.000 л/ч;

- то, что давление плазмообразующего газа PG в области между электродом 4.1 и форсункой 4.2 лежит между 2,5 и 8 бар;

- то, что плазмообразующим газом PG является кислород, кислородсодержащий газ или смесь газов;

- то, что плазмообразующий газ PG, по меньшей мере, состоит из одного молекулярного газа, например кислорода, азота, водорода;

- то, что плазмообразующий газ PG, по меньшей мере, на 30% (объем.) состоит из одного молекулярного газа, например кислорода, азота, водорода;

- то, что имеется жидкостное охлаждение плазменной горелки 4;

- то, что имеется база данных, в которой в качестве параметров резки определены, по меньшей мере, материал, ток, требуемый для резки; скорость резания и плазмообразующий газ;

- электрод 4.1 для плазменной горелки 4;

- то, что держатель 4.1.1 электрода пустотелый и образует внутреннюю поверхность;

- то, что электрод 4.1 выполнен в виде плоского электрода;

- то, что электрод 4.1 имеет жидкостное охлаждение;

- то, что эмиссионная вставка 4.1.2 имеет диаметр от 0,9 до 8 мм;

- то, что канал 4.2.1 форсунки имеет диаметр от 0,4 до 7 мм;

- то, что форсунка 4.2 имеет жидкостное охлаждение;

- то, что в области между электродом 4.1 и форсункой 4.2 имеется деталь газового тракта;

- то, что есть защитный колпачок 4.5 форсунки;

- то, что между защитным колпачком 4.5 форсунки и гайкой 4.4 форсунки или форсункой 4.2 имеется кольцо газового тракта;

- то, что кольцо газового тракта перемещает вторичный газ SG во вращении.

Показанные в настоящем описании, на фигурах, а также в пунктах формулы изобретения признаки могут иметь значение как по отдельности, так в любых комбинациях для осуществления изобретения в его различных вариантах выполнения.

Перечень позиций 1

источник струи для плазменной резки

1.1 источник тока

1.2 запальное устройство ZG

1.3 сопротивление

1.4 контакт

2 консоль

2.1 баллон с плазмообразующим газом

2.2 баллон с вторичным газом

4 плазменная горелка

4.1 электрод

4.1.1 эмиссионная вставка

4.1.2 держатель электрода

4.2 форсунка

4.2.1 канал форсунки

4.3 тракт плазмообразующего газа

4.4 гайка форсунки

4.5 защитный колпачок форсунки

4.6 тракт вторичного газа

4.7 плазменная камера

4.8 охлаждающая трубка

5 заготовка

6 струя плазмы

10.1 подающая линия охлаждающего вещества

10.2 обратная линия охлаждающего вещества

10.3 линия плазмообразующего газа

10.4 линия вторичного газа

10.5 провод к электроду

10.6 провод к форсунке

10.7 провод к заготовке

D коэффициент заполнения D=t_Imax/T

f частота

dI/dt скорость изменения тока

I ток

I_m среднее арифметическое значение тока, требуемого для резки

I_S ток, требуемый для резки

I_min минимальный ток, требуемый для резки

I_max максимальный ток, требуемый для резки

Т период

t_m время I_m

t_Imin время I_min

t_Imax время I_max

t_S время резания

t_Pilot время вспомогательной дуги

t_up время подъема тока

t_down время понижения тока

t1 Время 1 (I_m к I_max)

t2 Время 2 (I_max к I_m)

t3 Время 3 (I_m к I_min)

t4 время 4 (I_min к I_m)

WV1 прямой контур охлаждающего вещества 1

WV2 прямой контур охлаждающего вещества 2

WR1 обратный контур охлаждающего вещества 1

WR2 обратный контур охлаждающего вещества 2

1. Способ плазменной резки заготовки (5) посредством установки плазменной резки, содержащей источник (1) струи плазмы и плазменную горелку (4), которая имеет электрод (4.1) и форсунку (4.2), установленную с зазором от электрода (4.1) на нижнем конце плазменной горелки (4) для образования между ними плазменной камеры (4.7),
отличающийся тем, что
ток I, создаваемый источником (1) струи плазмы и проходящий через плазменную горелку (4), по меньшей мере, 1 секунду по достижении среднего арифметического значения, заданного для плазменной резки, подвергают колебанию относительно указанного среднего значения для генерации пульсаций с частотой f в диапазоне от 0,1 до 500 Гц.

2. Способ по п.1, отличающийся тем, что диапазон выбираемой частоты f составляет от 30 до 500 Гц, предпочтительно от 35 до 500 Гц, особо предпочтительно от 55 до 400 Гц.

3. Способ по п.2, отличающийся тем, что пиковое значение, по меньшей мере, I_min и/или I_max пульсирующего тока I_S, требуемого для резки, выбирают в диапазоне от 5% до 70%, предпочтительно от 10% до 50% относительно своего среднего арифметического значения.

4. Способ по п.2 или 3, отличающийся тем, что минимальное отклонение пикового значения I_max и/или I_min от среднего арифметического значения тока I_S, требуемого для резки, составляет 5 А, более предпочтительно 10 А и самое предпочтительное 20 А.

5. Способ по п.2 или 3, отличающийся тем, что максимальное отклонение предельного пикового значения I_max и/или I_min от среднего арифметического значения I_m тока I_S, требуемого для резки, составляет 200 А, предпочтительно 100 А.

6. Способ по п.4, отличающийся тем, что максимальное отклонение предельного пикового значения I_max и/или I_min от среднего арифметического значения I_m тока I_S, требуемого для резки, составляет 200 А, предпочтительно 100 А.

7. Способ по любому из пп.2, 3 или 6, отличающийся тем, что величина максимальной скорости изменения dI/dt тока I_S, требуемого для резки, составляет 400 А/мс и/или величина минимальной скорости изменения dI/dt тока I_S, требуемого для резки, составляет 2 А/мс.

8. Способ по п.4, отличающийся тем, что величина максимальной скорости изменения dI/dt тока I_S, требуемого для резки, составляет 400 А/мс и/или величина минимальной скорости изменения dI/dt тока I_S, требуемого для резки, составляет 2 А/мс.

9. Способ по п.5, отличающийся тем, что величина максимальной скорости изменения dI/dt тока I_S, требуемого для резки, составляет 400 А/мс и/или величина минимальной скорости изменения dI/dt тока I_S, требуемого для резки, составляет 2 А/мс.

10. Способ по любому из пп.2, 3, 6, 8, 9, отличающийся тем, что коэффициент заполнения D=t_Imax/T тока I_S, требуемого для резки, составляет от 0,1 до 0,9, предпочтительно от 0,3 до 0,7.

11. Способ по п.4, отличающийся тем, что коэффициент заполнения D=t_Imax/T тока I_S, требуемого для резки, составляет от 0,1 до 0,9, предпочтительно от 0,3 до 0,7.

12. Способ по п.5, отличающийся тем, что коэффициент заполнения D=t_Imax/T тока I_S, требуемого для резки, составляет от 0,1 до 0,9, предпочтительно от 0,3 до 0,7.

13. Способ по п.7, отличающийся тем, что коэффициент заполнения D=t_Imax/T тока I_S, требуемого для резки, составляет от 0,1 до 0,9, предпочтительно от 0,3 до 0,7.

14. Способ по любому из пп.1-3, 6, 8, 9, 11-13, отличающийся тем, что среднее арифметическое значение напряжения, требуемого для резки, имеет величину в диапазоне от 90 В до 250 В, предпочтительно в диапазоне 120 В до 220 В.

15. Способ по любому из пп.1-3, 6, 8, 9, 11-13, отличающийся тем, что объемный расход плазмообразующего газа (PG) поддерживают постоянным.

16. Способ по любому из пп.1-3, 6, 8, 9, 11-13, отличающийся тем, что электрод (4.1) является плоским.

17. Способ по любому из пп.1-3, 6, 8, 9, 11-13, отличающийся тем, что плазмообразующий газ (PG) приводят во вращение в плазменной камере (4.7).

18. Способ по любому из пп.1-3, 6, 8, 9, 11-13, отличающийся тем, что используют кислородосодержащий плазмообразующий газ (PG).

19. Способ по любому из пп.1-3, 6, 8, 9, 11-13, отличающийся тем, что среднее арифметическое значение тока I_S, требуемого для резки, имеет значение в диапазоне от 25 А до 500 А.

20. Способ по п.1, отличающийся тем, что диапазон выбираемой частоты f составляет от 0,1 до 29 Гц, особо предпочтительно от 0,1 до 20 Гц.

21. Способ по п.20, отличающийся тем, что каждый импульс тока I_S, требуемого для резки, имеет малый период колебаний t_Imin и большой период колебаний t_Imax, где:
t_Imin+t_Imax=T,
с периодом Т=1/f
и t_Imin или t_Imax<25% периода Т,
предпочтительно t_Imin или t_Imax<15% периода Т.

22. Способ по п.20, отличающийся тем, что каждый импульс тока I_S, требуемого для резки, имеет малый период колебаний t_Imin и большой период колебаний t_Imax, где
t_Imin+t_Imax<T,
T=1/f
и
t_Imin+t_Imax<50% периода Т,
предпочтительно t_Imin+t_Imax<30% периода Т.

23. Способ по любому из пп.20-22, отличающийся тем, что среднее арифметическое значение напряжения, требуемого для резки, имеет величину в диапазоне от 90 В до 250 В, предпочтительно в диапазоне от 120 В до 220 В.

24. Способ по любому из пп.20-22, отличающийся тем, что объемный расход плазмообразующего газа (PG) поддерживают постоянным.

25. Способ по п.23, отличающийся тем, что объемный расход плазмообразующего газа (PG) поддерживают постоянным.

26. Способ по любому из пп.20-22, 25, отличающийся тем, что электрод (4.1) является плоским.

27. Способ по п.23, отличающийся тем, что электрод (4.1) является плоским.

28. Способ по п.24, отличающийся тем, что электрод (4.1) является плоским.

29. Способ по любому из пп.22-22, 25, 27, 28, отличающийся тем, что плазмообразующий газ (PG) приводят во вращение в плазменной камере (4.7).

30. Способ по п.23, отличающийся тем, что плазмообразующий газ (PG) приводят во вращение в плазменной камере (4.7).

31. Способ по п.24, отличающийся тем, что плазмообразующий газ (PG) приводят во вращение в плазменной камере (4.7).

32. Способ по п.26, отличающийся тем, что плазмообразующий газ (PG) приводят во вращение в плазменной камере (4.7).

33. Способ по любому из пп.22-22, 25, 27, 28, отличающийся тем, что используют кислородосодержащий плазмообразующий газ (PG).

34. Способ по п.23, отличающийся тем, что используют кислородосодержащий плазмообразующий газ (PG).

35. Способ по п.24, отличающийся тем, что используют кислородосодержащий плазмообразующий газ (PG).

36. Способ по п.26, отличающийся тем, что используют кислородосодержащий плазмообразующий газ (PG).

37. Способ по п.28, отличающийся тем, что используют кислородосодержащий плазмообразующий газ (PG).

38. Способ по любому из пп.22-22, 25, 27, 28, 30-32, 34-37, отличающийся тем, что среднее арифметическое значение тока I_S, требуемого для резки, имеет значение в диапазоне от 25 А до 500 А.

39. Способ по п.23, отличающийся тем, что среднее арифметическое значение тока I_S, требуемого для резки, имеет значение в диапазоне от 25 А до 500 А.

40. Способ по п.24, отличающийся тем, что среднее арифметическое значение тока I_S, требуемого для резки, имеет значение в диапазоне от 25 А до 500 А.

41. Способ по п.26, отличающийся тем, что среднее арифметическое значение тока I_S, требуемого для резки, имеет значение в диапазоне от 25 А до 500 А.

42. Способ по п.29, отличающийся тем, что среднее арифметическое значение тока I_S, требуемого для резки, имеет значение в диапазоне от 25 А до 500 А.

43. Способ по п.33, отличающийся тем, что среднее арифметическое значение тока I_S, требуемого для резки, имеет значение в диапазоне от 25 А до 500 А.

Изобретение относится к области плазменного нанесения покрытий. Установка плазменного нанесения покрытий или обработки поверхности подложки (3) содержит рабочую камеру (2), которая является вакуумируемой и в которой может быть размещена подложка (3) и плазменная горелка (4) для создания плазменной струи (5) нагреванием технологического газа, причем плазменная горелка (4) имеет сопло (41), через которое плазменная струя (5) может выходить из плазменной горелки (4) и простираться вдоль продольной оси (А) в рабочей камере (2).

Сопло плазменной горелки, охлаждаемой жидкостью, а также головка плазменной горелки с соплом // 2533187

Изобретение относится к области плазменной техники. Сопло для плазменной горелки, охлаждаемой жидкостью, содержит сверление сопла для выхода струи плазменного газа на конце сопла, первый участок, внешняя поверхность которого выполнена цилиндрической, и примыкающий к нему, к концу сопла второй участок, внешняя поверхность которого суживается по направлению к концу сопла конически, причем предусмотрена/предусмотрены, по меньшей мере, одна канавка подвода жидкости и/или, по меньшей мере, одна канавка отвода жидкости и продолжаются через второй участок во внешней поверхности сопла (4) по направлению к концу сопла и причем канавка подвода жидкости или, по меньшей мере, одна из канавок подвода жидкости и/или канавка отвода жидкости или, по меньшей мере, одна из канавок отвода жидкости также продолжается/продолжаются через часть первого участка, а в первом участке находится, по меньшей мере, одна канавка, сообщающаяся с канавкой подвода жидкости или, по меньшей мере, с одной из канавок подвода жидкости или с канавкой отвода жидкости или, по меньшей мере, с одной из канавок отвода жидкости.

Система для термической обработки изделий, содержащая плазменную и/или лазерную обрабатывающую головку, которые могут быть присоединены с использованием одного хвостовика // 2525016

Изобретение относится к системе для термической обработки с использованием струи плазмы и/или лазерного луча. Лазерная головка (22) и плазменная головка (21) выполнены с возможностью присоединения к одному хвостовику (20).

Трансформаторный плазматрон низкого давления для ионно-плазменной обработки поверхности материалов // 2505949

Изобретение относится к плазменной технике, а именно к трансформаторным плазмотронам низкого давления, и может быть использовано в микроэлектронике для обработки полупроводниковых материалов (плазменное травление, оксидирование, очистка поверхности и т.д.), осаждения тонких пленок, в металлообработке для плазмохимического модифицирования поверхности металлов (ионно-плазменное азотирование, плазменное оксидирование и т.д.), для плазменной обработки полимерных материалов (уменьшение пористости, изменение гидрофобных свойств и т.д.).

Способ плазменной обработки тела вращения // 2482195

Изобретение относится к плазменной обработке изделия, в частности к способам для плазменной поверхностной закалки и отпуска металлов и сплавов. .

Установка для получения наноструктурированных покрытий из материала с эффектом памяти формы на цилиндрической поверхности деталей // 2475567

Изобретение относится к области машиностроения и металлургии, а именно к вакуумным устройствам для получения покрытий из материалов с эффектом памяти формы на цилиндрической поверхности деталей.

Способ плазменно-механической обработки // 2463142

Изобретение относится к плазменно-механическому раскрою листового проката и подготовке его для дальнейших операций технологического процесса на оборудовании с числовым программным управлением и может быть использовано при изготовлении больших и сложных конструкций (пролеты мостов, металлоконструкции зданий и опор).

Плазменные устройство и система // 2459010

Способ обработки поверхности металлов нагреванием плазменной струей // 2431685

Изобретение относится к способу обработки поверхности металлов плазменной струей и может быть использовано в машиностроении, коммунальном хозяйстве, строительстве, ювелирном и зубопротезном деле, а также в бытовых условиях для сварки, резки, наплавки и закалки металлов.

Способ формирования дискретного наплавочного покрытия на пере лопатки турбомашины // 2420610

Изобретение относится к способам наплавки при восстановлении изношенных и упрочнении новых деталей ГТД, ГТУ и паровых турбин, а именно лопаток турбомашин. .

Электрод для плазменной горелки с новым способом сборки и улучшенной теплопередачей // 2556875

Изобретение относится к области плазменной техники. Электрод для дуговой плазменной горелки содержит наружную стенку в целом цилиндрической формы, торцевую стенку и выступ. Торцевая стенка соединена с дистальным торцом наружной стенки и служит опорой для эмитирующего элемента, расположенного в целом в ее центральной области. Основание выступа расположено в целом в центральной области торцевой стенки, а конфигурация выступа позволяет ему соединяться разъемным соединением с электрододержателем, при этом выступ имеет такую конфигурацию, что между выступом и электрододержателем образуется, по меньшей мере, один канал для прохождения охлаждающей среды, когда электрод соединен с электрододержателем. В вариантах воплощения изобретения разъемное соединение содержит резьбовое соединение, при этом на выступе нарезана резьба для разъемного соединения с имеющей резьбу трубкой охлаждения электрододержателя. В других вариантах воплощения изобретения, по меньшей мере, один канал для прохождения охлаждающей среды образован этим резьбовым соединением. Технический результат - повышение срока службы электрода. 4 н. и 25 з.п. ф-лы, 15 ил.

Плазменная горелка // 2564534

Изобретение относится к области плазменной техники. Плазменная горелка содержит каскад между катодом и анодом. Каскад является межэлектродной вставкой. Внутренняя область каскада имеет такую форму, что диаметр внутренней области последовательно увеличивается на множестве ступеней со стороны катода в сторону анода. Выходная мощность плазменной горелки обеспечивается не за счет увеличения электрического тока, а за счет увеличения электрического напряжения дуги. Таким образом, срок службы каждого из электродов, т.е. катода и анода, заметно увеличивается. Кроме того, поскольку во внутренней области каскада генерируется квазиламинарный поток плазмы, флуктуация выходной мощности плазменной струи снижается. На выходной стороне анода формирующего сопла предусмотрен модуль боковой защиты, генерирующий защитную газовую струю, которая является коаксиальной, кольцевой и низкоскоростной. Это позволяет генерировать плазменную струю, имеющую низкое число Рейнольдса плазмообразующего газа, с квазиламинарным потоком, издающую низкий шум, диаметр поперечного сечения которой увеличивается стабильным образом, имеющую большую длину плазмы и содержащую аргон, азот и водород. Технический результат - повышение эффективности плазменной обработки. 17 з.п. ф-лы, 11 ил., 2 табл.

Плазмотрон // 2584367

Изобретение относится к плазмотронам. Плазмотрон содержит корпус 1, изоляционную втулку 2, сопло 3, электрод 4, размещенный в конической полости 18 электрододержателя 5, завихритель 17 с канавками и газоподводящим каналом 6, направленным в кольцевую конусообразную полость 7, где установлен многоступенчатый газодинамический фильтр 8 (ГДФ), выполненный в виде двух расположенных соосно один за другим дефлекторов - непроницаемый дефлектор 9 и перфорированный дефлектор 10 и трех кольцевых камер - кольцевая цилиндрическая камера 11, кольцевая распределительная камера 12 и кольцевая вихревая камера 13. Поверхность первого непроницаемого дефлектора 9 выполнена плоской непроницаемой для прохода плазмообразующего газа (ПОГ) и образует совместно с уступом 14 электрододержателя 5 кольцевую цилиндрическую камеру 11, а часть торцевой поверхности дефлектора 9 образует совместно с криволинейной внутренней поверхностью изоляционной втулки 2 кольцевой канал 15 с расширением в направлении движения потока ПОГ. Поверхность второго дефлектора 10 перфорирована сквозными цилиндрическими каналами 16, которые соединяют камеру 12 с камерой 13. Изобретение позволяет равномерно распределить ПОГ по газовоздушному тракту и сопловому узлу плазмотрона для стабилизации плазменной дуги. 4 ил.

Универсальная машина тепловой резки и зачистной инструмент для нее // 2594547

Изобретение может быть использовано для термической резки металлов с помощью малогабаритной машины тепловой резки со сменными резаками для газовой и плазменной резки, обеспечивающей также зачистку и маркировку поверхности вырезаемых деталей красящим составом с помощью сменных инструментов. В суппорте машины установлены параллельно оси резака два датчика расстояния до металлической поверхности, один из которых индуктивный, а другой - вихретоковый. Узел держателя резака присоединен к подпятнику двумя плоскими пружинами с жестко закрепленными концами, расположенными с зазором параллельно друг другу и поперечно вертикальной оси рабочего резака, и прижат ими к упорной планке. В корпусе машины имеются гнезда для хранения сменного зачистного и маркирующего инструмента. Зачистной инструмент с рабочим органом в виде металлической торцевой щетки обеспечивает зачистку защитного грунта на обрабатываемом металлическом листе в местах сварки с установочными деталями. На одном конце размещенного в корпусе штока выполнен узел крепления рабочего органа. Индивидуальные вихретоковые датчики обеспечивают поддержание заданного рабочего зазора инструмента и защиту его от аварийной ситуации при наезде на препятствия. Машина является универсальной и обладает широкими технологическими возможностями. 2 н.п. ф-лы, 4 ил.

Способ плазменной обработки металлов // 2595185

Изобретение относится к способу плазменной обработки металлов, такой как сварка, резка и наплавка. Для питания рабочей сжатой дуги на плазмообразующее сопло-анод подают положительный потенциал относительно обрабатываемого материала. Для питания второй рабочей сжатой дуги на электрод-анод плазмотрона подают положительный потенциал относительно обрабатываемого материала. Формируют вторую сжатую дугу между электродом плазмотрона и обрабатываемым материалом путем подачи на упомянутый электрод положительного потенциала от другого источника питания, а обработку осуществляют одновременно двумя сжатыми дугами на токах обратной полярности. Техническим результатом является повышение качества и производительности обработки металлов, особенно алюминиевых и магниевых сплавов, за счет увеличения эффективности и ширины зоны катодной очистки металла в зоне обработки и повышения мощности в зоне обработки. 1 ил., 1 пр.

Парожидкостной плазмотрон // 2596570

Изобретение относится к парожидкостному плазмотрону. На металлическом трубчатом корпусе закреплен резервуар для рабочей жидкости, заполненный влаговпитывающим материалом. Сопло-конфузор удерживается на передней части трубчатого корпуса съемным колпачком с помощью резьбового соединения. Внутри корпуса размещены соосно подвижный центральный электрод и электроразрядная камера. Цилиндрическая головная передняя часть упомянутого испарителя имеет кольцевой уступ в виде хвостовика со сквозными продольными пазами. На нем размещены охватывающие его снаружи подпружинивающий испаритель упругий элемент, который упирается с одной стороны во внутренний кольцевой выступ корпуса, а с другой стороны - в уступ головной части испарителя, и вкладыш, выполненный из набора колец, изготовленных из капиллярно-пористого материала. Электрод коаксиально с зазором относительно испарителя закреплен в головной части металлического стержневого держателя, а хвостовая задняя часть его установлена с возможностью продольного перемещения в пускорегулирующем и центрирующем электрод механизме. Внутри корпуса находится дренажная трубка, один конец которой расположен вблизи хвостовика испарителя, а другой конец - в задней части резервуара вблизи его заправочной горловины. Хвостовик испарителя выполнен цилиндрическим с наружным диаметром меньше наружного диаметра головной части испарителя, что упрощает его изготовление и сборку плазмотрона. Упругий элемент выполнен из набора термостойких тарельчатых пружин. Технический результат заключается в повышении надежности и увеличении срока эксплуатации плазмотрона. 1ил.

Композиционные расходуемые детали горелки для сварки плазменной дугой // 2610138

Изобретение относится к области плазменной техники. Предложен электрод для использования в горелке для сварки плазменной дугой. Электрод включает в себя тело, имеющее передний участок, средний участок и задний участок. Передний участок включает в себя рабочий конец электрода, содержащий проводящий первый материал, причем рабочий конец электрода включает в себя: 1) область вспомогательного контакта для зажигания вспомогательной дуги поперек сопла и 2) излучатель. Средний участок содержит второй материал и ограничивает ближний конец для сопряжения с передним участком и дальний конец для сопряжения с задним участком. Плотность материала, присущая второму материалу, составляет, по меньшей мере, половину плотности материала, присущей первому материалу. Электрод также включает в себя токопроводящий тракт, идущий от переднего участка к заднему участку упомянутого тела. Технический результат - улучшение маневренности горелки и облегчение пользования при ручных операциях. 8 н. и 50 з.п. ф-лы, 6 ил.

Плазмотрон // 2637548

Плазмотрон с эффективным охлаждением может найти применение в машиностроении при любых видах плазменной обработки материалов. Стенки полого корпуса плазмотрона с внутренней стороны изолированы термостойким материалом. Плазмотрон содержит также плазмообразующее сопло, катод с катододержателем и устройство для подвода плазмообразующего газа. Для охлаждения теплонагруженных элементов использованы тепловые трубки. Конец одной тепловой трубки установлен внутри катода и соединен с катодом. Другая тепловая трубка размещена в корпусе, и ее конец соединен с плазмообразующим соплом. Вторые концы указанных тепловых трубок выведены за пределы корпуса и соединены с радиаторами, которые помещены в бак с охлаждающей жидкостью. Зазоры между теплонагруженными элементами и тепловыми трубками заполнены теплопроводной термостойкой пастой. Охлаждение с помощью тепловых трубок упрощает конструкцию плазмотрона и снижает его габариты, одновременно обеспечивая высокую степень и скорость отвода тепла от теплонагруженных элементов. Интенсивный теплоотвод повышает ресурс работы, мощность и надежность плазмотрона. 1 ил.

Устройство для термической резки труб // 2643756

Изобретение относится к области термической резки труб на трубосварочных агрегатах. Устройство содержит основание, перемещаемую по направляющим основания тележку с парой ходовых колес и с жестко закрепленной на ней стойкой, несущей перемещаемую в радиальном направлении каретку с плазменным резаком, привод вращения плазменного резака и привод перемещения тележки. Устройство также снабжено установленными на тележке симметрично относительно ее вертикальной оси на консольных концах дополнительными ходовыми колесами и боковыми роликами. Боковые ролики, образующие базовую опорную поверхность, расположены с одной стороны тележки, а боковые ролики, фиксирующие положение тележки относительно основания, расположены с другой стороны тележки на валах с эксцентриситетом. Плазменный резак установлен на оси в опорах и снабжен приводом поворота относительно вертикальной оси каретки, при этом на одной из опор установлен фиксатор угла наклона резака. Использование изобретения позволяет повысить качество резки, уменьшить отходы металла и увеличить производительность. 8 ил.

Электродуговой плазмотрон // 2646858

Изобретение относится к области плазменной техники. . Электродуговой плазмотрон имеет корпус, в котором соосно установлены изолированные друг от друга водоохлаждаемые электроды - анод и катод. Между ними находится узел ввода плазмообразующего газа. Канал анода состоит из конфузора и диффузора, выполненных в форме усеченных конусов, которые сопряжены своими верхними основаниями. Переход между конусами выполнен тороидальным с радиусом образующей окружности r=4…8 мм. Углы при вершинах конусов конфузора и диффузора равны соответственно α=80°…96° и β=38°…48°. Диаметр наименьшего сечения канала равен D=15…18 мм. Катод представляет собой медную водоохлаждаемую обойму с тугоплавкой вставкой и имеет на конце форму усеченного конуса с углом при вершине γ<α. Катод установлен так, что его конический участок располагается в конфузоре анода, а торец его тугоплавкой вставки находится внутри тороидального перехода. Узел ввода плазмообразующего газа представляет собой изоляционную втулку, расположенную над обоймой катода перед входом в канал анода. Втулка имеет не менее двух рядов отверстий диаметром d=0,4…0,6 мм. Каждый ряд содержит не менее 12 отверстий, распределенных равномерно по окружности. Оси отверстий проходят через продольную ось плазмотрона и наклонены к этой оси под углом δ=(45…60)°. Технический результат - увеличение рабочего тока плазмотрона до 2000 А, повышение производительности процесса центробежного распыления, увеличение ресурса работы электродов плазмотрона в среднем до 300 ч, обеспечение стабильной работы плазмотрона в диапазоне силы тока от 700 до 2000 А. 2 ил., 2 пр.