Регулятор газотурбинной установки и способ ее регулирования

Авторы патента:

F02C9/28 - системы регулирования, чувствительные к параметрам установки и окружающей среды, например к температуре, давлению, скорости ротора (F02C 9/30- F02C 9/38,F02C 9/44 имеют преимущество)

F02C7/22 - системы подачи топлива

Владельцы патента RU 2550292:

АЛЬСТОМ ТЕКНОЛОДЖИ ЛТД (CH)

Изобретение относится к энергетике. Способ работы газотурбинной установки в переходном режиме, при котором регулятор определяет значения управляющей команды для массового расхода входящего воздуха, для массового расхода топлива и для массового расхода воды или пара, если вода и пар используются, причем по меньшей мере, одно командное значение динамически компенсируют, чтобы компенсировать различную динамику систем подачи с целью синхронизации результирующих изменений массовых расходов топлива, воды, пара и воздуха горения, которые поступают в камеру сгорания, таким образом, чтобы состав топливовоздушной смеси оставался в пределах границы воспламенения. Также представлены система регулирования, предназначенная для осуществления предлагаемого способа, а также газотурбинная установка, содержащая такую систему регулирования. Изобретение позволяет обеспечить быстрое функционирование в переходном режиме со стабильным пламенем предварительно перемешанной смеси. 3 н. и 10 з.п. ф-лы, 3 ил.

Область техники, к которой относится изобретение

Настоящее изобретение относится к способу работы газотурбинной установки и к модели газотурбинной установки с регулятором, предназначенной для осуществления этого способа.

Уровень техники

Современные газотурбинные установки обычно работают с пламенем предварительно перемешанной обедненной смеси в целях соблюдения требований к выбросам вредных веществ в атмосферу. Для обеспечения процесса стабильного горения при всех рабочих режимах были разработаны сложные способы работы газотурбинной установки, известные, к примеру, из патентного документа ЕР 0718470.

Помимо требований низкого содержания вредных выбросов, все более строгими становятся требования рынка в отношении способности функционирования газотурбинной установки в переходном режиме при экономически выгодном ее использовании. Помимо обеспечения возможности поддерживания частоты тока в нормальных условиях, газотурбинные установки часто необходимы в локальных электрических сетях для поддерживания частоты в сети в различных условиях, включая чрезвычайные ситуации, такие как потеря общенациональной энергосистемы или аварийное отключение энергоемкого потребителя. Газотурбинные установки должны быть способны к очень быстрому изменению выходных мощностей для того, чтобы поддерживать баланс между вырабатываемой мощностью и мощность, потребляемой в локальной сети.

Одно из необходимых условий для удовлетворения приведенных выше требований заключается в стабильности процесса горения во время быстрых переходных (нестационарных) режимов. Следует отметить, что сжигание предварительно перемешанной обедненной смеси, что является предпочтительным методом снижения вредных выбросов, содержащих осушенный NOx, как правило, характеризуется относительно узкой областью воспламеняемости. Границы воспламеняемости пламени предварительно перемешанной обедненной смеси, являются, например, много более узкими, чем границы для диффузионного пламени. Обычно они приблизительно на один порядок величины меньше. Границы воспламеняемости определяют стабильность пламени. Кроме того, широко используемыми методами повышения мощности газотурбинной установки и «мокрого» снижения содержания NOx являются инжектирование воды и водяного пара, которое влияет также и на стабильность процесса горения.

Во время быстро протекающего переходного режима пределы воспламеняемости могут быть легко превышены, если известные способы работы осуществляются на основе измеренных величин и с помощью непосредственных команд, поступающих к приводам и регулирующим клапанам.

Фиг.1 иллюстрирует пример известной системы 30 регулирования газотурбинной установки, приводы 41-49, подводящие каналы 21, …, 29 к камере 3 сгорания. Сама система 30 регулирования содержит регулятор 10 и линии передачи сигналов управления (импульсные линии) 11-19. Исходя из измеренных рабочих параметров и поставленных задач по управлению, регулятор 10 выдает управляющие команды - командные массовые расходы $m_{f u e l, i}^{C M D}$ для i расходов топлива, $m_{w / s, j}^{C M D}$ для j массовых расходов воды/пара и $m_{a i r, k}^{C M D}$ для k массовых расходов воздуха. На основе этих командных массовых расходов приводы 41, …,43 для подачи топлива, приводы 44, …, 47 для подачи воды/пара и приводы 47, … 49 для подачи воздуха изменяют свое положение, в результате чего величина i массовых расходов на приводах для топлива составляет $m_{f u e l, i}^{A C T U R}$ , величина j массовых расходов на приводах для воды/пара составляет $m_{w / s, j}^{A C T U R}$ , и на приводе для подачи воздуха, т.е. на VIGV, величина k массового расхода составляет $m_{a i r, k}^{A C T U R}$ .

В идеале массовые расходы потоков, поступающих в камеру сгорания 3, строго следуют командным сигналам для массовых расходов. Однако в реальном двигателе это не происходит, поскольку каналы подачи топлива, воды/пара и воздуха имеют различные формы и объемы и, следовательно, обладают различной динамикой.

Благодаря различной динамике приводов и, в особенности, каналов 21, …, 23 подачи топлива, каналов 24, …, 26 подачи воды/пара и каналов 27, …, 29 подачи воздуха, изменения фактических i массовых расходов $m_{f u e l, i}^{C M B S T}$ топлива, фактических j массовых расходов $m_{w / s, j}^{C M B S T}$ воды/пара, поступающих на вход камеры сгорания, и фактических k массовых расходов $m_{a i r, k}^{C M B S T}$ воздуха не являются синхронизированными, даже если командные сигналы синхронизированы, и, следовательно, приводят к нестабильностям процесса горения.

Сущность изобретения

Одним аспектом настоящего изобретения является способ работы газотурбинной установки, который обеспечивает быстро протекающий переходный режим с синхронизированными изменениями расходов топлива, воды/пара и воздуха, поступающих в камеру сгорания газотурбинной установки. В результате скорость изменений в переходном режиме может быть повышена, и во время этих быстрых переходных процессов стабильность пламени может сохраняться. Объектами настоящего изобретения являются также система регулирования, предназначенная для осуществления динамической компенсации, и газотурбинная установка, содержащая такую систему регулирования. Дополнительные варианты воплощения изобретения следуют из зависимых пунктов формулы.

Соотношение между массовым расходом $m_{f u e l, i}^{A C T U R}$ канала i для топлива на приводе и массовым расходом $m_{f u e l, i}^{C M B S T}$ топлива на входе в камеру сгорания обычно может быть представлено с помощью передаточной функции в следующем виде:

$L (m_{f u e l, i}^{C M B S T}) = G_{f u e l, i} (s) \cdot L (m_{f u e l, i}^{A T U R}) (1)$

где L() обозначает преобразование Лапласа. G_fuel,i(s) - передаточная функция, которая характеризует динамику системы из i каналов для топлива. Их корреляция зависит от формы и объема i топливных каналов. Соответствующие корреляции также существуют для каналов подачи вода/пара и воздуха

$L (m_{w / s, j}^{C M B S T}) = G_{w / s, j} (s) \cdot L (m_{w / s, j}^{A C T U R}) (2)$

$L (m_{a i r, k}^{C M B S T}) = G_{a i r, k} (s) \cdot L (m_{a i r, k}^{A C T U R}) (3)$

где $m_{w / s, j}^{A C T U R}$ и $m_{w / s, j}^{C M B S T}$ массовые расходы в канале j для воды/пара на приводе, и на входе в камеру сгорания соответственно, $m_{a i r, k}^{A C T U R}$ и $m_{a i r, k}^{C M B S T}$ - массовые расходы канала k для воздуха на приводе и на входе в камеру сгорания соответственно. G_w/s,j(s) и G_air,k(s) - функции, описывающие динамику систем каналов.

Настоящее изобретение основано на понимании того, что могут быть достигнуты существенные преимущества, если, по меньшей мере, один из командных массовых расходов компенсирует различия динамических характеристик систем подачи.

Для компенсации различий динамических характеристик предложен способ работы газотурбинной установки во время переходного режима. Способ предложен для газотурбинных установок, которые содержат компрессор с регулируемыми входными направляющими лопатками, камеру сгорания, турбину, регулятор, измерительные устройства, приводы и подающие каналы для входящего воздуха, и, по меньшей мере, для одного из газообразного топлива, жидкого топлива, воды и водяного пара.

Помимо граничных условий, включающих давление и температуру, стабильность пламени определяется, главным образом, массовыми расходами, которые поступают в камеру сгорания. В соответствии с предложенным способом регулятор определяет значение управляющей команды (командный сигнал) для массового расхода входящего потока воздуха, и, по меньшей мере, для одного из: массового расхода газообразного топлива, массового расхода жидкого топлива, массового расхода воды и массового расхода пара. Для синхронизации результирующих изменений в подаче топлива, воды, пара и/или воздуха горения, которые поступают в камеру сгорания, по меньшей мере, одно значение управляющей команды динамически компенсируют. За счет компенсации динамики систем приводов и/или подающих каналов состав топливовоздушной смеси остается в пределах воспламеняемости. Для краткости, подающие каналы, приводы и/или элементы системы управления (регулирующие элементы) в нижеследующем описании называются системой подачи.

Динамика различных систем подачи отличается по быстродействию. Обычно быстродействие ограничено быстродействием самой медленно действующей системы. Быстродействие в переходном режиме зависит среди прочего от отношения объема системы распределения топлива и объемного расхода газообразного топлива. Система подачи газообразного топлива, которая содержит каналы для газообразного топлива, имеющие большой объем, ниже по потоку от регулирующего клапана, имеет медленную динамику, поскольку изменения положения клапана не влияют тот час же на расход газообразного топлива, поступающего в камеру сгорания. Например, после открытия регулирующего клапана большой объем системы распределения газообразного топлива должен быть подвергнут дополнительному сжатию, прежде чем расход топлива, поступающего в камеру сгорания, увеличивается до желаемой величины. Однако переходные изменения могут быть ускорены путем ускорения управляемого сигнала. Например, регулирующий клапан может быть открыт больше, чем это необходимо, для достижения нового рабочего положения, в течение короткого периода времени, после чего степень открытия клапана уменьшают с возвращением клапана к заданному устойчивому положению и производят точную настройку.

В этой связи в другом воплощении предложено ускорять, по меньшей мере, одно значение управляющей команды. В частности, для того чтобы справиться с медленной динамикой в системах подачи воздуха, газообразного топлива, жидкого топлива, воды/пара ускоряют изменения, по меньшей мере, в одном значении управляющей команды. Значение управляющей команды может быть ускорено до или после того как это значение будет динамически компенсировано, с тем чтобы обеспечить при функционировании более быстрые изменения в переходном процессе. Ускорение и компенсация могут быть скомбинированы.

В соответствии с изобретением, по меньшей мере, один управляющий сигнал от регулятора компенсируют перед его направлением в соответствующий привод. Компенсация может быть осуществлена в самой системе регулирования. Для этого регулятор может быть по существу разделен на один регулятор и один динамический компенсатор. В качестве альтернативы система регулирования содержит регулятор и отдельный динамический компенсатор.

Динамическая компенсация может быть основана другом алгоритме. Например, может быть использована эмпирическая компенсация на основе моделирования или экспериментов. Необходимая компенсация может быть определена для конкретных изменений. Необходимые компенсации могут быть накоплены в таблицах соответствия или аппроксимированы полиномиальными функциями.

Быстрая и простая численная компенсация может быть произведена в частотном интервале, полученном в результате преобразования Лапласа. В соответствии с одним воплощением предложенного способа динамика, по меньшей мере, одного из каналов подачи воздуха, газообразного топлива, жидкого топлива, воды, пара, приводов, элементов управления характеризуется с помощью передаточной функции. В этом воплощении динамическая компенсация и/или ускорение, по меньшей мере, одного командного сигнала для системы подачи газообразного топлива, жидкого топлива, воды и/или пара аппроксимирована передаточными функциями.

Например, команду $m_{f u e l, i}^{C M D}$ для топлива компенсируют до динамически компенсированной команды $m_{f u e l, i}^{C O M P}$ для топлива следующим образом

$L (m_{f u e l, i}^{C O M P}) = G_{f u e l, i}^{C O M P} (s) \cdot L (m_{f u e l, i}^{C M D}) (4)$

где $G_{f u e l, i}^{C O M P}$ - компенсатор для i топливных каналов.

Подобным образом

$L (m_{w / s, j}^{C O M P}) = G_{W / S, J}^{C O M P} (s) \cdot L (m_{w / s, j}^{C M D}) (5)$

$L (m_{a i r, k}^{C O M P}) = G_{a i r, k}^{C O M P} (s) \cdot L (m_{a i r, k}^{C M D}) (6)$

где $G_{W / S, J}^{C O M P}$ и $G_{a i r, k}^{C O M P}$ представляют собой передаточные функции,

характеризующие компенсаторы j каналов для воды/пара и компенсаторы k воздушных каналов.

По сравнению с динамикой каналов для топлива приводы должны быть быстродействующими и, как можно считать, они тщательно калиброваны. Следовательно, для упрощения может быть использовано следующее приближение:

$m_{f u e l, i}^{C O M P} = m_{f u e l, i}^{A C T U R} (7)$

$m_{w / s, j}^{C O M P} = m_{w / s, j}^{A C T U R} (8)$

$m_{a i r, k}^{C O M P} = m_{a i r, k}^{A C T U R} (9)$

Заменяя в уравнениях 4-6 компенсированное значение управляющей команды на значение массового расхода на приводе в соответствии с уравнениями 7-9 и применяя полученные уравнения для значения расхода на приводе к соотношениям, представляющим систему подачи в камеру сгорания (уравнения 1-3), получают следующие соотношения:

$L (m_{f u e l, i}^{C M B S T}) = G_{f u e l, i} (s) \cdot G_{f u e l, i}^{C O M P} (s) \cdot (m_{f u e l, i}^{C M D}) (10)$

$L (m_{w / s, j}^{C M B S T}) = G_{w / s, j} (s) \cdot G_{w / s, j}^{C O M P} (s) \cdot (m_{w / s, j}^{C M D}) (11)$

$L (m_{a i r, k}^{C M B S T}) = G_{a i r, k} (s) \cdot G_{a i r, k}^{C O M P} (s) \cdot (m_{a i r, k}^{C M D}) (12)$

Из уравнений 10-12 следует, что для получения синхронизированных изменений различных массовых расходов произведения передаточных функций, характеризующих систему подачи, и компенсационных функций должны быть идентичными:

$G_{f u e l, i} (s) \cdot G_{f u e l, i}^{C O M P} (s) = G_{w / s, j} (s) \cdot G_{w / s, j}^{C O M P} (s) = G_{air,k} (s) \cdot G_{a i r, k}^{C O M P} (13)$

Это означает, что передаточные функции команд для массовых расходов и массовые расходы на входе в камеру сгорания являются одинаковыми для всех каналов. В результате получают синхронизированные расходы топлива, воды/пара и воздуха на входе в камеру сгорания во время переходных режимов:

$L (m_{f u e l, c h . i}^{C M B S T}) / L (m_{f u e l, c h . i}^{C M D}) = L (m_{w / s, c h . j}^{C M B S T}) / L (m_{w / s, c h . j}^{C M D}) = L (m_{a i r, c h . k}^{C M B S T}) / L (m_{a i r, c h . k}^{C M D}) (14)$

Передаточные функции могут быть синхронизированы в соответствии с этим порядком действий только для двух массовых расходах, например для массового расхода воздуха и топлива или аналогичным образом для любых других массовых расходов.

Для ускорения процесса регулирования компенсаторы должны быть спроектированы так, чтобы было опережение по фазе для уменьшения запаздываний по времени, обусловленных каналами подачи топлива, воды/пара и воздуха.

В одном воплощении для упрощения компенсации командных сигналов в группе команд предлагается использовать командный сигнал системы, обладающей самой медленной динамикой и не имеющей какой-либо компенсации, для компенсации только более быстродействующих систем, чтобы согласовать их с системами медленного действия.

Так, например, если самой медленно действующей системой является топливная система, уравнение 10 при отсутствии компенсации принимает вид:

$L (m_{f u e l, i}^{C M B S T}) = G_{f u e l, i} (s) \cdot L (m_{f u e l, i}^{C M D}) (15)$

$G_{f u e l, i} (s) = L (m_{f u e l, i}^{C M B S T}) / L (m_{f u e l, i}^{C M D}) (16)$

Для получения компенсационной функции, например, для воздуха можно включить уравнение 16 в уравнение 14 и как результат:

$G_{f u e l, i} (s) = L (m_{a i r, k}^{C M B S T}) / L (m_{a i r, k}^{C M D}) (17)$

и при объединении с уравнением 12 получаем:

$G_{f u e l, i} (s) = G_{a i r, k} (s) \cdot G_{a i r, k}^{COMP} (s) (18)$

и, в конечном итоге:

$G_{a i r, k}^{COMP} (s) = G_{f u e l, i} (s) / G_{a i r, k} (s) (19)$

Аналогично может быть получена компенсационная функция для воды/пара или любой другой команды для массового расхода в системе. Очевидно, что для получения компенсационных функций может быть использована и другая самая медленно действующая система.

В общем случае компенсационная функция $G_{f a s t, k}^{COMP} (s)$ канала с быстрой динамикой может быть записана в виде функции передаточных функций самого медленного канала G_slow,i(s) и быстрого канала G_fast,k(s) в соответствии с уравнением 20:

$G_{f a s t, k}^{COMP} (s) = G_{s l o w, i} (s) / G_{f a s k, k} (s) (20)$

Таким образом, в соответствии с одним воплощением динамика самой медленной из систем подачи воздуха, газообразного топлива, жидкого топлива, воды и водяного пара остается динамически некомпенсированной и описывается с помощью передаточной функции. Динамика, по меньшей мере, одной из систем подачи жидкого топлива, воды и водяного пара с более быстрой динамикой характеризуется передаточной функцией, а динамическая компенсация, по меньшей мере, одного командного сигнала для системы подачи воздуха, газообразного топлива, жидкого топлива, воды и/или водяного пара осуществляется с использованием передаточных функций.

В соответствии с одним воплощением в системе, содержащей один или большее число каналов для подачи газообразного топлива с одинаковой динамикой, каналы для газообразного топлива остаются динамически некомпенсированными и характеризуются с помощью передаточной функции. Динамика систем подачи воздуха описывается с помощью передаточных функций и динамически компенсирована. Динамическую компенсацию и/или ускорение командного сигнала для подачи воздуха рассчитывают с использованием передаточных функций.

В другом воплощении в системе, включающей в себя несколько систем подачи газообразного топлива с различной динамикой, динамика самой медленной системы для подачи газообразного топлива остается динамически некомпенсированной. Динамика системы подачи воздуха и более быстрых систем подачи газообразного топлива и/или жидкого топлива описывается с помощью передаточных функций. Командные сигналы для каналов подачи воздуха и более быстродействующих каналов подачи газообразного топлива и/или жидкого топлива динамически компенсированы, при этом динамическую компенсацию и/или ускорение получают из передаточных функций.

Помимо способа, объектом изобретения является система регулирования газотурбинной установки, которая предназначена для осуществления этого способа.

Система регулирования предназначена для регулирования газотурбинной установки, содержащей компрессор с регулируемыми входными направляющими лопатками, камеру сгорания, турбину, регулятор, измерительные устройства, приводы, каналы для подачи входящего воздуха и каналы для подачи газообразного топлива и/или жидкого топлива, и/или воды, и/или водяного пара.

Система регулирования предназначена для определения значений управляющих команд для массового расхода входящего воздуха и, по меньшей мере, одного из: массового расхода газообразного топлива, массового расхода жидкого топлива, массового расхода воды, массового расхода пара. В соответствии с изобретением система регулирования, кроме того, содержит динамический компенсатор для регулирования, по меньшей мере, одного из основных массовых расходов, поступающих в камеру сгорания, где основные массовые расходы включают массовые расходы воздуха, газообразного топлива, и/или жидкого топлива, и/или воды и/или водяного пара.

Во время прохождения переходных процессов, по меньшей мере, один командный сигнал корректируют для компенсации различной динамики систем подачи различных массовых расходов, чтобы в переходном режиме синхронизировать изменения в массовых расходах топлива, воды, пара и воздуха горения, поступающих в камеру сгорания. Благодаря синхронизации изменения состава топливовоздушной смеси или изменения соотношения между паром и/или водой и топливом (если используются пар и/или вода), поступающими в камеру сгорания, в переходном режиме остаются в пределах границ воспламеняемости.

В соответствии с одним воплощением система регулирования, кроме того, содержит ускоритель для подавления медленной динамики систем подачи воздуха, газообразного топлива, жидкого топлива, воды и/или водяного пара, до или после того, как указанное значение управляющей команды (командный сигнал) динамически компенсируют для того, чтобы обеспечить более быстрые переходные изменения в процессе функционирования. Ускоритель может быть объединен с динамическим компенсатором для подачи топлива, динамическим компенсатором для подачи воды или водяного пара и/или динамическим компенсатором для подачи воздуха.

Согласно еще одному воплощению динамический компенсатор для системы подачи воздуха включает передаточную функцию, которая описывает динамику, по меньшей мере, одной из систем: подачи воздуха, газообразного топлива, жидкого топлива, воды и пара.

В другом воплощении система регулирования газотурбинной установки не имеет динамического компенсатора командного сигнала для самой медленной системы подачи в камеру сгорания, но динамический компенсатор используют, по меньшей мере, для одной из систем подачи с более быстрой динамикой. Это означает, что командный сигнал используют непосредственно для управления самым медленным сигналом. Точнее говоря, отсутствует динамический компенсатор для самой медленной из числа систем подачи воздуха, газообразного топлива, жидкого топлива, воды и водяного пара и, по меньшей мере, один компенсатор обеспечен, по меньшей мере, для одной из систем подачи газообразного топлива, жидкого топлива, воды и водяного пара с более быстрой динамикой.

В другом, конкретном воплощении системы регулирования отсутствует динамический компенсатор для каналов для газообразного топлива и обеспечен динамический компенсатор для системы подачи воздуха. Помимо системы регулирования, объектом изобретения является газотурбинная установка, содержащая такую систему регулирования.

В пространстве изображений по Лапласу физическая выходная переменная может быть выражена с помощью передаточной функции Лапласа. Параметры этих передаточных функций могут быть установлены путем проведения опытов с реакцией на ступенчатое воздействие. Эти опыты осуществляют или в реальном двигателе, или с помощью детальной хорошо разработанной динамической модели.

Краткое описание чертежей

Настоящее изобретение, его сущность, а также преимущества будут описаны более подробно ниже с помощью сопровождающих чертежей.

Фиг.1 - пример известной системы регулирования газотурбинного двигателя, содержащей регулятор, приводы, линии передачи сигналов управления и каналы подачи в камеру сгорания.

Фиг.2 - пример воплощения системы регулирования газотурбинного двигателя в соответствии с настоящим изобретением, содержащей регулятор, динамические компенсаторы, приводы, линии передачи сигналов управления и каналы подачи в камеру сгорания.

Фиг.3 - пример воплощения газотурбинного двигателя с системой регулирования, соответствующей настоящему изобретению, содержащей регулятор, динамические компенсаторы, приводы, линии передачи сигналов управления и каналы подачи в камеру сгорания.

Примеры осуществления изобретения

Одинаковые элементы или элементы, выполняющие одинаковые функции, обозначены ниже одинаковыми ссылочными номерами позиции. Значения управляющих команд и размерные характеристики, указанные ниже, являются только примерами этих значений и не составляют какое-либо ограничение изобретения такими размерами.

На фиг.2 представлен пример воплощения системы 30 регулирования газотурбинной установки в соответствии с настоящим изобретением. Фиг.2 основана на фиг.1 и на ней показаны регулятор 10, линии 11, …, 19 передачи сигналов управления, приводы 41, …, 49, каналы подачи 21, … 29 к камере сгорания. Кроме того, система 30 регулирования на фиг.2 содержит динамические компенсаторы 31, … 39. Командные массовые расходы $m_{f u e l, i}^{C M D}$ топлива (командные сигналы для расхода топлива) компенсируются с помощью динамических компенсаторов 31, … 33 подачи топлива, командные массовые расходы $m_{w / s, j}^{C M D}$ воды/пара компенсируются с помощью динамических компенсаторов 34, … 36 подачи воды/пара, а командные массовые расходы $m_{a i r, k}^{C M D}$ компенсируются с помощью динамических компенсаторов 37, … 39 подачи воздуха.

В примере 1 и 3 подача воды и водяного пара представлены в качестве альтернативных вариантов. Однако это никоим образом не является ограничением, и изобретение может быть осуществлено применительно к газотурбинным установкам с инжекцией воды и водяного пара, по желанию.

Фиг.3 иллюстрирует пример воплощения газотурбинной установки 1 с системой 30 регулирования в соответствии с настоящим изобретением. Газотурбинная установка 1 содержит регулятор 10, динамические компенсаторы 31, 32, 37, приводы 41, 42, 47, линии 11, 12, 17 передачи сигналов управления и подводящие каналы 21, 22, 27 к камере 3 сгорания.

Газотурбинная установка 1 на фиг.3 содержит два канала 21, 22 для подвода газообразного топлива, один к группе основных горелок, а другой к группе пусковых горелок. Группа основных горелок представляет собой группу горелок с предварительным смешением и имеет намного более строгие границы для богатой и обедненной смеси. Они определяют рабочий диапазон для камер сгорания.

На фиг.3 $m_{m a i n}^{C M B S T}$ , $m_{p i l o t}^{C M B S T}$ , $m_{a i r}^{C M B S T}$ - массовые расходы основного газообразного топлива, пускового газообразного топлива и воздуха на входе в камеру сгорания, $m_{m a i n}^{A C T U R}$ и $m_{p i l o t}^{A C T U R}$ - массовые расходы газообразного топлива на приводах 41, 42, т.е. на регулирующих клапанах для газообразного топлива. Приводами для массового расхода 47 воздуха являются регулируемые входные направляющие лопатки (VIGV). Массовый расход $m_{a i r}^{A C T U R}$ воздуха на приводе представляет собой массовый расход воздуха на входе в компрессор. Регулятор 10 генерирует команды $m_{m a i n}^{C M D}$ для массовых расходов основного топлива, $m_{p i l o t}^{C M D}$ - для пускового топлива и $m_{a i r}^{C M D}$ - для воздуха. Команды для массовых расходов компенсируются различной динамикой в динамических компенсаторах 31, 32 для топлива и 37 для воздуха и компенсированные команды $m_{m a i n}^{C O M P}$ , $m_{p i l o t}^{C O M P}$ и $m_{a i r}^{C O M P}$ направляют к приводам 41, 42, 47.

Обычно регулятором 10 генерируется команда $θ_{V I G V}^{C M D}$ для лопаток VIGV вместо команды $m_{a i r}^{C M D}$ для массового расхода воздуха. Кроме того, как правило, команды $m_{m a i n}^{C M D}$ и $m_{p i l o t}^{C M D}$ для массового расходов топлива преобразуются в высоту подъема клапанов. В целях упрощения массовые расходы в дальнейшем все же используют вместо положения лопаток VIGV и высот подъема регулирующих клапанов.

Каналы подачи газообразного топлива обычно имеют большой объем в системах 8, 9 для распределения топлива. Динамика систем с этими каналами может быть аппроксимирована посредством задержки запаздывания первого порядка с передачей запаздывания в соответствии со следующими уравнениями:

$L (m_{m a i n}^{C M B S T}) = G_{m a i n} (s) \cdot L (m_{m a i n}^{A C T U R}) = (1 / 1 + t_{m a i n} \cdot s) e^{- t m a i n \cdot s} \cdot L (m_{m a i n}^{A C T U R}) (21)$

$L (m_{p i l o t}^{C M B S T}) = G_{p i l o t} (s) \cdot L (m_{p i l o t}^{A C T U R}) = (1 / 1 + t_{p i l o t} \cdot s) e^{- t p i l o t \cdot s} \cdot L (m_{p i l o t}^{A C T U R}) (22)$

где L_main и L_pilot - время передачи запаздывания (передаточного запаздывания) для канала 21 основного газообразного топлива и канала 22 пускового газообразного топлива, a t_main и t_pilot - постоянные времени запаздывания, которые зависят от объемов систем распределения газообразного топлива.

Компрессор 2 нагнетает воздух в камеру сгорания 3 и использует регулируемые входные направляющие лопатки (VIGV) 47 для регулирования массового расхода. Его динамика может быть аппроксимирована запаздыванием второго порядка с передачей запаздывания в соответствии с уравнением:

$L (m_{a i r}^{C M B S T}) = G_{a i r} (s) \cdot L (m_{a i r}^{A C T U R}) = (1 / 1 + t_{V I G V} \cdot s) (1 + t_{a i r} \cdot s)) e^{- t a i r \cdot s} \cdot L (m_{a i r}^{A C T U R}) (23)$

где L_air - время передачи запаздывания для компрессора 2, t_VIGV - постоянная времени сервопривода VIGV, a t_air - постоянная времени запаздывания, которая зависит от объема компрессора.

Обычно величины t_main и t_pilot намного больше, чем t_VIGV и t_air, а время L_main и L_pilot более продолжительное, чем L_air. Следовательно, каналы 21, 22 для газообразного топлива имеют более медленную динамику по сравнению с компрессором 2.

Как и в случае уравнений 7-9, динамика приводов 41, 42 более быстрая, чем динамика каналов 21, 22 для топлива, и можно считать, что они предпочтительно калиброваны. Следовательно, уравнения 7-9 могут быть применимы. Если в отношении основного топлива компенсация не применяется и при этом канал 21 для газообразного топлива является каналом с самой медленной динамикой, уравнения 21 и 23 могут быть использованы для получения передаточных функций G_main(s) и G_air(s) и могут быть введены в уравнение 20 для получения необходимой компенсационной функции для пускового газообразного топлива в виде

$G_{p i l o t}^{C O M P} (s) = G_{f a s t, k}^{C O M P} (s) = G_{s l o w, i} (s) / G_{f a s t, k} (s) = [(1 + t_{p i l o t} \cdot s) / (1 + t_{m a i n} \cdot s)] \cdot e^{- (L m a i n - L p i l o t) \cdot s} (24)$

и необходимой компенсационной функции для массового расхода воздуха:

$G_{a i r}^{C O M P} (s) = G_{f a s t, k}^{C O M P} (s) = G_{s l o w, i} (s) / G_{f a s t, k} (s) = [(1 + t_{V I G V} \cdot s) / (1 + t_{m a i n} \cdot s)] \cdot e^{- (L m a i n - L p i l o t) \cdot s} (25)$

Для ускорения динамики системы может быть выбран компенсатор (1+t_main×s)/(1+t_accel·s), где t_accel - постоянная фактического времени. Она будет меньше, чем постоянная времени канала подачи топлива с самой медленной динамикой. В данном случае она меньше, чем постоянная времени t_main для подачи основного газообразного топлива, для того чтобы получить компенсатор с опережением по фазе.

За счет применения компенсатора к уравнениям 24 и 25 для быстрых систем получают компенсационную функцию для ускоренного пускового газообразного топлива:

$G'_{p i l o t}^{C O M P} (s) = [(1 + t_{p i l o t} \cdot s) / (1 + t_{a c c e l} \cdot s)] \cdot e^{- (L m a i n - L p i l o t) \cdot s} (26)$

и компенсационная функция для ускоренного массового расхода воздуха:

$G'_{a i r}^{C O M P} (s) = [(1 + t_{V I G V} \cdot s) (1 + t_{a i r} \cdot s) / (1 + t_{a c c e l} \cdot s)] \cdot e^{- (L m a i n - L a i r) S} (27)$

Результирующая компенсационная функция для расхода основного газообразного топлива представляет собой единицу, умноженную на вышеуказанный компенсатор (1+t_main·s)/(1+t_accel·s) для ускорения:

$G'_{m a i n}^{C O M P} (s) = (1 + t_{m a i n} \cdot s) / (1 + t_{a c c e l} \cdot s) (28)$

Опять же, если динамика приводов является быстрой по сравнению с динамикой топливных каналов и если можно считать, что они тщательно калиброваны, уравнения 7 и 9 могут быть применены, и компенсированные массовые расходы равны массовым расходам на приводах. Следовательно, уравнения 26 и 27 могут быть применены к уравнениям 21 и 22 соответственно, а также уравнение 28 - к уравнению 23. Все это приводит к получению ускоренной общей передаточной функции G''(s) в следующем виде:

$\begin{array}{l} G''_{p i l o t}^{C M B S T} (s) L (m_{p i l o t}^{C M B S T}) / L (m_{p i l o t}^{C M D}) = G''_{a i r}^{C M B S T} (s) = L (m_{a i r}^{C M B S T}) / L (m_{a i r}^{C M D}) = \\ G''_{m a i n}^{C M B S T} (s) L (m_{m a i n}^{C M B S T}) / L (m_{m a i n}^{C M D}) = [1 / (1 + t_{a c c e l} \cdot s)] (29) \end{array}$

Это означает, что массовые расходы газообразного топлива и воздуха на входе в камеру сгорания могут быть синхронизированы и ускорены за счет использования компенсаторов, определяемых уравнениями 26-28.

Постоянная фактического времени t_accel должна быть определена с достаточной точностью. С одной стороны, она должна быть меньше, чем t_main, а, с другой стороны, она не должна быть слишком малой величиной. Если ускорение является слишком большим, т.е. постоянная времени t_accel слишком мала, управление с автоматическим регулированием в целом может быть нестабильным. Обычно, для обеспечения заметного стабильного ослабления колебаний в динамической системе отношение постоянной t_accel времени ускорения к постоянной t_main основного времени находится в интервале от 0,2 до 0,8, предпочтительно в интервале от 0,4 до 0,6.

Специалистам в данной области техники будет понятно, что настоящее изобретение может быть осуществлено в других конкретных формах без выхода за пределы сущности изобретения. Раскрытые выше воплощения, следовательно, рассматриваются во всех отношениях как иллюстрирующие, а не ограничивающие изобретение. Объем изобретения охарактеризован в приложенных пунктах формулы, а не в приведенном выше описании, и все изменения, которые находятся в пределах идей изобретения, области его применения и эквивалентности, следует рассматривать в качестве охватываемых изобретением.

Обозначения

1 - газотурбинная установка,

2 - компрессор,

3 - камера сгорания,

4 - турбина,

5 - генератор,

6 - входящий воздух,

7 - отходящий газ,

8 - система распределения основного газообразного топлива,

9 - система распределения пускового газообразного топлива,

10 - автоматический регулятор,

11, … 13 - линии передачи сигналов управления подачей топлива,

14, … 16 - линии передачи сигналов управления подачей воды и/или водяного пара,

17, … 19 - линии передачи сигналов управления подачей воздуха,

21, … 23 - каналы подачи топлива,

24, … 26 - каналы подачи воды и/или пара,

27, … 29 - каналы подачи воздуха,

30 - система регулирования,

31, … 33 - динамический компенсатор для подачи топлива,

34, … 36 - динамический компенсатор для подачи воды и/или пара,

37, … 39 - динамический компенсатор для подачи воздуха,

41, … 43 - привод для подачи топлива,

44, … 46 - привод для подачи воды и/или пара,

47, … 49 - привод для подачи воздуха,

$m_{m a i n}^{C M B S T}$ - массовый расход основного газообразного топлива на входе в камеру сгорания,

$m_{p i l o t}^{C M B S T}$ - массовый расход пускового газообразного топлива на входе в камеру сгорания,

$m_{a i r}^{C M B S T}$ - массовый расход воздуха на входе в камеру сгорания,

$m_{f u e l, i}^{C M B S T}$ - массовый расход i топлива на входе в камеру сгорания,

$m_{w / s, j}^{C M B S T}$ - массовый расход j воды и/или пара на входе в камеру сгорания,

$m_{a i r, k}^{C M B S T}$ - массовый расход k воздуха на входе в камеру сгорания,

$m_{m a i n}^{A C T U R}$ - массовые расходы основного газообразного топлива на приводах,

$m_{p i l o t}^{A C T U R}$ - массовые расходы пускового газообразного топлива на приводах,

$m_{a i r}^{A C T U R}$ - массовый расход воздуха на приводе, т.е. на VIGV,

$m_{m a i n}^{C M D}$ - команда (командный сигнал) для массового расхода основного топлива, генерируемая регулятором 10,

$m_{p i l o t}^{C M D}$ - команда для массового расхода пускового топлива, генерируемая регулятором 10,

$m_{a i r}^{C M D}$ - команда для массового расхода воздуха, генерируемая регулятором 10,

$m_{f u e l, i}^{C M D}$ - команда для массового расхода i топлива, генерируемая регулятором 10,

$m_{w / s, j}^{C M D}$ - команда для массового расхода j воды/пара, генерируемая регулятором 10,

$m_{a i r, k}^{C M D}$ - команда для массового расхода k воздуха, генерируемая регулятором 10,

$m_{m a i n}^{C O M P}$ - компенсированная команда для массового расхода топлива, генерируемая динамическим компенсатором для подачи 31 основного топлива,

$m_{p i l o t}^{C O M P}$ - компенсированная команда для массового расхода пускового топлива, генерируемая динамическим компенсатором для подачи 32 пускового топлива,

$m_{a i r}^{C O M P}$ - компенсированная команда для массового расхода воздуха, генерируемая динамическим компенсатором для подачи 37 воздуха,

$m_{f u e l, k}^{C O M P}$ - компенсированная команда для массового расхода i топлива, генерируемая динамическим компенсатором для подачи 31, … 33 основного топлива,

$m_{w / s, j}^{C O M P}$ - компенсированная команда для массового расхода j воды/пара, генерируемая динамическим компенсатором для подачи 34, … 36 основного топлива,

$m_{a i r, k}^{C O M P}$ - компенсированная команда для массового расхода k воздуха, генерируемая динамическим компенсатором для подачи 37, … 39 основного топлива,

VIGV - регулируемые входные направляющие лопатки,

θ_VIGV - предполагаемое положение регулируемых входных направляющих лопаток,

θ_{VIGV, cmd} - положение регулируемых входных направляющих лопаток согласно командам,

θ_{VIGV, real} - фактическое положение регулируемых входных направляющих лопаток

1. Способ работы в переходном режиме газотурбинной установки (1), содержащей компрессор (2) с регулируемыми входными направляющими лопатками (47), камеру сгорания (3), турбину (4), регулятор (10), измерительные устройства, приводы (41,…,49), каналы (17,…19) подачи входящего воздуха и каналы (11,…13) подачи газообразного топлива и/или жидкого топлива, и/или каналы (14,…16) подачи воды и/или водяного пара, причем регулятор определяет значения управляющей команды () для массового расхода входящего воздуха и, по меньшей мере, одно из значений управляющей команды () для массового расхода топлива и управляющей команды () для массового расхода воды и/или водяного пара,
отличающийся тем, что,
по меньшей мере, одно значение управляющей команды динамически компенсируют для компенсации различия динамики указанных систем каналов подачи и для синхронизации тем самым результирующих изменений массового расхода () топлива, массового расхода воды и/или водяного пара, и/или массового расхода () воздуха горения, поступающих в камеру (3) сгорания так, чтобы состав топливовоздушной смеси оставался в пределах воспламеняемости.

2. Способ по п.1, отличающийся тем, что, по меньшей мере, одно значение управляющей команды (, , ) динамически компенсируют для того, чтобы компенсировать различие динамики систем подачи и синхронизировать, тем самым, результирующие изменения массовых расходов (, , ) потоков, которые поступают в камеру (3) сгорания газотурбинной установки (1) таким образом, чтобы поддерживать стабильность пламени.

3. Способ по одному из пп.1-2, отличающийся тем, что изменения, по меньшей мере, одного значения управляющей команды (, , ) ускоряют для смягчения медленной динамики систем подачи воздуха, газообразного топлива, воды и/или водяного пара до или после динамической компенсации указанного значения управляющей команды для того, чтобы при функционировании газотурбинной установки обеспечить более быстрые изменения в переходном режиме.

4. Способ по одному из пп.1-2, отличающийся тем, что динамика, по меньшей мере, двух из систем подачи воздуха, газообразного топлива, жидкого топлива, воды, водяного пара характеризуется с помощью передаточной функции, а также тем, что динамическую компенсацию и/или ускорение, по меньшей мере, одного командного сигнала для системы подачи газообразного топлива, жидкого топлива, воды и/или водяного пара осуществляют на основе передаточных функций.

5. Способ по одному из пп.1-2, отличающийся тем, что динамика самой медленной из систем подачи воздуха, газообразного топлива, жидкого топлива, воды, водяного пара характеризуется с помощью передаточной функции и остается динамически некомпенсированной, а также тем, что динамика, по меньшей мере, одной из систем подачи воздуха, газообразного топлива, жидкого топлива, воды, водяного пара с более быстрой динамикой характеризуется передаточной функцией, а динамическую компенсацию, по меньшей мере, одного из командных сигналов для системы подачи воздуха, газообразного топлива, жидкого топлива, воды и/или водяного пара с более быстрой динамикой осуществляют с использованием передаточных функций.

6. Способ по одному из пп.1-2, отличающийся тем, что динамика систем для газообразного топлива остается динамически некомпенсированной, динамика системы подачи характеризуется с помощью передаточных функций, а динамическую компенсацию и/или ускорение командного сигнала для системы подачи воздуха осуществляют с использованием передаточных функций.

7. Способ по одному из пп.1-2, отличающийся тем, что динамика самой медленной системы для газообразного топлива остается динамически некомпенсированной; динамика, по меньшей мере, одной системы подачи воздуха и/или более быстрой системы подачи газообразного топлива, и/или системы подачи жидкого топлива характеризуется с помощью передаточных функций, а динамическую компенсацию и/или ускорение командного сигнала, по меньшей мере, для одной из системы подачи воздуха и более быстрой системы подачи газообразного топлива и/или системы подачи жидкого топлива осуществляют для генерирования компенсированного командного сигнала (, , ), используя для этого передаточные функции.

8. Система (30) регулирования газотурбинной установки (1), содержащей компрессор (2) с регулируемыми входными направляющими лопатками (47), камеру сгорания (3), турбину (4), регулятор (10), измерительные устройства, приводы (41,…,49), каналы (27,…29) подачи входящего воздуха и каналы (21,…23) подачи газообразного топлива и/или жидкого топлива, и/или каналы (24,…26) подачи воды и/или водяного пара, причем регулятор (10) выдает командные сигналы () для массового расхода входящего воздуха и, по меньшей мере, один из командного сигнала () для массового расхода топлива и командного сигнала () для массового расхода воды и/или водяного пара,
отличающийся тем, что
система (30) регулирования содержит, по меньшей мере, один из динамического компенсатора (31,…33) для подачи топлива, динамического компенсатора (34,…36) для подачи воды и/или водяного пара и динамического компенсатора (37,…39) для подачи воздуха в камеру (3) сгорания, который во время работы в переходном режиме корректирует, по меньшей мере, один командный сигнал (, , ) для того, чтобы компенсировать различие динамики систем подачи с тем, чтобы синхронизировать результирующие изменения массовых расходов (, , ) топлива, воды, водяного пара и/или воздуха горения, которые поступают в камеру (3), таким образом, чтобы состав топливовоздушной смеси оставался в пределах воспламеняемости.

9. Система (30) регулирования газотурбинной установки (1) по п.8, отличающаяся тем, что, по меньшей мере, один из динамического компенсатора (31,…33) для подачи топлива, динамического компенсатора (34,…36) для подачи воды и/или водяного пара и динамического компенсатора (37,…39) для подачи воздуха содержит ускоритель для смягчения медленной динамики систем подачи воздуха, газообразного топлива, жидкого топлива, воды и/или водяного пара, осуществляемого до или после того, как командный сигнал динамически компенсирован для того, чтобы обеспечить более быстрые изменения в переходном режиме при работе установки.

10. Система (30) регулирования газотурбинной установки (1) по одному из пп.8-9, отличающаяся тем, что, по меньшей мере, один из динамического компенсатора (31,…33) для подачи топлива, динамического компенсатора (34,…36) для подачи воды и/или водяного пара и динамического компенсатора (37,…39) для подачи воздуха содержит в себе передаточную функцию, которая характеризует динамику, по меньшей мере, одной из систем подачи воздуха, газообразного топлива, жидкого топлива, воды и водяного пара.

11. Система (30) регулирования газотурбинной установки (1) по одному из пп.8-9, отличающаяся тем, что отсутствует динамический компенсатор (31,…39) для командного сигнала для самой медленной из систем, включающих системы подачи воздуха, газообразного топлива, жидкого топлива, воды и водяного пара, а также тем, что динамический компенсатор (31,…39) обеспечен, по меньшей мере, для одной из систем подачи газообразного топлива, жидкого топлива, воды и водяного пара, которая характеризуется более быстрой динамикой.

12. Система (30) регулирования газотурбинной установки (1) по одному из пп.8-9, отличающаяся тем, что каналы для газообразного топлива не имеют динамического компенсатора (31,…33), а система подачи топлива снабжена динамическим компенсатором (37,…39).

13. Газотурбинная установка (1), содержащая систему (30) регулирования по одному из пп.8-12.

Изобретение относится к области газотурбинного двигателестроения и может быть использовано в электронных системах автоматического управления (САУ) газотурбинными двигателями (ГТД) со свободной турбиной, применяемыми в составе газотурбинных установок (ГТУ) для привода электрогенераторов (ЭГ) газотурбинных электростанций (ГТЭС).

Система теплообменника, контур циркуляции топлива турбомашины и турбомашина // 2498099

Изобретение относится к области теплотехники. Система теплообменника, через которую протекает жидкость, содержащая теплообменник с входом и выходом для жидкости, перепускной клапан с входом и выходом для жидкости и самоочищающийся фильтр с входом и двумя выходами для жидкости, один из которых является выходом для отфильтрованной жидкости, а второй - для неотфильтрованной жидкости, причем выход для отфильтрованной жидкости соединен с входом теплообменника, а выход для неотфильтрованной жидкости соединен с входом клапана; при этом выход теплообменника подсоединен ниже по потоку относительно выхода клапана.

Устройство контроля насоса высокого давления в контуре питания топливом газотурбинного двигателя // 2495265

Устройство и способ контроля насоса высокого давления в контуре питания топливом газотурбинного двигателя путем выявления открытия клапана нагнетания и отсечки, установленного на выходе клапана регулирования расхода топлива, путем измерения скорости вращения газотурбинного двигателя, соответствующей открытию клапана нагнетания и отсечки, и путем последующего отслеживания изменения величины этой скорости вращения для того, чтобы предложить замену насоса высокого давления, когда измеренная величина этой скорости вращения достигает заданного порога.

Способ отладки газотурбинного двигателя после восстановительного ремонта при стендовых испытаниях // 2493391

Изобретение относится к области стендовых испытаний двухкаскадных газотурбинных двигателей, в частности к стендовым испытаниям газотурбинных двигателей после восстановительного ремонта, и предназначено для обеспечения запасов устойчивой работы компрессора высокого давления КВД и тяги (мощности) двигателя в процессе эксплуатации двигателя после восстановительного ремонта.

Способ управления положением направляющих аппаратов компрессора газотурбинного двигателя // 2488009

Изобретение относится к области управления работой газотурбинных двигателей и может быть использовано для управления авиационными газотурбинными двигателями. .

Способ снижения заброса частоты вращения вала нагнетателя газоперекачивающего агрегата при помпаже нагнетателя // 2484274

Изобретение относится к области эксплуатации газоперекачивающих агрегатов на компрессорных станциях в системе магистральных газопроводов и может использоваться в системах автоматического управления газоперекачивающими агрегатами (САУ ГПА).

Способ запуска авиационного газотурбинного двигателя // 2472958

Изобретение относится к авиации. .

Способ управления газотурбинным двигателем с форсажной камерой сгорания и система для его осуществления // 2466287

Способ управления газотурбинной электростанцией // 2457347

Способ управления газотурбинной электростанцией // 2453980

Изобретение относится к области газотурбинного двигателестроения и может быть использовано в электронных системах автоматического управления (САУ) газотурбинных установок (ГТУ), используемых для привода электрогенераторов (ЭГ) газотурбинных электростанций (ГТЭС).

Способ эксплуатации системы подачи топлива для теплового двигателя // 2541487

Изобретение может быть использовано в системах подачи топлива для тепловых двигателей. Предложен способ эксплуатации системы подачи топлива для теплового двигателя, причем система подачи топлива состоит, по меньшей мере, из одного топливопровода (1), проходящего к процессу (3) горения, вдоль которого расположен, по меньшей мере, один блок клапанов.

Способ выравнивания температурного поля в газотурбинных устройствах // 2522146

Способ может быть использован в энергетике, а именно в газоперекачивающих агрегатах материальных газопроводов, автономных электростанциях и других энергоустановках, содержащих газотурбинный привод, работающий на природном газе.

Газотурбинная установка с тепловым насосом // 2515910

Газотурбинная установка содержит газотурбинный двигатель с компрессором, устройство воздухоподготовки газотурбинного двигателя, топливную систему с камерами сгорания, устройством подачи и регулирования топлива, масляную систему узлов трения газотурбинного двигателя и исполнительных агрегатов с теплообменником охлаждения масла, нагнетающим насосом, теплообменником подогрева топлива, выполненными в отдельном регулируемом циркуляционном контуре.

Способ подачи топлива в газотурбинный двигатель // 2514522

Изобретение относится к области авиационной техники, в частности к способам подачи топлива в газотурбинный двигатель (ГТД), а также к топливным системам ГТД. Способ подачи топлива в газотурбинный двигатель при запуске после длительного пребывания при низких температурах заключается в подогреве топлива перед подачей его в топливный фильтр, причем перед подогревом отделяют от топлива льдообразования, которые подогревают до таяния, после чего воду, полученную при таянии льдообразований, соединяют с подогретым топливом.

Форсуночный блок камеры сгорания гтд // 2511992

Форсуночный блок камеры сгорания ГТД содержит плиту кольцевой формы с установленными на ней в несколько рядов форсуночными модулями и основной топливный коллектор, соединенный с плитой, полость которого соединена топливными каналами с форсуночными модулями.

Способ сжигания топлива // 2511980

Изобретение относится к энергетическому, химическому и транспортному машиностроению и может быть использовано в камерах сгорания газотурбинных установок. Предложен способ сжигания топлива, заключающийся в предварительном разделении потока воздуха на коаксиальные кольцевые струи, закрутке соседних смежных струй в противоположных направлениях, причем ближайшие одна к другой части соседних закрученных в противоположном направлении струй подают в радиальном направлении навстречу одна другой с образованием турбулентного сдвигового слоя, при этом подачу топлива осуществляют в этот слой для последующего воспламенения образовавшейся топливовоздушной смеси.

Форсуночный блок камеры сгорания гтд // 2511977

Форсуночный блок камеры сгорания ГТД содержит плиту кольцевой формы с установленными на ней в несколько рядов форсуночными модулями, содержащими топливные и воздушные каналы, и топливный коллектор, соединенный с плитой, полость которого соединена топливными каналами с форсуночными модулями.

Система подачи топлива в газотурбинный двигатель с форсажной камерой сгорания // 2507406

(57) Система подачи топлива в газотурбинный двигатель с форсажной камерой сгорания содержит параллельно установленные в магистрали топливоподающие насос высокого давления с электроприводом и двухступенчатый центробежный насос высокого давления с механическим приводом и отбором топлива за каждой ступенью.

Камера сгорания гтд // 2493495

Камера сгорания ГТД содержит корпус, жаровую трубу, имеющую внешнюю и внутреннюю стенки и плиту кольцевой формы с установленными на ней форсуночными модулями и основной топливный коллектор, соединенный с плитой, полость которого соединена топливными каналами с форсуночными модулями, внешней и внутренний корпусы.

Камера сгорания гтд // 2493494

Камера сгорания ГТД, содержащая корпус, жаровую трубу, имеющую внешнюю и внутреннюю стенки и плиту кольцевой формы с установленными на ней форсуночными модулями и основной топливный коллектор, соединенный с плитой, полость которого соединена топливными каналами с форсуночными модулями, внешней и внутренний корпусы.

Топливная система вертолета с реактивными двигателями на лопастях // 2551296

Изобретение относится к области авиации, в частности к конструкциям топливных систем вертолетов. Топливная система вертолета с реактивными двигателями на лопастях несущего винта содержит топливный бак (1) с насосом подкачки (2), топливопровод (3), участки которого расположены внутри вала несущего винта и внутри лопастей. В топливопроводе каждой лопасти установлен регулятор частоты вращения несущего винта. На участке топливопровода от насоса подкачки установлен электроприводной насос-регулятор запуска и малого газа (5) с выходами по числу двигателей (8), а также насос-регулятор рабочих режимов (7) двигателей (8) с приводом от вала (11) несущего винта через шестеренчатую передачу (12) коробки приводов (10). На входе в идущие по лопастям (14) топливопроводы (9) смонтирован топливный коллектор (15) для передачи топлива из неподвижных участков топливопроводов (9) к их подвижным участкам (9′) в каждой лопасти (14). Топливный коллектор (15) выполнен в виде двух отсеков (16) и (17). Неподвижный отсек (16) закреплен на неподвижной трубе (13) внутри вала (11) несущего винта. Подвижный отсек (17) закреплен на валу (11) несущего винта и выполнен с кольцевыми полостями (18) и (19) для передачи топлива. Достигается возможность устранить инерционность подачи топлива и регулирования давление топлива в поле центробежных сил. 2 з.п. ф-лы, 2 ил.