Способ выявления параметров локального пожара

Изобретение относится к области исследования материалов строительных конструкций здания с помощью тепловых средств. Способ выявления параметров локального пожара включает проведение технического осмотра строительных конструкций деревянного перекрытия здания, подвергавшихся действию термического градиента в условиях локального пожара; выявление схемы огневого воздействия на составные элементы перекрытия; установление породы и сорта строительной древесины, показателей ее плотности и влажности в естественном состоянии, массивности элементов деревянного перекрытия, нахождение нормативного сопротивления строительной древесины на изгиб и скорости ее выгорания, отличающийся тем, что технический осмотр деревянного перекрытия здания дополняют инструментальными измерениями геометрических размеров площади горения, назначают контрольную ячейку перекрытия в очаге пожара, измеряют площадь поперечного сечения проемов ячейки перекрытия, вычисляют показатель проемности ячейки перекрытия; определяют толщину слоя обугливания поперечного сечения элементов деревянного перекрытия; вычисляют величину горючей загрузки, массовую скорость выгорания строительной сосновой древесины в ячейке перекрытия и коэффициент снижения скорости выгорания сосновой древесины, затем выявляют длительность локального пожара и максимальную температуру локального пожара, которые вычисляют из заданных соотношений. Достигается получение достоверной оценки основных параметров разрушительности прошедшего пожара, а также снижение трудоемкости и сокращение сроков проведения технического осмотра термоповрежденных элементов деревянного перекрытия здания. 1 з.п. ф-лы, 4 ил., 1 пр.

 

Изобретение относится к области исследования материалов строительных конструкций с помощью тепловых средств и предназначено, в частности, для оценки параметров локального пожара (длительность-температура: τлок, мин - tлок,,max, °C) путем изучения последствий огневого воздействия натурного пожара на деревянное перекрытие с воздушными полостями в его толще.

Известен способ выявления параметров локального пожара, включающий изготовление огневой «камеры - весы», предварительную установку в ней регистрирующей аппаратуры до начала огневых испытаний, заполнение камеры горючей загрузкой в виде брусков из древесины, сжигание ее, построение опытного графика изменения в камере средней температуры во времени (ton, °C - τon, мин) и накладку на него графика стандартного пожара (tст °C - τ,, мин), сопоставляя площади эпюр температуры; при этом площадь эпюры температуры опытного пожара ограничивают ординатой tmin=600°C, принимая ее за температуру окончания пожара (τок, мин) / Огнестойкость зданий / В.П. Бушев, В.А. Пчелинцев, B.C. Федоренко, А.И. Яковлев (гл. 2, п. 4: Основные положения методики исследования температурных режимов пожаров; рис. 5), М.: Стройиздат, 1970, с. 17-21 / [1].

К причинам, препятствующим достижению указанного ниже технического результата при использовании известного способа, относятся следующие: каждый происшедший пожар в здании индивидуален, изготовление же огневой камеры (фрагмента здания), схожей со зданием, поврежденным огнем, требует больших материальных затрат и длительных сроков испытания, однако результаты опытного изучения тепловых режимов существенно разняться с натурными пожарами; при использовании огневой «камеры-весы» возможно исследование развития пожара, в основном для жилых комнат, для разнообразных помещений другого назначения (производственные здания, склады и другие) известный способ оценки параметров пожара не используют, оценку интенсивности натурного пожара по зонам огневого воздействия не производят; график изменения температуры во времени в известном способе ограничен ординатой tmin=600°C (температура окончания пожара), это для большинства случаев натурных пожаров недостоверно.

Известен способ выявления параметров локального пожара в помещениях зданий различного назначения, включающий определение интегральных теплотехнических параметров свободно развивающегося пожара в помещении, выявляя вид стихийного горения (горение, регулируемое пожарной нагрузкой или вентиляцией); расчет среднеобъемной температуры в помещении; представление математического описания изменения температуры при свободно развивающемся пожаре в зависимости от проектной пожарной загрузки, приведенной к древесине, и длительность начальной стадии / ГОСТ Р 12.3.047 - 98 ССБТ. Пожарная безопасность технологических процессов. Общие требования. Методы контроля (Приложение К: «Методы расчета температурного режима в помещениях зданий различного назначения»). М.: Госстандарт России, 1998, с. 33-38 [2].

К причинам, препятствующим достижению указанного ниже технического результата при использовании известного способа, относятся следующие: невозможно определение изменения параметров пожара по зонам интенсивности огневого воздействия на строительные конструкции здания; недостоверна оценка теплотехнических параметров не свободно развивающегося пожара (например, с учетом затрудненного газообмена).

Наиболее близким способом того же назначения к заявленному изобретению по совокупности признаков является способ выявления параметров локального пожара в здании путем изучения последствий огневого воздействия на строительные конструкции, включающий проведение технического осмотра деревянных конструкций, подвергшихся огневому воздействию натурного пожара; приближенное описание развития пожара и состояния строительных конструкций после него, очерчивая зоны разрушительности огневого воздействия по участкам здания; приближенное определение параметров теплового режима пожара / Ильин, Н.А. Техническая экспертиза зданий, поврежденных пожаром (Гл. 2 «Исследование огневого воздействия пожара на строительные конструкции зданий»), М.: Стройиздат, 1983, с. 82-110 [3] - принято за прототип.

К причинам, препятствующим достижению указанного ниже технического результата при использовании известного способа, относятся следующие: выявление основных параметров происшедшего локального пожара по степени разрушительности (интенсивности) огневого воздействия на обследуемые контрольные участки деревянных конструкций можно произвести приближенно, с большой погрешностью.

Сущность изобретения заключается в следующем: задача, на решение которой направленно изобретение, состоит в повышении точности и достоверности выявления параметров локального пожара (температура-время) путем изучения последствий огневого воздействия на деревянные конструкции здания, в снижении трудоемкости и сокращении сроков проведения технического осмотра и испытания материалов термически поврежденных конструкций.

Технический результат - получение достоверной оценки основных параметров прошедшего локального пожара по степени разрушительности (интенсивности) огневого воздействия на обследуемые контрольные участки деревянных конструкций; определение длительности натурного локального пожара; нахождение фактической горючей загрузки, действовавшей при пожаре на обследуемые контрольные участки деревянных конструкций здания; нахождение наибольших, максимально возможных, температур локального пожара; определение толщины обугленного слоя древесины с учетом формы поперечного сечения деревянных конструкций и реальных схем обогрева; математическое описание изменения температуры локального пожара в зависимости от массовой скорости выгорания строительной древесины в условиях затрудненного газообмена; расшифровка данных, зафиксированных древесиной строительной конструкции, выступающей естественным термоиндикатором; снижение трудоемкости и сокращение сроков проведения технического осмотра, испытаний материалов термоповрежденных деревянных конструкций и материальных затрат на проведение восстановительных работ в здании; упрощение камеральной обработки результатов исследования параметров локального пожара.

Указанный технический результат при осуществлении изобретения достигается тем, что в известном способе выявления параметров локального пожара, включающем проведение технического осмотра строительных конструкций деревянного перекрытия здания, подвергавшихся действию термического градиента в условиях локального пожара; выявление схемы огневого воздействия на составные элементы перекрытия; установление породы и сорта строительной древесины, показателей ее плотности и влажности в естественном состоянии, массивности элементов деревянного перекрытия, нахождение нормативного сопротивления строительной древесины на изгиб и скорости ее выгорания, особенностью является то, что технический осмотр деревянного перекрытия здания дополняют инструментальными измерениями геометрических размеров площади горения, назначают контрольную ячейку перекрытия в очаге пожара, измеряют площадь поперечного сечения проемов ячейки перекрытия, вычисляют показатель проемности ячейки перекрытия; определяют толщину слоя обугливания поперечного сечения элементов деревянного перекрытия; вычисляют величину горючей загрузки, массовую скорость выгорания строительной сосновой древесины в ячейке перекрытия и коэффициент снижения скорости выгорания сосновой древесины, затем выявляют длительность локального пожара и максимальную температуру локального пожара, причем показатель проемности ячейки перекрытия вычисляют по алгебраическому уравнению:

где α - показатель проемности ячейки перекрытия; Ащел - площадь проема, щели в стенах ячейки, м2; Агор - площадь горения в ячейке перекрытия, м2; массовую скорость выгорания сосновой древесины mν;зго, кг/(м2·мин), в ячейке перекрытия в условиях затрудненного газообмена при локальном пожаре определяют по алгебраическому уравнению:

где mν,зго - массовая скорость выгорания древесины кг/(м2·мин) в условиях затрудненного газообмена; νо - линейная скорость обугливания древесины (мм/мин) в условиях нормального газообмена, вычисляемая по математическому выражению:

где ψo,i=1÷1,33 - показатель, учитывающий расположение элементов деревянного перекрытия в пространстве; ρ - плотность древесины, кг/м3;

С - комплексный показатель условий выгорания древесины при нормальном газообмене, вычисляемый по математическому выражению:

где Ru - нормативное сопротивление (МПа) древесины на изгиб; ω - влажность древесины, %; b - толщина доски (см) деревянного наката перекрытия;

δou - толщина слоя обугливания (см) доски деревянного наката, вычисляемая по алгебраическому уравнению:

Jσo - интенсивность силовых напряжений в доске деревянного наката к началу пожара в пределах (0,1÷0,9);

коэффициент снижения скорости выгорания сосновой древесины (kro) при различном показателе проемности (α) ячейки перекрытия вычисляют по алгебраическому уравнению:

где kго - коэффициент снижения скорости выгорания древесины в ячейке перекрытия в условиях затрудненного газообмена при локальном пожаре; mν,α - массовая скорость выгорания древесины (кг/(м2·мин)) в условиях различного газообмена; mν,max=0,88 кг/(м2·мин) - максимальная массовая скорость выгорания сосновой древесины в условиях нормального газообмена;

длительность локального пожара τлок, мин, вычисляют по алгебраическому уравнению:

где τлок - длительность локального пожара, мин; g0 - горючая загрузка в ячейке перекрытия, кг/м2; mν,зго - массовая скорость выгорания древесины в условиях затрудненного газообмена, кг/(м2·мин);

максимальную температуру локального пожара tτ,зго, °C, в условиях затрудненного газообмена локального пожара вычисляют по формуле:

где tτ,зго - максимальная температура горячих газов (°C) в условиях затрудненного газообмена; mν,зго - массовая скорость выгорания древесины (кг/(м2·мин)) в условиях затрудненного газообмена.

Выявление параметров прошедшего локального пожара ведут при положительной и отрицательной температуре воздуха.

На чертежах представлено:

На фиг. 1 изображен план ячейки деревянного перекрытия с несущими стальными балками в осях 5-7 / Е-Ж здания: 1 - стальной двутавр №32 (h=320 мм); 2 - деревянный брус (b×h=200×50 мм).

На фиг. 2 изображено сечение 1-1 ячейки перекрытия: 1 - стальной двутавр №32 (h=320 мм); 2 - деревянный брус (b×h=200×50 мм); 3 - вертикальный брус (b×h=200×50 мм); 4 - верхний настил (необрезная доска - 30 мм); 5 - черновой пол (обрезная доска - 50 мм); 6 - брус в теле двутавра (70×320×1130 мм); 7 - нижний настил (потолок; обрезная доска - 50 мм); 8 - штукатурка по обрешетке (δ=30 мм).

На фиг. 3 изображено сечение 2-2 ячейки деревянного перекрытия: (позиции 1÷8 см. фиг. 2).

На фиг. 4 изображен график изменения температуры внутреннего пожара в перекрытии в зависимости от массовой скорости выгорания строительной древесины: I - данные опыта; II - график функции (8).

Причинно-следственная связь между совокупностью признаков и техническим результатом заключена в следующем.

Разработка методики оценки тепловой (огневой, пожарной) загрузки, действовавшей на деревянные конструкции, позволяет получить более точную и достоверную оценку основных параметров температурного режима локального пожара и, как следствие, степень разрушительности локального пожара на обследуемые конструкции здания.

Контрольные ячейки деревянной конструкции назначают по результатам технического осмотра, который предполагает обнаружение и фиксацию очага поражения и прилегающие к нему участки повреждения конструкций, отыскание термосвидетелей, характеризующих температурные режимы локального пожара.

Определение в процессе технического осмотра толщины обугленного слоя древесины δou, мм, позволяет достоверно оценить величину комплексного показателя выгорания древесины.

Расшифровка данных зафиксированных древесиной строительной конструкции, выступающей естественным термоиндикатором, заключается в измерении толщины обугленного слоя древесины, в определении показателей условий нагрева поперечного сечения элемента конструкции.

Снижение трудоемкости и сокращение сроков проведения технического осмотра, испытания материалов термоповрежденных деревянных конструкций и снижение материальных затрат на проведение восстановительных работ возможно при использовании предлагаемого способа выявления параметров локального пожара в пустотном деревянном перекрытии.

Упрощение камеральной обработки результатов исследования пожара возможно при использовании предлагаемого способа выявления длительности и наибольших температур локального пожара по представленным аналитическим зависимостям (7)÷(8).

Пример практического применения. Техническим осмотром частей перекрытия 2-го этажа установлено, что подлежащее реставрации двухэтажное общественное здание с массивными каменными стенами содержит деревянное перекрытие со стальными несущими балками в виде прокатного двутавра №32 из стали марки Ст.3, установленными с шагом 1,5 м. Состав перекрытия второго этажа: 1 - стальной двутавр №32 (h=320 мм); 2 - деревянный брус (b×h=200×50 мм); 3 - вертикальный брус (b×h=200×50 мм); 4 - верхний настил (необрезная доска - 30 мм); 5 - черновой пол (обрезная доска - 50 мм); 6 - брус в теле двутавра (70×320×1130 мм); 7 - нижний настил (потолок; обрезная доска - 50 мм); 8 - штукатурка по обрешетке (δ=30 мм).

Конструкция перекрытия была разделена продольными металлическими балками и поперечными деревянными брусьями на замкнутые пространства (ячейки) с узкими щелями, через которые происходил затруднено газообмен в условиях замедленного горения древесины в процессе пожара. В условиях внутреннего локального пожара в пустотном перекрытии замедленное горение древесины являлось неполным. Затрудненный газовый обмен вызывался недостаточным поступлением воздуха в отдельные замкнутые объемы (ячейки) перекрытия здания. Удельная горючая нагрузка в замкнутом объеме ячейки пустотного перекрытия равна:

Древесина сосновая - горючий материал; влажность ω=9%, плотность ρ=500 кг/м3; теплопроводность λ=0,37 Вт/(м·К); теплота сгорания 20,32 МДж/кг; показатель горючести более 2,1; температура самовоспламенения 400°C; температура тления 295°C.

Величина массовой скорости выгорания mv, кг/(м2·мин), существенно снижается с уменьшением площади проема (Ащел, м2) через который осуществляется газовый обмен.

Требуется выявить максимальную температуру и длительность локального пожара.

Решение: 1. Удельная площадь (проекция на горизонтальную поверхность) горения в замкнутом пространстве ячейки перекрытия вычислена по уравнению:

где l1 - шаг стальных двутавровых балок №32, м; l2 - шаг поперечных деревянных брусьев перекрытия, м.

Размер площади проема (щели) пустотного перекрытия для доступа воздуха к месту горения вычисляют по уравнению:

где hщел=Н-2·δ1σ=520-2·50-320=100 мм=0,1 м - ширина щели. Показатель проемности замкнутого пространства (ячейки) перекрытия вычисляют по алгебраическому уравнению (1):

2. Массовую скорость выгорания эталонной сосновой древесины (при показателе проемности α=0,1) вычисляют по алгебраическому уравнению:

3. При нормальных условиях газообмена максимальная массовая скорость выгорания эталонной древесины mv,max=0,88 кг/(м2·мин), следовательно, показатель снижения скорости выгорания древесины в условиях затрудненного газового обмена при пожаре (зго) вычисляют по алгебраическому уравнению (6):

4. Среднюю линейную скорость обугливания υ0, мм/мин, древесины вычисляют по математическому выражению (3):

где С - комплексный показатель условий выгорания строительной древесины при нормальных условиях газового обмена, определяемый по математическому выражению (4):

5. Удельную массовую скорость выгорания древесины mv, кг/(м2·мин), в условиях нормального газообмена при пожаре вычисляют по алгебраическому уравнению (9):

где ν0=1,12·10-3 - линейная скорость выгорания древесины, м/мин; ρ=500 - плотность сосновой древесины, кг/м3.

6. Удельную массовую скорость выгорания сосновой древесины mv,зго, кг/(м2·мин), в условиях затрудненного газового обмена внутреннего локального пожара в замкнутых объемах ячеек перекрытия вычисляют по алгебраическому уравнению (10):

7. Длительность локального пожара τлок, мин, вычисляемая по алгебраическому выражению (7), равна:

8. Максимальную температуру горячих газов локального пожара, окружавших стальные двутавровые балки в замкнутых пространствах (ячейках) деревянного перекрытия в условиях затрудненного газового обмена, вычислим по формуле (8):

Данные исследования натурного пожара, приведенного к стандартному, были использованы при оценке разрушительности локального пожара на деревянное перекрытие со стальными балками в процессе реставрации с элементами реконструкции памятника истории и культуры «Усадьба Курлиных», г. Самара, ул. Фрунзе, 159/15; (2009-2013 г. ).

Источники информации

1. Огнестойкость зданий / В.П. Бушев, В.А. Пчелинцев, B.C. Федоренко, А.И. Яковлев (гл. 2, п. 4: «Основные положения методики исследования температурных режимов пожаров»; рис. 5). М.: Стройиздат, 1970, с. 17-21.

2. ГОСТ Р 12.3.047 - 98 ССБТ. Пожарная безопасность технологических процессов. Общие требования. Методы контроля (Приложение К: «Методы расчета температурного режима в помещениях зданий различного назначения»). М.: Госстандарт России, 1998, с. 33-38.

3. Ильин Н.А. Техническая экспертиза зданий, поврежденных пожаром (Гл. 2 «Исследование огневого воздействия пожара на строительные конструкции зданий»). М.: Стройиздат, 1983, с. 82-110.

1. Способ выявления параметров локального пожара, включающий проведение технического осмотра строительных конструкций деревянного перекрытия здания, подвергавшихся действию термического градиента в условиях локального пожара; выявление схемы огневого воздействия на составные элементы перекрытия; установление породы и сорта строительной древесины, показателей ее плотности и влажности в естественном состоянии, массивности элементов деревянного перекрытия, нахождение нормативного сопротивления строительной древесины на изгиб и скорости ее выгорания, отличающийся тем, что технический осмотр деревянного перекрытия здания дополняют инструментальными измерениями геометрических размеров площади горения, назначают контрольную ячейку перекрытия в очаге пожара, измеряют площадь поперечного сечения проемов ячейки перекрытия, вычисляют показатель проемности ячейки перекрытия; определяют толщину слоя обугливания поперечного сечения элементов деревянного перекрытия; вычисляют величину горючей загрузки, массовую скорость выгорания строительной сосновой древесины в ячейке перекрытия и коэффициент снижения скорости выгорания сосновой древесины, затем выявляют длительность локального пожара и максимальную температуру локального пожара, причем показатель проемности ячейки перекрытия вычисляют по алгебраическому уравнению:

где α - показатель проемности ячейки перекрытия; Ащел - площадь проема, щели в стенах ячейки, м2; Агор - площадь горения в ячейке перекрытия, м2; массовую скорость выгорания сосновой древесины mv,зго, кг/(м2·мин), в ячейке перекрытия в условиях затрудненного газообмена при локальном пожаре определяют по алгебраическому уравнению:

где mv,зго-массовая скорость выгорания древесины кг/(м2·мин) в условиях затрудненного газообмена; νо - линейная скорость обугливания древесины (мм/мин) в условиях нормального газообмена, вычисляемая по математическому выражению:

где ψo,i=1÷1,33 - показатель, учитывающий расположение элементов деревянного перекрытия в пространстве; ρ - плотность древесины, кг/м3; С - комплексный показатель условий выгорания древесины при нормальном газообмене, вычисляемый по математическому выражению:

где Ru - нормативное сопротивление (МПа) древесины на изгиб;
ω - влажность древесины, %; b - толщина доски (см) деревянного наката перекрытия; δou - толщина слоя обугливания (см) доски деревянного наката, вычисляемая по алгебраическому уравнению:

Jσo - интенсивность силовых напряжений в доске деревянного наката к началу пожара в пределах (0,1÷0,9);
коэффициент снижения скорости выгорания сосновой древесины (kго) при различном показателе проемности (α) ячейки перекрытия вычисляют по алгебраическому уравнению:

где kго - коэффициент снижения скорости выгорания древесины в ячейке перекрытия в условиях затрудненного газообмена при локальном пожаре; mv,α - массовая скорость выгорания древесины (кг/(м2·мин)) в условиях различного газообмена; mv,max=0,88 кг/(м2·мин) - максимальная массовая скорость выгорания сосновой древесины в условиях нормального газообмена;
длительность локального пожара τлок, мин, вычисляют по алгебраическому уравнению:

где τлок - длительность локального пожара, мин; g0 - горючая загрузка в ячейке перекрытия, кг/м2; mv,зго - массовая скорость выгорания древесины в условиях затрудненного газообмена, кг/(м2·мин);
максимальную температуру локального пожара tτ,зго, °C, в условиях затрудненного газообмена локального пожара вычисляют по формуле:

где tτ,зго - максимальная температура горячих газов (°C) в условиях затрудненного газообмена; mv,зго - массовая скорость выгорания древесины (кг/(м2·мин)) в условиях затрудненного газообмена.

2. Способ по п. 1, отличающийся тем, что выявление параметров прошедшего локального пожара ведут при положительной и отрицательной температурах воздуха.



 

Похожие патенты:

Изобретение может быть использовано для автоматического измерения объема пучка лесоматериалов, находящегося на движущемся объекте. В способе движущийся объект пропускают через измерительное устройство - измерительную рамку, оснащенную лазерными сканерами, которые измеряют внешний контур пучка, его длину и суммарную площадь торцов лесоматериалов.

Изобретение относится к способам определения содержания лигнина Класона. Способ определения лигнина заключается в том, что к лигноцеллюлозному материалу добавляют водно-диоксановый раствор, полученный смешением концентрированной азотной кислоты и 1,4-диоксана в соотношении 1:4 (по объему), реакционную смесь нагревают на кипящей водяной бане в течение 15 минут, затем добавляют 2 М раствор гидроксида натрия, объем реакционной смеси доводят дистиллированной водой и фильтруют, измеряют оптическую плотность фильтрата при 440 нм, и по величине оптической плотности судят о содержании лигнина в целлюлозном полуфабрикате.

Изобретение относится к измерительной технике и может быть использовано для определения прочности растительных материалов (соломы, зерен злаков, отходов древесины и др.) в условиях сдвига с целью обоснованного расчета и конструирования измельчающего оборудования.

Изобретение относится к дендрометрии при изучении роста и развития комля деревьев, преимущественно берез, и может быть использовано при фитоиндикации территорий и разработке мероприятий по защите земельных участков от водной эрозии, экологических и климатических технологий, а также в дендроэкологическом мониторинге за развитием овражной сети и рационализации землепользования с учетом изменений формы комля растущих, в частности, березовых деревьев.

Изобретение относится к дендрометрии при изучении относительного сбега комля в ходе роста и развития деревьев, преимущественно берез, и может быть использовано при фитоиндикации качества территорий и разработке мероприятий по защите земельных участков от водной эрозии, а также в дендроэкологическом мониторинге за развитием овражной сети с учетом изменений относительной формы комля растущих березовых деревьев.

Изобретение относится к способу ультразвукового испытания технической древесины в виде чураков, например специальных сортиментов в виде резонансных чураков, и может быть использовано при сертификации древесины в условиях лесозаготовок, лесного хозяйства и деревообработки при контроле качества чураков при различных условиях их хранения, а также в инженерной экологии при оценке экологического качества территории по значениям скорости ультразвука древесины чураков, заготовленных на данной территории.

(57) Изобретение относится к области лесной промышленности и предназначено для раннего выявления резонансных свойств древесины на корню. Образец зафиксирован с усилием затяжки 1,0 Нм через ленту из резины общего назначения твердостью в пределах 50-60 условных единиц, проложенную в зоне контактов кулачков зажима, с техническим зазором 1,0 между концами ленты 1,0-2,0 мм.

Изобретение относится к лесной, деревообрабатывающей промышленности и может быть использовано при сертификации древесины на корню в условиях лесного хозяйства и лесозаготовок, а также при сертификации древесины круглых и пиленых древесных материалов в условиях переработки древесного сырья и механической обработки древесины.

Группа изобретений касается способа измерения содержания влаги в биологическом материале. Для этого предоставляют справочную базу данных для множества различных типов материалов с известным содержанием влаги.

Изобретение относится к экологии и может быть использовано для измерения комля древесного растения. Для этого проводят выбор пробной площади, отбор дерева на пробной площади, описание свойств выбранного дерева и места его произрастания.

Изобретение относится к области технологии строительного производства и заключается в количественном определении аммиака в бетонных конструкциях, используемых в жилом строительстве.

Изобретение относится к технике экспериментального исследования огнезащитной обработки древесины и может быть использовано для определения качества огнезащитной обработки непосредственно на месте выполнения работ по огнезащите деревянных конструкций.

Настоящее изобретение относится к способу повышения термоокислительной стабильности смазочных масел, по которому пробы смазочного масла термостатируют нагреванием в герметичном стакане без перемешивания в течение постоянного времени при атмосферном давлении и фиксированной температуре, которую при каждом термостатировании новой пробы ступенчато повышают в диапазоне температур, определяемых назначением смазочного масла, после нагревания проводят отбор и испытание термостатированных проб на сопротивляемость окислению, при этом отбирают пробу постоянной массы, которую затем нагревают в присутствии воздуха с перемешиванием в течение установленного времени в зависимости от базовой основы смазочного масла при постоянной температуре и постоянной скорости перемешивания, окисленные пробы фотометрируют, определяют коэффициент поглощения светового потока, строят графическую зависимость изменения параметра оценки термоокислительной стабильности от температуры термостатирования, по которой определяют оптимальную температуру термостатирования, обеспечивающую наибольшее сопротивление окислению, отличающемуся тем, что критерием оценки термоокислительной стабильности смазочнного масла принимают ресурс работоспособности термостатированного масла, причем при испытании каждой новой термостатированной пробы на сопротивляемость окислению отбирают пробу окисленного масла через равные промежутки времени, фотометрированием определяют коэффициент поглощения светового потока, строят графические зависимости коэффициента поглощения светового потока от времени окисления термостатированных масел при каждой температуре термостатирования, по которым определяют время достижения коэффициента поглощения светового потока выбранного значения для каждого окисленного термостатированного масла при разных температурах, строят графическую зависимость времени достижения выбранного значения коэффициента поглощения светового потока окисленных термостатированных масел от температуры термостатирования, и по точке этой зависимости с максимальной ординатой, характеризующей ресурс работоспособности, определяют температуру термостатирования, обеспечивающую наибольшее сопротивление окислению.

Изобретение относится к испытательной технике, а именно к устройствам для исследования термической усталости конструкционных материалов, и может быть использовано для экспериментального подтверждения расчетного прогноза малоцикловой прочности конструкционных материалов.

Изобретение относится к способам анализа образцов пористых материалов и может быть использовано для количественного исследования ухудшения свойств околоскважинной зоны нефте/газосодержащих пластов из-за проникновения в нее полимеров, содержащихся в буровом растворе.

Изобретение относится к области измерительной техники и может быть использовано для автоматического определения концентрации металла в руде. Согласно заявленному способу перед проведением контроля содержания металла в руде по конвейеру пропускают руду без примесей металла.

Изобретение относится к испытательному оборудованию и может быть использовано при испытании объектов на температурные воздействия. Стенд содержит приспособление для установки объекта испытаний, источник температурного воздействия с системами подачи и слива воды, установленный под объектом испытаний, вертикальный экран, расположенный по периметру источника температурного воздействия, закрепленный на колоннах и приподнятый над уровнем грунта, выполненный с возможностью изменения расстояния от уровня грунта до его нижнего края, а также систему защиты от спутникового наблюдения за процессом испытаний и объектом испытаний.

Изобретение относится к измерительной технике и может быть использовано для нагрева и измерения температуры образцов, прозрачных в инфракрасной области излучения (ИК).

Группа изобретений относится к измерительной технике и может быть использовано для исследования огнезащитной эффективности защитных составов и покрытий для древесины.

Использование: для оценки степени охрупчивания материалов корпусов реакторов ВВЭР-1000 в результате термического старения. Сущность изобретения заключается в том, что выполняют нагрев образцов стали корпуса реактора до температуры от 300°С, дальнейшее их старение при этой температуре в течение определенного времени, последующие испытания образцов на ударный изгиб и анализ результатов испытания с определением величины сдвига критической температуры хрупкости, при этом образцы стали корпуса реактора в процессе старения при температуре эксплуатации корпуса реактора 300-320°С дополнительно подвергают нейтронному облучению флаксом 1011-1013 н/см2·сек в течение 103 часов, после этого производят отжиг при температуре 400-450°С продолжительностью не менее 30 часов, а оценку степени охрупчивания стали определяют по величине сдвига критической температуры хрупкости ΔTk(t) вследствие термического старения за время, составляющее более 5·105 часов, по определенному математическому выражению.

Изобретение относится к устройству для оценки термомеханической усталости материала, который подвергается воздействию горячего теплового потока. Устройство содержит образец для испытаний, имеющий "горячую" стенку с наружной поверхностью, которая подвергается воздействию теплового потока, и внутренней поверхностью, от которой отходят параллельные полосы, прикрепленные к этой внутренней поверхности и образующие между собой параллельные каналы; промежуточную часть, имеющую параллельные ребра, форма и размеры которых обеспечивают возможность их вставки в указанные каналы между полосами с образованием прохода в области внутренней поверхности горячей стенки для циркуляции охлаждающей жидкости. Проход состоит из множества параллельных сегментов, отделенных друг от друга указанными полосами, а сечение прохода задано путем вставки ребер в указанные параллельные каналы. Устройство также содержит опору, на которой установлены образец и промежуточная часть, имеющая проходы, связанные с концами прохода для циркуляции охлаждающей жидкости; контур циркуляции охлаждающей жидкости, и нагревающие средства. Технический результат: возможность создания условий тестирования моделей, соответствующих реальным промышленным условиям, а также обеспечение возможности воздействовать высокими уровнями теплового потока с относительно простыми средствами нагревателя при одновременном наличии ресурса системы охлаждения, который соответствует "промышленным" системам. 9 з.п. ф-лы, 7 ил.
Наверх