Способ получения мартенситной стали со смешанным упрочнением

Авторы патента:

ЭРИТЬЕ Филипп (FR)

ФЕРРЕ Лоран (FR)

C22C38/52 - с кобальтом

C21D6/00 - Термообработка сплавов на основе железа

Владельцы патента RU 2566688:

ОБЕР Э ДЮВАЛЬ (FR)
СНЕКМА (FR)

Изобретение относится к области металлургии. Для повышения среднего значения усталостной прочности получают мартенситную сталь, которая имеет такое содержание других металлов, что она способна упрочняться в результате выделения интерметаллических соединений и карбидов и имеет содержание Al от 0,4 до 3 мас.%. Температура горячего формования при последнем проходе горячего формования стали ниже температуры растворимости нитридов алюминия в этой стали, и температура каждой из возможных термообработок после этого последнего прохода горячего формования ниже температуры растворимости в твердом состоянии нитридов алюминия в этой стали. 4 н. и 4 з.п. ф-лы, 4 ил., 2 табл.

Изобретение относится к способу получения мартенситных сталей, имеющих такое содержание других металлов, что стали способны к упрочнению в результате выделения интерметаллических соединений и карбидов, и имеющих содержание Al от 0,4% до 3%.

Для некоторых приложений, в частности для трансмиссионных валов авиационных двигателей, необходимо использовать стали, имеющие очень высокую механическую прочность (предел упругости) до температур 400°C и одновременно хорошее сопротивление хрупкому разрушению (высокие вязкость и пластичность). Эти стали должны также обладать хорошей усталостной прочностью.

Из документа US 5393488 известна одна такая мартенситная сталь, которая имеет такое содержание других металлов, что способна упрочняться в результате выделения интерметаллических соединений и карбидов. Состав такой стали в весовом отношении следующий: 10-18% Ni, 8-16% Co, 1-5% Mo, 0,5-1,3% Al, 1-3% Cr, менее 0,3% C, менее 0,1% Ti, остальное Fe.

Недостатком такой стали является ее высокая стоимость из-за высокого содержания в ней Co.

Известна также другая мартенситная сталь, имеющая такое содержание других металлов, что она способна упрочняться в результате выделения интерметаллических соединений и карбидов, состав которой приведен в документе FR 2885142 и является следующим, вес.%: 0,18-0,3% C, 5-7% Co, 2-5% Cr, 1-2% Al, 1-4% Mo+W/2, от следовых количеств до 0,3% V, от следовых количеств до 0,1% Nb, от следовых количеств до 50 ppm B, 10,5-15% Ni, причем Ni≥7+3,5 Al, от следовых количеств до 0,4% Si, от следовых количеств до 0,4% Mn, от следовых количеств до 500 ppm Ca, от следовых количеств до 500 ppm редкоземельных элементов, от следовых количеств до 500 ppm Ti, от следовых количеств до 50 ppm O (при получении на базе жидкого металла) или до 200 ppm O (при получении методом порошковой металлургии), от следовых количеств до 100 ppm N, от следовых количеств до 50 ppm S, от следовых количеств до 1% Cu, от следовых количеств до 200 ppm P, остальное Fe.

Эта сталь согласно документу FR 2885142 имеет очень высокую механическую прочность (разрушающая нагрузка может составлять от 2000 МПа до 2500 МПа) при одновременно очень хорошей ударной вязкости (выше 180·10³ Дж/м²), а также имеет хороший компромисс с другими вязкостными характеристиками и усталостной прочностью.

Однако результаты испытаний на усталость, проведенных на этом типе сталей авторами изобретения, показывают большой разброс величин долговечности (соответствующей числу циклов, приводящих к разрушению образца из-за усталости в этой стали) для каждого уровня приложенной деформационной нагрузки как для малоцикловой усталости (частота нагрузки порядка 1 Гц), так и для вибрационной усталости (выше 50 Гц). Таким образом, минимальные в статистическом смысле значения усталостной долговечности (лимитирующие срок службы деталей из этой стали) еще находятся на слишком низком уровне.

Изобретение направлено на устранение этих недостатков.

Целью изобретения является предложить способ получения сталей этого типа, который позволит уменьшить разброс усталостной прочности в этом типе стали, а также позволит повысить среднее значение усталостной прочности.

Эта цель достигнута благодаря тому, что способ предусматривает, что температура горячего формования при последней операции горячего формования ниже температуры растворимости в твердом состоянии нитридов алюминия в этой стали, и температура каждой возможной термической обработки после этой последней операции горячего формования ниже температуры растворимости в твердом состоянии нитридов алюминия в этой стали.

Таким образом, после последней операции горячего формования (например, ковка) число нежелательных включений нитридов алюминия в форме пластинок (или игл) на единицу поверхности стали является статистически пренебрежимо малым и по оценкам может достигать менее 10^-12 включений на мм².

Действительно, авторы изобретения установили, что из включений нитридов алюминия (AlN) нежелательны именно включения в форме пластинок (или игл), так как они действуют как центры концентрации напряжений, когда сталь подвергается усталостным нагрузкам, и которые поэтому снижают энергию, необходимую для инициирования роста трещин. Авторы изобретения установили также, что нежелательные включения AlN образовывались, когда алюминий и азот рекомбинировали при охлаждении от температуры выше температуры растворимости включений AlN в твердом состоянии.

Благодаря способу по изобретению нежелательные включения AlN во время последней операции горячего формования (например, ковки) не образуются, так как эта операция проводится при температуре ниже температуры растворимости этих включений в твердом состоянии. Кроме того, нежелательные включения AlN, возможно, присутствующие в стали перед этой последней операцией горячего формования (образованные в ходе предшествующих операций, которые могли бы проводиться при температуре выше температуры растворимости в твердом состоянии AlN), разбиваются в результате этого последнего горячего формования на фрагменты, размеры которых в трех пространственных направлениях имеют одинаковый порядок величины и которые отстоят друг от друга на некотором расстоянии. Таким образом, маловероятно, что эти фрагменты способны стать центрами инициирования роста трещин, которые привели бы к преждевременному разрушению стали.

Следовательно, доля нежелательных включений AlN (включения в форме пластинок или игл) на выходе последней операции горячего формования является пренебрежимо малой, так что эти включения не могут служить местом инициирования растрескивания. Кроме того, после последней операции горячего формования не происходит повторного образования этих нежелательных включений AlN, так как при возможных последующих термообработках температура стали не превышает температуру растворимости AlN в твердом состоянии. Таким образом, в результате получается увеличение минимальных значений усталостной долговечности, а также увеличение средней усталостной долговечности.

Изобретение относится также к мартенситной стали, имеющей такое содержание других металлов, что она способна упрочняться в результате включений интерметаллических соединений и карбидов, и имеющей содержание Al от 0,4% до 3%.

Согласно изобретению, если последняя операция горячего формования проводится при температуре ниже температуры растворимости нитридов алюминия в твердом состоянии, и если температура каждой из возможных термообработок после этой последней операции горячего формования ниже этой температуры растворимости, то число на единицу поверхности стали этих включений, форма которых нежелательна (пластинки или иглы), составляет статистически менее 10^-12.

Таким образом, разброс результатов по числу циклов нагружения для определения усталости уменьшается, следствием чего является более высокий срок службы детали из этой стали.

Изобретение станет более понятным и его преимущества выявятся более четко при изучении следующего подробного описания одного варианта осуществления, представленного в качестве неограничивающего примера. Описание обращается к следующим фигурам, на которых:

- фиг. 1 сравнивает кривые усталостной долговечности для стали согласно изобретению и стали согласно уровню техники,

- фиг. 2 показывает кривую усталостной нагрузки,

- фиг. 3 представляет собой полученную на сканирующем электронном микроскопе фотографию вторичного включения в стали согласно уровню техники,

- фиг. 4 представляет собой полученную на сканирующем электронном микроскопе фотографию первичного включения в стали согласно изобретению.

Рассматриваются мартенситные стали со смешанным упрочнением, имеющие содержание Al от 0,4% до 3%. Именно такое содержание в них Al и содержания других металлов позволяют этим сталям упрочняться в результате включения интерметаллических соединений и карбидов (смешанное упрочнение).

Испытания на усталость образцов из этих сталей, полученных согласно уровню техники, показали большой разброс результатов этих испытаний, то есть при заданном напряжении усталостной нагрузки долговечность варьируется в широком диапазоне.

Ширина этого диапазона, в частности нижние значения этого диапазона, обусловлена присутствием этих нежелательных включений, которые требуют меньше энергии для инициирования усталостных трещин и приводят к преждевременному разрушению стали.

Из-за своего химического состава сталь содержит первичные включения AlN, которые образуются при застывании металла, при высоких температурах, когда сталь еще находится в пастообразном состоянии (то есть в двух смешанных состояниях стали: твердом и жидком). Их количество ниже 10^-2 включений на мм². Это образование первичных включений осуществляется в форме включений, размеры которых в трех пространственных направлениях имеют одинаковый порядок величины (то есть эти включения имеют почти сферическую форму) и размер которых не превышает 50 мкм. Инициирование трещин, начинающихся из этих первичных включений AlN, требует больше энергии, чем из вторичных включений (смотри ниже), и поэтому не определяет минимальных значений усталостной долговечности.

Авторы изобретения заметили, что сталь согласно уровню техники содержит также включения AlN, отличные от первичных включений, которые названы вторичными включениями. Эти вторичные включения присутствуют в меньшей доле (меньше 10^-2 единиц на мм²), чем первичные включения. Именно эти вторичные включения ответственны за преждевременное разрушение стали. Авторы изобретения установили, что вторичные включения имеют нежелательную форму пластинок (или игл) и характеризуются следующими размерами в трех измерениях:

a) наименьший размер меньше одной двадцатой наибольшего размера, и

b) наибольший размер превышает 10 мкм.

Эти вторичные включения действуют как центры концентрации напряжений и, таким образом, как особенно подходящие места для инициирования трещин, так как трещины требуют меньше энергии для формирования на этих вторичных включениях, чем на первичных включениях. Поэтому трещины преждевременно образуются на вторичных включениях и приводят к снижению срока службы стальной детали (что соответствует низким значениям диапазона результатов испытаний).

Авторы изобретения установили также, что в твердой стали существует вторая температура растворимости нитридов алюминия (зависящая от химического состава), называемая температурой растворимости в твердом состоянии, и что вторичные включения AlN образуются во время охлаждения стали от температуры, которая выше этой температуры растворимости в твердом состоянии включений AlN в стали. Действительно, когда сталь проходит выше этой температуры растворимости, растворяется небольшая доля первичных включений AlN. Затем, когда при охлаждении стали температура станет ниже этой температуры, растворенные алюминий и азот рекомбинируют во вторичные включения AlN.

Например, в случае стали, состав которой охватывается патентом FR 2885142 и указан выше, эта температура растворимости в твердом состоянии равна 1025°C.

Итак, если температура ковки при последней операции горячего формования ниже температуры растворимости в твердом состоянии включений AlN в твердой стали, то включения AlN остаются в этом состоянии (алюминий и азот не растворяются). Таким образом, вторичных включений AlN не образуется.

Кроме того, вторичные включения AlN, возможно, имеющиеся перед последней операцией ковки (которые могли бы быть результатом предыдущих термообработок, проводившихся при температуре выше температуры растворимости в твердом состоянии), склонны, с одной стороны, дробиться при операции ковки с получением более мелких включений, форма которых имеет эквивалентные размеры во всех трех пространственных направлениях (в отличие от нежелательной формы пластинок или игл), а с другой стороны, они отделены друг от друга некоторым расстоянием. Следовательно, операция горячего формования при температуре ниже температуры растворимости включений AlN в твердом состоянии превращает вредные вторичные включения во включения, более похожие на первичные включения, которые, следовательно, менее вредны для усталостной долговечности стали.

Авторы изобретения провели испытания со сталями, полученными способом согласно изобретению, то есть при температуре горячего формования при последней операции ниже температуры растворимости в твердом состоянии включений AlN в стали (и в отсутствие более поздней термообработки выше этой температуры); результаты этих испытаний представлены ниже.

Фиг. 1 качественно показывает улучшения, вносимые способом согласно изобретению. Экспериментально определяют число циклов N на разрыв, необходимое, чтобы разрушить образец из стали, подвергнутый циклической растягивающей нагрузке, в зависимости от псевдознакопеременного напряжения C (речь идет о напряжении, которому подвергается образец при приложенной деформации, согласно стандарту DMC0401 компании Snecma, используемому для этих испытаний).

Такая циклическая нагрузка схематически представлена на фиг. 2. Период T представляет собой один цикл. Напряжение меняется между максимальным значением C_max и минимальным значением C_min.

Испытав на усталость статистически достаточное число образцов, авторы изобретения получили точки N=f(C), исходя из которых они провели среднюю статистическую кривую C-N (напряжение C_max в зависимости от числа N циклов нагружения). Затем для данного числа циклов рассчитывались стандартные отклонения напряжений.

На фиг. 1 первая кривая 15 (тонкая линия) является (схематически) средней кривой, полученной для стали, изготовленной согласно уровню техники. Эта первая средняя кривая C-N окружена двумя тонкими пунктирными кривыми 16 и 14. Эти кривые 16 и 14 расположены соответственно на расстоянии +3σ₁ и -3σ₁ от первой кривой 15, где σ₁ - стандартное отклонение распределения экспериментальных точек, полученных в этих испытаниях на усталость, и ±3σ₁ соответствует статистически доверительному интервалу 99,7%. Таким образом, расстояние между этими двумя пунктирными кривыми 14 и 16 - мера разброса результатов. Кривая 14 является лимитирующим фактором для расчета размеров детали.

На фиг. 1 вторая кривая 25 (жирная линия) представляет собой (схематически) среднюю кривую, полученную, исходя из результатов испытаний на усталость, проведенных на стали, полученной согласно изобретению под нагрузкой согласно фиг. 2. Эта вторая средняя кривая C-N окружена двумя жирными пунктирными кривыми 26 и 24, расположенными соответственно на расстоянии +3σ₂ и -3σ₂ от второй кривой 25, где σ₂ - стандартное отклонение распределения экспериментальных точек, полученных в этих испытаниях на усталость. Кривая 24 является лимитирующим фактором для расчета размеров детали.

Отметим, что вторая кривая 25 расположена выше первой кривой 15, что означает, что при усталостной нагрузке на уровне напряжения C_max образцы из стали, полученной согласно изобретению, разрушаются в среднем за более высокое число N циклов, чем образцы из стали согласно уровню техники.

Кроме того, расстояния между двумя жирными пунктирными кривыми 26 и 24 меньше, чем расстояние между двумя тонкими пунктирными кривыми 16 и 14, что означает, что разброс значений усталостной прочности у стали, полученной согласно изобретению, меньше, чем у стали согласно уровню техники.

Так, для данного напряжения кривая 14, относящаяся к стали, полученной согласно уровню техники, дает меньшие значения срока службы детали, чем кривая 24, относящаяся к стали, изготовленной согласно изобретению.

Фиг. 1 показывает экспериментальные результаты, сведенные ниже в табл. 1 и 2.

Табл. 1 приводит результаты для нагрузки при малоцикловой усталости согласно фиг. 2 с нулевым напряжением C_min, при разных температурах: 20°C, 200°C и 400°C. Малоцикловая усталость означает, что частота нагрузки составляет порядка 1 Гц (при этом частота определена как число периодов T в секунду).

Отметим, что для данного числа циклов N среднее значение усталостного напряжения, необходимое для разрушения стали согласно изобретению, выше среднего числа M циклов усталостного напряжения (принятого за 100%), необходимого для разрушения стали согласно уровню техники. Разброс (=6σ) результатов при этом числе N циклов для стали согласно изобретению ниже разброса результатов для стали согласно уровню техники (разбросы выражены в процентах от среднего значения M).

Таблица 1
Условия испытания на малоцикловую усталость	Сталь согласно уровню техники	Сталь, полученная согласно изобретению
N	Температура	С	Разброс	С	Разброс
10⁵	20°C	100% М	40% М	125% М	20% М
10⁵	200°C	100% М	30% М	137% М	15% М
3·10⁴	400°C	100% М	40% М	112% М	15% М

В табл. 2 приведены результаты для нагрузки при вибрационной усталости, то есть на частоте около 80 Гц, при 200°C. Нагрузка идентична показанной на фиг. 2 с ненулевым минимальном напряжением C_min (доля от максимального напряжения C_max).

Отметим, что для данного числа циклов N среднее значение усталостного напряжения, требующееся для разрушения стали согласно изобретению, выше среднего значения M усталостного напряжения, необходимого для разрушения стали согласно уровню техники. Разброс результатов при этом числе N циклов для стали согласно изобретению ниже разброса результатов для стали согласно уровню техники.

Отметим, что минимальное значение C_min мало влияет на результаты.

Таблица 2
Условия испытания на вибрационную усталость	Сталь согласно уровню техники	Сталь, полученная согласно изобретению
N	Температура	C_min	С	Разброс	С	Разброс
4·10⁶	200°C	C_max/20	100%=M	30% M	120% M	12% M
4·10⁶	200°C	C_max/2	100%=M	30% M	126% M	14% M

Таким образом, результаты этих экспериментов показывают, что именно вторичные включения AlN в стали согласно уровню техники, образованные во время последнего прохода горячего формования при температуре выше температуры растворимости в твердом состоянии этих включений в стали, ответственны за низкие значения усталостной долговечности этой стали.

Наблюдения посредством сканирующего электронного микроскопа SEM, проведенные авторами изобретения на множестве образцов из стали согласно уровню техники и согласно изобретению, подтверждают эти выводы.

Фиг. 3 показывает полученный на сканирующем электронном микроскопе фрактографический снимок поверхности трещины образца из стали согласно уровню техники. На нем можно различить вторичное включение. Это включение имеет форму пластинки, размеры которой, указанные на фигуре, составляют 17 мкм и 22 мкм при толщине 0,4 мкм. Эти вторичные включения присутствуют в существенных количествах в сталях, отвечающих уровню техники, и практически отсутствуют в сталях по изобретению.

Фиг. 4 показывает полученный на сканирующем электронном микроскопе фрактографический снимок поверхности трещины образца из стали согласно изобретению. На нем можно различить первичное включение. Это включение имеет почти трехмерную форму, и его размеры, указанные на фигуре, имеют одинаковый порядок величин: 13 мкм × 8 мкм × 3 мкм.

Выгодно, чтобы не только температура последней операции горячего формования была ниже температуры растворимости в твердом состоянии нитридов алюминия в стали, но, кроме того, чтобы температура горячего формования на каждой операции горячего формования, предшествующей последней операции горячего формования, была ниже этой температуры растворимости в твердом состоянии.

Таким образом, в продолжение всего способа получения стали почти не образуется вредных вторичных включений.

Например, содержание Al в стали составляет от 0,5% до 2%.

Например, содержание C в стали ниже 0,4%, содержание Cr составляет от 0,5% до 7%, содержание Ni составляет от 6% до 18%, содержание Co составляет от 4% до 18%.

Из мартенситной стали согласно изобретению можно изготавливать детали. Например, такая деталь является трансмиссионным валом двигателя, в частности, авиационного двигателя.

1. Способ получения мартенситной стали, обладающей способностью упрочняться в результате выделения интерметаллических соединений и карбидов, и содержащей Al от 0,4 до 3 мас.%, включающий горячее формование и при необходимости термообработку, отличающийся тем, что температуру горячего формования при последней операции горячего формования удерживают ниже температуры растворимости в твердом состоянии нитридов алюминия в указанной стали, причем температура горячего формования на каждой операции горячего формования, предшествующей последней операции горячего формования, ниже температуры растворимости в твердом состоянии нитридов алюминия в указанной стали, при этом при возможных последующих термообработках после последней операции горячего формования термообработку проводят при температуре ниже температуры растворимости в твердом состоянии нитридов алюминия в указанной стали.

2. Способ по п. 1, отличающийся тем, что сталь содержит Al от 0,5 до 2 мас.%.

3. Способ по п. 1 или 2, отличающийся тем, что сталь содержит, мас.%: C менее 0,4, Cr от 0,5 до 7, Ni от 6 до 18, Co от 4 до 18.

4. Мартенситная сталь, обладающая способностью упрочняться в результате выделения интерметаллических соединений и карбидов, и содержащая Al от 0,4 до 3 мас.%, отличающаяся тем, что на единицу поверхности указанной стали число включений нитридов алюминия, форма которых такова, что наименьший размер указанного включения составляет самое большее одну двадцатую от наибольшего размера указанного включения, причем этот наибольший размер выше 10 мкм, статистически ниже 10^-12 на мм².

5. Мартенситная сталь по п.4, отличающаяся тем, что сталь содержит Al от 0,5 до 2 мас.%.

6. Мартенситная сталь по п. 4 или 5, отличающаяся тем, что сталь содержит, мас.%: C менее 0,4, Cr от 0,5 до 7, Ni от 6 до 18, Co от 4 до 18.

7. Деталь, изготовленная из мартенситной стали, отличающаяся тем, что она изготовлена из стали по любому из пп. 4-6.

8. Трансмиссионный вал для двигателя самолета, изготовленный из мартенситной стали, отличающийся тем, что он изготовлен из мартенситной стали по любому из пп. 4-6.

Изобретение относится к области металлургии, а именно к созданию высокопрочных дисперсионно-твердеющих сталей для высоконагруженных зубчатых колес и подшипников, работающих при температуре до 500°C.

Криогенная обработка мартенситной стали со смешанным упрочнением // 2554836

Изобретение относится к способу получения мартенситной стали. Для повышения механических свойств и сокращения значений их разброса в стали, содержащей другие металлы, обеспечивающие её упрочнение при выделении интерметаллических соединений и карбидов, а также Al между 0,4% и 3%, указанную сталь подвергают термической обработке, включающей нагрев стали выше температуры ее аустенизации, охлаждение стали примерно до температуры окружающей среды, помещение стали в криогенную среду при температуре Т1, причем температура Т1 является более низкой, чем температура Mf мартенситного преобразования, и выдержку стали в криогенной среде с продолжительностью, по меньшей мере равной ненулевому времени t1 выдержки от момента, когда самая горячая часть стали достигла температуры ниже, чем температура Mf мартенситного преобразования, причем температура Т1 (в ºС) и время t1 выдержки (в часах) определяется уравнением Т1=ƒ(t1), причем первая производная функции ƒ по t, ƒ'(t), является положительной, и вторая производная ƒ по t, ƒ”(t), является отрицательной.

Штамповый сплав // 2550071

Изобретение относится к области металлургии, а именно к составу сплава, используемого для изготовления штампового инструмента. Сплав содержит углерод, кремний, молибден, хром, вольфрам, кобальт, марганец, титан, никель, ванадий и железо при следующем соотношении компонентов, мас.%: углерод 0,20-0,30, кремний 0,40-0,80, молибден 2,00-2,50, хром 8,00-10,00, вольфрам 2,50-3,00, кобальт 1,00-1,50, марганец 1,00-1,40, титан 0,20-0,30, никель 6,00-8,00, ванадий 0,20-0,30, железо - остальное.

Коррозионностойкая мартенситностареющая сталь // 2532785

Изобретение относится к области металлургии, а именно к производству высокопрочных коррозионностойких мартенситностареющих сталей, используемых в энергетическом машиностроении для изготовления высоконагруженных упругих металлических уплотнений разъемных соединений энергетических установок, работающих в агрессивных средах при температурах от 20 до 723K.

Аустенитно-ферритная сталь с высокой прочностью // 2522914

Изобретение относится к области металлургии и может быть использовано для получения высокопрочной теплостойкой проволоки различных типоразмеров и листового материала.

Коррозионностойкая высокопрочная сталь // 2519337

Изобретение относится к области металлургии, а именно к коррозионно-стойким аустенитным хромоникелевым сталям, применяемым при производстве высокопрочного сортового проката.

Сварочная проволока // 2511382

Изобретение относится к сварочным присадочным проволокам для аргонодуговой сварки неплавящимся электродом в защитных газах легированных теплоустойчивых сталей для оборудования и трубопроводов АЭС, работающих при воздействии пароводяной смеси и ионизирующего излучения.

Закаленная мартенситная сталь с низким содержанием кобальта, способ получения детали из этой стали и деталь, полученная этим способом // 2497974

Изобретение относится к области металлургии, а именно к получению закаленной мартенситной стали, используемой для изготовления различных конструкционных и приводных деталей.

Высокопрочный стальной сплав с высокой ударной вязкостью // 2482212

Изобретение относится к области металлургии, а именно к высокопрочной стали, используемой для изготовления изделий, применяемых в различных областях техники. .

Способ деформационно-термического производства листового проката // 2481407

Изобретение относится к области металлургии, в частности к технологии получения листового проката, используемого в бронезащитных конструкциях. .

Криогенная обработка мартенситной стали со смешанным упрочнением // 2554836

Горяче-или холоднокатаный стальной лист, способ его изготовления и его применение в автомобильной промышленности // 2554264

Изобретение относится к области металлургии. Для обеспечения высоких механических свойств, хорошей способности к пластической деформации и высокой стойкости к коррозии осуществляют выплавку листа из стали, содержащей, мас.%: 0,6≤С≤0,9, 17≤Mn≤22, 0,2≤Al≤0,9%, 0,2≤Si≤1,1, при условии 0,85≤Al+Si≤1,9, 1,2≤Cu≤1,9, S≤0,030, P≤0,080, N≤0,1, при необходимости: Nb≤0,25, предпочтительно 0,070-0,25, V≤0,5, предпочтительно 0,050-0,5, Ti≤0,5, предпочтительно 0,040-0,5, Ni≤2, следы≤Cr≤2, предпочтительно≤1, B≤0,010, предпочтительно 0,0005-0,010, железо и неизбежные примеси - остальное, её отливку в виде сляба, нагрев сляба до температуры 1100-1300°C, горячую прокатку сляба с температурой конца прокатки по меньшей мере 890°C, быстрое охлаждение горячекатаного листа со скоростью не менее 40°C/с с выдержкой между окончанием прокатки и началом охлаждения, проводимой таким образом, чтобы точка, заданная упомянутой выдержкой и температурой конца прокатки, располагалась внутри участка, определяемого диаграммой ABCD'E'F'A, предпочтительно ABCDEFA, на фиг.1, при этом во время выдержки лист естественно охлаждают на воздухе, смотку листа в рулон при температуре менее или равной 580°C.

Труба из аустенитного сплава и способ ее получения // 2552805

Изобретение относится к области металлургии, в частности производству труб нефтепромыслового сортамента. Для обеспечения низкой анизотропии предела текучести трубы при приложении к ней различных напряжений, зависящих от среды использования, получают трубу из аустенитного сплава, имеющую предел текучести при растяжении YSLT по меньшей мере 689,1 МПа.

Способ изготовления изделий из легкой аустенитной конструкционной стали и изделие из легкой аустенитной конструкционной стали (варианты) // 2544970

Изобретение относится к методу изготовления изделий из аустенитной легкой конструкционной стали с изменяемыми в направлении толщины стенки изделия свойствами материала с составом в вес.%: С от 0,2 до≤1,0, Аl от 0,05 до<15,0, Si от 0,05 до ≤6,0, Мn от 9,0 до<30,0, остальное - железо и неизбежные примеси с добавлением по необходимости Cr≤6,5, Cu≤4,0, Ti+Zr≤0,7, Nb+V≤0,5, В≤0,1.

Способ производства металлопродукции из легированных марок стали и сплавов // 2542151

Изобретение относится к области металлургии и может быть использовано при изготовлении труб для энергетического машиностроения и оборудования АЭС. Способ производства металлопродукции из легированных марок стали, например нержавеющих и сплавов, включает выплавку стали, горячую деформацию, термическую обработку в интервале температур от 450 до 950°C с последующим охлаждением в воде или на воздухе, холодную деформацию и термическую обработку в интервале температур от 750 до 950°C с последующим охлаждением в воде или на воздухе.

Гомогенизация мартенситной нержавеющей стали после переплавки под слоем шлака // 2536574

Изобретение относится к области металлургии. Для повышения сопротивления усталости способ изготовления нержавеющей мартенситной стали содержит этап электрошлаковой переплавки слитка упомянутой стали, а затем этап охлаждения упомянутого слитка.

Способ термической обработки отливок из коррозионностойкой стали мартенситного класса // 2526107

Изобретение относится к области термической обработке отливок из коррозионно-cтойкой стали мартенситного класса, используемых для высокоточных деталей машиностроения и приборостроения.

Способ термомеханической обработки сталей аустенитного класса // 2525006

Изобретение относится к области металлургии конструкционных сталей и сплавов, а именно к термомеханической обработке аустенитных коррозионно-стойких хромоникелевых сталей.

Способ термической обработки монокристаллов ферромагнитного сплава fe-ni-co-al-ti с эффектом памяти формы и сверхэластичностью, ориентированных вдоль [001] направления при деформации растяжением // 2524888

Изобретение относится к области металлургии, а именно к термомеханической обработке монокристаллов ферромагнитного сплава нового состава Fe-Ni-Co-Al-Ti, и может быть использовано для создания исполнительных механизмов, датчиков, актюаторов, демпфирующих элементов.

Способ термической обработки жаропрочного и жаростойкого сплава х65нвфт // 2515145

Изобретение относится к области металлургии, а именно к термической обработке заготовок из сплава Х65НВФТ на основе хрома. Для повышения жаростойкости сплава заготовку из сплава Х65НВФТ подвергают закалке путем нагрева до температуры 1270±10°C с выдержкой при этой температуре в течение 20 мин и охлаждают в масло.

Термическая обработка мартенситной нержавеющей стали после переплавки под слоем шлака // 2567409

Изобретение относится к области металлургии. Для повышения выносливости мартенситной нержавеющей стали проводят электрошлаковый переплав, затем охлаждают полученный слиток и осуществляют по меньшей мере один аустенитный термический цикл, состоящий в нагреве слитка выше температуры аустенизации с последующей стадией охлаждения. Во время охлаждения, перед тем, как минимальная температура слитка будет ниже температуры Ms, слиток выдерживают выше температуры Ас3 до начала выполнения последующего аустенитного цикла или выдерживают при температуре выдержки, входящей в пределы «носа» феррито-перлитного превращения, в течение времени выдержки, которое является более длительным, чем период, достаточный для максимально возможного преобразования аустенита в феррито-перлитную структуру в слитке при температуре выдержки, причем слиток выдерживают при температуре выдержки сразу после достижения температуры самой холодной точки слитка температуры выдержки, затем выполняют последний аустенитный термический цикл, включающий нагрев слитка выше Ас3 , за которым следует завершающая стадия охлаждения, причем слиток выдерживают при температуре, входящей в пределы «носа» феррито-перлитного превращения, как указано выше, при этом после завершающего охлаждения слиток не подвергают обработке в аустенитном термическом цикле выше. 2 н. и 6 з.п. ф-лы, 6 ил., 1 табл.