Способ определения количества выработок при проведении инженерно-геологических изысканий

Авторы патента:

Болдырев Геннадий Григорьевич (RU)

Болдырева Елена Геннадьевна (RU)

Барвашов Валерий Александрович (RU)

E02D1/02 - Основания и фундаменты; котлованы; насыпи (для гидротехнических сооружений E02B); подземные и подводные сооружения

Владельцы патента RU 2631445:

Общество с ограниченной ответственностью "НПП "Геотек" (RU)

Изобретение относится к области строительства и предназначено для определения количества выработок, осадок и кренов зданий при проведении инженерно-геологических изысканий. Способ определения количества выработок при проведении инженерно-геологических изысканий включает проходку выработок в пределах пятна проектируемого здания или сооружения, определение модуля деформации грунтов по выработке, нахождение осадки здания или сооружения на каждой выработке и неравномерность осадки между выработками, нахождение коэффициента жесткости основания на каждой выработке при заданных размерах в плане здания или сооружения и нагрузки на основание, используя при этом функцию Шепарда для коэффициента жесткости основания в виде приведенной зависимости. Технический результат состоит в повышении точности инженерно-геологических изысканий, снижении трудоемкости и расширении области применения. 2 з.п. ф-лы, 1 табл., 6 ил.

Известен способ определения зоны возможного провалообразования в грунтах по авторскому свидетельству SU №1752869 A1 (МПК E02D 1/02, от 07.08.1992), включающий опробование грунта в нескольких точках исследуемой площади, определение его характеристик, их математическую обработку и определение местоположения и размеров провальной зоны, опробование грунта производят путем зондирования с определением сопротивления проникновения конуса зонда в грунт и определяют координаты центра круговой зоны, внутри которой будет находиться центр возможного провала.

Недостатком данного способа является то, что опробование грунта выполняют путем погружения конуса зонда с определением условного динамического сопротивления грунта без определения необходимого количества точек зондирования и выработок.

Известен способ определения количества выработок при инженерно-геологических изысканиях для проектирования и устройства свайных фундаментов и определении объемов изысканий (Инструкция по инженерно-геологическим и изысканиям в г. Москве, 2004), в котором объем изысканий зависит от трех категорий сложности грунтовых условий в зависимости от однородности грунтов по условиям залегания и свойствам.

К первой категории относят однослойную или многослойную по составу толщу грунтов с практически горизонтальными или слабо наклоненными слоями (уклон не более 0,05), причем в пределах каждого слоя грунты однородны по свойствам.

Ко второй категории относят однослойную или многослойную по составу толщу грунтов с недостаточно выдержанными границами между слоями (уклон не более 0,1), причем в пределах слоев грунты неоднородны по свойствам.

К третьей категории относят многослойную по составу и неоднородную по свойствам толщу грунтов с невыдержанными границами между слоями (уклон более 0,1), причем отдельные слои могут выклиниваться.

При этом оценка категории сложности грунтовых условий на площадке строительства выполняется на основе материалов геологических фондов.

Недостатком данного способа является то, что на начальном этапе изысканий неизвестна стратиграфия грунтовой толщи и невозможно определить категорию сложности грунтовых условий при отсутствии геологических фондов, что имеет место на неосвоенных территориях.

Наиболее близким по технической сущности предлагаемого изобретения является способ определения количества выработок, приведенный в СП 47.13330 (Инженерные изыскания для строительства, 2013). По данному способу количество выработок и расстояния между ними определяются нормативными требованиями с использованием табличных значений в зависимости от категории сложности инженерно-геологических условий.

Согласно способу - количество выработок в пределах контура каждого здания и сооружения определяются: для I категории сложности инженерно-геологических условий - 1-2 выработки; для II категории - не менее 3-4; для III категории - количество горных выработок определяется конструкцией конкретного фундамента, нагрузками на основание и инженерно-геологическими условиями, но не менее 4-5, с учетом геометрических размеров объекта. В зависимости от категории сложности инженерно-геологических условий расстояние между выработками (скважины, шурфы, дудки и т.п.) изменяются от 25 до 100 м.

К недостаткам данного способа можно отнести то, что категории сложности инженерно-геологических условий даны исходя из геологических и гидрогеологических процессов, влияющих на условия строительства и эксплуатации зданий и сооружений. Эти условия не имеют количественного описания и не связаны с факторами, определяющими поведение зданий в процессе их строительства и последующей эксплуатации, такими как осадка и крен здания или сооружения, что может привести к нарушению нормальных условий эксплуатации зданий. Количество выработок, при этом, определяется без учета взаимодействия грунтов со зданием или сооружением и свойств грунтов, которые могут существенным образом отличаться в грунтах между выработками. В большинстве случаев, для зданий и сооружений используется правило «конверта» - четыре выработки по периметру проектируемого объекта и одна в центре пятна застройки. Глубины выработок назначается по табличным значениям, зависящим от типа фундамента, величины предполагаемой нагрузки и изменяется от 4 до 26 м, но не зависит от вида грунта, его свойств и распределения дополнительных напряжений в основании от нагрузки.

Выполняя инженерно-геологические изыскания (ИГИ), геологи проводят измерения в выработках в полевых условиях или путем испытаний отобранных монолитов в лабораторных условиях, т.е. в чрезвычайно малом относительном объеме грунта под сооружением (порядка миллионных долей от объема массива грунта под зданием или сооружением). Затем эти данные ИГИ произвольно и субъективно (т.е. неоднозначно) экстраполируются на весь объем основания при построении стратификации в виде инженерно-геологических элементов (ИГЭ) и/или расчетных геологических элементов (РГЭ). При этом в близких точках основания определяемые характеристики могут сильно различаться, но повторяемость результатов испытаний при выполнении ИГИ не проверяется несмотря на большой разброс измеряемых величин.

Технической задачей настоящего изобретения является повышение точности инженерно-геологических изысканий, снижение трудоемкости и расширение области применения.

Поставленная задача решена тем, что требуемое количество выработок и их глубина определяются исходя из расчета осадки, неравномерности осадки и крена проектируемого здания непосредственно в процессе проходки выработок.

Способ осуществляется следующим образом.

На площадке инженерно-геологических изысканий устанавливают буровой станок и проходят выработку, например, в виде скважины в любом месте пятна проектируемого здания или сооружения. В процессе проходки выработки проводят испытания грунтов штампом, например, методом бурового зондирования по патенту RU №233314 C1 (МПК E02D 1/02 от 27.07.2012) с определением модуля деформации на заданных интервалах по глубине. Принимают здание или сооружение совместно с фундаментом за жесткий блок с заданными размерами в плане и нагрузкой на основание и рассчитывают осадку методом послойного суммирования. Вычисляют коэффициент жесткости основания для данной выработки. Произвольно, в пределах пятна здания или сооружения, например, в угловых точках проходят новые выработки с определением осадки и коэффициента жесткости основания. Используют функцию Шепарда и найденные по выработкам коэффициенты жесткости основания для их экстраполяции на всю поверхность основания под зданием или сооружением. Проходку выработок и испытания грунтов продолжают до тех пор, пока при числе выработок от трех и более, при различных значениях параметра формы аппроксимации функции Шепарда, распределения коэффициента жесткости основания достигают допустимый представительный разброс расчетных величин средних и неравномерных осадок здания и их кренов.

Предлагаемый способ устраняет недостатки традиционных методов инженерно-геологических исследований:

- неопределенность при выборе количества выработок, связанная с исключением свойств грунтов, размеров и дополнительных напряжений в основании от нагрузок проектируемого здания или сооружения при их назначении;

- исключается отбор монолитов, их транспортировка и лабораторные испытания, что снижает трудоемкость инженерно-геологических исследований, так как все исследования проводятся в полевых условиях на грунтах с ненарушенной структурой;

- расширяется область применения, так в процессе инженерно-геологических исследований определяются осадки и крены здания и сооружения, которые проектировщики могут использовать при назначении размеров фундаментов;

- исключается представление инженерно-геологических разрезов с выделением ИГЭ. Это субъективная операция выполняется при камеральной обработке материалов изысканий для ограниченного объема грунта с произвольной экстраполяцией величин характеристик грунта между выработками, точность которой зависит только от опыта геолога и не связана со свойствами исследуемых грунтов.

Изобретение иллюстрируется графическими материалами, на которых показано следующее:

на фиг. 1 показан план проектируемого здания с расположением нормативных выработок;

на фиг. 2 показан пример распределения по глубине модуля деформации в выработке;

на фиг. 3 приведены результаты расчета осадки фундамента по результатам исследований на одной выработке;

на фиг. 4 приведены результаты расчета осадки и крена фундамента по результатам исследований на двух выработках;

на фиг. 5 показан план проектируемого здания с расположением дополнительных выработок;

на фиг. 6 показан пример карты изополей коэффициента жесткости основания, построенной по девяти выработкам для сооружения размерами 40×20 м.

Пример реализации технического решения.

В качестве примера реализации предлагаемого способа рассматривается определение количества выработок при проведении инженерно-геологических изысканий на площадке строительства жилого здания:

- здание прямоугольное в плане с размерами в плане L=40 м и b=20 м и средним давлением на основание q=300 кПа;

- фундамент плитный с размерами, равными размерам жилого дома в плане;

- план проектируемого здания с расположением нормативных выработок показан на фиг. 1.

Инженерно-геологические изыскания выполняются путем проходки выработок в виде скважин и испытаниями грунтов по следующей процедуре.

1. Выполняется проходка первой выработки в любом месте пятна здания, например, в центре проектируемого здания. Выработка номер 1 (В1) на фиг. 1.

2. В процессе проходки выработки на заданных техническим заданием глубинах, например, через 0,5 м по глубине, определяют модуль деформации грунтов одним из известных методов, например методом бурового зондирования по патенту RU 2541977 C2 (МПК E02D 1/02 от 27.07.2012).

3. Используя найденные значения модулей деформации, строится профиль изменения модуля деформации с глубиной (фиг. 2). Подобные профили могут быть получены в любой точке пятна здания или сооружения, в том числе и по периметру здания, например в выработках, показанных на фиг. 1 и фиг. 6.

4. Принимается здание совместно с фундаментом за жесткий блок с заданными шириной (b) и длиной (L) и средним давлением под подошвой (q).

5. Находится осадка основания здания (s) с использованием расчетной схемы в виде линейно деформируемого полупространства по СП 22.13330-2011 (Основания зданий и сооружений, 2011):

где E_i - модуль деформации;

σ_zp,i - напряжения от давления под подошвой фундамента на i-й глубине h_i испытаний;

Δh_i=h_i-h_i-1.

При определении осадки, дополнительные напряжения σ_zp в основании по вертикали, проходящей через центр подошвы фундамента здания или сооружения (фиг. 3), находятся согласно СП 22.13330-2011 (Основания зданий и сооружений, 2011) по выражению

σ_zp=α⋅q,

где α - табличный коэффициент;

q - среднее давление на основание.

6. Продолжается проходка выработки, испытание грунта, определение модуля деформации и расчет осадки здания или сооружения до тех пор, пока разность осадки ΔS=S_i-S_i-1 не достигнет заданного параметра точности, например, 3-5%. Глубина H на фиг. 3, 4.

7. Повторяются работы по пунктам 2-6 на следующей дополнительной выработке, в любой точке пятна здания или сооружения, например, в угловой точке, выработка В2 (фиг. 1). При определении осадки угловой точки здания или сооружения дополнительные напряжения σ_zp,c в основании определяются согласно СП 22.13330-2011 (Основания зданий и сооружений, 2011) по выражению

σ_zp,c=α⋅q/4.

Если новая выработка находится вблизи существующего здания или сооружения, то для учета влияния соседних зданий, дополнительные напряжения определяются согласно СП 22.13330-2011 (Основания зданий и сооружений, 2011) по выражению:

где σ_zp,αi - вертикальные напряжения от соседнего фундамента или нагрузок;

k - число влияющих фундаментов или нагрузок.

8. Используя найденные значения осадок на предыдущей и новой выработке находят разность осадок (фиг. 4)

ΔS=S_B1-S_B2;

и относительную разность осадок по СП 22.13330-2011 (Основания зданий и сооружений, 2011) из выражения

где - расстояние между выработками В1 и В2.

9. Выполняют работы по пунктам 2-8 на следующих выработках, которые вводятся произвольно в пределах пятна здания, например, в угловых точках, или по периметру здания или сооружения.

10. Используя найденные значения осадок здания или сооружения по каждой выработке, находят соответствующие коэффициенты жесткости основания в выработках. Таких выработок 5 в первом случае (фиг. 1) и 9 - во втором (фиг. 5). Коэффициенты жесткости основания в выработках находят из выражения

где s - осадка, найденная в п. 5;

11. Используются найденные в выработках значения коэффициентов жесткости основания и функция Шепарда (D. Shepard. A two dimensional interpolation function for irregularly-spaced data // ACM National Conference, 1968, pp 517-524), экстраполируются найденные в выработках коэффициенты жесткости K_i на всю поверхность контакта подошвы фундамента здания или сооружения с основанием.

где X, Y - координаты выработок;

x, y - текущие координаты точек аппроксимации между выработками;

n - параметр формы распределения интерполяционной функции между выработками;

N+1 - количество выработок;

K_i - коэффициент жесткости основания на i-й выработке;

Для случая N=9 выработок, результат приведен на фиг. 6.

12. Находят осадки и крены здания или сооружения, с учетом всех пройденных выработок, из решения системы уравнений равновесия здания или сооружения при действии среднего давления q=300 кПа, приложенного к основанию с распределением коэффициента жесткости KK(x,y,n,N), равнодействующая которой Q=P⋅L⋅B=40×20×300=24000 кН, от здания размерами в плане L=40 м и B=20 м. Решение этой задачи сводится к решению системы из трех линейных уравнений равновесия жесткого сооружения на основании, характеризуемых переменным коэффициентом жесткости по площади контакта здания или сооружения с основанием. Эта система уравнений в матричной записи имеет вид

G×a=F,

где G - матрица равновесия;

a - определяемые крены и осадка;

F - столбец свободных членов, определяемых как моменты вокруг осей X, Y и равнодействующая внешней нагрузки Q;

В матрице приведены сверху вниз величины кренов: продольных - вокруг оси Y и поперечных - вокруг оси X, в нижней строке осадка левого нижнего угла здания. Положительные направления кренов совпадают с положительными направлениями осей координат (X, Y).

Члены матрицы G находятся из выражения

Расчеты осадок и кренов сооружения выполнены при различных значениях параметра формы распределения величин коэффициента жесткости основания n между выработками.

Результаты расчета представлены в таблице 1.

Значения поперечных кренов существенно зависят от величины параметра n, который задает форму распределения коэффициента жесткости грунтов основания между выработками, где не выполнялось испытание грунтов.

В рассмотренном примере, величины поперечных кренов различаются в два раза для n=1 и n=4. Допустимая величина крена, согласно СП 22.13330-2011 (Основания зданий и сооружений, 2011), составляет 0,003.

Данный пример показывает, что распределение величин параметров грунта в основании нецелесообразно представлять в виде стратификации с ИГЭ/РГЭ, их нет на фиг. 3 и фиг. 4. Целесообразно исключить эту операцию, а данные инженерно-геологических изысканий представлять в виде распределения коэффициента жесткости основания и проводить расчет для каждого числа пройденных выработок, что можно сделать в процессе инженерно-геологических изысканий, в полевых условиях, с помощью вышеописанного алгоритма расчета осадок и кренов сооружения, встроенного в автоматизированную установку для проходки выработок. Это сократит время проведения работ за счет отказа от лабораторных испытаний образцов грунтов, других камеральных работ при одновременном повышении экономической эффективности проведения инженерно-геологических изысканий.

Кроме того, это обеспечит тесное взаимодействие геологов-изыскателей и инженеров-проектировщиков, так как в процессе инженерно-геологических изысканий будут найдены значения осадки и крены проектируемого здания или сооружения.

Данное изобретение промышленно реализуемо, обладает новыми, более широкими функциональными возможностями, повышает точность и снижает трудоемкость инженерно-геологических изысканий.

1. Способ определения количества выработок при проведении инженерно-геологических изысканий включает проходку выработок в пределах пятна проектируемого здания или сооружения, определение модуля деформации грунтов по выработке, нахождение осадки здания или сооружения на каждой выработке и неравномерность осадки между выработками, нахождение коэффициента жесткости основания на каждой выработке при заданных размерах в плане здания или сооружения и нагрузки на основание, используя при этом функцию Шепарда для коэффициента жесткости основания в виде

2. Способ определения количества выработок при проведении инженерно-геологических изысканий по п. 1, отличающийся тем, что осадка и крены здания или сооружения находятся из решения системы уравнений равновесия с переменным коэффициентом жесткости основания по площади контакта фундамента здания или сооружения с основанием

G×а=F,

3. Способ определения количества выработок при проведении инженерно-геологических изысканий по п. 1, отличающийся тем, что по найденным в выработках значениям коэффициента жесткости с помощью аппроксимирующей функции Шепарда со свободным(и) параметром(ами) формы определяют несколько вариантов распределения коэффициента жесткости основания, варьируют величины параметра(ов) формы и для каждого из них, решая систему из трех уравнений равновесия жесткого блока в перемещениях, находят осадку и крены, и если получаемый разброс не допустим, то вводится дополнительная выработка, и процесс повторяется до получения представительных величин осадок и кренов здания или сооружения.

Изобретение относится к исследованию деформационных и прочностных свойств грунтов при инженерно-геологических изысканиях в строительстве. Способ включает деформирование образца грунта природного или нарушенного сложения в условиях трехосного осесимметричного гидростатического и последующего девиаторного нагружения, дающих возможность ограниченного бокового расширения образца грунта, близкого к реальным условиям, затем после установления условной стабилизации при статическом режиме достижением скорости деформирования образца, соответствующей условной стабилизации деформации образца на данной ступени деформирования, переходят поочередно на следующие ступени испытания, а по окончании испытаний, по конечным результатам, полученным на каждой из ступеней испытания, строят график зависимости относительной осевой деформации от осевых напряжений и определяют искомые характеристики грунта, причем после стабилизации деформаций гидростатического нагружения выполняют контролируемое девиаторное нагружение, первая часть которого - дозированное кинематическое нагружение с управляемой скоростью деформации и ограничением по приращению осевых напряжений, а вторая часть - стабилизация напряженно-деформированного состояния образца в режиме ползучести - релаксации напряжений по условной стабилизации модуля общей деформации, многократно повторяя нагружения и стабилизацию до достижения предельного напряженного состояния, а далее продолжают (при необходимости) только кинематическое нагружение до величины предельной относительной осевой деформации.

Способ хрусталева е.н. определения среднего предельного давления для сжимаемой штампом материальной среды // 2624592

Изобретение относится к области «Физики материального контактного взаимодействия», конкретно к способу определения несущей способности и устойчивости связной среды, предельно нагруженной давлением перед разрушением.

Способ регулирования деформационных свойств несвязного дисперсного грунта // 2621799

Изобретение относится к строительству и может быть использовано при исследовании деформационных свойств несвязного дисперсного грунта при устройстве оснований зданий и сооружений из несвязного дисперсного грунта с требуемыми деформационными свойствами.

Способ определения прочностных характеристик грунтов в режиме релаксации напряжений // 2619383

Изобретение относится к инженерным изысканиям в строительстве, а именно применяется при определении прочностных характеристик грунтов, требуемых для проектирования фундаментов сооружений.

Инвентарная тензометрическая микросвая // 2605247

Изобретение относится к строительству и предназначено для определения сопротивлений грунта под нижним концом и по боковой поверхности микросваи в начальный момент нагружения и в течение времени консолидации грунтового основания при перераспределении (релаксации) нормальных и касательных напряжений.

Извлекаемое устройство регистрации движения грунта в местах с возможными оползневыми явлениями по трассе пролегания трубопровода // 2602258

Изобретение относится к транспорту углеводородов в нефтяной и газовой промышленности и может быть использовано при эксплуатации трубопроводов, расположенных в местах с возможными оползневыми явлениями, для принятия своевременных мер по их защите от разрушения при перемещениях грунтовых масс, вызванных нарушением весового баланса в результате сезонного оттаивания, насыщения грунта или иными причинами.

Установка для статического зондирования грунтов. устройство статического зондирования для нее // 2601638

Группа изобретений относится к установке и устройству для испытания грунтов методом статического зондирования. Установка для статического зондирования грунтов, расположенная внутри кузова-фургона, выполненного утепленным и установленного на платформе шасси самоходного транспортного средства, снабженного гидравлическими опорами, содержит устройство статического зондирования, пульт управления, связанный с устройством статического зондирования, набор рабочих штанг, гидросистему.

Устройство для динамического зондирования грунтов // 2601637

Изобретение относится к устройству испытания грунтов методом динамического зондирования, входящему в состав оборудования мобильного бурового комплекса. Устройство для динамического зондирования грунтов содержит зонд, колонну штанг, ударное устройство, привод со средствами перемещения, внешний датчик перемещения.

Многофункциональный комплекс урб zbt-600 для инженерно-геологических изысканий // 2601350

Изобретение относится к строительству, а именно к области проведения инженерно-геологических исследований грунтов в условиях их естественного залегания с помощью методов статического и динамического зондирования.

Способ обеспечения эксплуатационной надёжности сооружения на сезоннопромерзающем пучинистом грунтовом основании // 2601079

Способ определения границ пластичности грунтов // 2631616

Изобретение относится к области инженерных изысканий. В способе определения границ пластичности грунтов, заключающемся в определении удельного сопротивления одного образца грунта, имеющего известные значения показателей wm и kw линейной зависимости влажности грунта на границе текучести от числа пластичности WL=wm+kw⋅Iр, при степени влажности 0,97-0,98, погружению конусного индентора с углом 30° при вершине и определении по формулам влажности грунта на границе текучести и на границе раскатывания, образец грунта помещают в цилиндрическую камеру диаметром не менее 60 мм и высотой не менее 45 мм и размещают соосно вершине конуса индентора, а погружение конусного индентора производят с постоянной скоростью, равной 120 мм/мин, на глубину до 35 мм и с регистрацией величины сопротивления грунта через каждые 0,01 мм погружения конусного индентора с дискретностью не более 2,0 Н, при этом в полученном массиве значений сопротивления образца грунта погружению конусного индентора выделяют диапазон инвариантных значений сопротивления грунта погружению конусного индентора из заданного соотношения, а определение влажности грунта на границе текучести и на границе раскатывания производят на основании заданных расчетных зависимостей. Достигается упрощение и ускорение определения границ пластичности грунтов, исключение влияния на результаты определений субъективных факторов, возможность оценки погрешности определения удельного сопротивления грунта пенетрации при испытании одного образца грунта. 1 ил.

Способ испытания мерзлого грунта статическим зондированием // 2632994

Изобретение относится к области инженерно-геологических изысканий для строительства зданий и сооружений на многолетнемерзлых грунтах, основания которых используются для строительства зданий в оттаянном или оттаивающем состоянии. Способ испытания мерзлого грунта включает периодическое погружение с остановкой зонда в массиве грунта и измерением сопротивления грунта внедрению зонда и температуры грунта. При остановке, после измерения температуры мерзлого грунта, выполняют оттаивание грунта на заданную глубину с помощью установленного в зонде нагревательного элемента, после чего зонд додавливают в пределах зоны оттаивания грунта и измеряют сопротивление оттаянного грунта внедрению зонда. Технический результат состоит в обеспечении возможности испытания мерзлого грунта с определением механических свойств и несущей способности многолетнемерзлых грунтов с учетом их оттаивания в процессе статического зондирования грунтов, повышении точности, снижении трудоемкости испытаний. 2 з.п. ф-лы, 2 ил.

Способ обеспечения эксплуатационной надежности сооружения на набухающем грунтовом основании // 2637536

Изобретение относится к строительству мелкозаглубленных фундаментов на естественном основании, малозаглубленных ростверков свайных фундаментов и подземных сооружений нормального уровня ответственности на набухающих грунтовых основаниях. Способ обеспечения эксплуатационной надежности сооружения на набухающем грунтовом основании путем определения напряженно-деформированного состояния (НДС) набухающего грунта и фундамента (сооружения) при их взаимодействии с известными значениями распределения вертикальных напряжений в грунте от последних и предполагаемом распределении вертикальных напряжений набухания аналогично напряжениям в грунте от фундамента (сооружения), но имеющие противоположенное направление. Вертикальные напряжения набухания грунта под фундаментом (сооружением), в любой точке, не равны вертикальным напряжениям на грунт от фундамента (сооружения). Количественные их значения для определения (НДС) набухающего грунта и фундамента (сооружения) при их взаимодействии принимают исходя из постоянства суммы абсолютных значений напряжений в грунте от фундамента (сооружения) и набухающего грунта в любой точке по площади подошвы под ними, равных двум значениям среднего напряжения (давления) в грунте от фундамента (сооружения), определяемым по приведенной зависимости. Формула позволяет определить предельно допустимые усилия в конструкциях сооружения и значения деформации грунта основания при его набухании и усадке. Технический результат состоит в обеспечении эксплуатационной надежности сооружения нормального уровня ответственности с минимально необходимыми требованиями к материало-энергоемкости сооружения и безопасного уровня взаимодействия здания на окружающую среду путем определения количественного значения воздействия вертикальных напряжений набухания грунта основания на сооружение по всей площади опирания фундамента. 2 пр., 2 ил.

Способ определения местоположения повреждений и их контроль в днище бассейна суточного регулирования // 2644964

Изобретение относится к способам контроля целостности железобетонных гидротехнических резервуаров с помощью волоконно-оптической контрольно-измерительной аппаратуры и предназначено для определения местоположения повреждений в днище бассейнов суточного регулирования и контроля протечек через них. Способ определения местоположения повреждений и их контроль в днище бассейна суточного регулирования включает прокладку волоконно-оптического датчика 6 по всей площади бассейна суточного регулирования с шагом 3-5 м, отсыпку слоя крупнозернистого материала под днищем 5 бассейна суточного регулирования, устройство подземной дренажной галереи 10, примыкающей снаружи к бассейну суточного регулирования, поперечную разуклонку iпоп основания 1 выполняют от оси бассейна суточного регулирования к его краям, затем слой крупнозернистого материала, например щебня 2, покрывают геосинтетическим фильтрующим материалом 3, например дорнитом, для исключения суффозии/выноса песка 4 потоком воды, и отсыпают на него дополнительный слой из песка 4 для формирования купола растекания, получаемого протечками через днище 5 бассейна суточного регулирования, подключают волоконно-оптический датчик 6 к считывающему трансиверу, определяющему место повреждений и величину протечек. Продольную разуклонку iпрод основания 1 можно выполнять вдоль оси бассейна суточного регулирования величиной 0,010-0,035. Поперечные ребра, например железобетонные буртики, можно устанавливать по всей площади основания 1 с шагом 3-5 м для создания регулярных локальных зон контроля протечек. Волоконно-оптический датчик 6 можно прокладывать с верховой стороны железобетонных буртиков непрерывно по всем локальным зонам контроля протечек. Технический результат состоит в определении мест повреждений в днище бассейнов суточного регулирования, количественной оценке объема протечек через повреждения, снижении сроков и затрат на их обнаружение и устранение, и увеличении сроков эксплуатации бассейнов. 3 з.п. ф-лы, 5 ил.

Способ определения параметров прочности грунта методом вращательного среза и устройство для его реализации // 2646263

Изобретение относится к области строительства, а именно к способам проведения геомеханических изысканий для определения механических свойств грунтов. Способ определения параметров прочности грунта методом вращательного среза включает задавливание в забой скважины лопастной крыльчатки, приложение к ней возрастающего момента, фиксацию максимального крутящего момента, приводящего к повороту крыльчатки за счет среза грунта по образовавшейся цилиндрической поверхности, и определение по величине крутящего момента параметра прочности грунта. Погружаемая в грунт крыльчатка имеет криволинейные в поперечном сечении лопасти, изогнутые в одном направлении кручения. Крутящий момент прикладывают сначала в одном направлении (по часовой стрелке), после чего крыльчатку погружают вторично на большую глубину или в соседнюю близко расположенную в плане скважину и прикладывают крутящий момент в другом направлении (против часовой стрелки). Определяют максимальные крутящие моменты при кручении в разных направлениях, а об угле внутреннего трения и удельном сцеплении грунта судят по величине полученных максимальных крутящих моментов при кручении в разных направлениях. Технический результат состоит в повышении диапазона измеряемых параметров, повышении технологичности, снижении материалоемкости и времени измерения, повышении точности измерения. 2 н. и 4 з.п. ф-лы, 8 ил.