Способ получения бензола

Изобретение относится к способу получения бензола из углеводородных продуктов, включающий выделение из жидких продуктов пиролиза фракции углеводородов С6-C8, последующее ее гидрирование и гидродеалкилирование. Способ характеризуется тем, что к исходным жидким продуктам пиролиза добавляют высококипящие побочные фракции нефтехимических производств с массовым содержанием ароматических углеводородов 50-95 масс. % от общего количества углеводородов с углеродным числом С68, при этом соотношение жидких продуктов пиролиза и высококипящих побочных фракций нефтехимических производств составляет 99-60:1-40 масс. %, при этом после гидрирования фракцию углеводородов С6-C8, выделенную из смеси жидких продуктов пиролиза и высококипящих побочных фракций нефтехимических производств, полностью направляют на экстрактивную ректификацию для выделения неароматических углеводородов, содержащую не более 1 масс. % бензола, и получения ароматических углеводородов с углеродным числом С6-C8, содержащую не более 0,1 масс. % неароматических углеводородов, с последующим выделением бензола обычной ректификацией и направлением остальных ароматических углеводородов с числом углеродных атомов C7-C8 на гидродеалкилирование. Использование изобретения позволяет увеличить сырьевую базу производства бензола, снизить расходную норму на жидкие продукты пиролиза и квалифицированно утилизировать побочные продукты нефтехимических процессов, что в целом позволяет снизить себестоимость продукции. 3 н.п. ф-лы, 7 пр., 1 табл.

 

Изобретение относится к процессам получения бензола из жидких углеводородных продуктов, содержащих ароматические соединения, и может быть использовано в нефтеперерабатывающей, нефтехимической и химической промышленности.

Основным процессом производства бензола является его выделение из продуктов каталитического риформинга, который предназначен для ароматизации бензиновых фракций нефти с целью получения высокооктановых компонентов или ароматических углеводородов. Процесс проводят с помощью алюмоплатиновых катализаторов в присутствии водорода. Выделение ароматических углеводородов из продуктов каталитического риформинга осуществляют методом экстрактивной ректификации в колонне или в системе колонн с получением фракции неароматических углеводородов и фракции ароматических углеводородов с числом углеродных атомов С6-C8, которые разделяют методом обычной ректификации с получением бензола, толуола и ксилолов (Гайле А.А., Сомов В.Е. Процессы разделения и очистки продуктов переработки нефти и газа. СПб.: Химиздат, 2012.).

Известно, что в связи с ужесточением содержания бензола в автомобильных бензинах предлагаются различные способы выделения и получения бензола высокой чистоты из компонентов моторных топлив, полученных каталитическим риформингом. Так, описан способ, защищенный патентом РФ №2287514, МПК С07С 7/08, C10G 7/08, С07С 15/04, опубл. 20.11.2006, который заключается в ректификации катализата риформинга на три фракции: легкокипящую фракцию, содержащую в основном неароматические углеводороды С46 и не более 1%, предпочтительно не более 0,5 масс. % бензола, тяжелокипящую фракцию, содержащую в основном ароматические и неароматические углеводороды С7 и выше и не более 1%, предпочтительно не более 0,5 масс. % бензола, и бензольную фракцию, выкипающую в пределах 70-95°С и содержащую толуола - не более 0,1 масс. %, предпочтительно не более 0,02 масс. %, неароматических углеводородов с температурой кипения более 110°С - не более 0,02 масс. %, которую направляют на выделение бензола экстрактивной ректификацией с полярным растворителем. В связи с тем, что процесс предназначен для производства автомобильных бензинов выход бензола с продуктов каталитического риформинга минимален.

Известен способ получения бензола из продуктов ароматизации пропана и бутана процесса Cyclar (Гайле А.А., Сомов В.Е., Варшавский О.М. Ароматические углеводороды: Выделение, применение, рынок: Справочник. СПб.: Химиздат, 2000. с. 324-326). Процесс не получил широкого промышленного распространения из-за высоких расходных норм на сырье и очень высокой энергоемкости процесса.

Наиболее близким к заявленному техническому решению является способ получения бензола из жидких продуктов пиролиза по технологической схеме, которая включает в себя выделение ароматической фракции C6-C8, предварительную двухстадийную каталитическую гидроочистку, термическое гидродеалкилирование и дальнейшее разделение продуктов гидродеалкилирования в системе ректификационных колонн (Черный И.Р. Производство сырья для нефтехимических синтезов. М: Химия, 1983, с. 193-203). Согласно способу перед получением бензола жидкие продукты пиролиза направляют на разделение с целью удаления легкой фракции С5, высококипящих углеводородов С9 и выделения фракции углеводородов С68, содержащих бензол-толуол-ксилолы. Фракция углеводородов С6-C8 направляется на двухступенчатое гидрирование для удаления непредельных углеводородов и соединений серы. Гидрированная фракция углеводородов С6-C8 после смешения с водородом при температуре 593-760°С и давлении 3,4-7,0 МПа направляется в реактор термического гидродеалкилирования, где протекают реакции деалкилирования толуола, этилбензола и ксилолов, а также - крекинг парафиновых и нафтеновых углеводородов до легких газов : метана и этана. Полученный бензол выделяется методом ректификации.

Недостатком этого способа является ограниченность сырьевой базы этого процесса, для получения бензола методом гидродеалкилирования используются только ароматические фракции продуктов пиролиза. Кроме того, в процесс гидродеалкилирования направляется бензол, который не требует гидродеалкилирования, но при этом дополнительно загружает реактор, а также в процесс направляются ценные неароматические углеводороды, которые разлагаются до легких газов - метана и этана.

В то же время на нефтехимических заводах на установках дегидрирования, изомеризации, экстрактивной ректификации и др. образуются побочные жидкие углеводородные фракции. Эти продукты содержат ароматические, парафиновые и непредельные углеводороды с примесями воды, сернистых азотистых и других примесей. Вследствие нестабильной производительности этих продуктов, сложного состава, наличия примесей сложно организовать дальнейшую оптимальную переработку углеводородных фракций. Кроме того, выработка побочных углеводородных фракций на одной установке крайне незначительна, что делает нерациональным на каждом заводе формировать свою оригинальную систему переработки побочных продуктов. В результате подобные углеводородные фракции отгружаются потребителям в качестве низкокачественных растворителей и сырья для получения низкосортных топлив. Однако наиболее эффективно разработать специализированный процесс переработки подобных отходов с группы заводов.

Задачей, на решение которой направлено заявляемое изобретение, является разработка эффективного способа получения бензола с расширением сырьевой базы процесса гидродеалкилирования углеводородов за счет вовлечения в переработку побочных ароматических фракций нефтехимических заводов при сохранении качества получаемого бензола. В качестве таких продуктов могут быть использованы высококипящие фракции продуктов дегидрирования изопентана, н-бутана, изобутана, этилбензола, продуктов изомеризации бутиленов, смолы регенерации экстрагентов процессов выделения диеновых углеводородов, остатки от осветления ароматических растворителей, тяжелые фракции эпоксидата процесса совместного получения стирола и окиси пропилена.

Техническим результатом заявляемого изобретения является увеличение выработки бензола, снижение расходной нормы по жидким продуктам пиролиза, утилизация побочных продуктов нефтехимии, снижение себестоимости продукции.

Технический результат заявляемого изобретения достигается тем, что:

1) проводится смешение высококипящих побочных углеводородных фракций нефтехимических производств;

2) в жидкие продукты пиролиза осуществляется добавка высококипящих побочных продуктов;

3) проводят ректификацию смеси с удалением легкокипящих углеводородов с температурой кипения ниже, чем температура кипения бензола;

4) проводят ректификацию с удалением высококипящих углеводородов с температурой кипения выше температуры кипения ксилолов с получением фракции углеводородов С6-C8;

5) осуществляют двухстадийную гидроочистку полученной фракции углеводородов С68 для удаления непредельных углеводородов, сернистых, азотистых и кислородсодержащих соединений;

6) проводят экстрактивную ректификацию с разделением продукта на неароматические и ароматические углеводороды С68, последние разделяют методом ректификации с выделением бензола и получением алкилароматических углеводородов С78;

7) проводят гидродеалкилирование алкилароматической фракции C7-C8;

8) осуществляют выделение бензола из продуктов гидродеалкилирования известным методом;

9) для снижения нагрузки по примесям на узлы гидроочистки высококипящие побочные продукты нефтехимических производств перед подмешиванием в жидкие продукты пиролиза могут быть промыты водой в системе смеситель-отстойник или в насадочных, или тарельчатых колоннах.

Способ получения ароматических углеводородов по заявленному изобретению осуществляют следующим образом.

Побочные продукты с различных производств дегидрирования и изомеризации углеводородов, смол регенерации экстрагентов, остатки от осветления ароматических растворителей, тяжелой фракции эпоксидата смешивают в усреднительной емкости таким образом, чтобы в полученной смеси массовое содержание ароматических углеводородов составляет 50-95 масс. % от общего количества углеводородов с углеродным числом С68. Полученная смесь подмешивается в жидкое сырье пиролиза с концентрацией 1-40 масс. % от количества жидкого сырья пиролиза. Полученную смесь направляют в ректификационную колонну для выделения углеводородов с температурой кипения ниже температуры кипения бензола. После отделения низкокипящих углеводородов смесь направляют на ректификационную колонну для выделения углеводородов с температурой кипения выше температуры кипения ксилолов. Оставшуюся ароматическую фракцию направляют последовательно на первую стадию жидкофазного гидрирования и на вторую стадию газофазного гидрирования непредельных углеводородов, серо-, азот- и кислородсодержащих соединений. Гидрированную фракцию ароматических углеводородов полностью направляют на экстрактивную ректификацию для выделения неароматических углеводородов, содержащую не более 1 масс. % бензола, и получения ароматических углеводородов с углеродным числом С68, содержащую не более 0,1 масс. % неароматических углеводородов. Ароматические углеводороды с числом углеродных атомов С68 направляются в ректификационную колонну для их разделения на бензол и ароматические углеводороды с числом углеродных атомов C7-C8. Последнюю фракцию направляют в реакторы термического гидродеалкилирования. Продукты деалкилирования с реакторов направляют на разделение известным способом. Для снижения влияния примесей в смеси на работу реакторов гидрирования высококипящие побочные продукты перед подмешиванием в жидкие продукты пиролиза могут направляться на водную промывку, которую можно проводить в насадочной или тарельчатой колонне или в смесителях с дальнейшим отстоем в емкости для разделения водного и органического слоя. Вода для промывки высококипящих побочных продуктов подается в массовом соотношении 0,1÷1,0:1,0 соответственно.

Предлагаемый способ иллюстрируется следующими примерами.

Пример 1 (сравнительный). Исходное сырье для получения бензола -жидкие продукты пиролиза в количестве 200 г подают на лабораторную установку ректификации, где от продукта отделяют фракции углеводородов С5 и С9 и выделяют 156 г фракции углеводородов С6-C8, которые включают в основном бензол, толуол и ксилолы. Ректификацию жидких продуктов пиролиза проводят на лабораторной колонке, характеризующейся 40 теоретическими тарелками. Выделение С5 из жидких продуктов пиролиза проводится при атмосферном давлении и флегмовом числе 3,5. Кубовый остаток жидких продуктов пиролиза подвергают ректификации при вакуумном давлении минус 0,07 МПа - минус 0,06 МПа и флегмовом числе 4 для отделения фракции углеводородов С9 и выделения фракции углеводородов С68.

Выделенную фракцию углеводородов С6-C8 направляют сначала на жидкофазное гидрирование, далее на газофазную гидроочистку для насыщения непредельных углеводородов и удаления серосодержащих соединений. Процесс жидкофазного гидрирования проводят при температуре 70°С на входе и 170°С на выходе из реактора и давлении 4,5 МПа в присутствии палладиевого катализатора, процесс газофазного гидрирования проводят при температуре 300-320°С и давлении 4,0 МПа в присутствии кобальт-молибденового катализатора. Гидрирование проводят в реакторах со стационарным слоем катализатора при соотношении фракция углеводородов С68 : водород - 98,5:1,5 масс. %.

Гидрированную фракцию углеводородов С68 подают в реактор термического гидродеалкилирования, куда под давлением подается водород. Условия эксперимента и режим гидродеалкилирования приведен в таблице 1. Продукты гидродеалкилирования разделяют известным способом. Масса полученного бензола составляет 122 г.

Пример 2. Проводят смешение высококипящих побочных фракций процессов дегидрирования изопентана и изобутана с получением 2 г смеси (смесь №1), содержащей углеводороды С5 - 5,1 масс. %, бензол - 4,6 масс. %, толуол - 14,8 масс. %, ксилолы - 48,2 масс. %, стирол - 1,0 масс. %, этилбензол - 1,1 масс. %, неароматические углеводороды С68 - 3,7 масс. %, ароматические углеводороды С9+ - 20,2 масс. %, неароматические углеводороды С9+ - 1,3 масс. %. После смешения двух продуктов в полученной смеси содержание ароматических углеводородов составляет 95 масс. % от общего количества углеводородов с углеродным числом С68. Полученную смесь подмешивают в жидкие продукты пиролиза в количестве 1 масс. % с получением 199 г смеси, из которой на лабораторной установке отделяют фракции углеводородов С5 и С9. Полученную в количестве 156 г фракцию углеводородов С68 направляют на жидкофазное гидрирование и газофазную гидроочистку, которые ведут аналогично описанному в примере 1.

Гидрированную фракцию углеводородов С68 подают на экстрактивную ректификацию с использованием сульфолана в качестве растворителя. Процесс экстрактивной ректификации проводят на лабораторной установке, состоящей из колонки, имеющей 70 теоретических тарелок для экстракции ароматических углеводородов, и колонки, имеющей 70 теоретических тарелок для десорбции ароматических углеводородов из растворителя. Экстрактивную ректификацию проводят при массовом соотношении расхода растворителя и питания колонны 3:1. Верхом колонки выделяется дистиллят, состоящий из неароматических углеводородов и бензола с концентрацией не более 1 масс. %. В кубе колонки остается смесь растворителя и ароматических углеводородов С68, которую направляют в колонку-десорбер, где верхом выделяют ароматические углеводороды С68, в которых содержание неароматических углеводородов не превышает 0,1 масс. %.

Ароматические углеводороды С6-C8 направляют на выделение бензола обычной ректификацией, которую проводят на лабораторной колонке, характеризующейся 40 теоретическими тарелками. Выделение бензола из ароматических углеводородов С6-C8 ректификацией проводят при атмосферном давлении и флегмовом числе 3,5 в виде дистиллята. Кубовый остаток после выделения бензола, состоящий из толуола, ксилолов и этилбензола, направляют на гидродеалкилирование, которое ведут аналогично примеру 1, но при более низкой температуре и высоком давлении, меньшей подаче водорода, как показано в таблице 1. Общая масса полученного бензола составляет 123 г.

Пример 3. Проводят смешение высококипящих фракций продуктов дегидрирования изопентана, изобутана, н-бутана и этилбензола с получением 44 г смеси (смесь №2), содержащей углеводороды С5 - 3,2 масс. %, бензол - 3,8 масс. %, толуол - 12,3 масс. %, ксилолы - 41,3 масс. %, стирол - 4,5 масс. %, этилбензол - 6,9 масс. %, неароматические углеводороды С6-C8 - 7,7 масс. %, ароматические углеводороды С9+ - 18,8 масс. %, неароматические углеводороды С9+ - 1,5 масс. % (смесь 2). После смешения четырех продуктов в полученной смеси содержание ароматических углеводородов составляет 90 масс. % от общего количества углеводородов с углеродным числом С6-C8. Полученную смесь подмешивают в жидкие продукты пиролиза в количестве 20 масс. %. с получением 221 г смеси, переработку которой ведут аналогично примеру 2, но при более высокой температуре и низком давлении гидродеалкилирования, меньшей подаче водорода, как показано в таблице 1. Общая масса полученного бензола составляет 135 г.

Пример 4. Проводят смешение высококипящих фракций продуктов дегидрирования изобутана и изомеризации н-бутиленов с получением 19 г смеси (смесь №3), содержащей углеводороды С5 - 15,4 масс. %, бензол - 2,4 масс. %, толуол - 8,7 масс. %, ксилолы - 32,5 масс. %, стирол - 0,5 масс. %, этилбензол - 0,9 масс. %, неароматические углеводороды С6-C8 - 24,3 масс. %, ароматические углеводороды С9+ - 14,5 масс. %, неароматические углеводороды С9+ - 0,8 масс. %. После смешения четырех продуктов в полученной смеси содержание ароматических углеводородов составляет 65 масс. % от общего количества углеводородов с углеродным числом С6-C8. Полученную смесь подмешивают в жидкие продукты пиролиза в количестве 10 масс. % с получением 203 г смеси, переработку которой ведут аналогично примеру 2, но при более высокой температуре и низком давлении гидродеалкилирования, большей подачи водорода, как показано в таблице 1. Общая масса полученного бензола составляет 117 г.

Пример 5. Проводят смешение высококипящих фракций продуктов изомеризации бутиленов, смолы регенерации экстрагентов, остатков от осветления ароматических растворителей с получением 62 г смеси (смесь №4), содержащей углеводороды С5 - 16,8 масс. %, бензол - 3,1 масс. %, толуол - 10,4 масс. %, ксилолы - 13,9 масс. %, стирол - 0,4 масс. %, этилбензол - 0,7 масс. %, неароматические углеводороды С6-C8 - 28,6 масс. %, ароматические углеводороды С9+ - 21,7 масс. %, неароматические углеводороды С9+ - 2,4 масс. %, смолы - 2,0 масс. %. После смешения трех продуктов в полученной смеси содержание ароматических углеводородов составляет 50 масс. % от общего количества углеводородов с углеродным числом С68. Полученную смесь подмешивают в жидкие продукты пиролиза в количестве 30 масс. % с получением 205 г смеси, переработку которой ведут аналогично примеру 2, но при более высокой температуре и давлении гидродеалкилирования, большей подаче водорода, как показано в таблице 1. Общая масса полученного бензола составляет 112 г.

Пример 6. Проводят смешение высококипящих фракций дегидрирования изопентана, н-бутана, изобутана, этилбензола, продуктов изомеризации бутиленов, смолы регенерации экстрагентов, остатков от осветления ароматических растворителей, тяжелой фракции эпоксидата с получением 84 г смеси (смесь №5), содержащей углеводороды С5 - 9,7 масс. %, бензол - 5,8 масс. %, толуол - 18,7 масс. %, ксилолы - 20,9 масс. %, стирол -0,7 масс. %, этилбензол - 1,8 масс. %, неароматические углеводороды С6-C8 - 16,0 масс. %, ароматические углеводороды С9+ - 18,6 масс. %, неароматические углеводороды С9+ - 1,5 масс. %, кислородсодержащие органические соединения - 4,8 масс. %, смолы - 1,5 масс. %. После смешения трех продуктов в полученной смеси содержание ароматических углеводородов составляет 75 масс. % от общего количества углеводородов с углеродным числом С6-C8. Полученную смесь подмешивают в жидкие продукты пиролиза в количестве 40 масс. % с получением 210 г смеси, переработку которой ведут аналогично примеру 2, но при более высокой температуре, как показано в таблице 1. Общая масса полученного бензола составляет 121 г.

Пример 7. Аналогичен примеру 5, но перед подмешиванием смеси №5 в жидкие продукты пиролиза осуществляют промывку смеси №5 путем смешения с водой в массовом соотношении вода: смесь №5 - 0,1:1,0. После отстоя и разделения смеси на водный и углеводородный слой последний перерабатывают аналогично примеру 5. Общая масса полученного бензола составляет 120 г.

Таким образом, использование изобретения позволяет увеличить сырьевую базу производства бензола, снизить расходную норму на жидкие продукты пиролиза и квалифицированно утилизировать побочные продукты нефтехимических процессов, что в целом позволяет снизить себестоимость продукции.

Примечание: ВПБ - высококипящие побочные продукты нефтехимических производств; у/в - углеводороды; ГДА - гидродеалкилирование, ЖПП - жидкие продукты пиролиза.

1. Способ получения бензола из углеводородных продуктов, включающий выделение из жидких продуктов пиролиза фракции углеводородов С6-C8, последующее ее гидрирование и гидродеалкилирование, отличающийся тем, что к исходным жидким продуктам пиролиза добавляют высококипящие побочные фракции нефтехимических производств с массовым содержанием ароматических углеводородов 50-95 масс. % от общего количества углеводородов с углеродным числом С68, при этом соотношение жидких продуктов пиролиза и высококипящих побочных фракций нефтехимических производств составляет 99-60:1-40 масс. %, при этом после гидрирования фракцию углеводородов С6-C8, выделенную из смеси жидких продуктов пиролиза и высококипящих побочных фракций нефтехимических производств, полностью направляют на экстрактивную ректификацию для выделения неароматических углеводородов, содержащую не более 1 масс. % бензола, и получения ароматических углеводородов с углеродным числом С6-C8, содержащую не более 0,1 масс. % неароматических углеводородов, с последующим выделением бензола обычной ректификацией и направлением остальных ароматических углеводородов с числом углеродных атомов C7-C8 на гидродеалкилирование.

2. Способ по п. 1, отличающийся тем, что высококипящие побочные фракции нефтехимических производств представляют собой высококипящие фракции продуктов дегидрирования изобутана, н-бутана, изопентана, этилбензола, изомеризации бутиленов, смолы регенерации экстрагентов процессов выделения диеновых углеводородов, остатки от осветления ароматических растворителей, тяжелые фракции эпоксидата процесса совместного получения стирола и окиси пропилена.

3. Способ по п. 1, отличающийся тем, что высококипящие побочные фракции нефтехимических производств перед подмешиванием в жидкие продукты пиролиза промывают водой в массовом соотношении 0,1÷1,0:1,0 - вода : высококипящие побочные фракции.

4. Способ по п. 1, отличающийся тем, что процесс гидродеалкилирования проводят при температуре 580-680°С на входе в реактор, давлении 2,0-5,0 МПа, мольном соотношении водород : сырье 2,0-5:1.



 

Похожие патенты:

Изобретение относится к способу очистки бензола от тиофена экстрактивной ректификацией с диметилформамидом (ДМФА). Способ характеризуется тем, что процесс проводят в одной сложной колонне с боковой укрепляющей секцией, причем эффективность основной колонны 70 теоретических тарелок, эффективность боковой секции 11 теоретических тарелок, при соотношении узкая бензольная фракция:ДМФА, равном 1:(2,2-2,6), с подачей ДМФА на (7-9)-ю тарелку и узкой бензольной фракции в среднюю часть основной колонны, с отбором парового потока в боковую секцию с (64-65)-й тарелки основной колонны и возвратом потока жидкости из боковой секции на те же тарелки основной колонны, с отбором в дистилляте основной колонны бензола, в кубе - диметилформамида, который после охлаждения возвращают на орошение на (7-9)-ю тарелку основной колонны, а в дистилляте боковой секции - тиофеновой фракции.

Настоящее изобретение относится к способу для эффективного отделения бутенов и бутанов посредством экстрактивной перегонки с использованием полярного растворителя и к системе для его осуществления.

Изобретение относится к области основного органического синтеза. Способ разделения зеотропной смеси бутилбутират (ББ) - масляная кислота (МК), компоненты которой обладают относительной летучестью, близкой к единице, включает разделение данной смеси методом экстрактивной ректификации с использованием в качестве разделяющего агента сульфолана (СФ), взятого в соотношении 1:3-4 к исходной смеси в колонне экстрактивной ректификации эффективностью 35-50 теоретических тарелок (т.т.), при этом флегмовое число в колонне составляет 1-3, далее производят отбор бутилбутирата в дистилляте и смеси масляная кислота - сульфолан в кубе колонны (1), затем смесь МК - СФ подается в колонну регенерации разделяющего агента (2) эффективностью 10 т.т., при этом значение флегмового числа составляет 1-2, из куба колонны (2) выводится разделяющий агент и подается в колонну (1), при этом давление в колонне (1) составляет 760 мм рт.ст., а давление в колонне (2) составляет 100 мм рт.ст.

Изобретение относится к способу получения 1,3-бутадиена. Способ включает: а) извлечение, посредством экстракционной перегонки в секции экстракции, конечного продукта, содержащего 1,3-бутадиен и очищенный продукт, из смесей насыщенных и ненасыщенных соединений, содержащих от 2 до 10 атомов углерода в цепи; б) направление очищенного продукта в секцию дегидрирования; в) дегидрирование очищенного продукта в секции дегидрирования в присутствии катализатора дегидрирования и инертного продукта с получением выходящего реакционного потока, содержащего 1,3-бутадиен; г) подачу рециклом выходящего реакционного потока, содержащего 1,3-бутадиен, непосредственно в секцию экстракции после отделения неконденсируемых соединений.

Изобретение относится к вариантам системы извлечения 1,3-бутадиена из фракции С4 и в режиме высокого давления, и в режиме низкого давления. Один из вариантов системы включает: систему испарения сырья, предназначенную, по меньшей мере, для частичного испарения углеводородного сырья, содержащего бутаны, бутены, 1,2-бутадиен, 1,3-бутадиен, ацетилены С4, ацетилены С3 и углеводороды С5+; систему экстракционной дистилляции, предназначенную для приведения испаренной углеводородной фракции в контакт с растворителем с целью селективного растворения части углеводородной фракции с образованием (а) фракции, обогащенной растворителем, содержащей 1,3-бутадиен, 1,2-бутадиен, ацетилены С4, ацетилены С3, углеводороды С5+ и первую порцию бутанов и бутенов, и (b) парообразной фракции, содержащей вторую порцию бутанов и бутенов; ректификационную колонну и заключительное промывное устройство, предназначенные, по меньшей мере, для частичной дегазации обогащенного растворителя и извлечения первой парообразной фракции, содержащей первую порцию бутанов и бутенов, второй парообразной фракции, содержащей ацетилены С3 и С4, 1,3-бутадиен, 1,2-бутадиен и углеводороды С5+, и нижней фракции, содержащей частично дегазированный растворитель; дегазатор и охлаждающую колонну, предназначенные для дополнительной дегазации растворителя и извлечения жидкой фракции, содержащей дегазированный растворитель, третьей парообразной фракции, содержащей, по меньшей мере, один из ацетиленов С4 и 1,2-бутадиен, и фракции, содержащей ацетилены С4.

Изобретение относится к способу извлечения 1,3-бутадиена из фракции C4. Способ включает: подачу углеводородной фракции, содержащей бутаны, бутены, 1,2-бутадиен, 1,3-бутадиен, C4 ацетилены, C3 ацетилены и С5+ углеводороды, в установку экстрактивной перегонки; приведение в контакт углеводородной фракции с растворителем в установке экстрактивной перегонки для селективного растворения части углеводородной фракции; извлечение паровой фракции, содержащей первую часть бутанов и бутенов, из установки экстрактивной перегонки; извлечение фракции обогащенного растворителя, содержащей 1,3-бутадиен, 1,2-бутадиен, C4 ацетилены, C3 ацетилены, C5+ углеводороды и вторую часть бутанов и бутенов; подачу фракции обогащенного растворителя в ректификатор для по меньшей мере частичной дегазации обогащенного растворителя; извлечение второй части бутанов и бутенов из ректификатора в виде головной фракции; извлечение C3 и C4 ацетиленов, 1,3-бутадиена, 1,2-бутадиена и C5+ углеводородов из ректификатора в виде боковой фракции; извлечение частично дегазированного растворителя, содержащего 1,2-бутадиен и C4 ацетилены, из ректификатора в виде донной фракции; подачу по меньшей мере части частично дегазированного растворителя в дегазатор для дополнительной дегазации растворителя; извлечение головной фракции, содержащей по меньшей мере одно из C4 ацетиленов и 1,2-бутадиена, из дегазатора; извлечение боковой фракции, содержащей C4 ацетилены, из дегазатора; извлечение донной фракции, содержащей дегазированный растворитель, из дегазатора; сжатие головной фракции дегазатора с помощью компрессора с жидкостным кольцом; и рециркуляцию по меньшей мере части сжатой головной фракции дегазатора в ректификатор.

Изобретение относится к химической промышленности. Способ включает разделение пятикомпонентной смеси, которое проводят в схемах, включающих один или два трехколонных комплекса экстрактивной ректификации.

Изобретение относится к способу производства олефинов и бензина с низким содержанием бензола из нафты. Способ включает стадии: 1) проведение экстрактивной перегонки нафты с получением нефтяного экстракта, содержащего циклоалканы и ароматические углеводороды, и очищенной нефти, содержащей алканы и C6-циклоалканы, при этом весовое отношение между C6-циклоалканами, содержащимися в очищенной нефти, и C6-циклоалканами, содержащимися в нафте, составляет 80-95%; 2) контактирование нефтяного экстракта с катализатором риформинга в реакционных условиях каталитического риформинга: 0,01-3,0 МПа, 300-600°C, молярное отношение водород/углеводороды 0,5-20 и объемная (волюмометрическая) скорость 0,1-50 час-1, с получением риформата с низким содержанием бензола; 3) подача очищенной нефти в установку парового крекинга для осуществления реакции крекинга с получением легких олефинов.

Изобретение относится к промышленному комплексу целевого разделения С4-углеводородных фракций, включающему технологический узел производства бутадиена, который содержит колонну экстрактивной ректификации, вход которой соединен с каналом подачи исходной углеводородной смеси и каналом подачи экстрагента, а выход связан последовательно с колонной десорбции и колонной отмывания углеводородных фракций от экстрагента.

Изобретение относится к способу выделения бензола из смесей с неароматическими углеводородами с одновременным получением дистиллята экстрактивной ректификацией.

Изобретение относится к нефтехимической промышленности, в частности к производству бензола. .

Изобретение относится к производству ароматических углеводородов, в частности к способу получения бензола, и может быть использовано в нефтепереработке и нефтехимии.

Изобретение относится к способу получения бензола из стабилизированной углеводородной фракции, который может найти применение в нефтехимической промьшшенности. .

Изобретение относится к способу очистки бензола от тиофена экстрактивной ректификацией с диметилформамидом (ДМФА). Способ характеризуется тем, что процесс проводят в одной сложной колонне с боковой укрепляющей секцией, причем эффективность основной колонны 70 теоретических тарелок, эффективность боковой секции 11 теоретических тарелок, при соотношении узкая бензольная фракция:ДМФА, равном 1:(2,2-2,6), с подачей ДМФА на (7-9)-ю тарелку и узкой бензольной фракции в среднюю часть основной колонны, с отбором парового потока в боковую секцию с (64-65)-й тарелки основной колонны и возвратом потока жидкости из боковой секции на те же тарелки основной колонны, с отбором в дистилляте основной колонны бензола, в кубе - диметилформамида, который после охлаждения возвращают на орошение на (7-9)-ю тарелку основной колонны, а в дистилляте боковой секции - тиофеновой фракции.

Изобретение относится к способу получения бензола из углеводородных продуктов, включающий выделение из жидких продуктов пиролиза фракции углеводородов С6-C8, последующее ее гидрирование и гидродеалкилирование. Способ характеризуется тем, что к исходным жидким продуктам пиролиза добавляют высококипящие побочные фракции нефтехимических производств с массовым содержанием ароматических углеводородов 50-95 масс. от общего количества углеводородов с углеродным числом С6-С8, при этом соотношение жидких продуктов пиролиза и высококипящих побочных фракций нефтехимических производств составляет 99-60:1-40 масс. , при этом после гидрирования фракцию углеводородов С6-C8, выделенную из смеси жидких продуктов пиролиза и высококипящих побочных фракций нефтехимических производств, полностью направляют на экстрактивную ректификацию для выделения неароматических углеводородов, содержащую не более 1 масс. бензола, и получения ароматических углеводородов с углеродным числом С6-C8, содержащую не более 0,1 масс. неароматических углеводородов, с последующим выделением бензола обычной ректификацией и направлением остальных ароматических углеводородов с числом углеродных атомов C7-C8 на гидродеалкилирование. Использование изобретения позволяет увеличить сырьевую базу производства бензола, снизить расходную норму на жидкие продукты пиролиза и квалифицированно утилизировать побочные продукты нефтехимических процессов, что в целом позволяет снизить себестоимость продукции. 3 н.п. ф-лы, 7 пр., 1 табл.

Наверх