Способ предупреждения отложения хлорида натрия в призабойной зоне пласта и стволах скважин подземных хранилищ газа

Изобретение относится к нефтегазодобывающей промышленности и предназначено для борьбы с солеотложением в призабойной зоне пласта и стволах скважин с целью сохранения дебита скважин в условиях высокой минерализации попутно добываемых вод. Способ предупреждения отложения исключает их образование путем поддержания концентрации хлорида натрия, растворенного в пластовой воде, на уровне, исключающем его кристаллизацию. Поддержание заданной величины концентрации обеспечивают закачкой в подземное хранилище увлажненного газа, исключающего процесс абсорбции газом влаги из пластовой воды. Требуемое количество пресной воды для увлажнения закачиваемого газа определятся как разность абсолютного максимального влагосодержания газа в пластовых условиях и абсолютного влагосодержания газа, поступающего с магистрального газопровода для закачки в подземное хранилище. Увеличивается продолжительность работы скважин и хранилищ и суммарный объем отбираемого газа, увеличивается межремонтный период, исключаются работы по ликвидации соляных пробок. 4 ил., 1 табл.

 

Изобретение относится к нефтегазодобывающей промышленности и предназначено для борьбы с солеотложением в призабойной зоне пласта и стволах скважин с целью сохранения дебита скважин в условиях высокой минерализации попутно добываемых вод.

Анализ существующего уровня технологий показал следующее: известно магнитно-гидродинамическое устройство против солеотложения (патент RU №2386790, МПК Е21В 37/00, опубл. 20.04.2010), содержащее осесимметричную цепь аксиально намагниченных цилиндрических постоянных магнитов с цилиндрическими магнитными наконечниками, собранную на неферромагнитной штанге, проходящей через их осевые отверстия, с ориентацией магнитов одноименными полюсами навстречу друг к другу и установленную на звездчатых стойках соосно внутри секции ферромагнитной трубы с зазором для протекания жидкости и создания в ней поперечного ее потоку неоднородного магнитного поля, при этом устройство имеет между каждым полюсом магнита и магнитным наконечником турбину из ферромагнита с лопастями с заостренными кромками, обращенными к стенке трубы, а концы штанги установлены в подшипниках, укрепленных соосно на звездчатых стойках, допускающих вращение всей магнитной сборки относительно трубы под действием потока протекающей жидкости.

Недостатками данного устройства являются:

- во-первых, высокие финансовые и материальные затраты, связанные с привлечением бригады капитального или подземного ремонта скважин для извлечения насосного оборудования из скважины, спуска данного устройства с последующим его подъемом после отработки и спуском насосного оборудования для последующей эксплуатации добывающей скважины;

- во-вторых, низкая эффективность работы устройства, обусловленная слабой неоднородностью магнитного поля в направлении, поперечном к потоку жидкости, и ослабление со временем магнитного поля в потоке жидкости, обусловленное замыканием полюсов постоянных магнитов ферромагнитным шламом, заносимым потоком жидкости, требующее периодической очистки магнитного устройства.

Наиболее близким по достигаемому результату является устройство для очистки колонны лифтовых труб от отложений (патент RU №2452850, МПК Е21В 37/06, опубл. 10.06.2012), содержащее спущенную в скважину колонну лифтовых труб с глубинным насосом. Ниже глубинного насоса установлен трубчатый контейнер с открытым низом и армированная трубка для подачи химического реагента в контейнер с устья скважины, оснащенной выкидной линией с трубной задвижкой, установленной на верхнем конце лифтовой колонны труб. Контейнер, предварительно, покрывают изнутри теплоизоляционным составом, стойким к различным химическим реагентам, и на всю длину по осевой линии снабжают электронагревательным элементом, в частности греющим кабелем с переменной по длине мощностью. На внутренней стороне контейнера, равномерно по его длине, располагают датчики измерения температуры. Электронагревательный элемент и датчики измерения температуры соединяют электрической связью со станцией управления на устье скважины для организации контроля процесса разогрева химического реагента в контейнере.

Недостатками устройства являются:

- во-первых, низкая надежность работы, связанная с повреждением греющего кабеля или армированной трубки в процессе проведения спускоподъемных операций или в процессе работы устройства, что приводит к выходу устройства из строя;

- во-вторых, сложность конструкции, обусловленная большим количеством узлов и деталей (электронагревательный элемент, датчики измерения температуры, греющий кабель и т.д.);

- в-третьих, высокие финансовые затраты на подготовку устройства к работе (монтаж устройства в скважине), связанные с привлечением бригады капитального или подземного ремонта скважин для спуска трубчатого контейнера и армированной трубки для подачи химического реагента в контейнер с устья скважины. Кроме того, высокие материальные затраты на скважинное оборудование устройства: электронагревательный элемент, датчики измерения температуры, греющий кабель, армированная трубка;

- в-четвертых, сложный технологический процесс обслуживания устройства.

Технической задачей изобретения является упрощение достижения поставленной задачи, а также снижение материальных затрат на подготовку и эксплуатацию заявляемого изобретения.

Технический результат, получаемый при осуществлении предлагаемого изобретения:

- повышается технико-экономическая эффективность эксплуатации скважин, увеличивается продолжительность работы на проектных режимах и суммарный объем отбираемого газа за счет отсутствия образования отложений солей хлорида натрия;

- сокращаются материально-технические затраты за счет увеличения межремонтного периода работы скважин и отсутствия необходимости выполнения ремонтных работ по ликвидации соляных пробок и интенсификации дебита скважин.

Поставленная техническая задача решается способом предварительного увлажнения пресной водой закачиваемого в подземное хранилище газа.

Новым является то, что технический результат достигается путем поддержания концентрации хлорида натрия, растворенного в пластовой воде, на уровне, исключающем его кристаллизацию. Поддержание заданной величины концентрации обеспечивается закачкой в подземное хранилище увлажненного пресной водой газа, исключающего процесс абсорбции газом влаги из пластовой воды. Требуемое количество пресной воды для увлажнения определяется как разность абсолютного максимального влагосодержания газа в пластовых условиях и абсолютного влагосодержания газа, поступающего с магистрального газопровода для закачки в подземное хранилище, и определяется по формуле:

W_ув=W_max-W_мг

где:

W_ув - требуемое количество пресной воды для увлажнения закачиваемого газа, кг/1000 м³;

W_max - абсолютное максимальное влагосодержание газа в пластовых условиях, кг/1000 м³;

W_мг - абсолютное влагосодержание газа, поступающего с магистрального газопровода, для закачки в подземное хранилище, кг/1000 м³.

Абсолютное влагосодержание газа зависит от давления, температуры, состава газа и минерализации пластовой воды. Абсолютное влагосодержание газа с относительной плотностью выше 0,6 кг/м³ определяется по формуле

W=W_0,6*C_S*C_G*C_T

где:

W_0,6 - влажность газа, определяется по номограмме фиг. 1, представленной в графических приложениях, кг/1000 м³;

C_S - поправочный коэффициент, учитывающий влияние солености воды, определяется по номограмме фиг. 2, представленной в графических приложениях;

С_G - поправочный коэффициент, учитывающий влияние плотности газа, определяется по номограмме фиг. 3, представленной в графических приложениях;

С_T - поправочный коэффициент, учитывающий влияние температуры, определяется по номограмме фиг. 4, представленной в графических приложениях.

Увлажнение газа осуществляется пресной водой. Ввод воды осуществляется равномерно так, чтобы газ успевал абсорбировать всю воду, не оставляя капельной жидкости.

Заявляемый способ соответствует условию «новизны».

Предлагаемое в заявленном способе увлажнение пресной водой закачиваемого в подземное хранилище газа, исключает образование отложений хлорида натрия, способствует сокращению материально-технические затрат за счет отсутствия необходимости выполнения ремонтных работ по ликвидации соляных пробок и интенсификации дебита скважин.

Образование соленых пробок в призабойной зоне пласта и стволах скважин в процессе их эксплуатации является распространенной проблемой при добыче жидких и газообразных углеводородов. Причиной образования соляных пробок, состоящих из хлорида натрия, является достижение предела растворимости соли в пластовой воде, т.е. условий, при которых происходит процесс кристаллизации. Достижение хлоридом натрия предела растворимости в процессе эксплуатации подземных хранилищ газа является следствием осушки пласта-коллектора закачиваемым газом. Газ, закачиваемый в подземные хранилища, поступает из магистрального газопровода, который в свою очередь, на месторождениях, подвергается осушке. Влагосодержание осушенного газа, в магистральных газопроводах колеблется в интервалах от 0,00435 до 0,0132 кг/1000 м³.

Процесс осушки пласта-коллектора заключается в следующем: осушенный газ с влагосодержанием от 0,00435 до 0,0132 кг/1000 м³ поступает в подземное хранилище, где начинает абсорбировать влагу из пластовой воды, т.е. повышает свое влагосодержание до показателей, соответствующих текущим значениям температуры и давления, уменьшая тем самым объем воды и повышая концентрацию растворенной соли. Для примера, при пластовом давлении 14 МПа и пластовой температуре 25°С влагосодержание газа соответствует 0,350 кг/1000 м³. По достижении предела растворимости соли в пластовой воде наступает процесс ее кристаллизации и образование твердых отложений.

Использование пресной воды для увлажнения закачиваемого газа обусловлено тем, что газ абсорбирует именно воду являющуюся растворителем соли, и соответственно, увлажнение газа водой перед его закачкой в подземное хранилище исключает процесс абсорбирования.

Процесс предупреждения отложения хлорида натрия заключается в определении необходимого объема воды, требуемого для доведения влагосодержания газа до величины, исключающей абсорбирование газом влаги из пластовой воды и увлажнение этим количеством закачиваемого газа.

Необходимый объем пресной воды для увлажнения газа рассчитывается по формуле:

W=W_max-W_мг

где:

W_ув - требуемое количество пресной воды для увлажнения закачиваемого газа, кг/1000 м³;

W_max - абсолютное максимальное влагосодержание газа в пластовых условиях, кг/1000 м³;

W_мг - абсолютное влагосодержание газа, поступающего с магистрального газопровода, для закачки в подземное хранилище, кг/1000 м³.

Ввиду того что величина влагосодержания газа на прямую зависит от давления и температуры, абсолютное максимальное влагосодержание газа в пластовых условиях W_max определяется для наихудших условий, при которых искомое значение имеет максимальное значение, тем самым исключается процесс абсорбирования.

Абсолютное влагосодержание газа, поступающего с магистрального газопровода, определяется приборами, установленными на магистральном газопроводе.

Увлажненный газ, закачанный в подземное хранилище, не может абсорбировать влагу из пластовой воды, ввиду его полного насыщения ею перед закачкой, что позволяет сохранить концентрацию растворенной в пластовой воде соли на уровне, исключающем процесс ее кристаллизации, и соответственно, образования соляных отложений, состоящих из хлорида натрия.

Таким образом, согласно вышеописанному обеспечивается достижение заявленного результата.

Не выявлены по имеющимся источникам технические решения, имеющие признаки, совпадающие с отличительными признаками предлагаемого изобретения по заявленному техническому результату.

Заявляемый способ соответствует условию «изобретательского уровня».

Более подробно сущность заявляемого изобретения описывается следующим примером.

Необходимо произвести предупреждение отложения солей хлорида натрия в процессе эксплуатации подземного хранилища газа.

Исходные данные

Для определения необходимого количества воды для увлажнения газа предварительно рассчитываются следующие значения:

Абсолютное влагосодержание газа с относительной плотностью выше 0,6 кг/м³ в пласте-коллекторе для различных условий определяют по формуле:

W=W_0,6*C_S*C_G*C_T

где:

W_0,6 - влажность газа, определенная по номограмме фиг. 1, кг/1000 м³;

C_S - поправочный коэффициент, учитывающий влияние солености воды фиг. 2;

C_G - поправочный коэффициент, учитывающий влияние плотности газа, фиг. 3;

С_T - поправочный коэффициент, учитывающий влияние температуры, фиг. 4.

Абсолютное максимальное влагосодержание газа определяем для пластовых условий Р_{пл min}=92 кгс/см², Т_пл=24°С и Р_{пл max}=135 кгс/см², Т_пл=24°:

W_0,6 (Р_{пл min}=92 кгс/см², Т_пл=24°С)=0,5 кг/1000 м³;

W_0,6 (Р_{пл max}=135 кгс/см², Т_пл=24°)=0,4 кг/1000 м³.

Из полученных значений для дальнейших расчетов выбирают максимальное, W_0,6=0,5 кг/1000 м³.

Определяют поправочный коэффициент, учитывающий влияние солености воды для условий минерализации 278 г/л, C_S=0,361.

Поправочный коэффициент, учитывающий влияние плотности газа, C_G=1.

Поправочный коэффициент, учитывающий влияние температуры С_T=1.

Подставляем полученные значения в формулу, находим абсолютное максимальное влагосодержание газа в пластовых условиях

W_max=W_0,6*C_S*C_G*C_T=0,5*0,361*1*1=0,1805 кг/1000 м³.

Далее определяем требуемое количество пресной воды для увлажнения закачиваемого газа по формуле:

W=W_max-W_мг

где:

W_ув - требуемое количество пресной воды для увлажнения закачиваемого газа, кг/1000 м³;

W_max - абсолютное максимальное влагосодержание газа в пластовых условиях, кг/1000 м³;

W_мг - абсолютное влагосодержание газа, поступающего с магистрального газопровода, для закачки в подземное хранилище, кг/1000 м³. Определяется приборами, установленными на магистральном газопроводе (берем из таблицы с исходными данными).

Следовательно,

W_ув=W_max-W_мг=0,1805-0,008=0,1005 кг/1000 м³.

Далее, зная величину требуемого количества пресной воды для увлажнения газа, находим среднесуточный объем расхода воды и объем воды, требующийся для увлажнения всего газа, закачиваемого за сезон закачки.

Среднесуточный объем расхода воды определяем по формуле:

q_в=Q_сут*W_ув

где:

q_в - среднесуточный объем расхода воды, кг/1000 м³;

Q_сут - среднесуточный объем закачиваемого в подземное хранилище газа, млн м³/сут;

W_ув - требуемое количество пресной воды для увлажнения закачиваемого газа, кг/1000 м³.

Следовательно,

q_в=Q_сут*W_ув=4,5*1000*0,1005=452,25 кг/1000 м³.

Объем воды требующийся для увлажнения всего газа, закачиваемого за сезон закачки, определяем по формуле:

Q_в=V_акт*W_ув

где:

Q_в - объем воды, требующийся для увлажнения всего газа, закачиваемого за сезон закачки, кг;

V_акт - активный объем газа подземного хранилища - проектный объем газа, закачиваемый и отбираемый за один сезон закачки и отбора (берем из таблицы с исходными данными), млн м³;

W_ув - требуемое количество пресной воды для увлажнения закачиваемого газа, кг/1000 м³.

Следовательно,

Q_в=V_акт*W_ув*=450*1000*0,1005=45225 кг=45,3 т.

По найденным значениям осуществляют увлажнение закачиваемого газа, предупреждающее образование отложений солей хлорида натрия в призабойной зоне пласта и стволах скважин.

Таким образом, способ предупреждения отложения хлорида натрия в призабойной зоне пласта и стволах скважин подземных хранилищ газа соответствует условию «новизны, изобретательского уровня и промышленной применимости», следовательно, соответствует условию «патентоспособности».

Способ предупреждения отложения солей хлорида натрия в призабойной зоне пласта и стволах скважин подземных хранилищ газа, исключающий их образование в процессе эксплуатации скважин, путем поддержания величины концентрации хлорида натрия, растворенного в пластовой воде, на уровне, исключающем его кристаллизацию, за счет исключения процесса абсорбции газом влаги из пластовой воды посредством его увлажнения пресной водой и доведением его влагосодержания перед закачкой в подземное хранилище газа до величины, исключающей данный процесс.