Конструкция огнезащищённой стальной балки

Изобретение относится к области пожарной безопасности зданий, в частности, оно может быть использовано при изготовлении огнезащищенной стальной балки с гофрированной стенкой. Техническим результатом изобретения является совершенствование конструкции огнезащиты стальной балки с гофрированной стенкой; повышение индустриальности изготовления огнезащитного покрытия и его крепления; повышение несущей способности стальной балки с гофрированной стенкой; снижение массы материалов облицовки и металла; повышение ресурсоэнергосбережения и производительности труда при устройстве огнезащиты. Технический результат достигается тем, что сварной двутавр балки имеет гофрированную стенку, торцы полок сварного двутавра с гофрированной стенкой защищены термозащитным поясом из минераловатных плит; обогреваемые при пожаре грани оборудованы минераловатной плитой и крупноразмерными гипсокартонными листами комплексной облицовки; полки составного двутавра по их торцам оборудованы термозащитными поясами; толщина термозащитного пояса балки с гофрированной стенкой определена по расчету; высота термозащитного пояса растянутой полки принята по условию h₃=6⋅δ_s, где d_s - толщина растянутой полки, мм; гофрированная стенка сварного двутавра с обеих сторон оборудована термозащитным слоем из минераловатной плиты толщиной, вычисленной по расчету, и слоем цементно-перлитового раствора, в зависимости от требуемого предела огнестойкости балки здания с гофрированной стенкой. 3 ил.

 

Изобретение относится к области пожарной безопасности зданий и сооружений, далее по тексту - "зданий". В частности, оно может быть использовано при проектировании и изготовлении конструктивной огнезащиты стального несущего стержня гофробалки, выполненного в виде сварного двутавра, с использованием крупноразмерной листовой и плитной облицовки.

Незащищенные от огня стальные конструкции здания в условиях пожара быстро (спустя 5÷20 мин) утрачивают свою несущую способность, обрушаются сами и способствуют обрушению других конструкций здания, что приводит к значительным материальным убыткам.

Известна конструкция стальной огнезащищенной двутавровой балки здания, облицовка которой представлена в виде двух скорлуп из пустотелого керамического камня, вплотную уложенная к стенке и нижней полке двутавра /Ройтман М.Я. Пожарная профилактика в строительном деле / ВИПТШ, Редакционно-издательский отдел. - М., 1975, - 525 с. (гл. 5 Огнезащита металлических конструкций; §5.2. Повышение огнестойкости стальных конструкций; рис. 5.2, с. 116-117) / [1].

К причинам, препятствующим достижению указанного ниже технического результата при использовании известной конструкции огнезащищенной двутавровой балки, относится то, что в известной конструкции элементы облицовки выполнены из тяжелого материала - керамического камня плотностью 1200÷1400 кг/м³, это значительно увеличивает массу огнезащитной облицовки, наличие внутренних пустот (25÷30%) в керамическом камне благоприятствует быстрому прогреву облицовки до критических температур нагрева стального балочного двутавра и снижению предела огнестойкости на 20÷25%; изделия облицовки в виде скорлуп из керамического камня строительная промышленность не выпускает, следовательно, оно не индустриально и не экономично.

Известна конструкция стальной огнезащищенной двутавровой балки здания, содержащая стальной двутавр и огнезащитную облицовку из крупноразмерных листов и плит, установленных на относе, - зазор между огнезащитной облицовкой и гранями защищаемого стального несущего стержня балки принят не менее 25 мм; каркас огнезащитной облицовки выполнен в виде рамы, состоящей из стальных продольных и поперечных элементов, высотой 40÷75 мм; крепление стальных элементов каркаса между собой осуществлено самонарезающими винтами 5×25÷5÷45 /Романенков И.Г., Левитес Ф.А. Огнезащита строительных конструкций. - М.: Стройиздат, 1991. - 320 с. (гл. 4 Конструктивные способы огнезащиты; п.4.2 - Крупноразмерные листовые, плитные и рулонные облицовки; рис. 8, с. 131-133) / [2].

К причинам, препятствующим достижению указанного ниже технического результата при использовании известной конструкции стальной огнезащищенной балки здания, относится то, что в известной конструкции применено значительное число элементов каркаса и, вследствие этого, повышен расход металла на изготовление каркаса для огнезащитной облицовки; при проектировании пустот и зазоров между стенкой и полками двутавра и плитами защитной облицовки увеличиваются размеры поперечного сечения стальной облицованной балки (площадь сечения возрастает на 40÷45%; расход материалов облицовки - на 30÷35%); снижается предел огнестойкости стальной огнезащищенной балки на 25÷30%; снижается надежность крепления элементов крупноразмерной листовой и плитной облицовки; снижаются коррозионная стойкость двутавровой балки и ремонтопригодность огнезащитной облицовки.

Наиболее близким техническим решением к изобретению по совокупности признаков является конструкция стальной огнезащищенной двутавровой балки здания, содержащая стальной несущий стержень, элементы усиления балочного двутавра и листовую облицовку, при этом стальной несущий стержень выполнен в виде балочного двутавра, к которому прикреплены элементы усиления из стальных прокатных профилей с отверстиями с нарезанной внутренней резьбой, в которых размещены установочные винты с потайной головкой и ввинчиваемым заостренным концом, элементы усиления прикреплены снизу сжатых и растянутых полок балочного двутавра, к которым установочными винтами прикреплены в плотную элементы листовой и плитной огнезащитной облицовки; толщина элементов облицовки определена с учетом показателей термодиффузии ее материалов, условий нагрева балочного двутавра и нормативного предела огнестойкости несущей балки здания; элементы усиления балочного двутавра, расположенные снизу сжатых и растянутых полок балочного двутавра, выполнены в виде двух пар стальных уголков или в виде стального швеллера; толщина плитной огнезащитной облицовки принята не менее высоты полок стального швеллера / Патент №2517313 (2006.01), МПК Е04В 1/94. Огнезащищенная двутавровая балка здания / Н.А. Ильин, А.П. Шепелев, П.Н. Славкин, заявл. СГАСУ 25.10.2012, опубл. 27.05.2014. Бюл. №15 / [3] - принято за прототип.

К причинам, препятствующим достижению указанного ниже технического результата при использовании известной конструкции стальной огнезащищенной двутавровой балки здания, относится то, что в известной конструкции применено значительное число элементов каркаса в виде стальных прокатных профилей и, вследствие этого, повышен расход металла на изготовление каркаса для огнезащитной облицовки; применение прокатных профилей приводит к перерасходу стали до 10%; толщина огнезащитной облицовки двутавровой балки принята из условия требуемой огнезащиты контрольной точки нижней полки двутавра, это решение требует большого расхода эффективных материалов облицовки, вследствие этого верхняя полка и стенка двутавровой балки имеют избыточный запас по огнезащите, следовательно, данная конструкция огнезащиты мало прогрессивна и неэкономична, т.к. увеличивается расход стали и материалов облицовки, увеличивается стоимость работ по огнезащите двутавровой балки здания.

Сущность изобретения заключается в совершенствовании конструкции огнезащиты стальной балки с гофрированной стенкой, в повышении долговечности и эксплуатационной надежности огнезащищенной стальной балки с гофрированной стенкой, а также в улучшении пожарно-технических и экономических показателей конструкции и в ресурсосбережении при производстве огнезащиты стальной балки с гофрированной стенкой.

Технический результат - совершенствование конструкции огнезащиты стальной балки с гофрированной стенкой; повышение индустриальности изготовления огнезащитного покрытия и его крепления; повышение предела огнестойкости стальной балки, снижение риска обрушения балки в начальной стадии пожара, повышение несущей способности гофробалки; снижение массы материалов термозащитной облицовки и металла; повышение ресурсоэнергосбережения и производительности труда при ведении строительных работ по огнезащите стальной балки с гофрированной стенкой; повышение устойчивости стальной балки с гофрированной стенкой; повышение надежности и коррозионной стойкости сварного двутавра; повышение ремонтопригодности огнезащитной облицовки; снижение трудоемкости монтажа элементов усиления составного двутавра и элементов огнезащитной облицовки; расширение возможности применения в строительстве зданий новых прогрессивных проектных решений стальной балки с гофрированной стенкой; снижение стоимости конструктивной огнезащиты стальной балки с гофрированной стенкой; сохранение несущей способности огнезащищенной стальной балки с гофрированной стенкой на время эвакуации людей из здания при пожаре; повышение фактического предела огнестойкости стальной балки; повышение действенности термозащитных поясов стальной балки с гофрированной стенкой,

Указанный технический результат при использовании изобретения достигается тем, что в известной конструкции огнезащищенной стальной балки, содержащей стальной несущий стержень с элементами усиления в виде стальных уголков или швеллеров, прикрепленных снизу сжатой и растянутой полок несущего стержня, элементов листовой и плитной огнезащитной облицовки, особенностью является то, что стальной несущий стержень выполнен в виде сварного двутавра с гофрированной стенкой, а элементы огнезащитной облицовки изготовлены из гипсовых листов и минераловатных плит, при этом полки сварного двутавра по их торцам оборудованы термозащитными поясами из минераловатной плиты; растянутая полка сварного двутавра со стороны нижней грани защищена комплексной облицовкой, состоящей из крупноразмерных гипсокартонных листов и минераловатной плиты; гофрированная стенка сварного двутавра с боковых сторон оборудована составной облицовкой из минераловатной плиты с заданной толщиной и слоем цементно-перлитового раствора; при этом длительность сопротивления каждого составного элемента сварного двутавра - r_us, мин, - высокотемпературному воздействию без учета огнезащиты определена по аналитическому уравнению (1):

где J_σs - интенсивность силовых напряжений в составном элементе сварного двутавра (0,1÷1,0); A_s - площадь поверхности металла поперечного сечения элемента сварного двутавра, мм²; Р₀ - периметр обогрева составного элемента сварного двутавра, мм;

требуемая степень огнезащиты составного элемента сварного двутавра - C_mp, см, - определена по логарифмическому уравнению (2):

где R_uн - требуемый предел огнестойкости балки здания, мин; r_us - длительность сопротивления составного элемента сварного двутавра высокотемпературному воздействию без его огнезащиты, мин;

требуемая толщина термозащитного пояса полок сварного двутавра - δ_оn, мм, - определена по показательному уравнению (3):

где C_mp - требуемая степень огнезащиты полок сварного двутавра, см; D_вm - показатель термодиффузии термозащитного пояса, мм²/мин; m₀ - показатель условий нагрева контрольной точки любой полки сварного двутавра (0,5÷1,0);

требуемая толщина составной облицовки гофрированной стенки сварного двутавра - , мм, - определена по уравнению (4):

где C_mp - требуемая степень огнезащиты гофрированной стенки сварного двутавра, см; D_вm - показатель термодиффузии составной облицовки гофрированной стенки, мм²/мин;

показатель условия нагрева - m₀, - контрольной точки любой полки сварного двутавра при двустороннем подводе тепла определен по степенному уравнению (5):

где а_х и а_у - глубина заложения контрольной точки полки любого пояса по оси х и y, мм, определена соответственно по аналитическим уравнениям (6) и (7):

где δ_х и δ_y - толщина комплексной облицовки растянутой полки сварного двутавра по осям координат х и y, мм; b - ширина полки сварного двутавра, мм; Н - высота поперечного сечения стальной балки с огнезащитной облицовкой, мм; показатель условия нагрева контрольной точки гофрированной стенки сварного двутавра при симметричном двустороннем подводе тепла =0,5;

высота термозащитного пояса полок сварного двутавра - h₃, мм, -принята из условия (8):

где δ_s - толщина полки сварного двутавра, мм;

проектная степень огнезащиты полок сварного двутавра - С, см, - определена по аналитическому уравнению (9):

где m₀ - показатель условия нагрева контрольной точки (0,5÷1,0); δ_оn - проектная толщина термозащитного пояса полок, мм; D_вm - показатель термодиффузии материала комплексной облицовки растянутой полки, мм²/мин;

проектный предел огнестойкости составного элемента сварного двутавра - F_ur, мин, - по потери несущей способности в условиях пожара определен по аналитическому уравнению (10):

где J_σs - интенсивность силовых напряжений в поперечном сечении составного элемента сварного двутавра (0,1÷4,0); С - проектная степень огнезащиты сварного двутавра, см; r_us - длительность сопротивления составного элемента сварного двутавра термическому воздействию без учета его огнезащиты, мин.

Причинно-следственная связь между совокупностью признаков и техническим результатом изобретения заключена в проектировании толщины элементов огнезащитной облицовки стальной балки с гофрированной стенкой в зависимости от требуемой степени огнестойкости здания, а также проектировании толщины элементов облицовки термозащитных поясов по предлагаемому способу расчета в зависимости от требуемой степени огнестойкости здания, фактических показателей термодиффузии материалов комплексной облицовки и условий нагрева составных элементов сварного двутавра при пожаре.

На фиг. 1, 2 и 3 изображена конструкция огнезащищенной стальной балки с гофрированной стенкой: продольный разрез А-А (фиг. 1), вид сверху Б-Б (фиг. 2), поперечный разрез В-В (фиг. 3), где показаны: 1 - растянутая полка; 2 - сжатая полка; 3 - гофрированная стенка; 4 - термозащитный пояс полки; 5 - составная облицовка гофрированной стенки; 6 - комплексная облицовка растянутой полки; 7 - контрольные точки растянутой полки; 8 - контрольная точка гофрированной стенки; 9 - перекрытие здания; b и h - ширина и высота сечения сварного двутавра, мм; d и h_cm - толщина и высота гофрированной стенки, мм; d_s - толщина полки сварного двутавра, мм; g₀ - нагрузка силовая, кН/пог.м.

Сведения, подтверждающие возможность осуществления изобретения с получением указанного выше технического результата.

При реконструкции здания учреждения высшего образования проектом предусмотрены стальные огнезащищенные балки с гофрированной стенкой. Пожарно-техническая характеристика здания и его несущих балок: класс функциональной пожароопасности - Ф 4.2; степень огнестойкости - I (первая); класс конструктивной пожароопасности - СО (непожароопасное); число этажей - 6; нормативный предел огнестойкости несущей балки R_uн=120 мин (табл. 21, ФЗ РФ №123-2016); стальной несущий стержень - сварной двутавр, высота стенки h_cm=750 мм, высота сварного двутавра h - 790 мм; ширина полки b=300 мм, толщина гофрированной стенки d=2 мм; толщина полки δ_s=20 мм; площадь сечения одной полки сварного двутавра А_sn=60 см².

Для термозащитного пояса растянутой полки принята пара гнутых швеллеров размерами h₁×b₁×δ₁=120×60×4 мм; для термозащитного пояса сжатой полки принята пара гнутых швеллеров размерами h₂×b₂×δ₂=60×60×4 мм; для термозащитной составной облицовки гофрированной стенки принята минераловатная плита П-100 толщиной 60 мм, плюс легкий строительный цементно-перлитовый раствор толщиной 10 мм.

Пример 1. Дано: Стальная огнезащищенная балка с гофрированной стенкой имеет размеры В×Н=780×872 мм; обогрев поперечного сечения балки происходит с трех сторон; стальной несущий стержень - сварной двутавр, состоящий из трех составных элементов: гофрированной стенки, имеющей высоту h_cm=750 мм, толщиной d=2,5 мм, площадью сечения A_s.cm=18,75 см²; растянутой и сжатой полок: ширина и толщина каждой полки сварного двутавра b×δ_s=300×20 мм, площадь сечения каждой полки A_s.n=60 см²; высота сварного двутавра h=790 мм;

высота гнутого швеллера для термозащитного пояса растянутой полки h_з=6⋅δ_s=6⋅20=120 мм, размеры гнутого швеллера h₁×b₁×δ₁=120×60×4 мм, площадь сечения =9 см²; для термозащитного пояса растянутой полки принята пара швеллеров площадью A_s1.mep=2⋅=2⋅9=18 см²; площадь поперечного сечения полок сварного двутавра с термозащитными поясами A_s1=A_s.n+A_s1.mep=60+18=78 см²;

размеры гнутого швеллера для термозащитного пояса сжатой полки h₂×b₂×δ₂=60×60×4 мм; площадь сечения =7,2 см²; для термозащитного пояса сжатой полки принята пара швеллеров площадью A_s2.mep=2⋅=2⋅7,2=14,4 см²; площадь поперечного сечения полок сварного двутавра с термозащитными поясами A_s2=A_s.n+A_s2.mep=60+14,4=74,4 см²;

длина периметра обогрева сечения растянутой полки:

P₀₁=2⋅(b+δ_s)-d=2⋅(300+20)-2,5=637,5 мм=63,75 см;

то же, сжатой полки:

P₀₂=b+2⋅δ_s-d=300+2⋅20-2,5=337,5 мм=33,75 см;

то же, гофрированной стенки:

Р₀₃=2⋅(h_сm+d)=2⋅(750+2,5)=1505 мм=150,5 см;

термозащита контрольной точки растянутой полки сварного двутавра представляет минераловатную плиту П-100 толщиной δ_nn=60 мм; показатель термодиффузии D_вm=33,53 мм²/мин, один гипсокартонный лист толщиной δ_ГКЛ=12,5 мм; D_ГKЛ=19 мм²/мин;

;

термозащита растянутой полки с торцов сварного двутавра выполнена из минераловатной плиты П-100 толщиной δ_nn=60 мм;

термозащита сжатой полки с торцов сварного двутавра выполнена из минераловатной плиты П-100 толщиной δ_nn=60 мм;

термозащита гофрированной стенки для двустороннего огневого воздействия выполнена из минераловатной плиты П-100 толщиной δ_nn=60 мм с каждой грани, плюс легкий строительный раствор толщиной защитного слоя δ_цn=10 мм; D_цп=15,52 мм²/мин;

интенсивность силовых напряжений в полках сварного двутавра J_σs=J_σн=0,625; в металле гофрированной стенки - J_σs=0,2;

Определить требуемую толщину элементов (листов и плит) комплексной облицовки, полок и составной облицовки гофрированной стенки, а также величину проектного предела огнестойкости - F_ur, мин, - огнезащищенной стальной балки здания I (первой) степени огнестойкости (R_uн=120 мин).

Решение: 1) Длительность сопротивления растянутой полки сварного двутавра термо-силовому воздействию без учета огнезащиты определена по уравнению (1):

то же, для сжатой полки сварного двутавра:

то же, для гофрированной стенки сварного двутавра:

.

Наименее слабым в статическом и тепловом отношении элементом сварного двутавра является растянутая полка, имеющая наименьшую длительность сопротивления термо-силовому воздействию без учета ее огнезащиты.

2) Требуемая степень огнезащиты растянутой полки сварного двутавра определена по логарифмическому уравнению (2):

то же, для сжатой полки сварного двутавра:

то же, для гофрированной стенки сварного двутавра:

3) Требуемая толщина плитной огнезащитной комплексной облицовки П-100 для растянутой полки сварного двутавра (при показателе условий нагрева контрольной точки полки m₀₁=0,5) определена по уравнению (3):

;

принято δ_оn1=92 мм;

то же, для сжатой полки сварного двутавра (m₀₂=1):

;

принято δ_on2 - 60 мм;

то же, для гофрированной стенки сварного двутавра (m₀₃=0,5) по уравнению (4):

;

принято δ_огс=60 мм.

4) Глубина заложения контрольной точки растянутой полки по осям координат определена по уравнениям (6) и (7):

;

показатель условий нагрева контрольной точки растянутой полки определен по уравнению (5):

.

5) Проектная степень огнезащиты огнезащищенной растянутой полки сварного двутавра (m₀₁=0,5) определена по уравнению (9):

;

то же, для сжатой полки сварного двутавра (m₀₂=1):

;

то же, для гофрированной стенки сварного двутавра (m₀₃=0,5):

.

6) Проектный предел огнестойкости огнезащищенной стальной балки по потере несущей способности растянутой полки сварного двутавра (С₁=3,88) определен по уравнению (10):

то же, для сжатой полки сварного двутавра (С₂=5,0):

то же, для гофрированной стенки сварного двутавра (С₃=2,53):

.

В состав работ по устройству термозащиты стальной балки с гофрированной стенкой входят: подготовка поверхности составных элементов сварного двутавра; элементы усиления сварного двутавра соединяются с полками сварного двутавра прерывистыми шпоночными швами длиной ≥50 мм с шагом шпонок S₁≤80⋅r_min в растянутой полке и S₂≤80⋅r_min в сжатой полке; здесь r_min - радиус инерции уголка или швеллера, см; нанесение антикоррозионного слоя; выбор материалов для огнезащитной облицовки; расчет толщины элементов комплексной облицовки; изготовление плит составной облицовки гофрированной стенки - 5 и комплексной облицовки растянутой полки - 6; установка швеллеров и/или уголков усиления на торцы полок сварного двутавра; установка элементов комплексной облицовки растянутой плитки - 6 и крепление их установочными винтами; нанесение клеевого слоя на поверхность гофрированной стенки - 3 и полок сварного двутавра и приклеивание к ним минераловатных плит для гофрированной стенки - 3; комплексной облицовки растянутой полки - 6; покрытие поверхности составной облицовки гофрированной стенки - 5 и плитной огнезащитной облицовки - для растянутой и сжатой полки стеклотканью (по необходимости).

Предложенный способ для устройства огнезащиты стальной балки здания применен при реконструкции учебного корпуса СГАСУ (г. Самара, 2010/14 гг.).

Конструкция огнезащищенной стальной балки, содержащая стальной несущий стержень с элементами усиления в виде стальных уголков или швеллеров, прикрепленных снизу сжатой и растянутой полок несущего стержня, элементы листовой и плитной огнезащитной облицовки, отличающаяся тем, что стальной несущий стержень выполнен составным в виде сварного двутавра с гофрированной стенкой, а элементы огнезащитной облицовки изготовлены из гипсовых листов и минераловатных плит, при этом полки сварного двутавра по их торцам оборудованы термозащитными поясами из минераловатной плиты; растянутая полка сварного двутавра со стороны нижней грани защищена комплексной облицовкой, состоящей из крупноразмерных гипсокартонных листов и минераловатной плиты; гофрированная стенка сварного двутавра с боковых сторон оборудована составной облицовкой из минераловатной плиты с заданной толщиной и слоем цементно-перлитового раствора; при этом длительность сопротивления каждого составного элемента сварного двутавра - r_us, мин, - высокотемпературному воздействию без учета огнезащиты определена по аналитическому уравнению (1):

,

где J_σs - интенсивность силовых напряжений в составном элементе сварного двутавра (0,1÷1,0); A_s - площадь поверхности металла поперечного сечения элемента сварного двутавра, мм²; Р₀ - периметр обогрева составного элемента сварного двутавра, мм;

требуемая степень огнезащиты составного элемента сварного двутавра - , см, - определена по логарифмическому уравнению (2):

,

где - требуемый предел огнестойкости балки здания, мин;

r_us - длительность сопротивления составного элемента сварного двутавра высокотемпературному воздействию без его огнезащиты, мин;

требуемая толщина термозащитного пояса полок сварного двутавра - , мм, - определена по показательному уравнению (3):

,

где - требуемая степень огнезащиты полок сварного двутавра, см; - показатель термодиффузии термозащитного пояса, мм²/мин; m₀ - показатель условий нагрева контрольной точки любой полки сварного двутавра (0,5÷1,0);

требуемая толщина составной облицовки гофрированной стенки сварного двутавра - , мм, - определена по уравнению (4):

,

где - требуемая степень огнезащиты гофрированной стенки сварного двутавра, см; - показатель термодиффузии составной облицовки гофрированной стенки, мм²/мин;

показатель условия нагрева - m₀, - контрольной точки любой полки сварного двутавра при двустороннем подводе тепла определен по степенному уравнению (5):

,

где а_х и а_у - глубина заложения контрольной точки полки любого пояса сварного двутавра по оси х и у, мм, определена соответственно по аналитическим уравнениям (6) и (7):

;

а _у=δ_у,

где δ_x и δ_y - толщина комплексной облицовки растянутой полки сварного двутавра по осям координат х и у, мм; b - ширина полки сварного двутавра, мм; Н - высота поперечного сечения стальной балки с огнезащитной облицовкой, мм;

показатель условия нагрева контрольной точки гофрированной стенки сварного двутавра при симметричном двустороннем подводе тепла ;

высота термозащитного пояса полок сварного двутавра - h_з, мм, - принята из условия (8):

h_з≥6⋅δ_s,

где δ_s - толщина полки сварного двутавра, мм;

проектная степень огнезащиты полок сварного двутавра - С, см, - определена по аналитическому уравнению (9):

,

где m₀ - показатель условия нагрева контрольной точки (0,5÷1,0); - проектная толщина термозащитного пояса полок, мм; - показатель термодиффузии материала комплексной облицовки растянутой полки, мм²/мин;

проектный предел огнестойкости составного элемента сварного двутавра - F_ur, мин, - по потери несущей способности в условиях пожара определен по аналитическому уравнению (10):

F_ur=48⋅(1-J_σs)³⋅e^C+r_us,

где J_σs - интенсивность силовых напряжений в поперечном сечении составного элемента сварного двутавра (0,1÷1,0); С - проектная степень огнезащиты сварного двутавра, см; r_us - длительность сопротивления составного элемента сварного двутавра термическому воздействию без учета его огнезащиты, мин.