Способ гидроочистки низкотемпературного дистиллята фишера- тропша, имеющего высокий выход средних дистиллятов

Авторы патента:


Владельцы патента RU 2678443:

УХАНЬ КАЙДИ ИНДЖИНИРИНГ ТЕКНОЛОДЖИ РИСЕРЧ ИНСТИТЬЮТ КО., ЛТД. (CN)

Изобретение относится к способу для гидроочистки средних дистиллятов синтетических дистиллятов Фишера-Тропша полного диапазона, причем способ содержит стадии: 1) разделяют средние дистилляты синтетических дистиллятов Фишера-Тропша полного диапазона, чтобы обеспечить выход легких дистиллятов, тяжелых дистиллятов и промежуточных дистиллятов, причем пределы кипения легких дистиллятов находятся ниже чем 180°С; пределы кипения промежуточных дистиллятов находятся между 180°С и 360°С; и пределы кипения тяжелых дистиллятов находятся выше чем 360°С; 2) измеряют, используя измерительный насос, легкие дистилляты, тяжелые дистилляты и промежуточные дистилляты; обеспечивают реактор (1) гидрирования, заполненный катализатором гидроочистки и содержащий первое загрузочное отверстие (1a), второе загрузочное отверстие (1b) и третье загрузочное отверстие (1c) сверху вниз, причем каждое загрузочное отверстие сообщается с входом водорода; смешивают водород и легкие дистилляты, тяжелые дистилляты и промежуточные дистилляты, соответственно, и вводят полученные в результате смеси в реактор гидрирования через первое загрузочное отверстие (1a), второе загрузочное отверстие (1b) и третье загрузочное отверстие (1c), соответственно; причем давление реакции в реакторе (1) гидрирования находится между 4 МПа и 8 МПа, отношение водорода к дистиллятам находится между 100:1 и 2000:1, часовая объемная скорость жидкости находится между 0,1 ч-1 и 5,0 ч-1 и температура реакции находится между 300°С и 420°С; и 3) вводят продукты из 2) в сепаратор газ-жидкость, чтобы обеспечить выход водорода и жидких продуктов, возвращают водород в реактор (1) гидрирования через первое загрузочное отверстие (1a), второе загрузочное отверстие (1b) и третье загрузочное отверстие (1c), соответственно, чтобы смешивать с жидкими дистиллятами, тяжелыми дистиллятами и промежуточными дистиллятами, и вводят жидкие продукты в ректификационную колонну для дальнейшего разделения, причем первое загрузочное отверстие (1a) размещено на верху реактора 1 гидрирования, принимая, что реактор 1 гидрирования представляет собой Н по высоте, второе загрузочное отверстие (1b) размещено на между 1/3Н и 1/2Н реактора гидрирования сверху вниз и третье загрузочное отверстие (1c) размещено ниже второго загрузочного отверстия при 1/6Н и 1/3Н реактора (1) гидрирования. Способ поддерживает и регулирует стабильную температуру слоя реактора очистки, понижая температуру подачи тяжелого компонента, укорачивая время пребывания среднего компонента и понижая вторичный крекинг. 3 з.п. ф-лы, 1 ил., 1 табл., 7 пр.

 

ОБЛАСТЬ ИЗОБРЕТЕНИЯ

Изобретение относится к гидроочистке синтетических продуктов Фишера-Тропша и более конкретно к способу для гидроочистки средних дистиллятов синтетических дистиллятов Фишера-Тропша полного диапазона.

ПРЕДПОСЫЛКИ СОЗДАНИЯ ИЗОБРЕТЕНИЯ

Главные низкотемпературные синтетические продукты Фишера-Тропша представляют собой углеводороды С4-70 и небольшое количество сложных смесей, содержащих кислородосодержащие соединения, и имеют бессерные, безазотные, безметалловые и низкоароматические характеристики. Все синтетические дистилляты Фишера-Тропша могут стать соответствующими принятому стандарту жидкими топливами и химическими продуктами только после соответствующего качественного улучшения посредством гидроочистки. Вообще, жидкие углеводороды и синтетические парафины после гидроочистки могут производить дизельное топливо, бензин, лигроин и очищенные парафины.

Патент США №6309432 не принимает в расчет алкены и кислородосодержащие соединения в синтетическом масле Фишера-Тропша, применяет изокрекинг непосредственно, что негативно сказывается на стабильности и сроке службы катализаторов и вызывает более плохое качество продукта.

Как и в случае с технологией Патентной Публикации Китая №200710065309, гидроочистка не принимает в расчет различия компонентов между жидкими дистиллятами, тяжелыми дистиллятами и средними дистиллятами в синтетическом масле Фишера-Тропша, средние дистилляты остаются в реакторе гидрирования в течение более долгого времени, что приводит ко вторичному крекингу.

Синтетическое масло Фишера-Тропша сравнительно отличается от нефти. Ненасыщенные алкены и кислоты присутствуют главным образом в легких дистиллятах. Гидроочистка легких дистиллятов высвобождает значительное количество тепла и вызывает коксование. Тем временем, температура явно возрастает и это нелегко регулировать.

СУЩНОСТЬ ИЗОБРЕТЕНИЯ

Ввиду вышеописанных проблем, одной целью изобретения является обеспечить способ для гидроочистки средних дистиллятов синтетических дистиллятов Фишера-Тропша полного диапазона. Способ может поддерживать стабильность и срок службы катализаторов, включенных туда, температуру реакции легко регулировать и полученные в результате продукты имеют относительно высокое качество.

Чтобы достичь вышеуказанной цели, в соответствии с одним вариантом осуществления изобретения предусмотрен способ для гидроочистки средних дистиллятов синтетических дистиллятов Фишера-Тропша полного диапазона, причем способ содержит стадии:

1)разделяют средние дистилляты синтетических дистиллятов Фишера-Тропша полного диапазона, чтобы обеспечить выход легких дистиллятов, тяжелых дистиллятов и промежуточных дистиллятов;

2)измеряют, используя измерительный насос, легкие дистилляты, тяжелые дистилляты и промежуточные дистилляты; обеспечивают реактор гидрирования, заполненный катализатором гидроочистки и содержащий первое загрузочное отверстие, второе загрузочное отверстие и третье загрузочное отверстие сверху вниз, причем каждое загрузочное отверстие сообщается со входом водорода; смешивают водород и легкие дистилляты, тяжелые дистилляты и промежуточные дистилляты, соответственно, и вводят полученные в результате смеси в реактор гидрирования через первое загрузочное отверстие, второе загрузочное отверстие и третье загрузочное отверстие, соответственно; причем давление реакции в реакторе гидрирования находится между 4 МПа и 8 МПа, отношение водорода к дистиллятам находится между 100:1 и 2000:1, часовая объемная скорость жидкости находится между 0,1 ч-1 и 5,0 ч-1 и температура реакции находится между 300°С и 420°С; и

3)вводят продукты из 2) в сепаратор газ-жидкость, чтобы обеспечить выход водорода и жидких продуктов, возвращают водород в реактор гидрирования через первое загрузочное отверстие, второе загрузочное отверстие и третье загрузочное отверстие, соответственно, чтобы смешивать с жидкими дистиллятами, тяжелыми дистиллятами и промежуточными дистиллятами, и вводят жидкие продукты в ректификационную колонну для дальнейшего разделения.

В 2) давление реакции в реакторе гидрирования находится между 4 МПа и 8 МПа, отношение водорода к дистиллятам находится между 100:1 и 2000:1, часовая объемная скорость жидкости находится между 0,1 ч-1 и 5,0 ч-1 и температура реакции находится между 300°С и 420°С; предпочтительно, давление реакции в реакторе гидрирования находится между 5 МПа и 7,5 МПа, отношение водорода к дистиллятам находится между 700:1 и 1200:1, часовая объемная скорость жидкости находится между 0,5 ч-1 и 2,0 ч-1 и температура реакции находится между 320°С и 400°С.

Положения первого загрузочного отверстия, второго загрузочного отверстия и третьего загрузочного отверстия на реакторе гидрирования являются следующими: первое загрузочное отверстие размещено на верху реактора гидрирования, принимая, что реактор гидрирования представляет собой Н по высоте, второе загрузочное отверстие размещено на между 1/3Н и 1/2Н реактора гидрирования сверху вниз и третье загрузочное отверстие размещено ниже второго загрузочного отверстия при 1/6Н и 1/3Н реактора гидрирования.

В 1) пределы кипения легких дистиллятов находятся ниже, чем 180°С; пределы кипения промежуточных дистиллятов находятся между 180°С и 360°С; и пределы кипения тяжелых дистиллятов находятся выше, чем 360°С.

В 1) пределы кипения легких дистиллятов находятся ниже, чем 150°С; пределы кипения промежуточных дистиллятов находятся между 180°С и 350°С; и пределы кипения тяжелых дистиллятов находятся выше, чем 350°С.

Преимущества способа для гидроочистки средних дистиллятов синтетических дистиллятов Фишера-Тропша полного диапазона в соответствии с вариантами осуществления изобретения являются следующими: легкие, промежуточные и тяжелые дистилляты подаются через различные входы, что гарантирует стабильное регулирование температуры слоя реакции гидрирования, понижает температуру подачи тяжелых дистиллятов в среднюю и верхнюю части, экономит расход энергии. Тем временем, промежуточные дистилляты добавляются в среднюю часть реактора гидрирования, укорачивая время пребывания промежуточных дистиллятов в слое реактора, предотвращая вторичный крекинг легких дистиллятов и улучшая качество дистиллятных продуктов.

ПОДРОБНОЕ ОПИСАНИЕ ВАРИАНТОВ ОСУЩЕСТВЛЕНИЯ

Фиг.1 представляет собой блок-схему способа для гидроочистки средних дистиллятов синтетических дистиллятов Фишера-Тропша полного диапазона в соответствии с одним вариантом осуществления изобретения.

ПОДРОБНОЕ ОПИСАНИЕ ВАРИАНТОВ ОСУЩЕСТВЛЕНИЯ

Для того, чтобы дополнительно иллюстрировать принципиальные особенности изобретения, изобретение дополнительно иллюстрировано с фиг.1, как ниже.

Способ для гидроочистки средних дистиллятов синтетических дистиллятов Фишера-Тропша полного диапазона содержит следующие стадии:

1)разделяют средние дистиллята синтетических дистиллятов Фишера-Тропша полного диапазона, чтобы обеспечить выход легких дистиллятов, тяжелых дистиллятов и промежуточных дистиллятов;

2)измеряют, используя измерительный насос, легкие дистилляты, тяжелые дистилляты и промежуточные дистилляты; обеспечивают реактор 1 гидрирования, заполненный катализатором гидроочистки и содержащий первое загрузочное отверстие 1a, второе загрузочное отверстие 1b и третье загрузочное отверстие 1c сверху вниз, причем каждое загрузочное отверстие сообщается со входом водорода; смешивают водород и легкие дистилляты, тяжелые дистилляты и промежуточные дистилляты, соответственно, и вводят полученные в результате смеси в реактор гидрирования через первое загрузочное отверстие 1a, второе загрузочное отверстие 1b и третье загрузочное отверстие 1c, соответственно; причем давление реакции в реакторе гидрирования находится между 4 МПа и 8 МПа, отношение водорода к дистиллятам находится между 100:1 и 2000:1, часовая объемная скорость жидкости находится между 0,1 ч-1 и 5,0 ч-1 и температура реакции находится между 300°С и 420°С; и

3)вводят продукты из 2) в сепаратор 2 газ-жидкость, чтобы обеспечить выход водорода и жидких продуктов, возвращают водород в реактор гидрирования через первое загрузочное отверстие 1a, второе загрузочное отверстие 1b и третье загрузочное отверстие 1c, соответственно, чтобы смешивать с жидкими дистиллятами, тяжелыми дистиллятами и промежуточными дистиллятами, и вводят жидкие продукты в ректификационную колонну для дальнейшего разделения.

Предпочтительно, в 2) давление реакции в реакторе гидрирования находится между 5 МПа и 7,5 МПа, отношение водорода к дистиллятам находится между 700:1 и 1200:1, часовая объемная скорость жидкости находится между 0,5 ч-1 и 2,0 ч-1 и температура реакции находится между 320°С и 400°С.

Положения первого загрузочного отверстия 1a, второго загрузочного отверстия 1b и третьего загрузочного отверстия 1c в реакторе 1 гидрирования являются следующими: первое загрузочное отверстие размещено на верху реактора 1 гидрирования, принимая, что реактор 1 гидрирования представляет собой Н по высоте, второе загрузочное отверстие размещено на между 1/3Н и 1/2Н реактора гидрирования сверху вниз и третье загрузочное отверстие размещено ниже второго загрузочного отверстия при 1/6Н и 1/3Н реактора гидрирования.

В 1) средние дистилляты низкотемпературных синтетических дистиллятов Фишера-Тропша полного диапазона разделяются на легкие дистилляты, тяжелые дистилляты и средние дистилляты; и легкие дистилляты, тяжелые дистилляты и средние дистилляты могут быть смешаны в любом отношении.

Три вида могут быть разделены следующим образом: синтетические дистилляты Фишера-Тропша полного диапазона, чьи пределы кипения ниже, чем 180°С, представляют собой легкие дистилляты; синтетические дистилляты Фишера-Тропша полного диапазона, чьи пределы кипения находятся между 180°С и 360°С, представляют собой средние дистилляты; и синтетические дистилляты Фишера-Тропша полного диапазона, чьи пределы кипения выше, чем 360°С, представляют собой тяжелые дистилляты. Эти три вида могут также быть разделены следующим образом: синтетические дистилляты Фишера-Тропша полного диапазона, чьи пределы кипения ниже, чем 150°С, представляют собой легкие дистилляты; синтетические дистилляты Фишера-Тропша полного диапазона, чьи пределы кипения находятся между 180°С и 350°С, представляют собой средние дистилляты; и синтетические дистилляты Фишера-Тропша полного диапазона, чьи пределы кипения выше, чем 350°С, представляют собой тяжелые дистилляты.

Катализаторы гидроочистки, применяемые в изобретении, могут быть выбраны из существующих промышленных катализаторов, как например, катализаторы гидроочистки FF-14, FF-24, 3969, FF-16, FF-26, FF-36 и FF-46, разработанные Фушуньским Научно-исследовательским Институтом Нефти и Нефтехимии, и могут также быть приготовлены в соответствии с общим знанием в области техники.

Преимущества способа для гидроочистки средних дистиллятов синтетических дистиллятов Фишера-Тропша полного диапазона по изобретению являются следующими:

1.Ненасыщенные алкены и кислородосодержащие соединения синтеза Фишера-Тропша присутствуют главным образом в легких дистиллятах; и гидроочистка легких дистиллятов производит много тепла. Тяжелые дистилляты, которые входят в реактор через более верхнюю среднюю часть, могут уменьшать большое количество тепла реакции, произведенного гидроочисткой легких углеводородов, которые входят в реактор через верх, чтобы сделать рост температуры более регулируемым, эффективно понизить рост температуры слоя, продлить срок службы катализатора и обеспечит бесперебойную работу; и в то же время тяжелые дистилляты могут также быть нагреты, чтобы ориентировать тяжелые дистилляты достичь температуры реакции и понизить расход энергии.

2.Средние дистилляты входят в реактор через среднюю часть, так что средние дистилляты остаются в реакторе на короткое время. Следовательно, средние дистилляты могут избежать избыточного крекинга лучше с тем, чтобы обеспечить гарантию для производства средних дистиллятов.

3.Способ по изобретению для гидроочистки низкотемпературных синтетических дистиллятов Фишера-Тропша полного диапазона применяет один реактор для гидроочистки продуктов синтеза Фишера-Тропша, упрощает течение процесса, понижает затратность в оборудовании и уменьшает расход энергии.

Для того, чтобы дополнительно иллюстрировать принципиальные особенности, эффекты и преимущества изобретения, следующие варианты осуществления и сравнительные примеры применены для дополнительной иллюстрации. Однако, изобретение не ограничено следующими вариантами осуществления и сравнительными примерами.

Изобретение берет синтетические дистилляты Фишера-Тропша полного диапазона, как исходные материалы, и использует реактор отечественного производства с неподвижным слоем с внутренним диаметром 2 см. Первое, второе и третье загрузочные отверстия соответственно расположены на верху, в 1/3Н и в 1/2Н. Реактор заполнен 30 мл традиционным катализатором гидроочистки, изготовленным в лаборатории. Синтетические дистилляты Фишера-Тропша полного диапазона, чьи пределы кипения ниже, чем 180°С, представляют собой легкие дистилляты; синтетические дистилляты Фишера-Тропша полного диапазона, чьи пределы кипения находятся между 180°С и 360°С, представляют собой средние дистилляты; и синтетические дистилляты Фишера-Тропша полного диапазона, чьи пределы кипения выше, чем 360°С, представляют собой тяжелые дистилляты. После измерения посредством измерительного насоса, легкие дистилляты, тяжелые дистилляты и средние дистилляты входят в реактор гидрирования соответственно. Примеры 1-5 представляют собой тестовые ситуации легких и тяжелых дистиллятов синтетических дистиллятов Фишера-Тропша с различными отношениями в реакторе, которые обозначены в соответствии со способом по изобретению. Сравнительные примеры 1 и 2 показывают ситуацию, что легкие, средние и тяжелые дистилляты смешиваются в различных отношениях и затем входят в реактор через верхний вход. Следующая таблица показывает условия реакции и параметры индекса Примеров 1-5 и сравнительных Примеров 1 и 2.

пункты Пример 1 Пример 2 Пример 3 Пример 4 Пример 5 Сравнительный пример 1 Сравнительный пример 2
Отношение легких дистиллятов к тяжелым дистиллятам к средним дистиллятам 03:02:05 05:03:02 02:06:02 06:02:02 02:02:06 05:03:02 02:06:02
Давление реакции МПа 7 7 7 4,5 8 7 7
Средняя температура гидроочистки °С 320 330 324 331 325 355 334
Часовая объемная скорость жидкости 0,8 0,8 0,8 0,5 1 0,8 0,8
Отношение водорода к маслу 800 1000 800 500 1200 800 1000
Разница температуры слоя 19°С 22°С 14°С 24°С 16°С 28°С 20°С

1. Способ для гидроочистки средних дистиллятов синтетических дистиллятов Фишера-Тропша полного диапазона, причем способ содержит стадии:

1) разделяют средние дистилляты синтетических дистиллятов Фишера-Тропша полного диапазона, чтобы обеспечить выход легких дистиллятов, тяжелых дистиллятов и промежуточных дистиллятов, причем пределы кипения легких дистиллятов находятся ниже чем 180°С; пределы кипения промежуточных дистиллятов находятся между 180°С и 360°С; и пределы кипения тяжелых дистиллятов находятся выше чем 360°С;

2) измеряют, используя измерительный насос, легкие дистилляты, тяжелые дистилляты и промежуточные дистилляты; обеспечивают реактор (1) гидрирования, заполненный катализатором гидроочистки и содержащий первое загрузочное отверстие (1a), второе загрузочное отверстие (1b) и третье загрузочное отверстие (1c) сверху вниз, причем каждое загрузочное отверстие сообщается с входом водорода; смешивают водород и легкие дистилляты, тяжелые дистилляты и промежуточные дистилляты, соответственно, и вводят полученные в результате смеси в реактор гидрирования через первое загрузочное отверстие (1a), второе загрузочное отверстие (1b) и третье загрузочное отверстие (1c), соответственно; причем давление реакции в реакторе (1) гидрирования находится между 4 МПа и 8 МПа, отношение водорода к дистиллятам находится между 100:1 и 2000:1, часовая объемная скорость жидкости находится между 0,1 ч-1 и 5,0 ч-1 и температура реакции находится между 300°С и 420°С; и

3) вводят продукты из 2) в сепаратор газ-жидкость, чтобы обеспечить выход водорода и жидких продуктов, возвращают водород в реактор (1) гидрирования через первое загрузочное отверстие (1a), второе загрузочное отверстие (1b) и третье загрузочное отверстие (1c), соответственно, чтобы смешивать с жидкими дистиллятами, тяжелыми дистиллятами и промежуточными дистиллятами, и вводят жидкие продукты в ректификационную колонну для дальнейшего разделения, причем первое загрузочное отверстие (1a) размещено на верху реактора 1 гидрирования, принимая, что реактор 1 гидрирования представляет собой Н по высоте, второе загрузочное отверстие (1b) размещено на между 1/3Н и 1/2Н реактора гидрирования сверху вниз и третье загрузочное отверстие (1c) размещено ниже второго загрузочного отверстия при 1/6Н и 1/3Н реактора (1) гидрирования.

2. Способ по п.1, в котором давление реакции в реакторе гидрирования находится между 4 МПа и 8 МПа, отношение водорода к дистиллятам находится между 100:1 и 2000:1, часовая объемная скорость жидкости находится между 0,1 ч-1 и 5,0 ч-1 и температура реакции находится между 300°С и 420°С.

3. Способ по п.1, в котором в 1) пределы кипения легких дистиллятов находятся ниже чем 150°С; пределы кипения промежуточных дистиллятов находятся между 180°С и 350°С; и пределы кипения тяжелых дистиллятов находятся выше чем 350°С.

4. Способ по п.2, в котором давление реакции в реакторе гидрирования находится между 5 МПа и 7,5 МПа, отношение водорода к дистиллятам находится между 700:1 и 1200:1, часовая объемная скорость жидкости находится между 0,5 ч-1 и 2,0 ч-1 и температура реакции находится между 320°С и 400°С.



 

Похожие патенты:

Предложена установка гидроконверсии остаточных нефтяных фракций, включающая нагревательно-реакционный блок с линией подачи сырьевой смеси, к которой примыкает линия подачи части водородсодержащего газа, и реактором, оснащенным линиями подачи водородсодержащего газа в качестве квенча, который соединен линией подачи продуктов гидроконверсии с блоком фракционирования, оснащенным линиями вывода бензиновой и дизельной фракций и вакуумного остатка, соединенным линиями подачи газов с блоком их очистки, оснащенным линиями вывода углеводородного газа и подачи водородсодержащего газа.

Предложена установка гидропереработки остаточных нефтяных фракций, включающая нагревательно-реакционный блок с линией подачи сырьевой смеси, к которой примыкает линия подачи части водородсодержащего газа, и реактором, оснащенным линиями подачи другой части водородсодержащего газа в качестве квенча, который соединен линией подачи продуктов гидроконверсии с блоком фракционирования, оснащенным линиями вывода бензиновой, дизельной фракций и вакуумного остатка, соединенным линиями подачи газов с блоком их очистки, оснащенным линиями вывода углеводородного и водородсодержащего газов.
Изобретение относится к способу переработки тяжелых нефтяных остатков, включающему вакуумную перегонку мазута с выделением прямогонного вакуумного дистиллята и гудрона, коксование гудрона с последующим разделением жидких продуктов коксования на бензиновую, дизельную фракции и тяжелую газойлевую фракцию, которую смешивают с прямогонным вакуумным дистиллятом и направляют на стадию гидрооблагораживания.

Изобретение относится к двум вариантам способа получения высокоплотного реактивного топлива для сверхзвуковой авиации. Один из вариантов способа включает фракционирование тяжелой смолы пиролиза с выделением дистиллятной фракции с температурой кипения до 330°C, гидроочистку дистиллятной фракции при температуре 340-360°C и давлении 4-6 МПа, гидрирование ведут при температуре 200-230°C и давлении 3-6 МПа и вывод продукта.

Изобретение относится к способу получения компонентов базовых масел II и III группы по API путем каталитического гидрокрекинга нефтяного сырья при давлении не менее 13,5 МПа, температуре от 380 до 430°C, объемной скорости подачи сырья от 0,5 до 1,5 ч-1 со степенью конверсии не менее 75% с получением непревращенного остатка гидрокрекинга, содержащего не менее 90% мас.
Настоящее изобретение относится к катализатору гидродесульфирования, содержащему подложку, фосфор, по меньшей мере, один металл, выбранный из группы VIB, причем металлом группы VIB является молибден, и, по меньшей мере, один металл, выбранный из группы VIII периодической системы элементов, причем металлом группы VIII является кобальт, причем содержание металла группы VIB, выраженного в расчете на содержание оксидов, составляет от 6 до 25 вес.% от общего веса катализатора, содержание металла группы VIII, выраженное в расчете на содержание оксидов, составляет от 0,5 до 7 вес.% от общего веса катализатора, подложка содержит по меньшей мере 90 вес.% оксида алюминия, который получен из размешанного и экструдированного геля бемита, и причем плотность молибдена в катализаторе, выраженная в числе атомов молибдена на нм2 катализатора, составляет от 3 до 5, атомное соотношение Co/Mo составляет от 0,3 до 0,5, и атомное соотношение P/Mo составляет от 0,1 до 0,3, и удельная поверхность указанного катализатора составляет от 60 до 150 м2/г.

Изобретение относится к способу получения дизельного топлива из потока углеводородов, включающему: подачу потока углеводородов в реактор гидроочистки; гидроочистку указанного потока углеводородов в присутствии потока водорода и катализатора предварительной очистки с получением предварительно очищенного выходящего потока; разделение указанного предварительно очищенного выходящего потока на парообразный предварительно очищенный поток и жидкий предварительно очищенный поток; осуществление гидрокрекинга указанного жидкого предварительно очищенного потока в присутствии катализатора гидрокрекинга и водорода с получением выходящего потока гидрокрекинга; смешивание указанного парообразного предварительно очищенного потока со всем указанным выходящим потоком гидрокрекинга с получением смешанного выходящего потока гидрокрекинга; фракционирование по меньшей мере части указанного смешанного выходящего потока гидрокрекинга с получением потока дизельного топлива; и гидроочистку указанного потока дизельного топлива в присутствии потока водорода гидроочистки и катализатора гидроочистки с получением выходящего потока гидроочистки.

Изобретение относится к способу гидропереработки и установке для его осуществления. Способ включает разделение потока вакуумного газойля на легкий вакуумный газойль, средний вакуумный газойль и тяжелый вакуумный газойль в колонне вакуумной дистилляции; обеспечение зоны гидропереработки, содержащей по меньшей мере два слоя катализатора; закаливание ниже по потоку от первого слоя катализатора из указанных по меньшей мере двух слоев катализатора средним вакуумным газойлем, который легче тяжелого вакуумного газойля, подаваемого в указанный первый слой катализатора, и закаливание ниже по потоку от второго слоя катализатора из указанных по меньшей мере двух слоев катализатора легким вакуумным газойлем, причем тяжелый вакуумный газойль имеет более высокое содержание серы и азота, чем средний вакуумный газойль, который, в свою очередь, имеет более высокое содержание серы и азота, чем легкий вакуумный газойль.

Изобретение относится к способу одновременного получения по меньшей мере двух углеводородных фракций с низким содержанием серы из смеси углеводородов, начальная температура кипения которых составляет от 35 до 100°С, а конечная температура кипения составляет от 260 до 340°С, и имеющих общее содержание серы от 30 до 10000 м.д.

Настоящее изобретение относится к способу обработки бензина, содержащего диолефины, олефины и сернистые соединения, в том числе меркаптаны, в котором: подают бензин в дистилляционную колонну (3), содержащую по меньшей мере одну реакционную зону (4), содержащую по меньшей мере один первый катализатор, содержащий подложку и по меньшей мере один элемент группы VIII, причем введение осуществляют на уровне ниже реакционной зоны (4), для взаимодействия по меньшей мере одной бензиновой фракции с катализатором из реакционной зоны (4) и превращения по меньшей мере части меркаптанов из указанной фракции в сернистые соединения путем реакции с диолефинами и получения десульфированного легкого бензина, отбираемого в голове указанной дистилляционной колонны (3); где способ дополнительно включает следующие стадии: отбирают промежуточную бензиновую фракцию на уровне выше реакционной зоны (4) и ниже верха дистилляционной колонны (3); в нижней части колонны отбирают тяжелый бензин, содержащий большинство сернистых соединений, приводят в контакт, в реакторе демеркаптанизации (13), указанную промежуточную бензиновую фракцию, возможно в присутствии водорода, со вторым катализатором в сульфидной форме, содержащим подложку, по меньшей мере один элемент, выбранный из группы VIII, и по меньшей мере один элемент, выбранный из группы VIB, причем содержание элемента группы VIII, выраженное на оксид, составляет от 1 и 30 % от общей массы катализатора, содержание элемента группы VIB, выраженное на оксид, составляет от 1 до 30 % от общей массы катализатора, чтобы получить поток, содержащий сульфиды; поток, выходящий из реактора демеркаптанизации, возвращают в дистилляционную колонну (3).

Изобретение относится к способу автоматического управления процессом гидрообессеривания, может быть использовано в нефтеперерабатывающей и нефтехимической промьшшенности и позволяет повысить качество целевого продукта.

Изобретение относится к управлению гидрогенизационными процессами , может быть использовано в нефтеперерабатывающей промыишенности и позволяет увеличить выход целевого продукта, а также снизить расход водородсодержащего газа.

Предложен способ совместного получения циклогексана и гексанового растворителя из гексансодержащей фракции, выделенной из широкой фракции легких углеводородов, включающий выделение в колонне фракционирования гексансодержащей фракции, гидроочистку выделенной гексансодержащей фракции в объемном соотношении с водородом, равном 1:500-700, ректификацию гидроочищенной гексансодержащей фракции для выделения изогексановой фракции и гексанового растворителя, гидрирование гексанового растворителя.

Изобретение относится к способу переработки сырой нефти, который включает применение определенной установки гидроконверсии. В частности, изобретение относится к способу, который позволяет оптимизировать переработку нефтяного сырья на нефтеперерабатывающем предприятии, оборудованном установкой коксования.

Изобретение относится к способу гидроочистки углеводородного сырья, содержащего сернистые и азотистые соединения, при котором осуществляют следующие стадии: а) разделяют (SEP) углеводородное сырье на фракцию, обогащенную тяжелыми углеводородными соединениями, и фракцию, обогащенную легкими углеводородными соединениями, б) осуществляют первую стадию гидроочистки, приводя в контакт фракцию, обогащенную тяжелыми углеводородными соединениями, и газовый поток, содержащий водород, с первым катализатором гидроочистки в первой зоне реакции (Z1) для получения первого обессеренного эфлюента, содержащего водород, H2S и NH3, в) разделяют (D1) первый эфлюент на первую газовую фракцию, содержащую водород, H2S и NH3, и первую жидкую фракцию, г) очищают (LA) первую газовую фракцию для получения обогащенного водородом потока, д) смешивают фракцию, обогащенную легкими углеводородными соединениями, с первой жидкой фракцией, получаемой на стадии в), для получения смеси, е) осуществляют вторую стадию гидроочистки, приводя в контакт получаемую на стадии д) смесь по меньшей мере с частью обогащенного водородом потока, получаемого на стадии г), со вторым катализатором гидроочистки во второй зоне реакции (Z2) для получения второго обессеренного эфлюента, содержащего водород, NH3 и H2S, ж) разделяют (D2) второй эфлюент на вторую газовую фракцию, содержащую водород, H2S и NH3, и вторую жидкую фракцию, з) рециркулируют по меньшей мере часть второй газовой фракции, содержащей водород, H2S и NH3, со стадии б) в качестве газового потока, содержащего водород.

Изобретение относится к способу деоксигенирования смолы таллового масла, где смола таллового масла, которая содержит некоторую долю жирных и смоляных кислот и/или их производные, нагревается до температуры, достаточной для превращения ее в жидкость; указанная жидкость вводится в слой катализатора (7), для приведения ее в контакт с водородом и одним или несколькими катализаторами (2, 3) в указанном слое катализатора, где указанные катализаторы включают катализатор (2) деоксигенирования NiMo; поступающие материалы каталитически деоксигенируются с помощью водорода; и газообразный эффлюент из слоя охлаждается, с получением жидкого продукта (10), который содержит алифатические и ароматические углеводороды, и которые по существу полностью деоксигенируются.

Изобретение относится к способу обработки тяжелого нефтяного сырья для получения жидкого топлива и базисов жидкого топлива с низким содержанием серы, предпочтительно бункерного топлива и базисов бункерного топлива.
© Патентный поиск, поиск патентов на изобретения - FindPatent.RU 2012-2024
Политика конфиденциальности 2015-03-02 2019-02-11T23:49:14
Наверх