Способ проведения каталитической экзотермической реакции полимеризации этилена



Владельцы патента RU 2683105:

Федеральное государственное бюджетное учреждение науки Институт высокомолекулярных соединений Российской академии наук (RU)

Изобретение относится к области химии высокомолекулярных соединений. Способ проведения каталитической экзотермической реакции полимеризации этилена в газожидкофазном вертикальном цилиндрическом реакторе смешения с механическим перемешиванием в изотермическом режиме, в котором процесс полимеризации проводят на границе возникновения объемной аэрации растворителя этиленом, при этом растворитель путем перемешивания и диспергирования этиленом формируют в виде пристеночного аэрированного слоя с внутренней газовой воронкой, достигающей дна реактора, диспергирование выполняют фрезерной и лопастной мешалками, расположенными соосно в нижней зоне растворителя, на скорости внешней поверхности диска фрезерной мешалки 4-10 м/с, диаметр диска которой составляет 0,8-0,9 диаметра реактора, вал перемешивающего устройства защищают от коркообразования оболочкой из фторопласта, импеллеры мешалок изготавливают из фторопласта. Технический результат состоит в том, что способ обеспечивает масштабирование процесса. 2 з.п. ф-лы, 1 табл., 3 пр.

 

Заявляемое изобретение относится к области химии высокомолекулярных соединений, конкретно к способу проведения процесса каталитической газо-жидкофазной экзотермической реакции полимеризации этилена в закрытых полунепрерывных реакторах смешения в изотермическом режиме и имеет целью создание и использование гидродинамического режима, независимого от объема реактора, позволяющего сократить многоступенчатость и затраты на его масштабирование при переходе от лабораторного к промышленному объему. Изобретение может быть использовано, например, при получении реакторных порошков сверхвысокомолекулярного полиэтилена (РП СВМПЭ) нужной морфологии и наноструктуры, обеспечивающих твердофазную переработку РП и получение пленочных волокон особой прочности и высокого модуля, суспензионным методом с использованием маловязкого растворителя.

Уровень техники

Задачей масштабирования химических процессов является воспроизведение в увеличенных, в том числе в промышленных объемах результатов, достигнутых в лабораторных масштабах, без потери или с превышением целевых показателей процесса.

Технология получения РП СВМПЭ, способного перерабатываться из твердой фазы в сверхпрочные и сверхмодульные изделия весьма чувствительна к технологической рецептуре и параметрам технологического режима. В число параметров, определяющих возможность твердофазной переработки РП входят: морфология РП, доля частиц нужного размера после просеивания, молекулярно-массововое распределение, средняя молекулярная масса, насыпная масса. И, если требуемое качество РП будет получено в конкретном аппарате при стабилизации подобранных технологических параметров, то это не гарантирует требуемое качество РП при освоении процесса в промышленных масштабах, поскольку возникает необходимость воспроизводства параметров, которые трудно или невозможно измерить. Имеются ввиду показатели диффузионных процессов в реакторе, которые зависят от гидродинамического состояния реакционной среды. Кроме того, необходимо воспроизводить условия, от которых зависит производительность реактора, например, выход с одного пробега и удельная производительность с единицы объема реактора.

Поскольку газо-жидкофазная экзотермическая реакция полимеризации этилена протекает в диффузионной и кинетической областях, то для решения задачи масштабирования необходимо осуществить перенос в промышленный объем условий протекания процесса в лабораторном реакторе в каждой из областей.

Теоретически желательно вообще исключить диффузионную стадию процесса. Тогда скорость процесса не будет ограничена скоростью растворения этилена и определится только скоростью химических превращений, которая при постоянном давлении этилена и температуре в реакторе будет постоянной. В этом случае задача масштабного перехода будет решена. Однако наличие диффузионной области является реальностью и потому необходимо решить задачу переноса в другой масштаб результатов именно в диффузионной области.

Одним из способов интенсификации технологических процессов в диффузионной области и, тем самым, их перевода в кинетическую область является формирование при перемешивании максимальных значений поверхности, времени и пути движения совокупности элементов межфазного контакта реакционной среды. Следует создать такой режим процесса, который даст в разных объемах одинаковый эффект от формирования развитой удельной поверхности массообмена и времени межфазного контакта. То есть для переноса процесса в аппарат другого размера без ухудшения целевых технологических показателей требуется либо повторить, либо найти эквивалент перемешиванию в масштабируемом аппарате и создать режим перемешивания, в котором изменения массопереноса с изменением объема будут малы и/или не существенны. Масштабируемым аппаратом в заявляемом изобретении является реактор смешения с механическим перемешиванием, поэтому рассмотрим процессы массо- и теплообмена в аппаратах такого типа.

Общим недостатком известных реакторов смешения с механическим перемешиванием является неизбежность отрицательного воздействия на перемешивание тангенциальных сил в жидкой среде, являющихся причиной возникновения препятствующей перемешиванию воронки с круговым течением, поверхность которой приобретает форму параболоида вращения или перевернутого конуса. Межфазная воронкообразная граница имеет ограниченную величину поверхности контакта в системе газ-жидкость. Даже при подаче этилена в пространство под мешалкой и при дополнительном перемешивании с помощью барботирования газа через жидкость, частицы полимера сепарируются, скапливаясь у стенки реактора, что вызывает неравномерность контакта этилена с активными центрами полимеризации и, как результат, неравномерность свойств получаемого полимера. Для борьбы с воронкообразованием и увеличения эффективности перемешивания в таком реакторе устанавливают барботер, отражающие перегородки, что частично решает задачу увеличения поверхности межфазного контакта (Васильцов Э.А., Ушаков В.Г., Аппараты для перемешивания жидких сред. Справочное пособие. - Л.: Машиностроение, Ленинградское отделение, 1979. 76 с.). Однако, одновременно с положительным эффектом, направленным на создание равномерности перемешивания, перегородки являются причиной и местом адгезии образующегося полимера, затрудняя теплосъем реакции и чистку реактора, а происходящее уменьшение высоты воронки отражающими перегородками приводит к уменьшению поверхности теплопередачи через стенку реактора, что недопустимо для экзотермических процессов.

Применение турбинных мешалок в газожидкостных реакторах с механическим перемешиванием позволяет интенсифицировать процессы массообмена, но практика показала, что при переходе от модельного объема аппаратов такого типа к промышленному наблюдается резкое снижение их эффективности [Соколов В.Н., Доманский И.В. Газожидкостные реакторы. Л.: Машиностроение, Ленинградское отделение, 1976. 216 с.].

Известен патент ЕАПВ №003815 (опубл. 26.06.2003). Описанные в нем способ и устройство для перемешивания, хотя и относятся к процессам флотации, но с точки зрения наличия трех фаз в реакторе и задачи их перемешивания являются по технической сущности аналогом процесса суспензионной полимеризации этилена. В известном патенте для повышения контакта газового реагента с твердой суспензией на дне реактора, оснащенного перегородками, с помощью соосно расположенных на валу двух лопастных мешалок специальной конструкции используется диспергирование газа из газовой подушки в жидкость. Диспергированный газ из верхней части реактора в виде пузырьков втягивается потоком жидкости, созданным мешалками, к суспензии на дне реактора. Однако, судя по иллюстрациям в известном патенте и экспериментальным данным авторов заявляемого изобретения, при зафиксированной оптимальной скорости мешалки 2,8 м/с насыщение жидкости газовыми пузырьками всего объема перемешиваемой жидкости не происходит. Эксперименты авторов заявляемого изобретения показали, что для создания сплошного заполнения объема газо-жидкостной смесью, т.е. «режима аэрации», необходима скорость не менее 4 м/с. То есть в способе-аналоге явно недостаточно условий для формирования максимально развитой поверхности контакта газ-жидкость во всем объеме жидкой фазы. Следует подчеркнуть, что в известном аналоге не ставилась задача воспроизведения гидродинамических условий при изменении объема аппарата.

Анализ уровня техники и известных аналогов свидетельствует о том, что проблема масштабирования химических процессов, в данном случае разработки способа проведения процесса каталитической газо-жидкофазной экзотермической полимеризации этилена в закрытых полунепрерывных реакторах смешения в изотермическом режиме остается актуальной.

Раскрытие изобретения

Задачей заявляемого изобретения является разработка способа масштабирования каталитической экзотермической реакции полимеризации этилена по получению реакторных порошков сверхвысокомолекулярного полиэтилена (РП СВМПЭ) нужной морфологии и наноструктуры, обеспечивающих твердофазную переработку РП и получение сверхпрочных и сверхмодульных пленочных волокон.

Эта задача решается заявляемым изобретением - способом проведения каталитической экзотермической реакции полимеризации этилена.

Заявляемый способ характеризуется следующей совокупностью существенных признаков:

1. Способ проведения каталитической экзотермической реакции полимеризации этилена в газо-жидкофазном вертикальном цилиндрическом реакторе смешения с механическим перемешиванием в изотермическом режиме, отличающийся тем, что процесс полимеризации проводят на границе возникновения объемной аэрации растворителя этиленом, при этом растворитель путем перемешивания и диспергирования этиленом формируют в виде пристеночного аэрированного слоя с внутренней газовой воронкой, достигающей дна реактора, диспергирование выполняют фрезерной и лопастной мешалками, расположенными соосно в нижней зоне растворителя, на скорости внешней поверхности диска фрезерной мешалки 4-10 м/с, диаметр диска которой составляет 0,8-0,9 диаметра реактора, вал перемешивающего устройства защищают от коркообразования оболочкой из фторопласта, импеллеры мешалок изготавливают из фторопласта.

2. Способ по п. 1, отличающийся тем, что границу аэрации растворителя определяют при постоянном давлении этилена в реакторе по ускорению расхода этилена из технологической емкости или по скорости падения давления этилена в промежуточной емкости-ресивере.

3. Способ по п. 1, отличающийся тем, что благодаря перемешивающему устройству и скорости перемешивания движение газовых пузырьков этилена и частиц образующегося реакторного порошка сверхвысокомолекулярного полиэтилена обеспечивают снизу-вверх по винтовой линии.

Техническим решением для получения требуемого результата явилось применение для механического перемешивания в закрытом, полунепрерывном, без отражающих перегородок реакторе двух соосно расположенных на валу мешалок, фрезерной и лопастной, которые в узком интервале изменения скорости перемешивания обеспечивают возникновение объемной аэрации во всем объеме перемешиваемого растворителя, причем необходимую для этого скорость перемешивания определяют по резкому увеличению расхода этилена при постоянном давлении этилена в реакторе. При этом растворитель принимает форму, близкую к цилиндрической с тонким пристеночным слоем, высота которого, а, следовательно, и площадь теплопередачи через стенку реактора не менее, чем в 2 раза превосходит высоту растворителя в реакторе без перемешивания.

Благодаря высокой эффективности перемешивания реакционной среды для получения РП СВМПЭ в режиме аэрации возможно проведение полимеризации в реакторе с механическим перемешиванием без усложнения его конструкции, являющемся одним из самых простых и потому наиболее часто применяемых устройств для проведения химических процессов. Простота применяемого аппарата (реактора) имеет принципиальное значение, поскольку рассматриваемый в заявляемом изобретении процесс получения РП СВМПЭ осложнен коркообразованием на внутренних поверхностях реактора и потому для перемешивания необходимо применять наиболее простые устройства, не затрудняющие чистку реактора, и защитить поверхности от налипания. Для этого импеллеры мешалок изготавливаются из фторопласта, а вал защищается оболочкой из фторопласта.

Совокупность существенных признаков заявляемого способа обеспечивает получение технического результата - способа масштабирования каталитической экзотермической реакции полимеризации этилена, позволяющего снизить зависимость скорости процесса и свойств получаемого полимера от изменения объема реактора. При увеличении реакторного объема удается сохранить достигнутые в лабораторном масштабе процесса целевые показатели РП СВМПЭ, а также высокий выход целевого продукта при одновременном упрощении конструкции реактора (в реакторе по сравнению с аналогами отсутствуют отражающие перегородки и не требуется чистки мешалки от налипшего полимера).

Заявляемый способ отличается тем, что процесс полимеризации проводят в узком интервале изменения скорости перемешивания, в котором возникает объемная аэрация растворителя диспергируемым этиленом, диспергирование выполняют фрезерной и лопастной мешалками, расположенными соосно в нижней зоне растворителя, на скорости внешней поверхности диска фрезерной мешалки 4-10 м/с, диаметр диска которой составляет 0,8-0,9 диаметра реактора, вал перемешивающего устройства защищают от коркообразования оболочкой из фторопласта, импеллеры мешалок изготавливают из фторопласта; границу аэрации растворителя определяют при постоянном давлении этилена в реакторе по увеличению расхода этилена, подаваемого в реактор или по скорости падения давления в емкости-ресивере; движения газовых пузырьков этилена и частиц образующегося целевого реакторного порошка сверхвысокомолекулярного полиэтилена обеспечивают снизу-вверх по винтовой линии.

Анализ известного уровня техники не позволил найти решение, полностью совпадающее по совокупности существенных признаков с заявляемым, что может указывать на его новизну.

Только совокупность существенных признаков заявляемого способа позволяет проводить процесс на границе возникновения объемной аэрации этиленом растворителя в пристеночном слое, формируемом при перемешивании, и достичь указанного технического результата - возможности масштабирования. Это позволяет утверждать о соответствии заявляемого способа условию охраноспособности «изобретательский уровень» («неочевидность»).

Для подтверждения соответствия заявляемого изобретения требованию «промышленная применимость» приводим примеры конкретной реализации.

Описание и подготовка установки (раздел, общий для всех примеров):

Реактор, снабженный магнитным приводом мешалки, исключающим неконтролируемые потери реакционной среды, фрезерной и лопастной мешалками (диаметр диска фрезерной мешалки при этом составляет 0,8-0,9 диаметра реактора) и рубашкой для теплоносителя, обрабатывают гептаном для удаления загрязнений, высушивают и продувают аргоном, после чего испытывают реактор на герметичность в течение 15 мин при давлении аргона 0,3 МПа. При отсутствии падения давления проводят циклическое вакуумирование/насыщение аргоном до 0,2 МПа реактора в течение 1,5 ч при нагреве до 90°С для удаления из реактора и подводящих коммуникаций следов влаги. Процедуру вакуумирования/насыщения аргоном повторяют 5 раз с интервалом 15-20 мин. После вакуумирования в реактор подают аргон до давления 0,3 МПа и охлаждают реактор до комнатной температуры. Процедура охлаждения занимает 3-5 ч в зависимости от объема реактора.

В составе установки - средства контроля и регулирования. Регулирование скорости вращения мешалки производится автоматически и поддерживается постоянной при изменении нагрузки на валу мешалки. Регулирование рабочего давления этилена в реакторе также производится автоматически с использованием электроконтактного манометра с усилителем мощности и электроклапана. Скорость полимеризации контролируют по расходу этилена с помощью капиллярного сужающего устройства и дифференциального манометра с вторичным прибором или по образцовому манометру, замеряя падение давления этилена в ресивере. Регулирование температуры производят в зависимости от объема реактора: реактор 0,2 л - жидкостным термостатом, 1,5 л - жидкостным термостатом с внешним охлаждением водопроводной водой с температурой 8-20°С, 5 л - криостатом фирмы Haake с температурой хладагента +4°С.

Рецептура и технологические параметры:

Катализатор на основе постметаллоценовых титан-галоидных комплексов (патент РФ №2459835), (концентрация 4,0±0,4⋅10-5 моль/л).

Мономер: этилен марки 4,5 (ГОСТ 25070-87).

Растворитель: толуол марки ОСЧ по ТУ 2631-065-44493179-01.

Сокатализатор: метилалюминоксан (ММАО-12) - 7% раствор в толуоле.

Мольное соотношение Al:Ti=1000:1.

Рабочее давление этилена 0,3 МПа.

Число оборотов мешалки - 350-1100 об/мин (4-10 м/с).

Температура полимеризации 30±1°С.

Коэффициент заполнения растворителем - 0,5 (реакторы 1,5; 5 л) и 0,25 (реактор 0,2 л для основных НИР по подбору рецептуры и технологических параметров).

Продолжительность полимеризации - 15 мин.

Параллельно подготовке реактора проводят подготовку реагентов полимеризационной системы. Растворитель дополнительно сушат металлическим натрием в виде проволоки в течение 1 суток для удаления остатков воды. Полученный растворитель продувают аргоном в течение 1 ч для удаления растворенного кислорода. Из-за возможных нарушений качества поставляемого толуола осуществляют входной контроль растворителя методом FTIR-спектроскопии (по полосам 3600 и 3680 см-1). Катализатор перед применением вакуумируют в течение 4 ч и хранят для последующих опытов при температуре 0-5°С. Сокатализатор метилалюминоксан хранят в металлической емкости объемом 1 л под подушкой аргона при температуре 0-5°С. Навеску сокатализатора для опыта берут непосредственно перед полимеризацией этилена.

Полимеризацию этилена начинают с загрузки растворителя - толуола в подготовленный реактор. Процедуру проводят при небольшом избыточном давлении аргона в реакторе для предотвращения попадания в реактор кислорода и влаги. После загрузки растворителя производят с помощью термостата нагрев реактора до рабочей температуры 30°С подачей теплоносителя в рубашку реактора при работающей мешалке с числом оборотов 350 об/мин. При достижении рабочей температуры в реактор при небольшом избыточном давлении аргона при работающей мешалке загружают расчетный объем раствора метилалюминоксана и расчетную навеску катализатора, остатки которого смывают в реактор толуолом. После этого проводят 4-х кратную продувку реактора этиленом до давления 0,1 МПа с целью удаления из реактора аргоновой подушки и аргона, растворенного в толуоле. Процедура продувки этиленом занимает 2 мин при работе мешалки 350 об/мин. После этого поднимают рабочее давление этилена до 0,3 МПа и включают рабочий режим перемешивания (увеличивают обороты в диапазоне 350-1100 об/мин до момента резкого ускорения расхода этилена). Процесс полимеризации этилена проводят в течение 15 мин при 30°С при постоянном давлении этилена 0,3 МПа.

При завершении реакции полимеризации сбрасывают давление этилена в реакторе и проводят нейтрализацию остатков каталитической системы добавлением изопропилового спирта (10% от объема реакционной смеси) при перемешивании в течение 15 мин. Из реакционной массы удаляют растворитель на нутч-фильтре и промывают РП СВМПЭ изопропиловым спиртом в количестве 50% от объема реакционной среды. РП СВМПЭ сушат аэрацией и после сушки рассеивают на вибросите, отбирая нужную фракцию.

Технологические показатели процесса и характеристики РП СВМПЭ, полученного в реакторах разного объема, с загрузкой реакционной массы, отличающейся объемом в 50 раз, представлены в таблице.

Приведенные в таблице данные подтверждают, что процессы каталитической полимеризации этилена при изменении объема реакционной смеси в 50 раз, проводимые с применением предложенного способа, в основе которого процесс полимеризации проводят на границе возникновения объемной аэрации растворителя этиленом, при этом растворитель путем перемешивания и диспергирования этиленом формируют в виде пристеночного аэрированного слоя с внутренней газовой воронкой, достигающей дна реактора, причем необходимую для этого скорость перемешивания определяют по резкому увеличению расхода этилена при постоянном давлении этилена в реакторе, дают одинаковые результаты. Эти результаты подтверждают возможность получения РП СВМПЭ нужной морфологии и наноструктуры, обеспечивающих твердофазную переработку РП и получение пленочных волокон особой прочности и высокого модуля, в равной степени как в лабораторных, так и в промышленных условиях.

Средняя молекулярная масса СВМПЭ, измеренная с использованием стеклянных вискозиметров ВПЖ при температуре 130°С, находится в пределах 4,5×106±10%, насыпной вес 0,061±10%, доля основной фракции (250-800 мк) - более 75%. Стабильность такого экономического показателя процесса, как удельная производительность, также воспроизводится. Разброс свойств РП СВМПЭ главным образом объясняется недостаточной точностью дозирования инициатора ввиду трудностей работы с его малыми количествами.

Способ используется при переносе результатов разработки технологии получения РП СВМПЭ с особыми прочностными и модульными свойствами из лаборатории в промышленность.

Реализация заявляемого изобретения не исчерпывается приведенными примерами.

Главное экономическое преимущество заявляемого изобретения состоит в минимизации времени, капитальных и эксплуатационных затрат в процессе создания нового технологического процесса на стадии его масштабирования, когда осуществляется переход от малого модельного аппарата к промышленному.

Преимущества настоящего способа можно оценить на примере процесса суспензионной полимеризации винилхлорида, который является аналогом изобретения. Так, для перехода от пилотного реактора к промышленному производству суспензионного поливинилхлорида с объемом реакторов 200 м3 потребовалось выполнение большого объема строительно-монтажных работ и проведение опытных работ на реакторах объемом 0.001 м3, 1 м3, 16 и 40 м3 в течение длительного времени. Предлагаемый способ позволяет исключить подобную многоступенчатость, в частности при создании нового процесса получения РП СВМПЭ.

Благодаря режиму, в котором уровень аэрированного растворителя в пристеночном слое реактора увеличивается в 2 раза от начального значения и тем самым увеличивает поверхность теплопередачи, заявляемое изобретение одновременно с решением задачи масштабного перехода решает задачу увеличения теплосъема реакции, а значит и допустимой скорости реакции, и производительности аппарата.

Результаты, приведенные в примерах, показывают, что настоящее изобретение относится к способам проведения процесса каталитической газо-жидкофазной экзотермической реакции полимеризации этилена в закрытом, вертикальном, цилиндрическом, полунепрерывном реакторе с механическим перемешиванием в изотермическом режиме и имеет целью создание и использование гидродинамического режима, независимого от объема реактора, позволяющего сократить стадии и сроки его многоступенчатого масштабирования при переходе от лабораторного к промышленному объему.

1. Способ проведения каталитической экзотермической реакции полимеризации этилена в газожидкофазном вертикальном цилиндрическом реакторе смешения с механическим перемешиванием в изотермическом режиме, отличающийся тем, что процесс полимеризации проводят на границе возникновения объемной аэрации растворителя этиленом, при этом растворитель путем перемешивания и диспергирования этиленом формируют в виде пристеночного аэрированного слоя с внутренней газовой воронкой, достигающей дна реактора, диспергирование выполняют фрезерной и лопастной мешалками, расположенными соосно в нижней зоне растворителя, на скорости внешней поверхности диска фрезерной мешалки 4-10 м/с, диаметр диска которой составляет 0,8-0,9 диаметра реактора, вал перемешивающего устройства защищают от коркообразования оболочкой из фторопласта, импеллеры мешалок изготавливают из фторопласта.

2. Способ по п. 1, отличающийся тем, что границу аэрации растворителя определяют при постоянном давлении этилена в реакторе по ускорению расхода этилена из технологической емкости или по скорости падения давления этилена в промежуточной емкости-ресивере.

3. Способ по п. 1, отличающийся тем, что благодаря перемешивающему устройству и скорости перемешивания движение газовых пузырьков этилена и частиц образующегося реакторного порошка сверхвысокомолекулярного полиэтилена обеспечивают снизу-вверх по винтовой линии.



 

Похожие патенты:

Изобретение относится к применению простого эфирного соединения (В), содержащего две или более простых эфирных групп, для получения твердого компонента катализатора полимеризации олефинов, включающего магний, титан, галоген, карбонатное соединение (А) общей формулы (1): , где R1 и R2 представляют собой углеводородную группу или замещенную углеводородную группу, имеющую от 1 до 24 атомов углерода, при условии, что R1 и R2 являются одинаковыми или различными, и Z представляет собой соединяющую группу, которая соединяет два атома кислорода через атом углерода или углеродную цепь, где простое эфирное соединение (В) представляет собой соединение общей формулы (3) где R8 и R9 представляют собой атом водорода, атом галогена, алкильную группу, имеющую от 1 до 12 атомов углерода, винильную группу, алкенильную группу, имеющую от 3 до 12 атомов углерода, циклоалкильную группу, имеющую от 3 до 12 атомов углерода, циклоалкенильную группу, имеющую от 3 до 12 атомов углерода, ароматическую углеводородную группу, имеющую от 6 до 12 атомов углерода, галогензамещенную ароматическую углеводородную группу, имеющую от 6 до 12 атомов углерода, замещенную ароматическую углеводородную группу, имеющую от 7 до 12 атомов углерода, алкиламиногруппу, имеющую от 1 до 12 атомов углерода, или диалкиламиногруппу, имеющую от 2 до 12 атомов углерода, при условии, что R8 и R9 являются одинаковыми или различными, и R7, и R10 представляют собой алкильную группу, имеющую от 1 до 12 атомов углерода, винильную группу, алкенильную группу, имеющую от 3 до 12 атомов углерода, циклоалкильную группу, имеющую от 3 до 6 атомов углерода, ароматическую углеводородную группу, имеющую от 6 до 12 атомов углерода, галогензамещенную ароматическую углеводородную группу, имеющую от 6 до 12 атомов углерода, или замещенную ароматическую углеводородную группу, имеющую от 7 до 12 атомов углерода, при условии, что R7 и R10 являются одинаковыми или различными.

Изобретение относится к компоненту катализатора полимеризации этилена, а именно - бис{2-[(3-диаллиламинофенилимино)метил]-4-R2-6-R1-фенокси}титан(IV) дихлориду, имеющему структуру, представленную формулой 1, или бис{2-[(4-диаллиламинофенилимино)метил]-4-R2-6-R1-фенокси}титан(IV) дихлориду, имеющему структуру, представленную формулой 2 Заместитель R1 выбирают из группы, включающей вторичные или третичные алкилы любого строения с формулой CH3-(x+y+z)(Alk1)x(Alk2)y(Alk3)z (2≤x+y+z≤3), первичные, вторичные или третичные алкилароматические заместители любого строения с формулой СН3-(k+l+m+n+p)(Alk1)k(Alk2)l(Ar1)m(Ar2)n(Ar3)p (k+l+m+n+p≤3), ароматические заместители любого строения, первичные, вторичные и третичные алкоксигруппы любого строения с формулой OCH3-(q+r+s+t+u+v)(Alk1)q(Alk2)r(Alk3)s(Ar1)t(Ar2)u(Ar3)v (q+r+s+t+u+v≤3), атомы галогенов.

Изобретение относится к способу получения синтетических высоковязких полиальфаолефиновых базовых масел. Способ включает проведение соолигомеризации мономеров в присутствии растворителя и катализатора, образование соолигомеризата и его промывку и характеризуется тем, что проводят соолигомеризацию пропилена и октена-1 при мольном соотношении пропилен:октен от 3:4 до 2:1, парциальном давлении пропилена от 0,29 до 0,56 МПа, катализатор представляет собой смесь модифицированного метилалюминоксана ММАО-12 в толуоле и бис(изопропилциклопентадиенил)цирконий дихлорида в толуоле, имеет мольное отношение Al/Zr=(500-1000), количество Zr - (36-9) мкмоль, промытый соолигомеризат подвергают ректификации для удаления несконденсировавшихся углеводородов, непрореагировавшего мономера и димеров и гидрированию выделенной масляной фракции на 5% Ре/γ-Аl2О3 катализаторе.

Изобретение относится к газофазной (со)полимеризации этилена с альфа-олефинами CH2=CHR. Способ включает полимеризацию газовой смеси, содержащей этилен, водород, инертный псевдоожижающий газ и, необязательно, один или несколько альфа-олефинов в присутствии каталитической системы.

Изобретение относится к производству полиэтилена, а именно к способу получения реакторного порошка СВМПЭ полимеризацией этилена. В способе взаимодействие бис{2-[(4-аллилоксифенилимино)метил]-4-R2-6-R1-фенокси} титан(IV) дихлоридов - комплексов (I)…(XIX) с алюминийорганическим активатором МАО осуществляется в присутствии этилена, растворенного в реакционной среде до добавления комплекса.

Изобретение относится к способу получения титанового катализатора для стереоспецифической полимеризации изопрена и может быть использовано в нефтехимической промышленности для получения цис-1,4-изопренового каучука марок СКИ-3, СКИ-3С, СКИ-3Д, СКИ-3НТ и других.

Изобретение относится к способу получения полимера на основе этилена. Способ включает, по меньшей мере, стадию полимеризации этилена в присутствии комплекса металла, выбранного из представленной ниже структурной формулы I: где М представляет металл группы 4 Периодической таблицы элементов, R1a, R1aa, R2a, R2aa, R3a, R3aa, R4a, R4aa, R5a, R5aa, R6a, R6aa, R7a, R7aa, R8a, R8aa, R9a, R9aa, R11a, R11aa, R12a, R12aa, R14a, R14aa, R15a, R15aa независимо в каждом случае представляют атом водорода, атом галогена, гидрокарбил, каждый из R10a, R10aa, R13a и R13aa независимо представляет (С1-С40)гидрокарбил, X независимо представляет (С1-С20)гидрокарбил, Z представляет собой О, Y представляет собой гидрокарбил, L представляет собой (С1-С40)гидрокарбилен.

Описан способ полимеризации олефинов в присутствии каталитической системы. Каталитическая система включает металлоценовое каталитически активное соединение, носитель, включающий фторированный оксид алюминия, а также алюмоксан.

Изобретение относится к твердой полиалюмоксановой композиции для использования в качестве сокатализатора и носителя катализатора. Композиция включает полиалкилалюмоксан и триалкилалюминий и имеет растворимость в n-гексане при 25°С менее 0,50% мол, определенную способом (i), имеет растворимость в толуоле при 25°С менее 1,0% мол, определенную способом (ii), где мольная доля алкильных групп от триалкилалюминия составляет 13% мол или более относительно общего количества молей алкильных групп от полиалкилалюмоксана и алкильных групп от триалкилалюминия, определенных по отношению к растворенным в тетрагидрофуране-d8 компонентам способом (iii).

Изобретение относится к способу получения реакторного порошка сверхвысокомолекулярного полиэтилена РП СВМПЭ. Способ проводят путем полимеризации этилена в среде алифатического растворителя с использованием феноксииминных титан-галоидных комплексов.

Изобретение относится к способу для производства низкомолекулярного полимера α-олефина. Способ включает реакцию низкомолекулярной полимеризации α-олефина в присутствии катализатора, включающего в себя содержащее атом переходного металла соединение (a), содержащее атом азота соединение (b), соединение алкил алюминия (c) и содержащее атом хлора соединение (d), а также растворитель реакции.

Изобретение относится к процессу полимеризации этилена и, необязательно, одного или нескольких сомономеров, выбранных из группы, состоящей из α,β-ненасыщенных карбоновых кислот, сложных эфиров α,β-ненасыщенной карбоновой кислоты, ангидридов α,β-ненасыщенной карбоновой кислоты и олефинов, для получения полимера на основе этилена на установке, содержащей реактор полимеризации, имеющий вход реактора и выход реактора, и содержащей: A.

Изобретение относится к области химии высокомолекулярных соединений. Описан способ проведения каталитической экзотермической реакции полимеризации в изотермическом режиме в газожидкостном полунепрерывном реакторе смешения с рубашкой и автоматическим регулированием температуры, изменением расхода теплоносителя и хладагента по отклонению температуры в реакторе от заданной.

Изобретение относится к способам получения полиолефинов и контролирования характеристик получаемых полиолефинов. Один или более конкретных вариантов реализации указанных способов в общем случае включают введение олефинового мономера, выбранного из С2-С3 олефинов, в первую реакционную зону в первых условиях полимеризации с получением первого полиолефина; удаление потока промежуточного продукта из указанной первой реакционной зоны, где указанный поток промежуточного продукта включает первый полиолефин и непрореагировавший олефиновый мономер; введение указанного потока промежуточного продукта, сомономера, выбранного из С4-С8 олефинов, и дополнительного олефинового мономера во вторую реакционную зону во вторых условиях полимеризации с получением продукта второго реактора; поддержание, по существу, постоянного отношения сомономер:олефиновый мономер во второй реакционной зоне; и удаление по меньшей мере части указанного продукта второго реактора, где указанный продукт второго реактора содержит бимодальный полиолефин.

Изобретение относится к биотехнологии. Способ предусматривает получение гемосорбента путем радикальной полимеризации при комнатной температуре под действием окислительно-восстановительного катализатора полимеризации водного раствора, содержащего 0,1-0,9% мас.

Изобретение относится к способам получения полиакриламидного гидрогеля, который может быть использован в области сельского хозяйства, в медицине, косметологии, для очистки нефтяных трубопроводов и для создания предметов гигиены.

Настоящее изобретение относится к присадочной композиции для контроля и ингибирования полимеризации винилароматических мономеров. Описана улучшенная присадочная композиция на аминной основе для контроля и ингибирования полимеризации винилароматических мономеров, включая стирол, содержащая: (A) один или более хинонметид или его производные (QM), (B) одно или более фенольное соединение, и вышеупомянутая композиция отличается тем, что она дополнительно содержит: (C) по меньшей мере один амин, включая алифатический третичный амин, содержащий группу -ОН в алкильной цепи; причем хинонметид или его производные (QM) включает бензилхинонметид, предпочтительно 4-бензилиден-2,6-ди-трет-бутилциклогекса-2,5-диенон; причем фенольное соединение содержит 2,6-ди-трет-бутилфенол (2,6-DTBP), бутилированный гидроксианизол (ВНА), бутилированный гидрокситолуол (ВНТ) или их смесь и причем алифатический третичный амин включает триизопропаноламин или трис(2-гидроксипропил)амин (TIPA), N,N,N',N'-тетракис(2-гидроксиэтил)этилендиамин (THEED), N,N,N',N'-тетракис(2-гидроксипропил)этилендиамин (Quadrol®) или их смесь.

Изобретение относится к установке предварительного образования катализатора олигомеризации этилена. Описана установка предварительного образования катализатора олигомеризации этилена, содержащая:первую емкость с первым впускным отверстием для газа, содержащую раствор сокатализатора и модификатора; вторую емкость с вторым впускным отверстием для газа, содержащую соединение хрома и лиганд; смеситель, соединенный трубопроводами с первой и второй емкостями, причем каждый трубопровод имеет клапан-регулятор расхода, который независимо представляет собой тепловой массовый расходомер или расходомер Кориолиса; причем смеситель соединен посредством трубопровода, имеющего клапан-регулятор расхода, с реактором олигомеризации; причем каждое впускное отверстие для газа соединено с первой емкостью и со второй емкостью, и причем первая емкость, вторая емкость, смеситель и клапаны-регуляторы расхода, по меньшей мере частично находятся в корпусе с регулируемой температурой; причем клапаны-регуляторы расхода независимо представляют собой тепловой массовый расходомер или расходомер Кориолиса.

Предложены способ отверждения полимерной композиции клеев с применением микроволн и способ прикрепления термопластичного материала. Полимерная композиция клея, отверждаемая с применением микроволн, содержит ионную жидкость [A]+a[B]a-, при этом [A]+ представляет собой катион, а [B]a- представляет собой анион, и a представляет собой целое число.

Изобретение относится к области химии полимеров, а именно к получению макропористых полимерных материалов, которые могут быть использованы при устранении разливов нефтепродуктов с водной поверхности.

Изобретение относится к полиэтиленовой композиции, подходящей для изготовления крышек и колпачков, которая обладает плотностью, равной 950-960 кг/м3, значением ИРС(1/100), равным 4-12, индексом расплава ИР2, равным от 0,2 до 2 г/10 мин, и характеризуется взаимосвязью между значением спирального потока "СП" (измеренным в миллиметрах при 250°С/1000 бар/100 мм/с) и значением СРНС "С" (измеренным в часах), описывающейся соотношением С>200-СП, или, альтернативно, которая обладает плотностью, равной 950-960 кг/м, значением ИРС(1/100), равным 4-12, индексом расплава ИР2, равным от 0,2 до 2 г/10 мин, и характеризуется взаимосвязью между значением спирального потока "СП", значением СРНС "С" и индексом расплава "ИР2" (измеренным в г/10 мин в соответствии со стандартом ISO 1133 при 190°С и нагрузке, равной 2,16 кг), описывающейся соотношением С>(9800-36×СП - 1000×ИР2)/60.
© Патентный поиск, поиск патентов на изобретения - FindPatent.RU 2012-2024
Политика конфиденциальности 2018-06-19 2019-03-28T22:44:37
Наверх