Способ стабилизации водно-аммиачного раствора ацетата одновалентной меди



Способ стабилизации водно-аммиачного раствора ацетата одновалентной меди
Способ стабилизации водно-аммиачного раствора ацетата одновалентной меди
Способ стабилизации водно-аммиачного раствора ацетата одновалентной меди
Способ стабилизации водно-аммиачного раствора ацетата одновалентной меди
Способ стабилизации водно-аммиачного раствора ацетата одновалентной меди
Способ стабилизации водно-аммиачного раствора ацетата одновалентной меди
Способ стабилизации водно-аммиачного раствора ацетата одновалентной меди
Способ стабилизации водно-аммиачного раствора ацетата одновалентной меди

Владельцы патента RU 2686751:

Открытое акционерное общество "Стерлитамакский нефтехимический завод" (RU)

Изобретение относится к способу стабилизации водно-аммиачного раствора ацетата одновалентной меди, который находит применение в нефтехимической промышленности при получении синтетических каучуков в процессе выделения мономера бутадиена-1,3 методом хемосорбции из бутадиенсодержащих фракций, образующихся в процессах дегидрирования н-бутана и пиролиза. Предложен способ стабилизации водно-аммиачного раствора ацетата одновалентной меди введением аммиака в количестве, обеспечивающем значение окислительно-восстановительного потенциала раствора 400-550 мВ, при этом для обеспечения нормируемых показателей циркулирующего водно-аммиачного раствора ацетата одновалентной меди необходимо производить равномерное распределение вводимого аммиака во всем объеме технологической системы, что достигается скоростью его дозирования. Для получения стабильного циркулирующего водно-аммиачного раствора ацетата одновалентной меди с расходом 150-200 м3/ч аммиак вводят со скоростью не более 3 м3/ч. Техническим результатом заявляемого изобретения является повышение стабильности водно-аммиачного раствора ацетата одновалентной меди. 8 ил., 1 пр.

 

Изобретение относится к способу стабилизации водно-аммиачного раствора ацетата одновалентной меди, который находит применение в нефтехимической промышленности при получении синтетических каучуков в процессе выделения мономера бутадиена-1,3 методом хемосорбции из бутадиенсодержащих фракций, образующихся в процессах дегидрирования н-бутана и пиролиза.

Выделение бутадиена из смеси углеводородов С4 с помощью водно-аммиачного раствора ацетата одновалентной меди (MAP) основано на образовании при низких температурах комплексных соединений между ионами одновалентной меди и соединениями с двойными связями, при этом образование комплексного соединения с бутадиеном происходит более селективно, чем с другими соединениями с двойными связями:

(CH3COO)2Cu2(NH3)4+С4Н6→C4H6(NH3)3Cu2(CH3COO)2+NH3

В MAP в равновесии находятся соединения солей одно- и двухвалентной меди: 2Cu+↔Cu+2+Cu0 Превышение равновесной концентрации одновалентной меди или уменьшение концентрации аммиака приведет к смещению равновесия вправо.

Неравновесное соотношение между концентрациями ионов одно- и двухвалентной меди в растворе является одной из основных причин выпадения металлической меди по реакции диспропорционирования одновалентной меди 2Cu+→Cu+2+Cu0.

Выпадение металлической меди из MAP на тарелках и обечайках хемосорбционных колонн, а также в теплообменной аппаратуре по причине нарушения равновесной концентрации ионов одно- и двухвалентной меди приводит к следующему: невозможности регулирования состава MAP по содержанию меди; снижению сорбционной емкости MAP и необходимости повышения его циркуляции; уменьшению свободного сечения массообменных тарелок и снижению пропускной способности колонн хемосорбции; электрохимической коррозии оборудования.

Известен метод разделения и концентрирования бутадиена, в котором стабилизация MAP достигается за счет установления определенного соотношения между аммиаком и ионами уксусной кислоты в растворе (Патент США №2375576, опубл. 08.05.1945).

Известен способ экстракции диолефинов, в котором стабильность MAP достигается тем, что готовится раствор с содержанием одновалентной меди не менее 2 г-моль/дм3, аммиака от 10,5-12,38 г-моль/дм3 и рН выше 9,0, преимущественно 9,5-12,5 (Патент США №2429134, опубл. 14.10.1947).

Недостатком указанных способов стабилизации MAP является отсутствие сведений по концентрации аммиака и значению рН в указанных пределах, которые необходимо поддерживать для обеспечения полной стабильности растворов с различным содержанием одно- и двухвалентной меди.

Известен способ стабилизации MAP путем поддержания рН раствора равным 9,0-12,5 с помощью уксусной кислоты, аммиака и дополнительной обработкой MAP кислородсодержащим газом при температуре от минус 10 до плюс 75°С и скорости подачи газа от 30 до 500 час-1 до соотношения между концентрациями ионов одно- и двухвалентной меди от 5: 1 до 9: 1 (Авторское свидетельство СССР №558901 С07С 53/10, С07С 7/16, опубл. 25.05.1977). Одним из недостатков данного способа является ограниченная стабильность раствора MAP во времени - не более 500 часов. Также к недостаткам способа относится необходимость в периодическом выведении MAP из системы хемосорбции для обработки кислородсодержащим газом, что усложняет процесс. При этом кислород приводит к снижению содержания соединений одновалентной меди, что приводит к уменьшению сорбционной способности и необходимости увеличения циркуляции MAP.

Наиболее близким техническим решением к предлагаемому способу стабилизации водно-аммиачного раствора ацетата одновалентной меди - прототипом - является способ стабилизации MAP путем поддержания рН раствора 9,0-12,5 введением аммиака в количестве, обеспечивающем значение окислительно-восстановительного потенциала раствора 400-550 мВ (Авторское свидетельство СССР №743987 С07С 53/10, С07С 51/50, опубл. 30.06.1980). В данном способе обеспечивается стабильность MAP без выпадения металлической меди, а в качестве параметра оценки рабочих свойств MAP предложено использовать способ контроля по показателю окислительно-восстановительного потенциала (ОВП). При этом при значениях ОВП медно-аммиачного раствора больших 550 мВ возрастают потери аммиака из раствора MAP за счет уноса с десорбированными углеводородами, при значениях ОВП раствора меньших 400 мВ начинается разложение MAP с выпадением металлической меди. Недостатком способа является отсутствие сведений о том, как вводится аммиак в действующий технологический процесс. Скорость ввода аммиака является определяющим фактором при формировании распределения его концентрации по системе хемосорбции.

Проблема контроля и управления качеством MAP, заключается в том, что установленный нормируемый предел концентрации аммиака и значения рН не полностью характеризуют стабильность MAP с различным содержанием одно- и двухвалентной меди. Авторами предлагаемого изобретения установлено, что стабильность MAP зависит от способа ввода аммиака, а именно от скорости его дозирования.

Технической задачей предлагаемого изобретения является повышение стабильности водно-аммиачного раствора ацетата одновалентной меди.

Для решения поставленной задачи предложен способ стабилизации водно-аммиачного раствора ацетата одновалентной меди введением аммиака в количестве, обеспечивающем значение окислительно-восстановительного потенциала раствора 400-550 мВ, при этом для обеспечения нормируемых показателей циркулирующего MAP необходимо производить равномерное распределение вводимого аммиака во всем объеме технологической системы, что достигается скоростью его дозирования. Для получения стабильного раствора циркулирующего MAP расходом 150-200 м3/ч аммиак вводят со скоростью не более 3 м3/ч.

В прототипе, а также авторами заявляемого изобретения установлено, что введение аммиака в количестве, обеспечивающем значение окислительно-восстановительного потенциала раствора 400-550 мВ, позволяет поддерживать рН раствора 9,0-12,5. При этом в прототипе аммиак добавляют до достижения определенного нормируемого значения ОВП, что легко сделать в лабораторных условиях, но в промышленных условиях для достижения ОВП раствора нормируемого значения 400-550 мВ вводят расчетное количество аммиака.

Процесс выделения бутадиена-1,3 из бутилен-бутадиеновой фракции (ББФ) хемосорбцией осуществляется следующим образом. После колонны десорбции бутадиена-1,3 из MAP поток циркулирующего MAP расходом 150-200 м3/ч проходит через рекуператор тепла, далее часть циркулирующего MAP для очистки от загрязняющих примесей подают на регенерацию в параллельно работающие фильтры, с равномерным распределением по фильтрам. Поток MAP после фильтров соединяется с основным потоком MAP и поступает на узел охлаждения. Далее поток MAP насосом подают на колонну хемосорбции, куда также подается ББФ. Поток MAP, насыщенный бутадиеном-1,3, подают на колонну преддесорбции, а далее на колонну десорбции бутадиена-1,3 из MAP.

По заявляемому способу в поток MAP перед колонной хемосорбции дозируют аммиак со скоростью не более 3 м3/ч для обеспечения значения окислительно-восстановительного потенциала раствора 400-550 мВ.

Изобретение иллюстрируется следующими примерами.

Опыты проведены на производстве бутадиен-стирольных каучуков ОАО «Стерлитамакский нефтехимический завод».

Пример 1.

На узле выделения бутадиена-1,3 из ББФ хемосорбцией в поток MAP объемом 600 м3 и расходом 150-200 м3/ч перед колонной хемосорбции дозируют дополнительный объем аммиака в количестве 10 м со скоростью 20 м3/ч. Пробу на анализ показателей циркулирующего MAP отбирают с насоса до входа MAP в колонну хемосорбции.

Опыт проведен в период с 12.11.2015 г.по 21.01.2016 г.Дополнительный объем аммиака ввели 21.12.2015 г.в поток MAP при ОВП раствора 400 мВ.

На фиг. 1 показано изменение ОВП и концентрации аммиака в MAP в период интенсивного ввода аммиака в систему. При резком увеличении аммиака в MAP происходит сначала увеличение ОВП с 400 до 405 мВ, а потом уменьшение с 405 до 385 мВ, что свидетельствует о неравномерном распределении аммиака в системе хемосорбции. Отсутствие корреляции показателя ОВП от концентрации аммиака в MAP связано с низкой стабильностью раствора MAP, т.к. ОВП находится на уровне<400 мВ (область выпадения меди).

На фиг. 2 показано изменение ОВП и концентрации одновалентной меди в MAP в период интенсивного ввода аммиака. Увеличение концентрации одновалентной меди до 2,96 г-моль/дм происходит в период ввода аммиака, но из-за нахождения MAP в области низкой стабильности (<400 мВ), концентрация одновалентной меди в следующий период снижается на 0,23 г-моль/дм3.

На фиг. 3 показано изменение ОВП и концентрации общей меди в MAP в период интенсивного ввода аммиака. Увеличение концентрации общей меди ΣCuобщ=[Cu2++Cu+] в период ввода аммиака свидетельствует о присутствии значительного количества металлической меди в системе хемосорбции, отложившейся ранее на поверхности технологического оборудования. В результате чего в этот период смещается равновесие: Cu2++Cu0→2Cu+. Снижение в дальнейшем значений показателя ОВП и концентрации общей меди является следствием протекания реакции в обратном направлении 2Cu+→Cu2++Cu0. Как следует из этой полуреакции в этот период в MAP происходит накопление ионов двухвалентной меди. На фиг. 4, где показано изменение ОВП и концентрации двухвалентной меди в MAP в период интенсивного ввода аммиака это отражается незначительным ростом концентрации Cu с 0,20 до 0,27 г-моль/дм3.

Пример 2.

На узле выделения бутадиена-1,3 из ББФ хемосорбцией в поток MAP объемом 600 м3 и расходом 150-200 м3/ч перед колонной хемосорбции дозируют дополнительный объем аммиака в количестве 10 м со скоростью 3 м3/ч. Пробу на анализ показателей циркулирующего MAP отбирают с насоса до входа MAP в колонну хемосорбции.

Опыт проведен в период с 22.12.2015 г.по 20.04.2016 г.Дополнительный объем аммиака ввели 01.02.2016 г.в поток MAP при ОВП раствора 400 мВ.

На фиг. 5 показано изменение ОВП и концентрации аммиака в MAP в условиях равномерного ввода аммиака. Анализ концентрации аммиака показывает стабилизацию значений в пределах 12,0-12,5 г-моль/дм3. Более равномерное распределение аммиака способствует увеличению ОВП до пределов 435-525 мВ и переходу циркулирующего MAP в стабильную область. Значения показателя ОВП 435-525 мВ, соответствующие стабильным свойствам MAP, сохраняются в течение более 2 месяцев.

На фиг. 6 показано изменение ОВП и концентрации одновалентной меди в MAP в условиях равномерного ввода аммиака. Колебания концентраций соединений одновалентной меди в интервале показателя ОВП 435-525 мВ в течение всего периода испытания изменялись в диапазоне 0,07 г-моль/дм3, что свидетельствует о стабилизации MAP.

На фиг. 7 показано изменение ОВП и концентрации общей меди в MAP в условиях равномерного ввода аммиака. Изменение концентрации общей меди ΣCuобщ=[Cu2++Cu+] в интервале 0,05 г-моль/дм3 свидетельствует о стабилизации MAP, как следствие доведения MAP до равновесия 2Cu+↔Cu2++Cu0 в области ОВП 475-525 мВ, соответствующей стабильному MAP.

На фиг. 8 показано изменение ОВП и концентрации двухвалентной меди в MAP в условиях равномерного ввода аммиака. Колебания концентраций соединений двухвалентной меди происходят в диапазоне 0,23-0,32 г-моль/дм3 и изменения концентраций не имеют выраженного характера. Полученные данные по концентрациям соединений двухвалентной меди согласуются с показателем ОВП, значения которого для данного периода соответствовали области стабильного MAP.

На узле выделения бутадиена-1,3 из ББФ хемосорбцией были проведены и другие испытания, когда в поток MAP объемом 600 м3 и расходом 150-200 м3/ч перед колонной хемосорбции дозировали дополнительный объем аммиака в количестве 10 м с разной скоростью. При этом результаты испытаний, в которых скорость дозировки аммиака была более 3 м3/ч, были аналогичны результатам испытаний по примеру 1. А результаты испытаний, где скорость дозировки аммиака была не более 3 м3/ч, были аналогичны результатам испытаний по примеру 2. Поэтому приведены только результаты испытаний по примерам 1 и 2.

Техническим результатом заявляемого изобретения является повышение стабильности водно-аммиачного раствора ацетата одновалентной меди путем равномерного распределения вводимого аммиака во всем объеме технологической системы для обеспечения нормируемых показателей циркулирующего MAP, что достигается скоростью дозирования аммиака. Для получения стабильного раствора циркулирующего MAP расходом 150-200 м3/ч вводят аммиак со скоростью не более 3 м3/ч.

Способ стабилизации водно-аммиачного раствора ацетата одновалентной меди введением аммиака в количестве, обеспечивающем значение окислительно-восстановительного потенциала раствора 400-550 мВ, отличающийся тем, что в циркулирующий с расходом 150-200 м3/ч водно-аммиачный раствор ацетата одновалентной меди вводят аммиак со скоростью не более 3 м3/ч.



 

Похожие патенты:

Изобретение относится к химической промышленности, в частности к получению гранулированного тригидрата ацетата натрия, который может использоваться как в виде индивидуального продукта, так и входить в состав антигололедных композиций (средств), используемых для таяния снега и/или льда и для предотвращения скользкости дорожного покрытия.

Изобретение относится к способу получения гетероядерных ацетатных комплексов двухвалентной платины. Способ заключается в том, что к водному раствору гидроксоплатината щелочного металла добавляют при перемешивании водный раствор соли двухвалентного металла М, выбранного из ряда М = Са, Sr, Ва, Ni, Со, Mn, Cu, Zn, Cd, Pb, получают нерастворимый в воде гель гидроксоплатината MPt(OH)6, который кипятят в избытке ледяной уксусной кислоты до полного растворения, затем удаляют растворитель в вакууме при 60-80°С, а полученную вязкую массу выдерживают в вакуум-эксикаторе над щелочью до полного ее застывания.

Изобретение относится к способу получения по меньшей мере одной соли, выбранной из группы, включающей формиат, ацетат, пропионат, оксалат, лактат, бутират, валерат, цитрат, адипат, сукцинат, малат и карбонат и их смеси, путем проведения реакции глицерина, в котором глицерин вводят в реакцию при температурах выше 150°С в жидком водном растворе гидроксида Me, где концентрация гидроксида Me выше концентрации в насыщенном растворе при комнатной температуре, где Me выбран из группы, включающей щелочные металлы и щелочноземельные металлы и их смеси, и указанная реакция приводит к получению по меньшей мере одной соли, выбранной из группы, включающей формиат, ацетат, пропионат, оксалат, лактат, бутират, валерат, цитрат, адипат, сукцинат, малат и карбонат и их смеси, и газообразного водорода (Н2) или метана (СН4) и их смесей.
Изобретение относится к области химии, а именно к способу получения ацетата калия - основы антигололедных композиций. Способ получения ацетата калия включает смешение в реакторе исходных реагентов: водного раствора уксусной кислоты и гидроксида калия, проведение процесса при повышенной температуре, причем в реактор дополнительно вводят углекислый калий до введения гидроксида калия при стехиометрическом соотношении кислоты с указанными реагентами, необходимыми для реакции, после введения углекислого калия раствор перемешивают до удаления углекислого газа и до достижения рН 2-5, затем в полученный раствор ацетата калия и уксусной кислоты в реактор подают гидроксид калия, при этом за счет выделения тепла экзотермической реакции температура реакционной смеси повышается до величины не более 100°С, при которой реакционную смесь выдерживают до полного удаления углекислого газа и до получения раствора ацетата калия концентрации 48-60 мас.
Изобретение относится к тонкому органическому синтезу, синтезу медицинских препаратов и касается способа получения метилформиата со стабильным изотопом углерода 13С, используемого для получения диагностических препаратов, применяемых в медицинской диагностике заболеваний.
Изобретение относится к способу получения полимерных карбоксилатов палладия. Способ включает растворение металлического палладия в концентрированной азотной кислоте, упаривание полученного раствора азотнокислого палладия.
Изобретение относится к способу получения трифторацетата палладия. Способ включает растворение металлического палладия в концентрированной азотной кислоте, упаривание полученного раствора.
Изобретение относится к способу получения двухводного ацетата цинка. .
Изобретение относится к технологии получения солей карбоновых кислот, в частности уксусной, и касается разработки способа получения высокочистого безводного ацетата цинка.

Изобретение относится к области химического синтеза карбоксилатов свинца, применяемых для получения оксидных твердых растворов, а именно к способам получения безводного ацетата свинца (II) для приготовления безводных пленкообразующих растворов цирконата-титаната свинца, и может быть использовано в технологии микроэлектроники и, в частности, для производства энергонезависимых сегнетоэлектрических запоминающих устройств.

Описан катализатор для получения α,β-ненасыщенной карбоновой кислоты путем газофазного окисления α,β-ненасыщенного альдегида, причем катализатор включает формованное изделие-носитель с нанесенной на него активной массой, отличающейся тем, что степень покрытия активной массой q, где, составляет самое большее 0,26 мг/мм2, причем Q - это доля активной массы катализатора в мас.%, a Sm - удельная геометрическая поверхность формованного изделия-носителя в мм2/мг, а активная масса включает мультиэлементный оксид общей формулы (II) где X4 означает один или несколько щелочных и/или щелочно-земельных металлов, X5 означает один или несколько элементов из группы Si, Al, Ti и Zr, а означает число в пределах от 2 до 4, b означает число в пределах от 0 до 3, с означает число в пределах от 0,5 до 3, е означает число в пределах от 0 до 2, f означает число в пределах от 0 до 40 и n означает стехиометрический коэффициент элемента кислорода, который определяется стехиометрическими коэффициентами отличных от кислорода элементов, а также их валентностью в (II).

Изобретение относится к химической промышленности, в частности к получению гранулированного тригидрата ацетата натрия, который может использоваться как в виде индивидуального продукта, так и входить в состав антигололедных композиций (средств), используемых для таяния снега и/или льда и для предотвращения скользкости дорожного покрытия.

Изобретение относится к технологическим процессам производства уксусной кислоты, а именно к контролю содержания воды в способах получения уксусной кислоты. Способ регулирования концентрации воды ниже по потоку в технологическом процессе производства уксусной кислоты включает реакцию метанола и окиси углерода в реакционной среде в условиях карбонилирования, достаточных для образования продукта карбонилирования, содержащего уксусную кислоту, где реакционная среда включает: катализатор карбонилирования; концентрацию воды выше по потоку, составляющую от 1 до 14 вес.

Настоящее изобретение относится к способу ингибирования нежелательной радикальной полимеризации находящейся в жидкой фазе Р акриловой кислоты, во время ее хранения или технологической эксплуатации, содержание акриловой кислоты которой составляет по меньшей мере 10 вес.

Изобретение относится к процессу производства уксусной кислоты, включающему: (a) карбонилирование метанолом в присутствии катализатора в реакционной зоне для получения реакционной смеси, содержащей уксусную кислоту, метилацетат, йодистый метил, катализатор и воду; (b) фазовое разделение как минимум части реакционной смеси в зоне испарения с получением: (i) жидкого потока, содержащего катализатор, и (ii) газообразного потока (BV), содержащего уксусную кислоту, метилацетат, йодистый метил и воду; (c) отделение газообразного потока в зоне разделения на фракции для получения: (i) потока продукции, содержащего уксусную кислоту и воду и (ii) отделенного головного потока, содержащего уксусную кислоту, метилацетат, йодистый метил и воду; (d) конденсирование отделенного головного потока и образование жидкой смеси, которая содержит воду не более 20% по массе на основании массы жидкой смеси и массового отношения уксусной кислоты к воде как минимум 1:1, и содержание алканов изменяется в диапазоне от 0,1 до 15% масс.

Изобретение относится к способу получения уксусной кислоты, включающему этапы: (a) карбонилирования метанола в присутствии катализатора в реакционной зоне с получением реакционной смеси (А), содержащей уксусную кислоту, метилацетат, метилйодид, катализатор и воду; (b) разделения, по меньшей мере, части реакционной смеси (А) в зоне отпарки для получения содержащего катализатор жидкого потока (BL) и парового потока (BV), содержащего уксусную кислоту, метилацетат, метилйодид и воду, и вывода потока пара (BV) из зоны отпарки; (c) отделения парового потока (BV) в зоне фракционирования для получения потока продукта (CP), содержащего уксусную кислоту и незначительное количество воды, и головного погона (CO), содержащего уксусную кислоту, метилацетат, метилйодид и воду; (d) конденсации головного погона (CO) и образования жидкой смеси (D) с содержанием воды не более 10 вес.%, содержанием уксусной кислоты по меньшей мере 10 вес.%, содержащей также метилйодид по меньшей мере 20 вес.
Изобретение относится к способу ингибирования полимеризации (мет)акриловой кислоты и/или сложных эфиров (мет)акриловой кислоты посредством введения кислородсодержащего газа в (мет)акриловую кислоту и/или сложный эфир (мет)акриловой кислоты, причем (мет)акриловая кислота и/или эфир (мет)акриловой кислоты имеет степень чистоты по меньшей мере 95%, содержит стабилизатор против полимеризации и находится в жидком агрегатном состоянии, при этом осуществляют введение кислородсодержащего газа в трубопровод, содержащий жидкую (мет)акриловую кислоту и/или жидкий сложный эфир (мет)акриловой кислоты, которую в качестве чистого продукта после дистилляционной или ректификационной очистки в колонне направляют через боковое выходное отверстие на наполнение емкости.

Изобретение относится к усовершенствованному способу получения этиленненасыщенных кислот или их эфиров следующей формулы: R3-C(=(CH2)m)-COOR4, где R3 и R4, каждый независимо, представляют собой водород или алкильную группу, и m равно 1, путем взаимодействия алкановой кислоты или эфира алкановой кислоты формулы R3-CH2-COOR4, где R3 и R4, каждый независимо, представляют собой водород или алкильную группу с источником метилена или этилена формулы I, где R5 и R6 независимо выбраны из C1-C12 углеводородных групп или Н; Х представляет собой О или S; n представляет собой целое число от 1 до 100; и m равно 1, в присутствии каталитической системы с получением в качестве продукта этиленненасыщенной кислоты или сложного эфира, где продукт в виде кислоты или сложного эфира затем приводят в контакт с диенофилом, чтобы устранить нежелательный цвет продукта, где диенофил представляет собой соединение формулы: где Z выбран из группы, состоящей из -C(O)Y, -CN, -NO2 или галогена; Y выбран из группы, состоящей из водорода, алкила, гетеро, -OR, галогена или арила; R, R1 и R2 независимо представляют собой водород, алкил или арил, а гетеро представляет собой N, S или О, причем гетероатомы могут быть незамещенными или замещенными одной или несколькими группами, состоящими из водорода, алкила, -OR, арила, аралкила или алкарила, где R такой, как определено выше для Y; Z' может представлять собой любую группу, выбранную выше для Z, или может, кроме того, представлять собой водород, алкил, арил или гетеро; или Z и Z1 могут вместе составлять группу -C(O)Y(O)C- таким образом, чтобы диенофил образовывал циклическую группу формулы Iа, где R1 и R2 такие, как определено выше, Y представляет собой гетеро, такой, как определено выше, или Y представляет собой алкиленовую группу формулы -(CH2)s-, где s равно 1, 2 или 3.

Изобретение относится к усовершенствованному способу получения чистой метакриловой кислоты, включающему: а) окисление в газовой фазе С4-соединения с получением содержащей метакриловую кислоту газовой фазы, б) конденсирование содержащей метакриловую кислоту газовой фазы с получением водного раствора метакриловой кислоты, в) выделение по крайней мере части метакриловой кислоты из водного раствора метакриловой кислоты с получением по крайней мере одного содержащего метакриловую кислоту сырого продукта, г) выделение по крайней мере части метакриловой кислоты из по крайней мере одного содержащего метакриловую кислоту сырого продукта способом термического разделения с получением чистой метакриловой кислоты, причем на стадии процесса г) метакриловую кислоту выделяют из по крайней мере части по крайней мере одного содержащего метакриловую кислоту сырого продукта с помощью ректификации, и причем чистую метакриловую кислоту отбирают через боковой вывод используемой для ректификации колонны, а количество чистой метакриловой кислоты, отбираемой в определенный интервал времени, составляет от 40 до 80% от количества содержащего метакриловую кислоту сырого продукта, подаваемого в ректификационную колонну в тот же интервал времени.
Изобретение относится к способу извлечения карбоновой кислоты, в частности уксусной кислоты, содержащей ангидрид карбоновой кислоты, в частности уксусный ангидрид, а также другие примеси, который включает (a) обработку фракции, в частности фракции, получающейся из процесса обработки древесины, содержащей карбоновую кислоту и примеси с солью металла, в присутствии воды, (b) обработку по меньшей мере части фракции, полученной на стадии (а), для удаления соли металла и (c) обработку по меньшей мере части фракции, полученной на стадии (b), путем перегонки или отбора из газовой фазы для извлечения, по меньшей мере, очищенной фракции карбоновой кислоты, причем воду добавляют к фракции, полученной на стадии (b), перед стадией (с). Изобретение относится также к способу производства обработанной древесины, в частности ацетилированной древесины. 2 н. и 12 з.п. ф-лы, 1 пр.
© Патентный поиск, поиск патентов на изобретения - FindPatent.RU 2012-2024
Политика конфиденциальности 2018-07-11 2019-05-02T11:35:24
Наверх