Способы и системы для разделения потоков в целях получения подаваемого потока трансалкилирования в комплексе по переработке ароматических соединений

Изобретение относится к способу получения одного или нескольких ксилолов, включающему: подачу первого потока, содержащего ксилолы и С9 ароматические соединения при первом соотношении между метильными и фенильными группами, на одну сторону фракционирующей колонны с разделенным корпусом, включающей вертикальную перегородку, отделяющую одну сторону от другой стороны; подачу второго потока, содержащего ксилолы и С9 ароматические соединения при втором соотношении между метильными и фенильными группами, которое является более низким, чем первое соотношение, на другую сторону фракционирующей колонны с разделенным корпусом; при этом по меньшей мере часть второго потока содержит по меньшей мере часть потока риформата; отделение потока общего головного продукта из фракционирующей колонны с разделенным корпусом, содержащего ксилолы; отделение первого потока кубового продукта с одной стороны фракционирующей колонны с разделенным корпусом и отделение второго потока кубового продукта с другой стороны фракционирующей колонны с разделенным корпусом; подачу первого потока кубового продукта в качестве подаваемого потока в зону трансалкилирования; извлечение по меньшей мере части второго потока кубового продукта в качестве компонента бензина. Использование предлагаемого изобретения позволяет увеличить производство ксилола при ограничении количества побочных продуктов в виде бензола и топливного газа. 5 з.п. ф-лы, 4 ил.

 

Заявление о приоритете

Данная заявка заявляет приоритет предварительных заявок США №№61/860,563 и 61/860,571, которые были поданы 31 июля 2013 года, содержание которых во всей своей полноте посредством ссылки включается в настоящий документ.

Уровень техники

Изомеры ксилола в больших объемах получают из нефти в качестве исходного сырья для широкого спектра важных промышленных химических реагентов. Наиболее важным в числе изомеров ксилола является пара-ксилол - основное исходное сырье для сложного полиэфира, который продолжает демонстрировать высокие темпы прироста получения исходя из большой базовой потребности. Орто-ксилол используют для получения фталевого ангидрида, который поставляется на крупномасштабные, но относительно насыщенные рынки. Мета-ксилол используют в меньших, но нарастающих объемах для таких продуктов, как пластификаторы, азокрасители и антисептики для древесины. В смесях из ксилолов в общем случае присутствует этилбензол, который время от времени извлекают для получения стирола, но обычно рассматривают в качестве менее желательного компонента для Cs ароматических соединений.

В числе ароматических углеводородов общая важность ксилолов соперничает с общей важностью бензола в качестве исходного сырья для промышленных химических реагентов. Ксилолы и бензол получают из нефти в результате риформинга лигроина, но в недостаточном объеме для удовлетворения потребности, таким образом, для увеличения выхода ксилолов и бензола необходима конверсия других углеводородов. Зачастую толуол подвергают деалкилированию для получения бензола или селективному диспропорционированию для получения бензола и Cs ароматических соединений, из которых извлекают индивидуальные изомеры ксилола.

Блок-схема комплекса по переработке ароматических соединений была описана автором Meyers в публикации Handbook of Petroleum Refining Processes, 2d. Edition in 1997 by McGraw-Hill, которая посредством ссылки включается в настоящий документ.

В традиционных комплексах по переработке ароматических соединений толуол отправляют в зону трансалкилирования для получения желательных изомеров ксилола в результате трансалкилирования толуола при использовании А9 компонентов. А9 компоненты присутствуют как в кубовом продукте риформата, так и в отходящем продукте трансалкилирования. А9 компоненты в определенной степени также могут присутствовать и в отходящем продукте изомеризации. В настоящее время никаких усилий не прикладывалось к разделению А9 компонентов исходя из их источника или конкретной структуры.

Сущность изобретения

В соответствии с одним аспектом способ получения одного или нескольких ксилолов включает пропускание первого потока, содержащего ксилолы и С9 ароматические соединения при первом соотношении между метил- и С2+ алкилзамещенными С9 ароматическими соединениями, на одну сторону фракционирующей колонны с разделенным корпусом, включающей вертикальную перегородку, отделяющую одну сторону от другой стороны. Способ, кроме того, включает пропускание второго потока, содержащего ксилолы и С9 ароматические соединения при втором меньшем соотношении между метальными и С2+ алкилзамещенными С9 ароматическими соединениями в сопоставлении с первым соотношением, на другую сторону фракционирующей колонны с разделенным корпусом. Способ включает отделение потока общего головного продукта из фракционирующей колонны с разделенным корпусом, содержащего ксилолы. Способ также включает отделение первого потока кубового продукта с одной стороны фракционирующей колонны с разделенным корпусом и отделение второго потока кубового продукта с другой стороны фракционирующей колонны с разделенным корпусом.

В соответствии с одним аспектом способ получения одного или нескольких ксилолов включает подачу первого потока, содержащего по меньшей мере часть потока отходящего продукта зоны трансалкилирования, содержащего С9 ароматические соединения, на сторону отходящего продукта трансалкилирования фракционирующей колонны с разделенным корпусом, включающей вертикальную перегородку, отделяющую сторону отходящего продукта трансалкилирования от стороны риформата. Способ также включает подачу второго потока, содержащего по меньшей мере часть потока риформата, содержащего С9 ароматические соединения, на сторону риформата фракционирующей колонны с разделенным корпусом. Способ включает отделение потока общего головного продукта из фракционирующей колонны с разделенным корпусом, содержащего ксилолы. Способ, кроме того, включает отделение потока кубового продукта стороны отходящего продукта трансалкилирования, содержащего С9 ароматические соединения, со стороны отходящего продукта трансалкилирования фракционирующей колонны с разделенным корпусом и отделение потока кубового продукта стороны риформата, содержащего С9 ароматические соединения, со стороны риформата фракционирующей колонны с разделенным корпусом.

Краткое описание чертежей

Фигура 1 схематически иллюстрирует комплекс по переработке ароматических соединений;

фигура 2 иллюстрирует энергоэффективный комплекс по переработке ароматических соединений;

фигура 3 иллюстрирует комплекс по переработке ароматических соединений в соответствии с различными вариантами осуществления;

фигура 4 иллюстрирует энергоэффективный комплекс по переработке ароматических соединений в соответствии с различными вариантами осуществления.

Соответствующие номера позиций указывают на соответствующие компоненты по всем нескольким видам на чертежах. Специалисты в соответствующей области техники должны понимать, что элементы на фигурах проиллюстрированы для простоты и ясности и необязательно должны быть вычерчены в масштабе. Например, размеры некоторых элементов на фигурах могут быть преувеличены по отношению к другим элементам для содействия улучшению понимания различных вариантов осуществления настоящего изобретения. Также и обычные, но хорошо понятные элементы, которые являются подходящими для использования или необходимыми в коммерчески возможном варианте осуществления, зачастую не изображаются в целях облегчения получения менее загроможденного вида для данных различных вариантов осуществления настоящего изобретения.

Подробное описание изобретения

Следующее далее описание изобретения не должно восприниматься в ограничительном смысле, но оно составлено просто для целей описания общих принципов примеров аспектов. Объем изобретения должен быть определен при обращении к формуле изобретения.

В современных комплексах по переработке ароматических соединений различные источники А9 компонентов объединяют и перепускают в зону трансалкилирования вне зависимости от алкильных групп А9 веществ, и не прилагается каких-либо усилий по разделению А9 веществ исходя из алкильных групп. Как это было установлено, метилзамещенное А9 вещество, использующееся в качестве подаваемого потока в зону трансалкилирования, приводит к увеличению выхода желательных А8 компонентов, поскольку этильные и высшие алкильные группы в результате крекинга отщепляются от ароматических колец с образованием менее ценных бензола и топливного газа. В данном отношении предлагаются аппаратура и способ для получения одного или нескольких ксилолов, которые включают отделение или выдерживание отдельных потоков, содержащих более высокие количества метилзамещенных С9 ароматических соединений, от потоков, содержащих более высокие количества С2+ этилзамещенных ароматических соединений. Способ и аппаратура используют фракционирующую колонну с разделенным корпусом таким образом, чтобы данные потоки могли бы быть разделены при отсутствии значительного увеличения потребностей в капиталовложениях или энергии. При объединении комплекса по переработке ароматических соединений со специализированным получением бензина С9 ароматические соединения, содержащие С2+ алкильные группы, выгодным образом могут быть направлены в бензиновый пул при отсутствии дополнительной переработки, что ограничивает количество побочного продукта в виде бензола и топливного газа при одновременном увеличении получения пара-ксилола.

Подаваемый поток в настоящий технологический процесс в общем случае содержит алкилароматические углеводороды, описывающиеся общей формулой C6H(6-n)Rn, где n представляет собой целое число в диапазоне от 0 до 5, и каждый R может представлять собой СН3, С2Н5, С3Н7 или С4Н9 в любой комбинации. Обогащенный по ароматическим соединениям подаваемый поток в технологический процесс изобретения может быть произведен из широкого спектра источников, включающих нижеследующее, но не ограничивающихся только этим: каталитический риформинг, паровой пиролиз лигроина, дистиллятов или других углеводородов с образованием легких олефинов и побочных продуктов, обогащенных по более тяжелым ароматическим соединениям, (в том числе материала бензинового интервала температуры кипения, зачастую называемого «пиробензином») и каталитический или термический крекинг дистиллятов и тяжелых масел с образованием продуктов бензинового интервала температуры кипения. Продукты пиролиза или других операций крекинга перед проведением загрузки в комплекс в общем случае будут подвергать гидрообработке в соответствии со способами, хорошо известными в промышленности, в целях удаления серы, олефинов и других соединений, которые оказывали бы негативное воздействие на качество продукта и/или повреждали бы катализаторы или адсорбенты, использующиеся при этом. Легкий рецикловый газойль из каталитического крекинга также может быть с выгодой подвергнут гидрообработке и/или гидрокрекингу в соответствии с известной технологией для получения продуктов бензинового интервала температуры кипения; гидрообработка предпочтительно также включает каталитический риформинг для получения подаваемого потока, обогащенного по ароматическим соединениям. В случае подаваемого потока в виде каталитического риформата установка риформинга предпочтительно будет функционировать в условиях высокой жесткости для достижения высокого выхода ароматических соединений при низкой концентрации неароматических соединений в продукте.

Фигура 1 представляет собой упрощенную технологическую схему одного примера комплекса по переработке ароматических соединений известного уровня техники, направленного на получение по меньшей мере одного изомера ксилола. Комплекс может осуществить переработку обогащенного по ароматическим соединениям подаваемого потока, который был произведен, например, от каталитического риформинга в зоне риформинга 6. Зона риформинга в общем случае включает установку риформинга 4, которая принимает подаваемый поток посредством канала 2. Установка риформинга обычно будет содержать катализатор риформинга. Обычно такой поток также будут подвергать обработке для удаления олефиновых соединений и легких фракций, например, бутанов и более легких углеводородов, а предпочтительно пентанов; однако, такое удаление не является существенным для практического осуществления широкого спектра аспектов данного изобретения и не демонстрируется. Подаваемый поток, содержащий ароматические соединения, содержит бензол, толуол и С8 ароматические соединения и обычно содержит высшие ароматические соединения и алифатические углеводороды, в том числе нафтены.

Подаваемый поток перепускают посредством канала 10 через теплообменник 12 в установку разделения риформата 14 и перегоняют для отделения потока, содержащего С8 и более тяжелые ароматические соединения и отбираемого в качестве потока кубового продукта через выпускное отверстие для кубового продукта 15 в канале 16, от толуола и более легких углеводородов, извлекаемых в качестве головного продукта посредством канала 18. Толуол и более легкие углеводороды отправляют в установку способа экстракционной перегонки 20, которая отделяет в основном алифатический рафинат в канале 21 от потока бензол-толуольных ароматических соединений в канале 22. Поток ароматических соединений в канале 22 совместно с отпаренным продуктом трансалкилирования в канале 45 и головным продуктом из колонны завершающей обработки пара-ксилола в канале 57 разделяют в бензольной колонне 23 на поток бензола в канале 24 и поток толуола и более тяжелых ароматических соединений в канале 25, который отправляют в толуольную колонну 26. Толуол извлекается в качестве головного продукта из данной колонны в канале 27 и может быть отправлен частично или полностью в установку трансалкилирования 40, как это демонстрируется и обсуждается ниже в настоящем документе.

Поток кубового продукта из толуольной колонны 26 перепускают посредством канала 28 в установку фракционирования 30, совместно с кубовым продуктом из установки разделения риформата в канале 16 после проведения обработки при использовании установки очистки отбеливающими глинами 17 и рецикловыми С8 ароматическими соединениями в канале 65. Установка фракционирования 30 отделяет концентрированные С8 ароматические соединения в качестве головного продукта в канале 31 от высококипящего потока, содержащего С9, C10 и более тяжелые ароматические соединения, в качестве потока кубового продукта в канале 32. Данный поток кубового продукта перепускают в канале 32 в колонну тяжелых фракций 70. Колонна тяжелых ароматических соединений обеспечивает получение потока головного продукта в канале 71, содержащего С9 и по меньшей мере некоторые C10 ароматические соединения, при этом более высококипящие соединения, главным образом С11 и высшие алкилароматические соединения, отбирают в качестве потока кубового продукта посредством канала 72.

С9+ ароматические соединения из колонны тяжелых фракций в канале 71 объединяют с толуолсодержащим головным продуктом, содержащимся в канале 27, в качестве подаваемого потока в реактор трансалкилирования 40, который содержит катализатор трансалкилирования, как это известно на современном уровне техники, для получения продукта трансалкилирования, содержащего от бензола до С11+ ароматических соединений при фокусировании на ксилолах. Продукт трансалкилирования в канале 41 подвергают отпариванию в отпарной колонне 42 для удаления газов в канале 43 и C6 и более легких углеводородов, которые возвращают посредством канала 44 на экстракционную перегонку 20 для извлечения легких ароматических соединений и очистки бензола. Кубовый продукт из отпарной колонны отправляют в канале 45 в бензольную колонну 23 для извлечения бензольного продукта и не подвергшегося превращению толуола.

Головной продукт на основе C8 ароматических соединений, получаемый при использовании установки фракционирования 30, содержит пара-ксилол, мета-ксилол, орто-ксилол и этилбензол и перепускается посредством канала 31 в технологический процесс отделения пара-ксилола 50. Способ отделения функционирует предпочтительно в результате адсорбирования, использующего десорбент, обеспечивая подачу смеси из пара-ксилола и десорбента посредством канала 51 в колонну экстракта 52, которая отделяет пара-ксилол посредством канала 53 от возвращаемого десорбента в канале 54; пара-ксилол очищают в колонне завершающей обработки 55 при получении пара-ксилольного продукта посредством канала 56 и легкого материала, который возвращают в бензольную колонну 23 посредством канала 57. Неравновесную смесь из рафината на основе C8 ароматических соединений и десорбента из технологического процесса отделения 50 отправляют посредством канала 58 в колонну рафината 59, которая отделяет рафинат для изомеризации в канале 60 от возвращаемого десорбента в канале 61.

Рафинат, содержащий неравновесную смесь из изомеров ксилола и этилбензола, отправляют посредством канала 60 в реактор изомеризации 62. Рафинат подвергают изомеризации в реакторе 62, который содержит катализатор изомеризации, для получения продукта, приближающегося к равновесным концентрациям изомеров C8 ароматических соединений. Продукт перепускают посредством 63 в гептаноотгонную колонну 64, которая удаляет С7 и более легкие углеводороды при перепускании кубового продукта посредством канала 65 в ксилольную колонну 30 для отделения C9 и более тяжелых материалов от изомеризованных С8 ароматических соединений. Жидкость головного продукта из гептаноотгонной колонны 64 отправляют в отпарную колонну 66, которая удаляет головной продукт на основе легких материалов в канале 67 из C6 и С7 материалов, которые отправляют посредством канала 68 в установку экстракционной перегонки 20 для извлечения бензола и толуола, представляющих промышленную ценность.

На современном уровне техники существует множество возможных вариаций данной схемы, как это должны понимать специалисты в соответствующей области техники. Например, экстрагированию могут быть подвергнуты весь C6-C8 риформат или только бензолсодержащая часть. Пара-ксилол может быть извлечен из смеси из C8 ароматических соединений в результате кристаллизации, а не адсорбирования. Мета-ксилол, а также пара-ксилол могут быть извлечены из смеси из C8 ароматических соединений в результате адсорбирования, а орто-ксилол может быть извлечен в результате фракционирования. В альтернативном варианте поток С9 и более тяжелых соединений или поток тяжелых ароматических соединений подвергают переработке при использовании сольвентного экстрагирования или сольвентной перегонки при использовании полярного растворителя или отпаривания при использовании водяного пара или другой среды для отделения высококонденсированных ароматических соединений в качестве остаточного потока от С9+ соединений, отправляемых на рецикл на трансалкилирование. В некоторых случаях весь поток тяжелых ароматических соединений может быть подвергнут переработке непосредственно в установке трансалкилирования. Настоящее изобретение является подходящим для использования в данных и других вариантах схемы переработки ароматических соединений, аспекты которой описываются в публикации US 6,740,788, которая посредством ссылки включается в настоящий документ.

Что касается фигуры 2, то на ней проиллюстрирован еще один пример комплекса по переработке ароматических соединений, включающий модификации для улучшения энергоэффективности. Энергоэффективный комплекс по переработке ароматических соединений описывается в патентной публикации США №2012/0048720, которая во всей своей полноте посредством ссылки включается в настоящий документ. Для облегчения обозначения для фигур как 1, так и 2 используют систему параллельной нумерации, и подобные элементы в данном случае не будут описываться подробно. Необходимо отметить то, что в данном комплексе возможным является несколько вариаций технологических потоков и оборудования, что предусматривается в настоящем документе. Энергоэффективный комплекс по переработке ароматических соединений включает первую и вторую ксилольные колонны 130 и 133. В данном примере первой ксилольной колонной 130 является колонна низкого давления в то время, как второй ксилольной колонной является колонна высокого давления. В зоне риформинга 106 подаваемый поток перепускают посредством канала 102 в установку риформинга 104, которая содержит катализатор риформинга, как это известно на современном уровне техники и описывалось выше в отношении фигуры 1. Риформат перепускают посредством канала 110 через теплообменники 112 и 113, которые увеличивают температуру подаваемого потока, в установку разделения риформата 114. Подача на теплообмен посредством каналов 212 и 213 может быть осуществлена, соответственно, от результирующего пара-ксилольного продукта и десорбента, извлеченного из технологического процесса отделения извлекаемого пара-ксилола, как это обсуждается ниже в данном разделе.

Как и на фигуре 1, C8 и более тяжелые ароматические соединения отбирают в качестве потока кубового продукта через выпускное отверстие для кубового продукта в канале 116 в то время, как толуол и более легкие углеводороды, извлекаемые в качестве головного продукта посредством канала 118, отправляют в установку способа экстракционной перегонки 120, которая отделяет в основном алифатический рафинат в канале 121 от потока бензол-толуольных ароматических соединений в канале 122. Поток ароматических соединений в канале 122 совместно с отпаренным продуктом трансалкилирования в канале 144 и головным продуктом из колонны завершающей обработки пара-ксилола в канале 157 разделяют в установке фракционирования 123 на поток бензола в канале 124 и поток толуола и более тяжелых ароматических соединений в канале 125, который отправляют в толуольную колонну 126. Толуол извлекается в качестве головного продукта из данной колонны в канале 127 и может быть частично или полностью отправлен в установку трансалкилирования 140, как это демонстрируется и обсуждается ниже в настоящем документе.

Поток кубового продукта из толуольной колонны 126 перепускают посредством канала 128 в ксилольную колонну низкого давления 130, совместно с кубовым продуктом из установки разделения риформата в канале 116 после проведения обработки при использовании установки очистки отбеливающими глинами 117 и рецикловыми С8 ароматическими соединениями в канале 138. В данной колонне также могут быть подвергнуты переработке и потоки других С8 ароматических соединений, характеризующиеся значительными уровнями содержания С9 и более тяжелых ароматических соединений, в том числе потоки, полученные из источников за пределами комплекса; в зависимости от полных энергетических балансов также может быть включена и часть кубового продукта гептаноотгонной колонны в потоке 165. Ксилольная колонна низкого давления отделяет концентрированные C8 ароматические соединения в качестве головного продукта в канале 131 от высококипящего потока, содержащего С9, C10 и более тяжелые ароматические соединения, в качестве потока кубового продукта в канале 132.

Одновременно поток изомеризованных C8 ароматических соединений перепускают посредством канала 165 во вторую ксилольную колонну высокого давления 133. Его характеризуют как более низкокипящий подаваемый поток, который содержит меньшую концентрацию тяжелых материалов, подверженных разложению, в сопоставлении с подаваемым потоком в колонну 130, и, таким образом, давление колонны может быть увеличено в целях осуществления энергосбережения. В подаваемом потоке в данную колонну также могут содержаться и содержащие другие C8 ароматические соединения потоки, характеризующиеся подобными низкими уровнями содержания С9 и более тяжелых ароматических соединений, в том числе потоки, полученные из источников за пределами комплекса. Вторая ксилольная колонна отделяет второй поток C8 ароматических соединений в качестве головного продукта в канале 134 от второго потока С9 и более тяжелых соединений в канале 139. По меньшей мере, часть паров головного продукта из ксилольной колонны высокого давления в канале 134 предпочтительно используется в целях повторного кипячения для ксилольной колонны низкого давления 130 в рибойлере 135, уходя в виде конденсированной жидкости в технологический процесс отделения ксилола 150 в канале 136, а также флегмы (не продемонстрировано) в колонну 133. В дополнение к этому, головной продукт в канале 134 предпочтительно используется для подвода энергии в рибойлер колонны экстракта 152, а также другое такое инженерное оборудование, которое описывается ниже или должно быть очевидным для специалистов в соответствующей области техники.

Поток С9+ кубового продукта, проходящий в рибойлер 137, может обеспечить подвод энергии при использовании одного или обоих потоков, выбираемых из потока до рибойлера в канале 270 и нагретого потока из рибойлера в канале 259, для повторного кипячения, соответственно, для одной или обеих колонн, выбираемых из колонны тяжелых ароматических соединений 170 и колонны рафината 159; поток кубового продукта после теплообмена будет отправлен в колонну тяжелых ароматических соединений 170. Для специалистов в соответствующей области техники должно быть очевидным и другое подобное инженерное оборудование по теплообмену. Поток результирующего кубового продукта в канале 138 обычно перепускается через колонну 130 или может быть объединен в канале 139 непосредственно с потоком в канале 132 при подаче в колонну тяжелых фракций 170. Колонна тяжелых фракций обеспечивает получение в качестве головного продукта потока в канале 171, содержащего С9 и по меньшей мере некоторые C10 ароматические соединения, при этом более высококипящие соединения, главным образом С11 и высшие алкилароматические соединения, отбирают в качестве потока кубового продукта посредством канала 172. Для данной колонны повторное кипячение может быть проведено при использовании кубового продукта ксилольной колонны в канале 270 в соответствии с представленным выше обсуждением. Пары головного продукта из колонн 130 и 170 также могут обеспечить выработку водяного пара, соответственно, посредством каналов 230 и 271, как это указано, при этом конденсированные жидкости исполняют функцию либо флегмы для каждой колонны, либо результирующего головного продукта, соответственно, в потоках 131 или 171.

С9+ ароматические соединения из колонны тяжелых фракций в канале 171 объединяют с толуолсодержащим головным продуктом, содержащимся в канале 127, в качестве подаваемого потока в реактор трансалкилирования 140 для получения продукта трансалкилирования, содержащего ксилолы. Продукт трансалкилирования в канале 141 подвергают отпариванию в отпарной колонне 142 для удаления газов в канале 143 и С7 и более легких жидкостей, которые возвращают посредством канала 144 в экстракционную перегонку 120 для извлечения легких ароматических соединений с последующей стабилизацией в отпарной колонне изомерата 166. Кубовый продукт из отпарной колонны отправляют в канале 145 в бензольную колонну 123 для извлечения бензольного продукта и не подвергшегося превращению толуола.

Первый и второй потоки C8 ароматических соединений, производимые при использовании ксилольных колонн 130 и 133 и содержащие пара-ксилол, мета-ксилол, орто-ксилол и этилбензол, перепускают посредством каналов 131 и 136 в технологический процесс отделения изомеров ксилола 150. Описание изобретения в настоящем документе может быть применимым для извлечения одного или нескольких изомеров ксилола, отличных от пара-ксилола; однако, для облегчения понимания описание изобретения представлено для пара-ксилола. Способ отделения функционирует при использовании способа адсорбирования на движущемся слое сорбента при подаче первой смеси из пара-ксилола и десорбента посредством канала 151 в колонну экстракта 152, которая отделяет пара-ксилол посредством канала 153 от возвращаемого десорбента в канале 154. Колонна экстракта 152 предпочтительно функционирует при повышенном давлении, составляющем по меньшей мере 300 кПа, а более предпочтительно 500 кПа и более, таким образом, что головной продукт из колонны имеет достаточную температуру для повторного кипячения для колонны завершающей обработки 155 посредством канала 256 или гептаноотгонной колонны 164 посредством канала 265. Тепло, подводимое для тепловой нагрузки по повторному кипячению посредством каналов 256 и 265, в результате приводит к конденсации экстракта в данных потоках, из которых любой один или оба потока направляют в качестве флегмы в колонну 152 (не продемонстрировано) или отправляют в качестве результирующего потока в канале 153 в колонну завершающей обработки 155. Пара-ксилол очищают в колонне завершающей обработки 155, что в результате приводит к получению пара-ксилольного продукта посредством 156 и легкого материала, который возвращают в бензольную колонну 123 посредством канала 157.

Вторую смесь из рафината в виде неравновесной смеси из С8 ароматических соединений и десорбента из технологического процесса отделения 150 отправляют посредством 158 в колонну рафината 159, которая отделяет рафинат для изомеризации в канале 160 от возвращаемого десорбента в канале 161. Колонна рафината может функционировать при повышенном давлении для выработки водяного пара посредством канала 260 или для осуществления теплообмена в других областях комплекса; конденсированные жидкости от такого теплообмена исполняют функцию либо флегмы для колонны рафината, либо результирующего головного продукта в канале 160. Извлеченный десорбент в каналах 154 и 161 и результирующий кубовый продукт колонны завершающей обработки могут нагревать поступающий подаваемый поток в канале 110, соответственно, посредством каналов 213 и 212. В энергоэффективном комплексе по переработке ароматических соединений первая фракционирующая колонна может функционировать при низком давлении для отделения первого потока С8 ароматических соединений от первого потока С9 и более тяжелых ароматических соединений, вторая фракционирующая колонна может функционировать при повышенном давлении для отделения второго потока С8 ароматических соединений от второго потока С9 и более тяжелых ароматических соединений. В данном отношении поток головного продукта из второй колонны может циркулировать для подвода тепла к рибойлеру первой колонны. Низкое давление обычно находится в диапазоне от 100 до 800 кПа, а повышенное давление выбирается для обеспечения проведения теплопередачи от первой колонны ко второй и обычно по меньшей мере на 400 кПа превышает низкое давление.

Поток во вторую колонну может содержать менее, чем 10% (масс.) С9+ ароматических соединений, более часто менее, чем 5% (масс.) С9+ ароматических соединений, а зачастую менее, чем 2% (масс.) С9+ ароматических соединений. Комплекс также может обеспечить функционирование второй фракционирующей колонны при давлении, которое обеспечивало бы подвод головным продуктом тепла для выработки водяного пара, подходящего для использования в комплексе ассоциированной переработки. Кроме того, фракционирующая установка C8- ароматических соединений может включать три и более колонны, включающие дополнительный теплообмен между головными продуктами и рибойлерами аналогично тому, что и в представленном выше описании изобретения.

Как это можно сказать при обращении теперь к фигуре 3, на ней иллюстрируются и описываются комплекс по переработке ароматических соединений и способ для него, соответствующие одному аспекту. Как это продемонстрировано на фигуре 3, в соответствии с данным аспектом ксилольная фракционирующая колонна включает фракционирующую колонну с разделенным корпусом 330. Она включает перегородку 333, проходящую от низа колонны и разделяющую секцию с тарелками фракционирующей колонны на две стороны. Перегородка проходит до высоты, меньшей, чем полная высота фракционирующей колонны с разделенным корпусом таким образом, что из пространства над перегородкой может быть собран общий головной продукт. Первый поток поступает во фракционирующую колонну с разделенным корпусом 330 на первой стороне 310 перегородки 333. Второй поток поступает в колонну 330 на второй стороне 310 перегородки 333. В соответствии с одним подходом первый поток характеризуется более высоким молярным соотношением между метил- и С2+ алкилзамещенными С9 и С10 ароматическими соединениями в сопоставлении со вторым потоком и поэтому более высоким соотношением между метилом и фенилом. В соответствии с одним подходом первый поток характеризуется соотношением между метальными и фенильными группами в диапазоне от 2,0 до 3,0, от 1,5 до 3,5 в еще одном примере и от 1,0 до 4,0 в еще одном примере. С другой стороны, в соответствии с одним примером второй поток характеризуется соотношением между метальными и фенильными группами в диапазоне от 1,5 до 2,5, от 1,0 до 3,0 в еще одном примере и от 0,5 до 3,5 в еще одном примере.

В примере, проиллюстрированном на фигуре 3, первый поток содержит часть отходящего продукта зоны трансалкилирования. Отходящий продукт зоны трансалкилирования перед введением во фракционирующую колонну с разделенным корпусом 330 может быть подвергнут обработке и/или разделению таким образом, как в результате фракционирования. В одном подходе первый поток содержит по меньшей мере часть потока кубового продукта из толуольной колонны 26, который перепускают во впускное отверстие на первой стороне 305 фракционирующей колонны с разделенным корпусом посредством линии 28. Второй поток может содержать часть кубового продукта риформата, такую как поток кубового продукта из колонны разделения риформата 14, перепускаемый посредством линии 16. Поток кубового продукта риформата перед поступлением на вторую сторону 310 фракционирующей колонны с разделенным корпусом 330 может быть подвергнут обработке таким образом, как при использовании установки очистки отбеливающими глинами 17. Как это было установлено, поток кубового продукта толуольной колонны характеризуется более высоким соотношением между метил- и С2+ алкилзамещенными С9 ароматическими соединениями в сопоставлении с потоком кубового продукта риформата. Перегородка 333 проходит до позиции выше уровня обоих впускных отверстий для подаваемых потоков 315 и 320 и обычного рабочего уровня жидкости фракционирующей колонны с разделенным корпусом 330 в целях ограничения переливания жидкости через перегородку 333 и перемешивания жидкости.

Обычный головной продукт из фракционирующей колонны с разделенным корпусом 330, содержащий перемешанные ксилолы, отправляют посредством канала 31 в зону отделения изомера пара-ксилола для отделения пара-ксилола от других изомеров ксилола и этилбензола в соответствии с представленным выше описанием в отношении фигуры 1.

Поскольку перегородка 333 проходит от низа фракционирующей колонны с разделенным корпусом 330 до высоты выше обычного рабочего уровня жидкости колонны, жидкие кубовые продукты с первой стороны (отходящего продукта трансалкилирования) 305 и второй стороны (реформата) 310 остаются разделенными. Кубовый продукт со стороны отходящего продукта трансалкилирования 305 фракционирующей колонны с разделенным корпусом 330 отбирают через выпускное отверстие 338 в качестве первого потока кубового продукта ксилольной колонны, который перепускают посредством канала 71 в зону трансалкилирования 340 в реактор трансалкилирования 40. Как это проиллюстрировано на фигуре 3, поток кубового продукта стороны трансалкилирования отправляют во впускное отверстие 341 реактора трансалкилирования 40. Поток кубового продукта стороны отходящего продукта трансалкилирования может быть, кроме того, подвергнут переработке перед пропусканием в зону трансалкилирования 340. Например, как это проиллюстрировано на фигуре 3, поток кубового продукта стороны трансалкилирования может быть перепущен во фракционирующую колонну тяжелых ароматических углеводородов 70 посредством канала 331. В данном отношении С9 и C10 ароматические соединения могут быть удалены в качестве потока головного продукта из фракционирующей колонны 70 и перепущены в реактор трансалкилирования 40. Более тяжелые соединения, в том числе С11+ароматические соединения, могут быть отобраны в качестве потока кубового продукта посредством канала 72. Поток кубового продукта фракционирующей колонны тяжелых ароматических соединений может быть отправлен в другую позицию, такую как, например, смешение с бензиновым пулом, где комплекс по переработке ароматических соединений интегрирован с нефтеперерабатывающим предприятием. Еще одна часть потока кубового продукта стороны отходящего продукта трансалкилирования может быть перепущена посредством канала 335 в рибойлер 336 и обратно на первую сторону 305 фракционирующей колонны с разделенным корпусом 330.

В соответствии с одним аспектом поток кубового продукта со стороны риформата 310 фракционирующей колонны с разделенным корпусом 330 отбирают через выпускное отверстие для кубового продукта стороны риформата 339 и перепускают в место назначения, отличное от зоны трансалкилирования 340. В одном подходе, проиллюстрированном на фигуре 3, где комплекс по переработке ароматических соединений интегрирован с более крупным нефтеперерабатывающим предприятием, поток кубового продукта стороны риформата может быть перепущен посредством линии 332 в бензиновый пул или другой углеводородный поток нефтеперерабатывающего предприятия или нефтехимического завода. Вследствие включения в поток кубового продукта главным образом С9+ ароматических соединений он является в особенности хорошо подходящим для использования при смешении с бензиновым пулом. Как это проиллюстрировано на фигуре 3, еще одна часть потока кубового продукта стороны риформата может быть перепущена посредством канала 337 в рибойлер 334 и обратно на сторону риформата 310 фракционирующей колонны с разделенным корпусом 330.

Как это проиллюстрировано на фигуре 3, поток А8+ соединений, содержащий изомеризованные ксилолы, подвергают переработке в реакторе изомеризации 62 и разделению в гептаноотгонной колонне 64. Как это было установлено, С9 ароматические соединения в потоке кубового продукта гептаноотгонной колонны из зоны изомеризации 362 обычно характеризуется более высоким соотношением между метил- и С2+ алкилзамещенными С9 ароматическими соединениями в сопоставлении с потоком кубового продукта риформата, подобно тому, что имеет место для отходящего продукта зоны трансалкилирования. В соответствии с одним аспектом по меньшей мере часть первого потока может включать по меньшей мере часть потока кубового продукта гептаноотгонной колонны. В данном отношении поток кубового продукта гептаноотгонной колонны может быть отобран через выпускное отверстие 364 и перепущен посредством канала 65 на первую сторону (трансалкилирования) 305 фракционирующей колонны с разделенным корпусом. Поток может быть введен на первую сторону 305 фракционирующей колонны с разделенным корпусом в дополнительном или альтернативном варианте по отношению к описанному прежде потоку отходящего продукта зоны трансалкилирования. В случае перепускания обоих потоков на первую сторону 305 ксилольной фракционирующей колонны 330 они могут быть перепущены раздельно на первую сторону 305 через раздельные впускные отверстия или объединены и введены совместно через общее впускное отверстие 315, как это проиллюстрировано на фигуре 3. Вне зависимости от того, как вводят поток кубового продукта зоны изомеризации во фракционирующую колонну с разделенным корпусом 330, необходимо отметить то, что впускное отверстие должно быть расположено ниже верха перегородки 333 для ограничения переливания и перемешивания жидкости, как это описывалось прежде.

Как это можно сказать при обращении теперь к фигуре 4, на ней проиллюстрирован энергоэффективный комплекс по переработке ароматических соединений и способ для него, включающие фракционирующую колонну с разделенным корпусом, соответствующую одному аспекту. Как это продемонстрировано на фигуре 4, в соответствии с данным аспектом первая ксилольная фракционирующая колонна включает фракционирующую колонну с разделенным корпусом 430. Фракционирующая колонна с разделенным корпусом включает перегородку 433, проходящую от низа колонны и разделяющую секцию с тарелками фракционирующей колонны 430 на две стороны. Перегородка проходит до высоты, меньшей, чем полная высота фракционирующей колонны с разделенным корпусом таким образом, что из пространства над перегородкой может быть собран общий головной продукт. Первый поток поступает во фракционирующую колонну с разделенным корпусом 430 на первой стороне 405 перегородки 433. Второй поток поступает в колонну 430 на второй стороне 410 перегородки 433. В соответствии с одним подходом первый поток характеризуется более высоким соотношением между метил- и С2+ алкилзамещенными С9 ароматическими соединениями в сопоставлении со вторым потоком и поэтому более высоким соотношением между метилом и фенилом. В соответствии с одним подходом первый поток характеризуется соотношением между метальными и фенильными группами в диапазоне от 2,0 до 3,0, от 1,5 до 3,5 в еще одном примере и от 1,0 до 4,0 в еще одном примере. С другой стороны, в соответствии с одним примером второй поток характеризуется соотношением между метальными и фенильными группами в диапазоне от 1,5 до 2,5, от 1,0 до 3,0 в еще одном примере и от 0,5 до 3,5 в еще одном примере.

В примере, проиллюстрированном на фигуре 4, первый поток содержит часть отходящего продукта зоны трансалкилирования. Отходящий продукт зоны трансалкилирования перед введением во фракционирующую колонну с разделенным корпусом 430 может быть подвергнут обработке и/или разделению таким образом, как в результате фракционирования. В одном подходе первый поток содержит по меньшей мере часть потока кубового продукта из толуольной колонны 126, которую перепускают во впускное отверстие 415 на первой стороне 405 фракционирующей колонны с разделенным корпусом 430 посредством линии 128. Второй поток может содержать часть кубового продукта риформата, такую как поток кубового продукта из колонны разделения риформата 114, перепускаемый посредством линии 116. Поток кубового продукта риформата перед введением на вторую сторону 410 фракционирующей колонны с разделенным корпусом 430 может быть подвергнут обработке таким образом, как при использовании колонны очистки отбеливающими глинами 117. Как это было установлено, поток кубового продукта толуольной колонны характеризуется более высоким соотношением между метил- и С2+ алкилзамещенными С9 ароматическими соединениями в сопоставлении с потоком кубового продукта колонны разделения риформата. Перегородка 433 проходит до позиции выше уровня обоих впускных отверстий для подаваемых потоков 415 и 420 и обычного рабочего уровня жидкости фракционирующей колонны с разделенным корпусом 430 для ограничения переливания жидкости через перегородку 433 и перемешивания жидкости.

Общий головной продукт из фракционирующей колонны с разделенным корпусом 430, содержащий перемешанные ксилолы, отправляют посредством канала 131 в установку отделения изомера пара-ксилола 150 для отделения пара-ксилола от других изомеров ксилола и этилбензола в соответствии с представленным выше описанием в отношении фигуры 2.

Поскольку перегородка 433 проходит от низа фракционирующей колонны с разделенным корпусом 430 до высоты выше обычного рабочего уровня жидкости колонны, жидкие кубовые продукты с первой стороны (или отходящего продукта трансалкилирования) 405 и второй стороны (или реформата) 410 остаются разделенными. Кубовый продукт со стороны отходящего продукта трансалкилирования 405 фракционирующей колонны с разделенным корпусом 430 отбирают в качестве потока кубового продукта отходящего продукта трансалкилирования через выпускное отверстие 439, и по меньшей мере часть его перепускают в реактор трансалкилирования 140 через впускное отверстие 441. Поток кубового продукта стороны трансалкилирования перед пропусканием в зону трансалкилирования 440 может быть, кроме того, подвергнут переработке или разделению. Например, как это проиллюстрировано на ФИГУРЕ 4, поток кубового продукта стороны трансалкилирования может быть перепущен во фракционирующую колонну тяжелых ароматических углеводородов 170 через впускное отверстие 471. В данном отношении С9 и C10 ароматические соединения удаляют в качестве потока головного продукта из фракционирующей колонны 170 через выпускное отверстие 472 и перепускают в реактор трансалкилирования 140. Более тяжелые соединения, в том числе С11+ ароматические соединения, могут быть отобраны в качестве потока кубового продукта посредством канала 172. Поток кубового продукта фракционирующей колонны тяжелых ароматических соединений может быть отправлен в другую позицию, такую как, например, смешение с бензиновым пулом, где комплекс по переработке ароматических соединений интегрирован с нефтеперерабатывающим предприятием. Еще одна часть первого потока кубового продукта ксилольной колонны может быть перепущена посредством канала 435 в рибойлер 135 и обратно на первую сторону 405 фракционирующей колонны с разделенным корпусом 430.

В соответствии с одним аспектом кубовый продукт со стороны риформата 410 фракционирующей колонны с разделенным корпусом 430 перепускают в место назначения, отличное от зоны трансалкилирования 440. В одном подходе, проиллюстрированном на фигуре 4, где комплекс по переработке ароматических соединений представляет собой часть более крупного нефтеперерабатывающего предприятия, поток кубового продукта стороны риформата может быть перепущен посредством линии 436 в бензиновый пул или другой углеводородный поток нефтеперерабатывающего предприятия или нефтехимического завода. Вследствие включения в поток кубового продукта главным образом С9+ ароматических соединений он является в особенности хорошо подходящим для использования при смешении с бензиновым пулом. Несмотря на отсутствие иллюстрации, часть потока кубового продукта стороны риформата может быть отделена и перепущена в рибойлер и обратно на сторону риформата 410 фракционирующей колонны с разделенным корпусом 430.

Как это проиллюстрировано на фигуре 4, поток А8+ соединений, содержащий изомеризованные ксилолы, подвергают переработке в реакторе изомеризации 162 и разделению в гептаноотгонной колонне 164. Как это было установлено, С9 ароматические соединения в потоке кубового продукта гептаноотгонной колонны из зоны изомеризации обычно характеризуется более высоким соотношением между метил- и С2+ алкилзамещенными С9 ароматическими соединениями в сопоставлении потоком кубового продукта риформата. В данном отношении по меньшей мере часть потока кубового продукта гептаноотгонной колонны может быть перепущен на первую сторону 405 фракционирующей колонны с разделенным корпусом 430. В энергоэффективном комплексе, проиллюстрированном на фигуре 4, поток кубового продукта гептаноотгонной колонны, содержащий С8+ ароматические соединения, может быть отобран через выпускное отверстие 464 и отправлен во вторую ксилольную фракционирующую колонну 133 посредством канала 165, а впоследствии на первую сторону 405 фракционирующей колонны с разделенным корпусом. Поток головного продукта, содержащий С8 ароматические соединения, может быть отобран и перепущен через линию 134 в соответствии с представленным прежде описанием.

Поток кубового продукта, содержащий С9+ ароматические углеводороды, может быть отобран из колонны 133 через выпускное отверстие 465. В одном подходе по меньшей мере часть потока перепускают посредством канала 138 и вводят во фракционирующую колонну с разделенным корпусом 430. Поток кубового продукта из колонны 133 обычно характеризуется относительно меньшей концентрацией С9 ароматических углеводородов в сопоставлении с потоком трансалкилирования, описанным прежде. В данном отношении в соответствии с одним подходом на первую сторону 405 фракционирующей колонны с разделенным корпусом 430 вводят поток кубового продукта из колонны 133 в дополнительном или альтернативном варианте по отношению к описанному прежде потоку отходящего продукта зоны трансалкилирования. В еще одном подходе на первую сторону 410 фракционирующей колонны с разделенным корпусом 430 вводят поток кубового продукта из колонны 133 в дополнительном или альтернативном варианте по отношению к описанному прежде потоку риформата. Поток кубового продукта из колонны 133 может быть введен ниже верхней части перегородки 433, как в случае потока отходящего продукта зоны трансалкилирования и потока риформата, или выше верхней части перегородки 433 в области общего головного продукта. В случае перепускания потока кубового продукта на одну сторону, выбираемую из первой стороны ксилольной фракционирующей колонны и второй стороны колонны, он может быть перепущен отдельно в колонну через отдельные впускные отверстия или объединен и введен совместно с другим потоком через общее впускное отверстие, один пример чего проиллюстрирован на фигуре 4. В еще одном подходе по меньшей мере часть второго потока кубового продукта ксилольной фракционирующей колонны может быть удалена и перепущена посредством канала 437 в другую позицию, такую как, например, смешение с бензиновым пулом при интегрировании комплекса по переработке ароматических соединений в нефтеперерабатывающее предприятие.

Конкретные варианты осуществления

Несмотря на описание нижеследующего в связи с конкретными вариантами осуществления необходимо понимать то, что данное описание предназначено для иллюстрирования, а не ограничения объема предшествующего описания изобретения и прилагаемой формулы изобретения.

Первый вариант осуществления изобретения представляет собой способ получения одного или нескольких ксилолов, включающий подачу первого потока, содержащего ксилолы и С9 ароматические соединения при первом соотношении между метальными и фенильными группами, на одну сторону фракционирующей колонны с разделенным корпусом, включающей вертикальную перегородку, отделяющую одну сторону от другой стороны; подачу второго потока, содержащего ксилолы и С9 ароматические соединения при втором меньшем соотношении между метальными и фенильными группами в сопоставлении с первым соотношением, на другую сторону фракционирующей колонны с разделенным корпусом; отделение потока общего головного продукта из фракционирующей колонны с разделенным корпусом, содержащего ксилолы; отделение первого потока кубового продукта с одной стороны фракционирующей колонны с разделенным корпусом; и отделение второго потока кубового продукта с другой стороны фракционирующей колонны с разделенным корпусом. Одним вариантом осуществления изобретения являются один, любые или все представители, выбираемые из предшествующих вариантов осуществления в данном абзаце вплоть до и с включением первого варианта осуществления в данном абзаце, включающие, кроме того, подачу первого потока кубового продукта в качестве подаваемого потока в зону трансалкилирования. Одним вариантом осуществления изобретения являются один, любые или все представители, выбираемые из предшествующих вариантов осуществления в данном абзаце вплоть до и с включением первого варианта осуществления в данном абзаце, включающие, кроме того, извлечение по меньшей мере части второго потока кубового продукта в качестве компонента бензина. Одним вариантом осуществления изобретения являются один, любые или все представители, выбираемые из предшествующих вариантов осуществления в данном абзаце вплоть до и с включением первого варианта осуществления в данном абзаце, где по меньшей мере часть первого потока содержит по меньшей мере часть отходящего продукта зоны трансалкилирования. Одним вариантом осуществления изобретения являются один, любые или все представители, выбираемые из предшествующих вариантов осуществления в данном абзаце вплоть до и с включением первого варианта осуществления в данном абзаце, где по меньшей мере часть второго потока содержит по меньшей мере часть потока риформата. Одним вариантом осуществления изобретения являются один, любые или все представители, выбираемые из предшествующих вариантов осуществления в данном абзаце вплоть до и с включением первого варианта осуществления в данном абзаце, где по меньшей мере часть первого потока содержит по меньшей мере часть отходящего продукта зоны изомеризации. Одним вариантом осуществления изобретения являются один, любые или все представители, выбираемые из предшествующих вариантов осуществления в данном абзаце вплоть до и с включением первого варианта осуществления в данном абзаце, где часть отходящего продукта зоны изомеризации перепускают во вторую ксилольную фракционирующую колонну, и по меньшей мере часть первого потока содержит по меньшей мере часть потока кубового продукта из второй ксилольной фракционирующей колонны. Одним вариантом осуществления изобретения являются один, любые или все представители, выбираемые из предшествующих вариантов осуществления в данном абзаце вплоть до и с включением первого варианта осуществления в данном абзаце, где соотношение между метальными и фенильными группами первого потока находится в диапазоне от 1,0 до 4,0. Одним вариантом осуществления изобретения являются один, любые или все представители, выбираемые из предшествующих вариантов осуществления в данном абзаце вплоть до и с включением первого варианта осуществления в данном абзаце, где соотношение между метальными и фенильными группами второго потока находится в диапазоне от 0,5 до 3,5.

Второй вариант осуществления изобретения представляет собой способ получения одного или нескольких ксилолов, включающий подачу первого потока, содержащего по меньшей мере часть потока отходящего продукта зоны трансалкилирования, содержащего С9 ароматические соединения, на сторону отходящего продукта трансалкилирования фракционирующей колонны с разделенным корпусом, включающей вертикальную перегородку, отделяющую сторону отходящего продукта трансалкилирования от стороны риформата; подачу второго потока, содержащего по меньшей мере часть потока риформата, содержащего С9 ароматические соединения, на сторону риформата фракционирующей колонны с разделенным корпусом; отделение потока общего головного продукта из фракционирующей колонны с разделенным корпусом, содержащего ксилолы; отделение потока кубового продукта стороны отходящего продукта трансалкилирования, содержащего С9 ароматические соединения, со стороны отходящего продукта трансалкилирования фракционирующей колонны с разделенным корпусом; отделение потока кубового продукта стороны риформата, содержащего С9 ароматические соединения, со стороны риформата фракционирующей колонны с разделенным корпусом. Одним вариантом осуществления изобретения являются один, любые или все представители, выбираемые из предшествующих вариантов осуществления в данном абзаце вплоть до и с включением второго варианта осуществления в данном абзаце, включающие, кроме того, подачу по меньшей мере части потока кубового продукта отходящего продукта трансалкилирования в качестве подаваемого потока в зону трансалкилирования. Одним вариантом осуществления изобретения являются один, любые или все представители, выбираемые из предшествующих вариантов осуществления в данном абзаце вплоть до и с включением второго варианта осуществления в данном абзаце, включающие, кроме того, подачу по меньшей мере 95% (об.) потока кубового продукта стороны риформата в место назначения, отличное от зоны трансалкилирования. Одним вариантом осуществления изобретения являются один, любые или все представители, выбираемые из предшествующих вариантов осуществления в данном абзаце вплоть до и с включением второго варианта осуществления в данном абзаце, включающие, кроме того, извлечение по меньшей мере части потока кубового продукта стороны риформата в качестве компонента бензина. Одним вариантом осуществления изобретения являются один, любые или все представители, выбираемые из предшествующих вариантов осуществления в данном абзаце вплоть до и с включением второго варианта осуществления в данном абзаце, включающие, кроме того, подачу третьего потока, содержащего по меньшей мере часть отходящего продукта зоны изомеризации, содержащего С9 ароматические соединения, во фракционирующую колонну с разделенным корпусом. Одним вариантом осуществления изобретения являются один, любые или все представители, выбираемые из предшествующих вариантов осуществления в данном абзаце вплоть до и с включением второго варианта осуществления в данном абзаце, где часть отходящего продукта зоны изомеризации перепускают во вторую ксилольную фракционирующую колонну, и по меньшей мере часть первого потока содержит по меньшей мере часть потока кубового продукта из второй ксилольной фракционирующей колонны.

Третий вариант осуществления изобретения представляет собой систему для получения одного или нескольких ксилолов, включающую зону риформинга, содержащую катализатор риформинга для риформинга одного или нескольких углеводородных соединений в целях увеличения получения ароматических соединений; зону трансалкилирования, содержащую катализатор трансалкилирования для трансалкилирования С7 и С9 ароматических соединений; фракционирующую колонну с разделенным корпусом, имеющую внешний корпус реактора и перегородку, проходящую снизу вверх от нижней части фракционирующей колонны с разделенным корпусом до высоты, меньшей, чем высота фракционирующей колонны, и разделяющую колонну на первую сторону и вторую сторону; впускное отверстие в первую сторону фракционирующей колонны, находящееся в сообщении через текучую среду с выпускным отверстием зоны трансалкилирования; впускное отверстие во вторую сторону фракционирующей колонны, находящееся в сообщении через текучую среду с выпускным отверстием зоны риформинга; выпускное отверстие для головного продукта фракционирующей колонны для отбора потока, обогащенного по ксилолу; первое выпускное отверстие для кубового продукта, находящееся в сообщении с первой стороной фракционирующей колонны, для отбора потока кубового продукта первой стороны; и второе выпускное отверстие для кубового продукта, находящееся в сообщении со второй стороной фракционирующей колонны, для отбора потока кубового продукта второй стороны. Одним вариантом осуществления изобретения являются один, любые или все представители, выбираемые из предшествующих вариантов осуществления в данном абзаце вплоть до и с включением третьего варианта осуществления в данном абзаце, где первое выпускное отверстие для кубового продукта находится в сообщении с впускным отверстием зоны трансалкилирования. Одним вариантом осуществления изобретения являются один, любые или все представители, выбираемые из предшествующих вариантов осуществления в данном абзаце вплоть до и с включением третьего варианта осуществления в данном абзаце, где второе выпускное отверстие для кубового продукта находится в сообщении через текучую среду с бензиновым пулом. Одним вариантом осуществления изобретения являются один, любые или все представители, выбираемые из предшествующих вариантов осуществления в данном абзаце вплоть до и с включением третьего варианта осуществления в данном абзаце, включающие, кроме того, зону изомеризации, включающую реактор изомеризации и катализатор изомеризации; и выпускное отверстие зоны изомеризации, находящееся в сообщении через текучую среду с по меньшей мере одним впускным отверстием, выбираемым из впускного отверстия в первую сторону, впускного отверстия во вторую сторону или еще одного впускного отверстия фракционирующей колонны с разделенным корпусом. Одним вариантом осуществления изобретения являются один, любые или все представители, выбираемые из предшествующих вариантов осуществления в данном абзаце вплоть до и с включением третьего варианта осуществления в данном абзаце, включающие, кроме того, вторую ксилольную фракционирующую колонну между зоной изомеризации и фракционирующей колонной с разделенным корпусом, при этом вторая ксилольная фракционирующая колонна включает впускное отверстие, находящееся в сообщении через текучую среду с выпускным отверстием зоны изомеризации; выпускное отверстие для головного продукта для удаления потока головного продукта, содержащего ксилолы; и выпускное отверстие для кубового продукта, находящееся в сообщении с по меньшей мере одним впускным отверстием, выбираемым из впускного отверстия в первую сторону, впускного отверстия во вторую сторону или другого впускного отверстия фракционирующей колонны с разделенным корпусом, для перепускания потока кубового продукта из второй ксилольной колонны во фракционирующую колонну с разделенным корпусом.

Несмотря на описание изобретения, раскрытого в настоящем документе, при использовании его конкретных вариантов осуществления, примеров и вариантов применения специалистами в соответствующей области техники могли бы быть осуществлены многочисленные модификации и вариации без отклонения от объема изобретения, представленного в формуле изобретения.

1. Способ получения одного или нескольких ксилолов, включающий:

подачу первого потока, содержащего ксилолы и С9 ароматические соединения при первом соотношении между метильными и фенильными группами, на одну сторону фракционирующей колонны с разделенным корпусом, включающей вертикальную перегородку, отделяющую одну сторону от другой стороны;

подачу второго потока, содержащего ксилолы и С9 ароматические соединения при втором соотношении между метильными и фенильными группами, которое является более низким, чем первое соотношение, на другую сторону фракционирующей колонны с разделенным корпусом;

при этом по меньшей мере часть второго потока содержит по меньшей мере часть потока риформата;

отделение потока общего головного продукта из фракционирующей колонны с разделенным корпусом, содержащего ксилолы;

отделение первого потока кубового продукта с одной стороны фракционирующей колонны с разделенным корпусом и

отделение второго потока кубового продукта с другой стороны фракционирующей колонны с разделенным корпусом;

подачу первого потока кубового продукта в качестве подаваемого потока в зону трансалкилирования;

извлечение по меньшей мере части второго потока кубового продукта в качестве компонента бензина.

2. Способ по п. 1, где по меньшей мере часть первого потока содержит по меньшей мере часть отходящего продукта зоны трансалкилирования.

3. Способ по п. 1, где по меньшей мере часть первого потока содержит по меньшей мере часть отходящего продукта зоны изомеризации.

4. Способ по п. 3, где часть отходящего продукта зоны изомеризации подают во вторую ксилольную фракционирующую колонну и по меньшей мере часть первого потока содержит по меньшей мере часть потока кубового продукта из второй ксилольной фракционирующей колонны.

5. Способ по п. 1, где соотношение между метильными и фенильными группами первого потока находится в диапазоне от 1,0 до 4,0.

6. Способ по п. 1, где соотношение между метильными и фенильными группами второго потока находится в диапазоне от 0,5 до 3,5.



 

Похожие патенты:

Изобретение относится к огневым нагревателям. Интегрированная установка для системы риформинга включает в себя: множество радиационных огневых нагревателей, имеющих по меньшей мере один технологический змеевик, размещённый внутри нагревателя, горелки и выход для дымового газа, причем каждый технологический змеевик имеет одно выпускное отверстие и по меньшей мере два впускных отверстия; и по одному выпускному коллектору на каждый нагреватель, имеющему вход, сообщающийся по текучей среде с выпускными отверстиями технологических змеевиков, и по меньшей мере один выход коллектора; причем каждый технологический змеевик имеет конструкцию, состоящую из трёх труб, ориентированных параллельно, с двумя полукруглыми трубчатыми секциями, соединяющими концы труб так, что трубы и трубчатые секции формируют W-образный змеевик с центральной трубой, имеющей один конец, соединённый с выпускным отверстием, и двумя расположенными по краям трубами, каждая из которых имеет один конец, соединённый с одним из двух впускных отверстий; при этом центральная труба имеет диаметр больше, чем диаметры труб, расположенных по краям.

Изобретение относится к способу гидроочистки нафты полного диапазона для получения продуктов с пониженным содержанием серы, который включает в себя: (a) разделение сырьевой нафты полного диапазона на множество фракций, включающих фракцию средней нафты и фракцию тяжелой нафты; (b) пропускание указанной фракции тяжелой нафты в парожидкостный сепаратор для получения парообразного потока, содержащего углеводороды указанной фракции тяжелой нафты, и жидкого потока тяжелой нафты; (с) пропускание указанного парообразного потока, содержащего углеводороды указанной фракции тяжелой нафты, в нагреватель сырья; (d) пропускание указанного парообразного потока, содержащего углеводороды указанной фракции тяжелой нафты, из указанного нагревателя сырья в первый слой катализатора реактора гидроочистки; (e) пропускание указанного жидкого потока тяжелой нафты, содержащего указанную фракцию тяжелой нафты и указанную фракцию средней нафты, во второй слой катализатора указанного реактора гидроочистки; и (f) извлечение потока гидроочищенного продукта из реактора гидроочистки; при этом первый и второй слои катализатора расположены последовательно внутри реактора гидроочистки, и второй слой катализатора находится ниже по потоку от первого слоя катализатора.

Изобретение относится к способу производства ароматических соединений из сырьевого потока нафты. Способ включает нагревание сырьевого потока нафты с получением нагретого сырьевого потока нафты; осуществление процесса риформинга нагретого сырьевого потока нафты во множестве эндотермических ступеней риформинга, размещенных последовательно, и получение выходящего потока продукта, полученного ниже по потоку, при этом процесс риформинга осуществляют в присутствии катализатора риформинга; при этом указанное множество ступеней риформинга функционирует при увеличивающихся температурах реакции; причем нагревание сырьевого потока нафты осуществляют путем передачи теплоты от выходящего потока продукта, полученного ниже по потоку, сырьевому потоку нафты до температуры первой реакции исключительно посредством передачи тепла от потока продукта, полученного ниже по потоку, с получением нагретого сырьевого потока нафты и охлажденного выходящего потока продукта.

Изобретение относится к блоку каталитической ароматизации легких углеводородов, включающему нагреватель, каталитический реактор, рекуперационный теплообменник, отличающемуся тем, что в реакторе расположены по меньшей мере одна зона катализа и по меньшей мере одна зона окисления, разделенные водородселективой и теплопроводящей мембраной.

Изобретение описывает способ получения моторного топлива, характеризующийся тем, что углеводородный конденсат подогревают последовательно в первом и втором рекуперативных теплообменниках и подогревателе и подают для разделения фракций в нижнюю часть ректификационной колонны, отбираемая из средней части ректификационной колонны дизельная фракция поступает в стриппинг-колонну, обогреваемую за счет тепла мазутной фракции, отбираемой из нижней части ректификационной колонны, и после охлаждения во втором рекуперативном теплообменнике и втором холодильнике дизельную фракцию подают на склад, при этом мазутная фракция из ректификационной колонны нагревает куб стриппинг-колонны, затем отдает тепло в первом рекуперативном теплообменнике и в первом холодильнике, после чего ее либо возвращают в поток конденсата на склад, либо используют в качестве жидкого топлива, отбираемые из верхней части ректификационной колонны пары бензиновой фракции конденсируют в третьем холодильнике, сконденсированную бензиновую фракцию подают в рефлюксную емкость, а затем частично в верхнюю часть ректификационной колонны на орошение, большую часть бензиновой фракции (нафты) возвращают в поток конденсата, а остальную часть сконденсированной бензиновой фракции подают через третий рекуперативный теплообменник на узел получения высокооктанового бензина, при этом на вход третьего рекуперативного теплообменника дополнительно поступает жидкая и/или паровая среда, содержащая метанол и/или воду, нагретая смесь бензиновой фракции и указанной среды поступает в один из каталитических реакторов, катализат из этого каталитического реактора поступает на обогрев колонны стабилизации, затем поступает на обогрев третьего рекуперативного теплообменника и после прохождения четвертого холодильника поступает в разделитель, откуда газовая фаза поступает в топливную сеть, вода поступает на слив, а жидкая углеводородная фаза через коалесцер поступает через пятый рекуперативный теплообменник в среднюю часть колонны стабилизации для отделения легких фракций, которые из верхней части колонны стабилизации через пятый холодильник поступают в емкость орошения, из которой образовавшаяся сжиженная пропан-бутановая фракция поступает частично на орошение в колонну стабилизации, а частично в топливную сеть, стабильная бензиновая фракция из кубовой части колонны стабилизации после охлаждения в пятом рекуперативном теплообменнике и шестом холодильнике поступает на склад, при этом подогретая в четвертом рекуперативном теплообменнике азотно-воздушная смесь поступает во второй каталитический реактор для восстановления катализатора.

Изобретение относится к установке каталитической ароматизации легкого углеводородного сырья, включающей расположенные на линии подачи сырья по меньшей мере один блок каталитической переработки и блок выделения концентрата ароматических углеводородов с линией подачи циркулирующего газа в блок каталитической переработки.

Изобретение относится к способу производства олефинов и ароматических углеводородов из нафты, содержащему стадии: 1) проведения экстракционного разделения нафты с получением очищенной нефти, содержащей алканы и циклоалканы, и нефтяного экстракта, содержащего циклоалканы и ароматические углеводороды, при этом весовое отношение между циклоалканами, содержащимися в очищенной нефти, и циклоалканами, содержащимися в нафте, составляет 10-35%, 2) контактирования нефтяного экстракта, содержащего циклоалканы и ароматические углеводороды, с катализатором риформинга в реакционных условиях каталитического риформинга: давление 0,2-3,0 МПа, температура 300-550°C, молярное отношение водород/углеводороды 0,5-20 и объемная (волюмометрическая) скорость (подачи) 0,1-50 ч-1 с получением риформата с высоким содержанием ароматических углеводородов, 3) проведения реакций крекинга очищенной нефти, содержащей алканы и циклоалканы, с получением олефинов.

Изобретение относится к способу и устройству для гидрообработки риформата. Способ включает приведение риформата в контакт с обладающим каталитическим гидрирующим действием катализатором в условиях жидкофазной гидрообработки в реакторе гидрирования, при этом часть водородсодержащего газа для гидрообработки получена из растворенного водорода, содержащегося в риформате; где гидрообработку проводят в присутствии дополнительного водородсодержащего газа, который инжектируют в риформат перед проведением контактирования и/или во время контактирования через поры с помощью смесителя, который содержит, по меньшей мере, один канал для жидкости, предназначенный для риформата, и, по меньшей мере, один канал для газа, предназначенный для дополнительного водородсодержащего газа, при этом канал для жидкости соединен с каналом для газа посредством компонента, по меньшей мере, часть которого представляет собой пористую область; при этом риформат получают из нижней части газожидкостного сепаратора путем инжекции смеси каталитического риформинга в газожидкостной сепаратор и в продукте, полученном путем проведения контактирования, удаляют летучие компоненты, причем риформат поступает в реактор гидрирования после теплообмена с нефтяным сырьем с удаленными летучими компонентами, нефтяное сырье с удаленными летучими компонентами инжектируют в колонну для удаления тяжелых компонентов и для извлечения ароматических углеводородов из верхней части колонны.

Изобретение относится к способу конверсии сланцевого масла или смеси сланцевых масел, имеющих содержание азота по меньшей мере 0.1 мас. %, содержащему следующие стадии: a) сырье вводится в часть для гидроконверсии в присутствии водорода, причем указанная часть содержит, по меньшей мере, реактор с кипящем слоем, работающий в режиме газообразного и жидкого восходящего потока и содержащий по меньшей мере один катализатор гидроконверсии на подложке, b) выходящий поток, полученный на стадии а), вводится по меньшей мере частично в зону фракционирования, из которой, посредством атмосферной дистилляции, выходят газообразная фракция, фракция лигроина, фракция газойля и фракция, более тяжелая, чем фракция газойля, c) указанная фракция лигроина обрабатывается по меньшей мере частично в первой части для гидрообработки в присутствии водорода, причем указанная часть содержит по меньшей мере один реактор с фиксированным слоем, содержащий по меньшей мере один катализатор гидрообработки, d) указанная фракция газойля обрабатывается по меньшей мере частично во второй части для гидрообработки в присутствии водорода, причем указанная часть содержит по меньшей мере один реактор с фиксированным слоем, содержащий по меньшей мере один катализатор гидрообработки, e) фракция, более тяжелая, чем фракция газойля, обрабатывается по меньшей мере частично в части для гидрокрекинга в присутствии водорода.

Изобретение относится к способу производства олефинов и бензина с низким содержанием бензола из нафты. Способ включает стадии: 1) проведение экстрактивной перегонки нафты с получением нефтяного экстракта, содержащего циклоалканы и ароматические углеводороды, и очищенной нефти, содержащей алканы и C6-циклоалканы, при этом весовое отношение между C6-циклоалканами, содержащимися в очищенной нефти, и C6-циклоалканами, содержащимися в нафте, составляет 80-95%; 2) контактирование нефтяного экстракта с катализатором риформинга в реакционных условиях каталитического риформинга: 0,01-3,0 МПа, 300-600°C, молярное отношение водород/углеводороды 0,5-20 и объемная (волюмометрическая) скорость 0,1-50 час-1, с получением риформата с низким содержанием бензола; 3) подача очищенной нефти в установку парового крекинга для осуществления реакции крекинга с получением легких олефинов.

Изобретение относится к способу фракционирования выходящего потока реактора переалкилирования, включающему следующие стадии: (a) подачу сырьевого потока колонны предварительного фракционирования, содержащего толуол, С8 ароматические соединения и С9+ ароматические соединения, в подогреваемую ребойлером колонну предварительного фракционирования для получения головного потока колонны предварительного фракционирования и кубового потока колонны предварительного фракционирования и (b) подачу головного потока колонны предварительного фракционирования и кубового потока колонны предварительного фракционирования в колонну бокового погона для получения головного потока колонны бокового погона, содержащего толуол, и первого бокового потока колонны бокового погона, содержащего С8 ароматические соединения, и кубового потока колонны бокового погона, содержащего С9+ ароматические соединения.

Изобретение относится к установке подготовки этансодержащего газа к транспорту в северных широтах и может быть использовано на предприятиях газовой промышленности.

Изобретение относится к способу увеличения выхода из зоны изомеризации, который включает отделение части С6 циклических углеводородов от потока нафты, содержащего С4+ углеводороды, для получения потока, обедненного по С6 циклическим углеводородам; отделение изоC4 углеводородов, изоC5 углеводородов и изоC6 углеводородов от потока, обедненного по С6 циклическим углеводородам; и направление по меньшей мере одного потока, обогащенного по изоС4 углеводородам, изоC5 углеводородам, изоC6 углеводородам или их комбинации, в зону изомеризации.

Раскрыты способ и устройство для компактной установки для обработки для улучшения выделения C2 (или C3) и тяжелых углеводородных компонентов из углеводородного газового потока.

Предложен способ совместного получения циклогексана и гексанового растворителя из гексансодержащей фракции, выделенной из широкой фракции легких углеводородов, включающий выделение в колонне фракционирования гексансодержащей фракции, гидроочистку выделенной гексансодержащей фракции в объемном соотношении с водородом, равном 1:500-700, ректификацию гидроочищенной гексансодержащей фракции для выделения изогексановой фракции и гексанового растворителя, гидрирование гексанового растворителя.
Изобретение относится к способу дистилляционного отделения этилбензола от смеси, которая содержит этилбензол и по меньшей мере одно другое C8 ароматическое соединение, который включает дистилляцию указанной смеси в дистилляционной колонне в присутствии экстракционного растворителя.

Изобретение относится к способу рециркуляции нафтенов в реактор, а также к устройству. Способ предусматривает: проведение в реакторе реакции сырьевого потока реактора, содержащего изомеры ксилола, этилбензол, С8-нафтены и водород, на катализаторе изомеризации этилбензола при условиях в реакторе, причем по меньшей мере часть этилбензола в сырьевом потоке реактора превращается в изомеры ксилола так, что образуется выходящий поток реактора, содержащий изомеры ксилола и С8-нафтены; охлаждение и разделение выходящего потока реактора с образованием первого сконденсированного жидкого потока и первого парообразного потока; охлаждение и разделение первого парообразного потока с образованием второго сконденсированного жидкого потока и второго парообразного потока; подачу первого сконденсированного жидкого потока и второго сконденсированного жидкого потока в колонну с отбором бокового погона с получением потока бокового погона, содержащего С8-ароматические вещества и С8-нафтены; извлечение параксилола из потока бокового погона в секции извлечения параксилола, получая обедненный по параксилолу поток, причем обедненный по параксилолу поток содержит часть С8-нафтенов; и рециркуляцию обедненного по параксилолу потока в реактор.

Изобретение относится к способу снижения потребления энергии в процессе перегонки с использованием тепловой связи. Перегонная установка содержит первую ректификационную колонну, имеющую верхнюю секцию и нижнюю секцию, причем верхняя секция представляет собой секцию предварительного фракционирования; вторую ректификационную колонну, имеющую верхнюю секцию и нижнюю секцию, причем нижняя секция представляет собой основную секцию второй ректификационной колонны; первый приемный резервуар головного продукта, сообщающийся по текучей среде с секцией предварительного фракционирования первой ректификационной колонны и верхней секцией второй ректификационной колонны; парциальный конденсатор, сообщающийся по текучей среде с секцией предварительного фракционирования первой ректификационной колонны и первым приемным резервуаром головного продукта; боковой ребойлер, сообщающийся по текучей среде с секцией предварительного фракционирования первой ректификационной колонны; линию подачи парообразной боковой фракции, сообщающуюся по текучей среде с секцией предварительного фракционирования первой ректификационной колонны и основной секцией и ребойлером второй ректификационной колонны; линию подачи жидкости из нижней части, сообщающуюся по текучей среде с основной секцией второй ректификационной колонны и секцией предварительного фракционирования первой дистилляционной колонны.

Представлен способ получения ароматических углеводородов с применением оксигената в качестве исходного материала. Используют: реакцию с участием оксигената в одном реакторе ароматизации, получение и разделение продукта реакции ароматизации на сепарационной установке А, в которой осуществляют охлаждение, промывку щелочью и/или водой, получение потока газообразных углеводородов X и потока жидких углеводородов Y; получение неароматических углеводородов X1 после удаления газа и/или части оксигената на сепарационной установке В, в которой осуществляется короткоцикловая безнагревная адсорбция, ректификация (разгонка) и/или адсорбция; получение Х2, содержащего неароматические углеводороды, и потока Х3, содержащего ароматические углеводороды, после удаления газа, части оксигената из потока Х на сепарационной установке В, на которой осуществляется короткоцикловая безнагревная адсорбция, ректификация и/или адсорбция, реакцией в другом реакторе ароматизации и разделением на сепарационной установке А, в которой происходит охлаждение, промывка щелочью и/или промывка водой; получение смешанного потока M ароматических углеводородов с числом углеродных атомов в молекуле 7 или менее и потока N остальных углеводородов непрецизионной ректификацией, объединенного потоком Y и потоком Х3, содержащего ароматические углеводороды, на сепарационной установке С.

Изобретение относится к системам фракционирования для дегидрирования короткоцепочечных насыщенных углеводородов с получением соответствующих олефинов, в частности пропилена, широко используемого в потребительских и промышленных продуктах.

Изобретение относится к способу получения смеси бензола и С8-ароматических соединений. Способ предусматривает: обеспечение сырьевого потока, содержащего бензол, толуол, С8-ароматические соединения и С9-ароматические углеводороды; выделение из сырьевого потока первой фракции, содержащей С8-ароматические соединения, сырья для метилирования, содержащего толуол и не содержащего бензол, и сырья для переалкилирования, содержащего бензол и С9-ароматические углеводороды; подачу сырья для метилирования на реакцию метилирования для получения смеси С8- и С9+ ароматических соединений; подачу сырья для переалкилирования и С9+ ароматических соединений, полученных из реакции метилирования, на реакцию переалкилирования для конверсии С9-ароматических углеводородов и С9+ ароматических соединений из реакции метилирования в C8-ароматические соединения; и перенос фракции бензола и толуола, полученных из реакции метилирования, в реакцию переалкилирования для поддержания в реакции переалкилирования молярного соотношения метильной группы к фенильной группе в диапазоне 1,5-2,2.

Изобретение относится к способу получения одного или нескольких ксилолов, включающему: подачу первого потока, содержащего ксилолы и С9 ароматические соединения при первом соотношении между метильными и фенильными группами, на одну сторону фракционирующей колонны с разделенным корпусом, включающей вертикальную перегородку, отделяющую одну сторону от другой стороны; подачу второго потока, содержащего ксилолы и С9 ароматические соединения при втором соотношении между метильными и фенильными группами, которое является более низким, чем первое соотношение, на другую сторону фракционирующей колонны с разделенным корпусом; при этом по меньшей мере часть второго потока содержит по меньшей мере часть потока риформата; отделение потока общего головного продукта из фракционирующей колонны с разделенным корпусом, содержащего ксилолы; отделение первого потока кубового продукта с одной стороны фракционирующей колонны с разделенным корпусом и отделение второго потока кубового продукта с другой стороны фракционирующей колонны с разделенным корпусом; подачу первого потока кубового продукта в качестве подаваемого потока в зону трансалкилирования; извлечение по меньшей мере части второго потока кубового продукта в качестве компонента бензина. Использование предлагаемого изобретения позволяет увеличить производство ксилола при ограничении количества побочных продуктов в виде бензола и топливного газа. 5 з.п. ф-лы, 4 ил.

Наверх