Способ измерения уровня жидкости

Изобретение относится к измерительной технике и может быть использовано для измерения уровня жидкостей в закрытых резервуарах. Техническим результатом является повышение точности измерения уровня. В способе измерения уровня жидкости, заключающемся в излучении зондирующего акустического импульса и приеме отраженного сигнала от раздела сред, измеряется время распространения акустической волны, излучаемой обратимым ультразвуковым преобразователем (излучателем-приемником), который устанавливают на заданном (эталонном) L₀ расстоянии от верхней границы диапазона измерения уровня жидкости, до границы раздела сред и обратно (основного отраженного сигнала T₁), и время распространения акустической волны по пути: излучатель, раздел сред, верхнее перекрытие резервуара, обратно до раздела сред и до ультразвукового преобразователя (переотраженного сигнала T₂), вычисляют измеряемый уровень жидкости L_x из формулы

,

где R - расстояние от точки установки датчика до стенки колодца резервуара. 2 ил.

 

Предлагаемое изобретение относится к измерительной технике и может быть использовано для измерения уровней жидких сред в закрытых резервуарах в коммунальном хозяйстве, нефтяной промышленности и на транспорте.

Способ измерения уровня с помощью ультразвука относится к акустическим методам. Уровень раздела сред вычисляется по измеренному значению времени распространения ультразвукового импульса от источника до границы раздела сред и обратно, и скорости ультразвука по следующей формуле:

L_x=,

где C - скорость ультразвуковой волны, Т–время распространения ультразвуковой волны в прямом и обратном направлениях.

Основным недостатком данного способа измерения является зависимость скорости ультразвуковой волны от параметров среды, таких как температура, давление, плотность, наличие примесей и т.д.

Уменьшение влияния температурной зависимости скорости возможно путем измерения температуры среды распространения волны и последующей коррекции значения скорости ультразвука. Однако такой способ усложняет конструкцию измерителя, не позволяет учесть температуру во всем диапазоне распространения ультразвуковой волны, поскольку измеряется локальная температура в месте расположения датчика (датчиков) температуры, и учитывает только один фактор, влияющий на скорость ультразвука.

Также известен способ измерения уровня с коррекцией скорости ультразвука с помощью реперного отражателя, описанный в патенте РФ на полезную модель «Электронно-акустическое устройство измерения уровня жидкости» [1]. Сигнал, отраженный от репера, находящегося на известном (эталонном) расстоянии, используется для вычисления скорости распространения ультразвука в среде. Недостатком данного способа является то, что скорость ультразвука измеряется только на определенном расстоянии от измерителя, и чем дальше будет находиться граница раздела сред от реперного отражателя, тем выше будет погрешность вычисления уровня. Кроме того, при изменении температуры также меняется расстояние до реперного отражателя из-за влияния коэффициента температурного расширения материала на геометрические размеры репера.

Наиболее близким к заявленному техническому решению является способ, описанный в патенте РФ на изобретение «Способ измерения уровня жидкости» [2], в котором уровень раздела сред вычисляется из отношения величин времени распространения ультразвуковой волны отраженной от границы раздела сред и времени распространения переотраженной ультразвуковой волны (фиг. 1). Данный способ значительно уменьшает составляющую погрешности, обусловленную зависимостью скорости распространения ультразвука от параметров среды.

В данном способе реперным (эталонным) отражателем служит конструктивный параметр резервуара – глубина горловины резервуара (L₀). При этом время, за которое ультразвук проходит реперное расстояние вычисляется из разности двух времен: первое T₁– время прохождения сигнала от излучателя и обратно к приемнику через отражение от границы раздела сред, за второе измеренное время Т₂ ультразвуковой сигнал движется от ультразвукового излучателя, отражается от границы раздела сред, далее отражается от верхней стенки резервуара, снова попадает на границу раздела сред и, переотразившись от неё, приходит к приемнику (в качестве излучателя и приемника служит один и тот же ультразвуковой преобразователь). На фиг. 1 изображены пути распространения отраженной (L₀+L_x+L_x+L₀) и переотраженной (L₀+L_x+L₁+ L_x+ L₂) волн.

Время распространения отраженной и переотраженной ультразвуковой волны (T₁ и T₂ соответственно) определяются из выражений:

, (1)

(2)

где – эталонное расстояние, – измеряемая величина, – скорость распространения ультразвуковой волны.

Путем совместного решения уравнений (1) и (2) в УОИ ведется вычисление измеряемого уровня по формуле

. (3)

Данная формула не учитывает углы наклона векторов распространения отраженного и переотраженного ультразвукового импульса из-за наличия смещения расположения датчика от точки формирования отраженного и переотраженного сигналов на значение радиуса горловины R , что приводит к появлению методической составляющей погрешности измерения.

В качестве подтверждения этого представлена ниже таблица, в которой показана разность расстояний, пройденных переотраженной волной, разность уровней, вычисленных с учетом смещения точек генерации и отражения ультразвуковой волны и без него.

Таблица 1 построена с учетом следующих значений: расстояние L₀ = 1м, диаметр горловины резервуара R = 0.25м; L_х = 1…5м; T₁ и T₂ – время распространения отраженного и переотраженного сигнала соответственно; S₁ и S₂ – расстояние, пройденное переотраженным сигналом, вычисленное без учета и с учетом смещения точек генерации и отражения ультразвуковой волны соответственно; L_х1 и L_х2 – расстояние до границы раздела сред, вычисленное без- и с- учетом смещения соответственно.

Таблица 1.

T1, мс	T2, мс	S1, м	S2, м	Lх1, м	Lх2, м
12,085	18,267	6	6,046	1,047	1
12,145	18,387	6,040	6,086	1,057	1,010
12,205	18,506	6,080	6,126	1,067	1,020
12,266	18,626	6,12	6,165	1,077	1,030
12,326	18,746	6,16	6,205	1,087	1,040
12,387	18,866	6,2	6,245	1,097	1,050
12,447	18,985	6,24	6,284	1,107	1,060
35,891	65,775	21,76	21,772	4,975	4,940
35,952	65,896	21,8	21,812	4,985	4,950
36,012	66,017	21,84	21,851	4,995	4,960
36,073	66,138	21,88	21,892	5,005	4,970
36,133	66,258	21,92	21,932	5,015	4,980
36,193	66,379	21,96	21,971	5,025	4,990
36,254	66,5	22	22,011	5,035	5

Если принять условно расстояние L₀ = 1м, диаметр горловины резервуара R = 0.25м., то получатся следующие значения методической составляющей погрешности измерения:

- при L_{x min} = 1м путь, который пройдет вторая (переотраженная) ультразвуковая волна, будет равен 6,046м, вместо 6м в идеальном случае (при параллельном направлении падающего и отраженного ультразвукового импульса);

- при L_{x max} = 5м, длина пути второго импульса будет равна 22,011м вместо 22м в идеальном случае.

Определим относительную методическую погрешность способа вычисления уровня без учета смещения расположения датчика (точки генерации) от точки формирования отраженного и переотраженного сигналов распространения волны при L_{x min} = 1м:

При L_{x max} = 5м:

Из данных вычислений можно сделать вывод, что при алгоритме вычисления уровня погрешность измерения будет уменьшаться с увеличением расстояния от пьезоэлектрического преобразователя до границы раздела сред.

Для уменьшения этой методической составляющей погрешности измерения целесообразно располагать датчик как можно ближе к краю горловины резервуара, тем самым уменьшая расстояние R, чтобы уменьшить угол между направлением сигнала от пьезоэлектрического преобразователя к границе раздела сред и от границы раздела сред к верхней стенке резервуара. Однако, как показали экспериментальные исследования, при этом, из-за смещения электроакустического преобразователя относительно центра горловины резервуара, существенно ухудшаются условия определения времени прихода отраженного и переотраженного эхосигналов.

Для коррекции данной методическая погрешности измерения необходимо ввести поправки в результат измерения, что осуществлено при реализации способа [2] в уровнемере на основе микропроцессора, в который заложена таблица корректирующих поправок, учитывающих смещение точек генерации и отражения ультразвуковой волны.

Таким образом, недостатком известного способа измерения уровня разделения сред является необходимость введения поправки в результат измерения и индивидуальная подстройка уровнемера под конструктивные параметры резервуара, что усложняет реализацию и использование уровнемера.

Для исключения указанной методической погрешности предлагается способ измерения, учитывающий угол наклона векторов распространения из-за смещения точек генерации и отражения ультразвуковой волны в соответствие с уравнениями, описывающими время распространения отраженной T₁ и переотраженной T₂ волн:

(4)

(5)

Разрешая данные уравнения относительно скорости распространения ультразвуковой волны С, получаем следующее выражение:

,

(6)

Откуда вычисляется измеряемый уровень разделения сред L_x.

Реализация вычислительных операций возможна цифровыми средствами в соответствии со структурной схемой уровнемера, реализующая данный способ измерения, представленный на фиг. 1, где обозначено: верхняя стенка резервуара 1, колодец резервуара с крышкой 2, обратимый электроакустический преобразователь (излучатель-приемник) 3 и, последовательно соединенные, генератор пачки зондирующих импульсов 4, коммутатор режима работы электроакустического преобразователя 5, усилитель 6, блок фильтрации и дешифрации отраженных сигналов 7, блок измерения 8, устройство управления 9, синхронизующее работу всех блоков уровнемера, устройство обработки информации 10, индикатор 11. В запоминающее устройство измерителя вносится таблица отношений времен T₂/T₁ и соответствующего уровня. Вычисление уровня L_x производится методом перебора по формуле 6 с заданным шагом, определяющим точность вычисления. Результат измерения передается на индикатор 11. Работа всех устройств и блоков уровнемера синхронизируется устройством управления 9.

Техническим результатом предлагаемого изобретения является повышение точности измерения, устранения погрешности при изменяющихся параметрах газовой среды над жидкостью: температуры, давления, состава и т.д., обеспечение измерения уровня по всей высоте резервуара.

Это достигается тем, что в способе измерения уровня жидкости, заключающемся в излучении зондирующего акустического импульса и приема отраженного сигнала от раздела сред, согласно предлагаемому изобретению измеряется время распространения акустической волны, излучаемой обратимым ультразвуковым преобразователем (излучателем-приемником), который устанавливают на заданном (эталонном) L₀ расстоянии от верхней границы диапазона измерения уровня жидкости до границы раздела сред и обратно (основного отраженного сигнала T₁), и время распространения акустической волны по пути: излучатель, раздел сред, верхнее перекрытие резервуара обратно до раздела сред и до ультразвукового преобразователя (переотраженного сигнала) T₂, вычисляют измеряемый уровень жидкости L_x из формулы:

,

где R- расстояние от точки установки датчика до стенки колодца резервуара.

Из данного уравнения следует, что вычисление уровня разделения сред не зависит от скорости распространения ультразвука.

Реализация предлагаемого способа измерения возможна устройством, представленным на фиг.1.

Предлагаемый способ измерения уровня жидкости реализуется следующим образом. Возбуждение электроакустического преобразователя 3 в режиме излучения и формирование зондирующего импульса осуществляется с помощью генератора пачек зондирующих импульсов 4, параметры которого – число импульсов в пачке и частота их следования устанавливаются предварительно. Режим работы «излучение - прием» осуществляется с помощью коммутатора 5.

Из всего многообразия путей распространения излучаемого и отраженных акустических колебаний используемыми в данном способе являются два, обозначенные на фиг.1 как L₁ и L₂.

Принятые электроакустическим преобразователем 3 отраженный сигнал через время Т₁ и переотраженный через время T₂ усиливаются усилителем 6 и подаются на блок фильтрации и дешифрации отраженного сигнала 7, где осуществляется анализ сигнала по частоте (периоду) и числу импульсов в пачке с одинаковым периодом.

По выделенным импульсам, ограничивающим временные интервалы Т₁ и T₂, блок измерения 8 определяет интервалы Т₁ и T₂, а блок 10 по алгоритму, представленному на фиг.2, обрабатывает полученную информацию с цель определения измеряемого уровня.

Источники информации

1. Свидетельство на полезную модель RU № 53001. Электронно - акустическое устройство измерения уровня жидкости., Борминский С.А., Скворцов Б.И. – опубликовано: 27.04.2006, Бюл. №12

2. Патент на изобретение RU №2364841 «Способ измерения уровня жидкости», Ашанин В.Н., Мельников А.А., Кисилев А.Н., Пивоваров В.А., Соколов В.А.–опубликовано 20.08.2009, Бюл. №23.

Способ измерения уровня жидкости, заключающийся в излучении зондирующего акустического импульса и приеме отраженного сигнала от раздела сред, согласно предлагаемому изобретению измеряется время распространения акустической волны, излучаемой обратимым ультразвуковым преобразователем (излучателем-приемником), который устанавливают на заданном (эталонном) L₀ расстоянии от верхней границы диапазона измерения уровня жидкости, до границы раздела сред и обратно (основного отраженного сигнала T₁), и время распространения акустической волны по пути: излучатель, раздел сред, верхнее перекрытие резервуара, обратно до раздела сред и до ультразвукового преобразователя (переотраженного сигнала T₂₎, вычисляют измеряемый уровень жидкости L_x из формулы

,

где R - расстояние от точки установки датчика до стенки колодца резервуара.