Способ определения оптической прочности материалов при однократном облучении

Изобретение относится к области силовой оптики и нанофотоники и касается способа определения оптической прочности поверхности материала. При осуществлении способа поверхность материала в разных точках подвергают однократному облучению импульсом мощного лазерного излучения с различной плотностью энергии F, регистрируя при этом в каждом случае возникновение или не возникновение разрушения поверхности материала, индуцированного лазерным излучением. Для каждого значения плотности энергии облучение проводится в количестве, необходимом с точки зрения применения статистических методов, после чего вычисляется вероятность p разрушения образца. По полученным экспериментальным данным строится кривая вероятности разрушения p(F). Далее с применением статистического распределения Вейбулла–Гнеденко определяется оптическая прочность Q поверхности материала при однократном облучении материала. Технический результат заключается в повышении точности и упрощении способа измерений. 3 ил.

 

Описание способа

Изобретение относится к области взаимодействия мощного импульсного лазерного излучения с веществом, силовой оптики и нанофотоники и к методам оценки и прогнозирования оптической прочности поверхности оптических материалов и может быть использовано в технике при проектировании приборов для оценки надежности материалов, используемых в силовой оптике.

Проблема определения оптической прочности материала является актуальной в связи с тем, что работа материала в условиях облучения его поверхности мощным излучением приводит к его механическому разрушению.

Известен способ определения предела оптической прочности материала (изобретение №2034245, МПК G01J 5/50) сущность которого заключается в том, что образцы материала подвергают воздействию лазерного излучения многократно, при каждом фиксированном значении напряженности Е электрического поля, начиная с больших значений, измеряют время τ от начала каждого воздействия до электрического пробоя образца, строят зависимость lg τ=f (Е) по которой определяют искомый предел оптической прочности материала как точку пересечения оси абсцисс асимптотой графика lg τ=f(E) при τ→∞.

Однако в этом методе образец подвергается многократному излучению при фиксированном значении напряженности электрического поля Е световой волны вплоть до возникновения электрического пробоя образца и делаются ряд дополнительных теоретических предположений. В частности, при таком подходе предполагается, что облучаемый образец накапливает необратимые изменения в структуре в результате воздействия предыдущих импульсов, которые, суммируясь, приводят к световому пробою.

Известен также способ контроля лучевой прочности поверхности оптических материалов (изобретение №2034278, МПК G01N 23/22, G01B 7/34), сущность которого в том, что после облучения поверхности пучком ионизирующего излучения измеряют энергетическое распределение электронов, эмитируемых поверхностью в интервале температур 130-150°С с поверхности контролируемых образцов, и по значению средней кинетической энергии судят о лучевой прочности поверхности.

Однако в этом методе по отношению к поставленной задаче определения лучевой прочности оптических материалов имеется ряд недостатков: это и ограничение температуры диапазоном 130-150°С, и определение лучевой прочности только по средней кинетической энергии электронов, и существенная зависимость термостимулированной эмиссии электронов от условий измерения.

Наиболее близким к предлагаемому способу является способ определения лучевой прочности поверхности оптической детали (изобретение №2430352, МПК G01N 17/00), принятый за прототип. Сущность изобретения заключается в следующем: поверхность оптической детали облучается пучком с неравномерным распределением интенсивности излучения, определяется распределение интенсивности излучения в пятне облучения, регистрируются зоны разрушения поверхности в каждом отдельном пятне облучения и определяются значения интенсивности, соответствующих границе зоны разрушения в отдельном пятне облучения. Минимальное из этих значений интенсивности определяет искомую величину.

В то же время данный способ имеет целый ряд недостатков: перед тем как применить данный способ, требуется ряд дополнительных измерений для изучения профиля распределения интенсивности в пучке; для учета неравномерного распределения интенсивности в пучке метод требует применения специальной аппаратуры;

для получения статистически представительной выборки минимальных значений интенсивности излучения, соответствующих границе зоны разрушения в каждом пятне облучения поверхности, достаточной для построения зависимости плотности вероятности разрушения поверхности от интенсивности излучения, необходимо большое число исследуемых образцов и большое количество измерений.

Целью изобретения является достоверное определение оптической прочности материала с высокой точностью, простотой и надежностью при применении стандартного оборудования, используя только интегральную характеристику лазерного импульса в виде плотности энергии импульса без учета его пространственно-временного профиля.

Для этого в известном способе предлагается для упрощения модели избавиться от учета зависимости оптической прочности от всех параметров задачи, кроме плотности энергии импульса.

Решение задачи предлагается проводить с помощью облучения образца исследуемого материала на установке, показанной на фиг. 1. Установка включает в себя источник мощного импульсного лазерного излучения 1, систему изменения энергии импульса излучения 2, систему определения энергии импульса излучения 3, систему фокусировки излучения на переднюю (по отношению к падающему излучению) поверхность исследуемого образца 4, исследуемый образец 5, систему регистрации разрушения поверхности исследуемого образца 6, систему записи и обработки информации 7.

Основополагающими для предлагаемого способа являются два этапа - экспериментальный и аналитический - выполняемые последовательно в указанном порядке. При проведении экспериментального этапа целью является получение кривой pэксп(F) зависимости вероятности рэксп разрушения облучаемого образца от плотности энергии F импульсного падающего излучения. При проведении второго этапа полученная кривая вероятности рэксп(F) моделируется статистическим распределением Вейбулла-Гнеденко p(Y) по формуле

где Y - риск разрушения, определяемый для объема/поверхности V, как

где у - нагрузка, приложенная к элементу dV;

упр - предел прочности, т.е. минимальное напряжение, которое может вызвать разрушение;

yнорм - нормировочный параметр, имеющий размерность (ед. напряжения⋅ед. объема1/m);

m - модуль Вейбулла данного статистического распределения.

В данном методе при допущениях, что материал - это гомогенная среда с k типами различных дефектов, случайно распределенных по объему/поверхности образца и разные типы дефектов действуют независимо друг от друга, выражения (1) и (2) представляют в виде интегральной функции распределения Вейбулла-Гнеденко рВГ (F):

где F0.5 - пробойная плотность энергии, для которой вероятность пробоя равна pэксп(F) = 0,5; mj - модуль Вейбулла для данного j-го типа дефекта.

При выполнении первого этапа метода каждую точку поверхности исследуемого образца подвергают однократному облучению импульсом лазерного излучения с заданной плотностью энергии Fi (i=1, 2, … n, где n - это количество значений плотности энергии пучка, которое определяется параметрами системы изменения энергии 2 с фиг. 1) и регистрируют возникновение или не возникновение разрушения поверхности материала, индуцированного лазерным излучением. В качестве критерия разрушения можно взять наличие светящейся плазмы при оптическом пробое, инициированном лазерным излучением. После этого процесс повторяют в другой точке, путем перемещения источника излучения 1 или исследуемого образца 3, или путем изменения параметров системы фокусировки 4, или комбинацией этих способов. При этом образец подвергают облучению пучка с той же плотностью энергии Fi. После проведения цикла измерения из Ni облучений, среди которых произошло Nразр,i разрушений, вычисляют экспериментальное значение вероятности pэксп(Fi) разрушения поверхности

при заданной плотности энергии Fi.

Далее по точкам pэксп(Fi) строят кривую вероятности разрушения поверхности образца, показанную на фиг. 2. На фиг. 2 значения из (4) отмечены точками. Значения вероятности вне этих точек вычисляют с помощью линейной рлин и сплайновой рспл интерполяций. На фиг. 2 они показаны сплошной и штриховой линией, соответственно. В качестве основного значения берут среднее арифметическое этих величин

В тех точках, где значения вероятности, вычисленные указанным способом, становятся больше единицы или меньше нуля, их приравнивают к единице и нулю, соответственно.

В данном методе предлагается начинать облучение со средних значений плотности энергии и далее, поочередно, увеличивать и уменьшать значения плотности энергии излучения. Там, где получены экспериментальные значения вероятности равные нулю и единице, можно остановить процесс облучения поверхностей для излучения с меньшей и большей плотностью энергии, соответственно. Это позволяет резко уменьшить требуемое число измерений, что ведет к существенной экономии в энергопотреблении установки для реализации данного метода. Для данных по фиг. 2 можно было начать измерения рэксп для значения F6, потом для F7, F5, F8, F4. После получения значения pэксп(F4) = 0 не проводить цикл измерений рэксп для F1, F2, F3 и провести измерения для F9, Fl0. И после получения значения pэксп(F10) = 1 не проводить цикл измерений рэксп для F11.

Полученная кривая вероятности pэксп(F) важна для точного определения двух величин описывающих разрушение поверхности материала, инициированного лазерным излучением, в данном способе. Первая из этих величин - это пороговое значение плотности энергии разрушения, которое получается непосредственно из графика на фиг. 2. За пороговое значение плотности энергии разрушения принимаем значение F0,5 плотности энергии при вероятности р = 0,5, которое необходимо при определении оптической прочности согласно [А.А. Маненков, A.M. Прохоров. Успехи физических наук, т. 148, вып. 1, 1986, с. 179-211]. На фиг. 2 это значение отмечено жирным шрифтом. Вторая величина - модуль m Вейбулла, который получается на втором, аналитическом, этапе метода.

При выполнении второго этапа полученную на первом этапе кривую вероятности pэксп(F) из (5) моделируют статистическим распределением Вейбулла-Гнеденко pВГ(F) из (3). Для этого с помощью специализированного математического программного обеспечения создают сетку шаблонов статистических распределений Вейбулла-Гнеденко используя параметры k и m. Параметр k меняется в диапазоне [1; kmах] с шагом, равным единице. Параметр m меняется в диапазоне [mmin; mmax] с шагом mшаг. Значения kmах, mmin и mmax определяют из предварительных данных о материале исследуемого образца. Значение mшаг определяют из условия требуемой точности полученной модели. Таким способом создают сетку шаблонов

Оценку достоверности модели проводят путем минимизации среднеквадратичного отклонения σ(k,m):

Распределение Вейбулла-Гнеденко pВГ(F) ≡ р*(F) наименее отклоняющееся от экспериментальной кривой вероятности в указанном смысле, т.е. соответствующая минимуму функции из (7) σmin(k,m)≡σ*(k,m), и будет моделью, которой аппроксимируется экспериментальная зависимость pэксп(F).

Таким образом, по результатам аналитического этапа в предлагаемом методе получают функцию вероятности p*(k,m,F0,5,F) разрушения поверхности материала

с известными значениями параметров к, т, F0,5, определенными на первом и втором этапах метода и абсциссой F.

После этого, согласно известным определениям и алгоритмам действий со статистическим распределением Вейбулла-Гнеденко остается только записать выражение для оптической прочности поверхности материала, которая будет иметь вид

или подставляя в (9) выражение (8)

Специальными экспериментами показано, что погрешность вычислений, установленная на основании измерений для минимума набора параметров из (10) с доверительной вероятностью 0,9 не превышает 18%.

Пример. Исследуемый образец (элемент 5 с фиг. 1) - стеклянная подложка (стекло марки M1 размера 40×40×5 мм) с нанесенными на нее методом золь-гель технологий двухслойной пленкой SiO2+ТiO2. Нижний, прилегающий к подложке слой SiO2, и верхний - ТiO2. Источник излучения (элемент 1 с фиг. 1) - лазер на алюмоиттриевом гранате с неодимом -генерировал импульсы на длине волны 1,064 мкм длительностью 20 нс с энергией до 0,15 Дж в режиме с модуляцией добротности. С помощью поворотной призмы излучение лазера направлялось и специальным линзовым объективом фокусировалось на поверхность стеклянного образца с наноразмерным покрытием (элемент 4 с фиг. 1). Изменение плотности энергии лазерного импульса в диапазоне от 0,1 до 150 Дж⋅см-2 достигалось как выбором фокусного расстояния объектива, так и ослаблением излучения калиброванными нейтральными светофильтрами (элемент 2 на фиг. 1). Энергия импульса измерялась с помощью фотодиода (элемент 3 на фиг. 1). Для вычислений использовалось стандартное программное обеспечение (элемент 7 на фиг. 1).

На первом этапе для каждого значения плотности энергии проводилось 60 облучений поверхности образца. Разрушение поверхности облучаемого образца регистрировалось по наличию собственного свечения факела лазерной плазмы, образующейся при оптическом пробое (элемент 6 на фиг. 1). С использованием (4) были получены следующие экспериментальные значения

По этим данным построена экспериментальная кривая вероятности, показанная на фиг. 3. Используя данные линейной и сплайновой интерполяции, получаем с использованием (5) значение F0,5 ≈ 31,30.

На втором этапе была создана сетка шаблонов функций Вейбулла-Гнеденко рВГ(F), согласно (6). При этом были выбраны следующие значения параметров: F0,5 ≈ 31,30 было получено на первом этапе; k=3, так как предполагалось наличие максимум трех типов дефектов на границах разделов слоев и подложки; mmin = 0, mmах = 35 и шаг mшаг = 0,01. Был выбран минимум среднеквадратичных отклонений (7), полученный при значениях k = 3, m1 = 4,05, m2 = 6,98, m3 = 13,21, что позволило моделировать экспериментальную кривую вероятности разрушения интегральной функцией распределения Вейбулла-Гнеденко вида (8)

Оптическая прочность поверхности материала при его однократном облучении согласно (10) будет выражаться функцией вида

Предлагаемый способ может найти широкое применение в областях науки и техники, где необходима диагностика оптической прочности материалов при взаимодействии материала с мощным импульсным лазерным излучением, как с целью контроля оптической прочности поверхности элементов силовой оптики и нанофотоники, так и для определения оптимальных параметров работы и технологии изготовления таких элементов, поскольку данный способ прогнозирует ограничения на плотность энергии, которую можно пропустить через данный элемент без разрушения его поверхности.

Источники информации

МАНЕНКОВ А.А., ПРОХОРОВ A.M. Лазерное разрушение прозрачных твердых тел. Успехи физических наук, т. 148, вып. 1, 1986, с. 179-211.

RU 2034245.

RU 2034278.

RU 2430352.

Способ определения оптической прочности поверхности материала путем облучения разных точек поверхности исследуемого материала импульсным лазерным излучением с разной плотностью энергии F, отличающийся тем, что каждую точку поверхности подвергают однократному облучению, повторяя этот процесс в разных точках N раз, регистрируя число Nразр случаев разрушения поверхности, повторяя этот процесс требуемое количество раз, вычисляя при этом вероятность разрушения поверхности p=Nразр/N при данном значении плотности энергии излучения F, строя экспериментальную зависимость в виде кривой вероятности разрушения p(F), заменяя отсутствующие значения средним арифметическим линейной и сплайновой интерполяций, моделируя полученную экспериментальную кривую интегральной функцией статистического распределения Вейбулла-Гнеденко, определяя таким образом значения F0,5 и m, где F0,5 - значение плотности энергии при вероятности разрушения p=0,5, m - модуль Вейбулла, и далее определяя аналитическим методом оптическую прочность Q(F) поверхности материала по формуле

где k - количество разных типов дефектов на поверхности исследуемого материала.



 

Похожие патенты:

Изобретение относится к контролю протекания коррозионных процессов и может быть применено для непрерывного контроля питтинговой коррозии и ее проникновения во внутренние стенки металлических конструкций (выпарные аппараты, реакторы, теплообменники, емкости, трубопроводы и т.д.), контактирующие с электропроводными коррозионными средами в условиях, когда избежать развития питтинговой коррозии невозможно.

Изобретение относится к нефтегазоперерабатывающей, химической и другим отраслям промышленности, использующим теплоизолированное ёмкостное оборудование, например сепараторы, реакторные колонны и трубопроводы, проходящие регулярную техническую диагностику.

Изобретение относится к пигментам для терморегулирующих покрытий класса «солнечные оптические отражатели». Описывается способ отборочных испытаний на радиационную стойкость пигментов - порошков сульфата бария для терморегулирующих покрытий класса «солнечные оптические отражатели».

Изобретение относится к технике исследования механических свойств материалов. Способ включает в себя подготовку стерильной плотной питательной среды (СППС, представляющей собой водный раствор с рН 7,2±0,3, содержащий 13-19 г/л агар-агара + 8-12 г/л сахарозы + 1,3-1,9 г/л NH4NO3 + 0,4-0,6 г/л KH2PO4 + 0,4-0,6 г/л NaH2PO4 + 0,6-0,8 г/л (NH4)2SO4 + 0,18-0,22 г/л Mg(NO3)2 + 0,05-0,07 г/л FeCl3 + 0,018-0,022 г/л CaCl2), подготовку плотной питательной среды с тестовыми микроорганизмами (МППС, состоящей из СППС с выращенной на ее поверхности сплошной колонией Rhodotorula sp.

Изобретение относится к области измерительной техники. Предложена система (100) измерения коррозии, которая включает датчик (110) коррозии, имеющий выходной сигнал датчика коррозии, зависящий от коррозии вследствие воздействия технологической текучей среды (104).

Изобретение относится к области обеспечения безаварийной работы промысловых трубопроводов, транспортирующих сырой газ, и может быть использовано для мониторинга коррозии трубопроводов, развивающейся по углекислотному типу.

Изобретение относится к неразрушающему контролю и может быть использовано для определения поражения наружной металлической поверхности боеприпасов, образованной криволинейными поверхностями (цилиндрическими, трапецеидальными и др.) в элементах боеприпасов сложной не симметричной формы коррозией (ржавчиной).

Изобретение относится к области электрохимической защиты трубопроводного транспорта, в частности к испытательному оборудованию, предназначенному для проведения испытаний анодных заземлителей.

Изобретение относится к системе отслеживания с динамическим отношением «сигнал-шум». Технический результат заключается в повышении надежности системы отслеживания в окружении вне помещений и в присутствии других источников электромагнитного излучения.

Изобретение относится к области трубопроводного транспорта, в частности к исследованиям биокоррозии в лабораторных и промысловых условиях на наружной поверхности трубопроводов и оценки биокоррозионной агрессивности почвогрунтов в зонах прокладки магистральных нефтепроводов и нефтепродуктопроводов (МНПП), учитывающего наиболее значимые факторы внешней среды, влияющие на формирование микробиоценоза.

Изобретение относится к области калибровки видеокамер, работающих в составе системы технического зрения. Технический результат − получение высококонтрастного изображения тестового шаблона, наблюдаемого камерами видимого и инфракрасного диапазона для осуществления калибровки видеодатчиков многоспектральной системы технического зрения.

Изобретение относится к оптико-электронному приборостроению и предназначено для автоматизированного измерения параметров тепловизионных каналов (ТПВК) в процессе изготовления.

Изобретение относится к оптико-электронному приборостроению и предназначено для автоматизированного измерения параметров тепловизионных каналов (ТПВК) в процессе изготовления.

Изобретение относится к автоматизированной системе измерения. Устройство для измерения параметров угла наклона и азимутального поверхностного взаимодействия жидких кристаллов включает в себя продолговатый корпус, источник питания и шаговый двигатель с блоком управления шаговым двигателем.

Изобретение относится к оптико-электронному приборостроению и предназначено для автоматизированного измерения параметров тепловизионных каналов (ТПВК). Техническим результатом изобретения является расширение функциональных возможностей стенда за счет обеспечения возможности автоматизированного измерения параметров ТПВК, при которых необходимо выполнять изменение и измерение значения углов поворота и наклона оптической оси ТПВК относительно оптической оси ИКК.

Изобретение относится к оптико-электронному приборостроению и предназначено для автоматизированного измерения параметров тепловизионных каналов (ТПВК). Техническим результатом изобретения является расширение функциональных возможностей стенда за счет обеспечения возможности автоматизированного измерения параметров ТПВК, при которых необходимо выполнять изменение и измерение значения углов поворота и наклона оптической оси ТПВК относительно оптической оси ИКК.
Изобретение относится к волоконно-оптической технике связи и может быть использовано для определения потерь оптической мощности в разъемных соединениях оптических волокон.
Изобретение относится к волоконно-оптической технике связи и может быть использовано для определения потерь оптической мощности в разъемных соединениях оптических волокон.

Способ калибровки дисторсии видеоканала, содержащего объектив и матричный приемник изображения, в котором видеоканал закрепляют перед коллиматором, в параллельном пучке между видеоканалом и объективом коллиматора помещают воздушно-зеркальный клин (ВЗК), который формирует веер эквидистантных коллимированных пучков с угловым расстоянием между соседними пучками, равным удвоенному углу клина.

Способ калибровки дисторсии видеоканала, содержащего объектив и матричный приемник изображения, в котором видеоканал закрепляют перед коллиматором, в параллельном пучке между видеоканалом и объективом коллиматора помещают воздушно-зеркальный клин (ВЗК), который формирует веер эквидистантных коллимированных пучков с угловым расстоянием между соседними пучками, равным удвоенному углу клина.
Наверх