Способ определения коэффициента сопротивления твердых сферических частиц в неизотермических условиях



Способ определения коэффициента сопротивления твердых сферических частиц в неизотермических условиях
Способ определения коэффициента сопротивления твердых сферических частиц в неизотермических условиях
Способ определения коэффициента сопротивления твердых сферических частиц в неизотермических условиях
Способ определения коэффициента сопротивления твердых сферических частиц в неизотермических условиях
Способ определения коэффициента сопротивления твердых сферических частиц в неизотермических условиях
Способ определения коэффициента сопротивления твердых сферических частиц в неизотермических условиях
Способ определения коэффициента сопротивления твердых сферических частиц в неизотермических условиях
Способ определения коэффициента сопротивления твердых сферических частиц в неизотермических условиях
Способ определения коэффициента сопротивления твердых сферических частиц в неизотермических условиях
Способ определения коэффициента сопротивления твердых сферических частиц в неизотермических условиях
Способ определения коэффициента сопротивления твердых сферических частиц в неизотермических условиях
Способ определения коэффициента сопротивления твердых сферических частиц в неизотермических условиях
Способ определения коэффициента сопротивления твердых сферических частиц в неизотермических условиях
Способ определения коэффициента сопротивления твердых сферических частиц в неизотермических условиях
Способ определения коэффициента сопротивления твердых сферических частиц в неизотермических условиях
Способ определения коэффициента сопротивления твердых сферических частиц в неизотермических условиях
Способ определения коэффициента сопротивления твердых сферических частиц в неизотермических условиях
Способ определения коэффициента сопротивления твердых сферических частиц в неизотермических условиях
Способ определения коэффициента сопротивления твердых сферических частиц в неизотермических условиях
Способ определения коэффициента сопротивления твердых сферических частиц в неизотермических условиях
Способ определения коэффициента сопротивления твердых сферических частиц в неизотермических условиях
Способ определения коэффициента сопротивления твердых сферических частиц в неизотермических условиях
Способ определения коэффициента сопротивления твердых сферических частиц в неизотермических условиях
Способ определения коэффициента сопротивления твердых сферических частиц в неизотермических условиях
Способ определения коэффициента сопротивления твердых сферических частиц в неизотермических условиях
Способ определения коэффициента сопротивления твердых сферических частиц в неизотермических условиях
Способ определения коэффициента сопротивления твердых сферических частиц в неизотермических условиях
Способ определения коэффициента сопротивления твердых сферических частиц в неизотермических условиях
Способ определения коэффициента сопротивления твердых сферических частиц в неизотермических условиях
Способ определения коэффициента сопротивления твердых сферических частиц в неизотермических условиях
Способ определения коэффициента сопротивления твердых сферических частиц в неизотермических условиях
Способ определения коэффициента сопротивления твердых сферических частиц в неизотермических условиях
Способ определения коэффициента сопротивления твердых сферических частиц в неизотермических условиях
Способ определения коэффициента сопротивления твердых сферических частиц в неизотермических условиях
Способ определения коэффициента сопротивления твердых сферических частиц в неизотермических условиях
Способ определения коэффициента сопротивления твердых сферических частиц в неизотермических условиях
Способ определения коэффициента сопротивления твердых сферических частиц в неизотермических условиях
Способ определения коэффициента сопротивления твердых сферических частиц в неизотермических условиях
Способ определения коэффициента сопротивления твердых сферических частиц в неизотермических условиях
Способ определения коэффициента сопротивления твердых сферических частиц в неизотермических условиях
Способ определения коэффициента сопротивления твердых сферических частиц в неизотермических условиях
G01N2015/0003 - Исследование или анализ материалов путем определения их химических или физических свойств (разделение материалов вообще B01D,B01J,B03,B07; аппараты, полностью охватываемые каким-либо подклассом, см. в соответствующем подклассе, например B01L; измерение или испытание с помощью ферментов или микроорганизмов C12M,C12Q; исследование грунта основания на стройплощадке E02D 1/00;мониторинговые или диагностические устройства для оборудования для обработки выхлопных газов F01N 11/00; определение изменений влажности при компенсационных измерениях других переменных величин или для коррекции показаний приборов при изменении влажности, см. G01D или соответствующий подкласс, относящийся к измеряемой величине; испытание

Владельцы патента RU 2694793:

Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Национальный исследовательский Томский государственный университет" (НИ ТГУ) (RU)

Изобретение относится к области разработки способов и устройств для лабораторных исследований физических процессов, в частности для исследования закономерностей движения твердых частиц в жидкости. Способ включает введение частиц в кювету с вязкой жидкостью, выполненную в виде правильной призмы с прозрачными стенками, и измерение скорости их гравитационного осаждения в жидкости. В кювету вводят с нулевой начальной скоростью одновременно две частицы одинакового диаметра, выполненные из одного материала. Одну из частиц непосредственно перед введением в жидкость нагревают или охлаждают до температуры, отличающейся от температуры другой эталонной частицы, равной температуре жидкости, не менее чем на ±20 К. Скорость осаждения каждой из частиц измеряют времяпролетным методом с помощью видеосъемки процесса осаждения через прозрачные стенки кюветы. Время предварительного нагрева или охлаждения одной из частиц, расстояние, на котором измеряют скорость осаждения частиц в жидкости и коэффициент сопротивления нагретой или охлажденной частицы, определяются по заданным алгебраическим соотношениям. Технический результат – повышение достоверности получаемых результатов. 3 ил., 5 табл.

 

Изобретение относится к области разработки способов и устройств для лабораторных исследований физических процессов, в частности для исследования закономерностей движения твердых частиц в жидкости.

Процесс движения частиц в поле силы тяжести имеет важное практическое значение в задачах экологии (очистка водоемов от примесей), в угольной промышленности (гидроподавление пыли в угольных шахтах), при ликвидации последствий катастрофических явлений техногенного или природного характера (извержение вулканов, промышленные взрывы и т.п.), в теплоэнергетике (сжигание водоугольных суспензий), в процессах химической технологии (осадительные колонны) и в целом ряде других отраслей техники и технологии [1].

Одной из основных характеристик, определяющих закономерности движения частиц в двухфазном потоке, является входящий в уравнение движения коэффициент сопротивления среды движению частиц Сх [2]. Обработка многочисленных опытных данных по коэффициенту сопротивления твердой сферы представлена в виде так называемой стандартной кривой сопротивления - зависимости Сх от числа Рейнольдса [2].

Стандартная кривая сопротивления и подавляющее большинство зависимостей для Сх, приведенных в литературе для усложненных условий обтекания частиц (обзорные публикации [3, 4]), получены в изотермических условиях (равенство температур частиц и несущей среды).

В ряде технических систем и технологических процессов движение частиц в несущей среде происходит в неизотермических условиях. При этом температура частиц может быть существенно выше или ниже температуры среды (плазмохимический синтез керамических порошков, тушение пожаров с применением авиации, процессы нагрева или охлаждения частиц в аппаратах химической технологии и т.п. [5, 6]). В этих условиях использование стандартной кривой сопротивления приводит к существенным погрешностям при расчете скорости движения частиц. Это связано с изменением физических свойств (в первую очередь вязкости) среды в пограничном слое вблизи частицы, входящих в число Рейнольдса.

Известен способ определения зависимости коэффициента сопротивления сферических частиц в неизотермических условиях от разности температур ΔT частицы и среды [7]. Этот способ основан на аппроксимации зависимости Cx(ΔT), полученной при численном решении задачи обтекания сферы. Показано, что уточнение зависимости Cx(ΔT) реализуется при расчете чисел Рейнольдса для параметров обтекающей среды при «пленочной» температуре где Тр и - температура частицы и среды соответственно. Недостатком данного способа является необходимость оценки его адекватности путем сравнения с экспериментальными данными, которые в литературе отсутствуют.

Известен способ оценки зависимости Cx(ΔT) путем измерения скорости свободно падающих горящих капель пентана, гептана и бензола в холодной атмосфере [8]. Недостатком данного способа является влияние вдува продуктов испарения капель и изменение размера капель за счет горения в процессе осаждения на коэффициент сопротивления.

Наиболее близким по технической сущности к заявляемому изобретению является способ, основанный на введении в кювету с вязкой жидкостью твердых сферических частиц и измерение скорости их гравитационного осаждения в стационарном режиме с последующим расчетом коэффициента сопротивления из уравнения движения частицы [9]. Указанный способ применим только для изотермических режимов осаждения частиц.

Техническим результатом настоящего изобретения является разработка способа определения коэффициента сопротивления твердых сферических частиц при их гравитационном осаждении в вязкой жидкости в неизотермических условиях.

Технический результат достигается тем, что разработан способ определения коэффициента сопротивления твердых сферических частиц в неизотермических условиях, включающий введение частиц в кювету с вязкой жидкостью, выполненную в виде правильной призмы с прозрачными стенками, и измерение скорости их гравитационного осаждения в жидкости. В кювету вводят с нулевой начальной скоростью одновременно две частицы одинакового диаметра, выполненные из одного материала. Одну из частиц предварительно перед введением в жидкость нагревают (или охлаждают) до температуры, отличающейся от температуры другой (эталонной) частицы, равной температуре жидкости, не менее, чем на±20 К. Скорость осаждения каждой из частиц измеряют времяпролетным методом с помощью видеосъемки процесса осаждения через прозрачные стенки кюветы. Время предварительного нагрева (или охлаждения) одной из частиц, расстояние, на котором измеряют скорость осаждения частиц в жидкости и коэффициент сопротивления нагретой (или охлажденной) частицы определяют из соотношений:

где

t1 - время предварительного нагрева (или охлаждения) одной из частиц, с;

Dp - диаметр частицы, м;

- коэффициент температуропроводности материала частиц, м2/с;

- коэффициент теплопроводности жидкости, Вт/(м⋅К);

ρр - плотность материала частиц, кг/м3;

ср - удельная теплоемкость материала частиц, Дж/(кг⋅К);

х1 - расстояние, на котором измеряют скорость осаждения частиц в жидкости, м;

- скорость осаждения нагретой (или охлажденной) частицы, м/с;

ΔT=(Т-To) - величина нагрева (или охлаждения) частицы, К;

Т - температура нагретой (или охлажденной) частицы, К;

To - температура эталонной частицы, К;

Cx(ΔT) - коэффициент сопротивления нагретой (или охлажденной) частицы;

Схо - коэффициент сопротивления эталонной частицы;

- скорость осаждения эталонной частицы, м/с;

g - ускорение свободного падения, м/с2;

- плотность жидкости, кг/м3.

Положительный эффект изобретения обусловлен следующими факторами.

1. Одновременное введение двух частиц одинакового диаметра, выполненных из одного материала, обеспечивает идентичность теплофизических характеристик частиц - эталонной и нагретой (или охлажденной).

2. Введение частиц с нулевой начальной скоростью позволяет строго оценить длину участка установления стационарного режима осаждения.

3. Предварительный нагрев (или охлаждение) одной из частиц перед введением в жидкость снижает погрешность определения температуры частицы за счет ее охлаждения (или нагрева) в воздухе.

4. Нагрев (или охлаждение) одной из частиц до температуры, отличающейся от температуры эталонной частицы, равной температуре жидкости не менее, чем на ±20 К обеспечивает изменение вязкости в пограничном слое жидкости, достаточное для получения разной скорости осаждения эталонной и нагретой (или охлажденной) частицы.

5. Равенство температур эталонной частицы и жидкости позволяет реализовать изотермический режим осаждения и определить опорное значение коэффициента сопротивления Схо при

6. Время t1 предварительного нагрева (или охлаждения) частицы определяется из условия [10]:

При значении числа Фурье Fo=1 частица полностью прогревается (или охлаждается) до равномерной по всему объему температуры. Из (5) следует формула (1) для определения времени нагрева (охлаждения):

7. Изменение температуры нагретой (или охлажденной) частицы во времени T(t) при ее движении в жидкости, температура которой определяется в соответствии с законом Ньютона уравнением теплового баланса [10]:

где Vp - объем частицы, м3;

T(t) - изменение температуры нагретой (или охлажденной) частицы во времени, К;

t - время, с;

α - коэффициент теплоотдачи, Вт/(м⋅К);

Sp - площадь поверхности частицы, м2.

Интеграл уравнения (6) имеет вид

где Тн - начальная температура нагретой (или охлажденной) частицы, К;

- постоянная времени, с.

Для сферической частицы диаметром Dp постоянная времени равна:

Преобразуем уравнение (7) к виду:

где - текущая разность температур частицы и жидкости в процессе охлаждения;

- начальная разность температур частицы и жидкости.

Значения для разных моментов времени t/τ, рассчитанные по уравнению (9), приведены в таблице 1.

Таблица 1 - Значения для разных моментов времени t/τ

Из приведенных в таблице 1 данных следует, что изменение температуры нагретой (или охлажденной) частицы за счет конвективного теплообмена с жидкостью не более, чем на 5%, происходит за промежуток времени

Расстояние, пройденное частицей за время t1 от момента начала осаждения, определяется формулой

Величина коэффициента теплоотдачи α определяется через число Нуссельта [10]

где - число Рейнольдса;

- скорость осаждения частицы, м/с;

- коэффициент динамической вязкости жидкости, Па⋅с.

При осаждении частиц в стоксовском режиме (Re<1) из (11) следует приближенная оценка

При этом с учетом (11, 12) формула (8) для постоянной времени примет вид

Подставляя (13) в формулу (10), получим соотношение (2) для расстояния х1, на котором можно пренебречь изменением температуры частицы (с погрешностью 5%)

8. Уравнение гравитационного осаждения твердой частицы в жидкости имеет вид [9]:

где m - масса частицы, кг;

Sm - площадь миделева сечения частицы, м2;

Сх - коэффициент сопротивления.

При стационарном режиме осаждения из уравнения (14) следует формула для определения коэффициента сопротивления сферической частицы:

При нагреве (или охлаждении) частицы скорость ее гравитационного осаждения изменяется за счет нагрева (или охлаждения) прилегающего к частице пограничного слоя жидкости. При нагреве пограничного слоя вязкость жидкости уменьшается, что приводит к снижению коэффициента сопротивления и увеличению скорости осаждения частицы. При охлаждении пограничного слоя наблюдается снижение скорости осаждения частицы.

В таблице 2 приведены значения коэффициента динамической вязкости и плотности типичной вязкой жидкости - глицерина в зависимости от температуры [11].

Таблица 2 - Значения плотности глицерина и его динамической вязкости в интервале температур (20÷200)°С

Из приведенных данных следует, что изменение плотности жидкости с увеличением температуры намного меньше изменения коэффициента динамической вязкости Предполагая формулу (15) можно записать для эталонной и нагретой (или охлажденной) частиц в виде:

где

При этом из (16), (17) следует соотношение (3) для определения коэффициента сопротивления нагретой (или охлажденной) частицы:

Соотношение для Схо (4) получается из формулы (16) при подстановке в нее выражения для А=const.

Пример реализации

Сущность заявленного изобретения поясняется схемой, приведенной на Фиг. 1. Установка для реализации способа состоит из призматической кюветы 1 с вязкой жидкостью 2, устройства нагрева частицы, устройства ввода эталонной и нагретой частиц в жидкость и системы визуализации процесса осаждения частиц.

Кювета 1 выполнена из оптического стекла в виде правильной призмы размером 30×30×90 см. Устройство нагрева частицы 3 состоит из цилиндрического контейнера 4 со спиралью накаливания 5. Устройство ввода эталонной 6 и нагретой 3 частиц состоит из неподвижной 7 и подвижной 8 пластин, в которых выполнены совмещенные круглые отверстия 9. Визуализацию процесса осаждения частиц в жидкости проводили скоростной цифровой видеокамерой 10 типа Citius С100 с темпом съемки (50÷200) кадров в секунду. Обработка видеорядов проводилась с использованием компьютера 11.

Устройство для реализации способа определения коэффициента сопротивления твердых сферических частиц в неизотермических условиях работает следующим образом. Предварительно нагревали одну из частиц 3 в контейнере 4 до заданной температуры, которую измеряли термопарой 12, соединенной через усилитель 13 с осциллографом 11. После нагрева частицы 3 ее вводили в отверстие 9 неподвижной пластины 7 за счет свободного падения при удалении стопора 15 электромагнитным приводом 16.

Затем подвижную пластину 8 с помощью электромагнитного привода 14 смещали в горизонтальном направлении до совмещения отверстий 9 в подвижной 8 и неподвижной 7 пластинах. При этом эталонная 6 и нагретая 3 частицы осаждались в вязкой жидкости 2 с нулевой начальной скоростью.

Полученные с видеокамеры 10 данные обрабатывались на компьютере 11 с целью определения скорости осаждения каждой из частиц времяпролетным методом.

Эффективность заявленного способа подтверждена проведением серии экспериментов, по исследованию влияния температуры нагретой частицы на коэффициент сопротивления при малых числах Рейнольдса.

В экспериментах использовались стальные шарики диаметром 3.0, 8.87 и 17.47 мм. В качестве вязкой жидкости использовалось силиконовое масло ПМС-10000. Измеренная методом взвешивания на аналитических весах плотность материала частиц составляла Плотность жидкости, измеренная ареометром при температуре эксперимента составляла Значение коэффициента динамической вязкости жидкости, измеренного по стационарной скорости осаждения шарика диаметром Dp=3 мм в стоксовском режиме [9], составляла

Значение времени предварительного нагрева частиц t1 и расстояния х1 на котором измеряли скорость осаждения частиц в жидкости, рассчитывались по соотношениям (1), (2). При этом использовались табличные значения теплофизических характеристик стали:

Рассчитанные значения t1, x1 приведены в таблице 3.

Таблица 3 - Рассчитанные значения t1, х1

С учетом неидеальности теплового контакта шарика с устройством его нагрева значения времени нагрева были увеличены в несколько раз в соответствие с неравенством (1).

Видеоряд процесса осаждения нагретого и эталонного шариков диаметром Dp=17.47 мм приведен на Фиг. 2. Из приведенных видеокадров видно, что скорость осаждения нагретого шарика 6 существенно превышает скорость осаждения эталонного шарика 3. Графики зависимости пройденного нагретыми до 300°С и эталонными частицами (Dp=8.87 мм, Dp=17.47 мм) расстояния х от времени t приведены на Фиг. 3. Из графиков следует, что скорости частицы соответствуют стационарному режиму осаждения.

Измеренные значения скорости осаждения эталонного шарика, осредненные по 5 дублирующим опытам, рассчитанные значения числа Рейнольдса и коэффициента сопротивления Схо приведены в таблице 4.

Таблица 4 - Характеристики осаждения частиц в изотермических условиях

Здесь же приведены значения коэффициента сопротивления , рассчитанные по аппроксимационной зависимости [9]:

где - измеренное значение скорости осаждения частиц.

Из результатов, приведенных в таблице 3, следует, что в изотермических условиях измеренные значения коэффициента сопротивления Схо соответствуют зависимости (18). Расхождение составляет 0.1% (для Dp=3 мм), 0.4% (для Dp=8.87 мм), 2.9% (для Dp=17.47 мм). Увеличение расхождения для более крупных частиц связано, по-видимому, с погрешностью аппроксимационной зависимости (18).

Измеренные значения скорости осаждения и рассчитанные значения коэффициента сопротивления для нагретых частиц (при ) приведены в таблице 5.

Таблица 5 - Характеристики осаждения частиц в неизотермических условиях

Здесь же приведены значения относительного снижения коэффициента сопротивления частиц при их нагреве до 300°С, рассчитанные по формуле

Из результатов, приведенных в таблице 3, следует, что при нагреве шариков диаметром Dp=8.87 мм и Dp=17.47 мм относительное снижение коэффициента сопротивления одинаково и составляет 38%.

Таким образом, из приведенного примера следует, что заявляемый способ обеспечивает достижение технического результата изобретения - возможность определения коэффициента сопротивления твердых сферических частиц при их гравитационном осаждении в вязкой жидкости в неизотермических условиях.

ЛИТЕРАТУРА

1. Романков П.Г., Курочкина М.И. Гидромеханические процессы химической технологии. - Л.: Химия, 1982. - 288 с.

2. Нигматулин Р.И. Динамика многофазных сред. Ч. 1. - М: Наука, 1987. - 464 с.

3. Шрайбер А.А. Многофазные полидисперсные течения с переменным фракционным составом дискретных включений // Итоги науки и техники: Комплексные и специальные разделы механики. - М.: ВИНИТИ, 1988. - С. 3-80.

4. Келбалиев Г.И. Коэффициенты сопротивления твердых частиц, капель и пузырей различной формы // Теоретические основы химической технологии. - 2011. - Т. 45, №3. - С. 264-283.

5. Гуляев И.П., Солоненко О.П. Моделирование поведения полых частиц ZrO2 в плазменной струе с учетом их термического расширения // Теплофизика и аэромеханика. - 2013. - Т. 20, №6. - С. 789-802.

6. Асовский В.П. Особенности тушения лесных пожаров вертолетами с использованием подвесных водосливных устройств // Научный вестник МГТУ ГА: Аэромеханика и прочность. - 2009. - №138. - С. 142-149.

7. Pfender Е., Lee Y.C. Particle dynamics and particle heat and mass transfer in thermal plasmas. Part 1. The motion of a single particle without thermal effects // Plasma chemistry and plasma processing. - 1985. - V. 5, No. 3. - P. 211-237.

8. Eisenklam P., Arunachalam S.A. The drag resistance of burning drops // Combustion and flame. - 1966. - Vol. 10, No. 2. - P. 171-181.

9. Архипов В.А., Усанина А.С. Гравитационное осаждение совокупности твердых сферических частиц в режиме частично продуваемого облака // Инженерно-физический журнал. - 2017. - Т. 90, №5. - С. 1-8.

10. Лыков А.В. Теория теплопроводности. - М: Высшая школа, 1967. - 599 с.

11. Справочник химика. Основные свойства неорганических и органических соединений. Т. 2. - Л.: Химия, 1971. - 1168 с.

Способ определения коэффициента сопротивления твердых сферических частиц в неизотермических условиях, включающий введение частиц в кювету с вязкой жидкостью, выполненную в виде правильной призмы с прозрачными стенками, и измерение скорости их гравитационного осаждения в жидкости, отличающийся тем, что в кювету вводят с нулевой начальной скоростью одновременно две частицы одинакового диаметра, выполненные из одного материала, причем одну из частиц предварительно перед введением в жидкость нагревают или охлаждают до температуры, отличающейся от температуры другой эталонной частицы, равной температуре жидкости, не менее чем на ±20 К, а скорость осаждения каждой из частиц измеряют времяпролетным методом с помощью видеосъемки процесса осаждения через прозрачные стенки кюветы, при этом время предварительного нагрева или охлаждения одной из частиц, расстояние, на котором измеряют скорость осаждения частиц в жидкости и коэффициент сопротивления нагретой или охлажденной частицы, определяют из соотношений

где

t1 - время предварительного нагрева или охлаждения одной из частиц, с;

Dp - диаметр частицы, м;

- коэффициент температуропроводности материала частиц, м2/с;

- коэффициент теплопроводности жидкости, Вт/(м⋅К);

ρр - плотность материала частиц, кг/м3;

ср - удельная теплоемкость материала частиц, Дж/(кг⋅К);

x1 - расстояние, на котором измеряют скорость осаждения частиц в жидкости, м;

u(ΔТ) - скорость осаждения нагретой или охлажденной частицы, м/с;

ΔT=(Т-To) - величина нагрева или охлаждения частицы, К;

Т - температура нагретой или охлажденной частицы, К;

To - температура эталонной частицы, К;

Cx(ΔT) - коэффициент сопротивления нагретой или охлажденной частицы;

Cxo - коэффициент сопротивления эталонной частицы;

uo - скорость осаждения эталонной частицы, м/с;

g - ускорение свободного падения, м/с2;

- плотность жидкости, кг/м3.



 

Похожие патенты:

Изобретение относится к технике наземных испытаний головных частей (обтекателей) летательных аппаратов (ЛА), а именно к способам контроля радиотехнических характеристик (РТХ) радиопрозрачного обтекателя (РПО) в условиях, имитирующих аэродинамический нагрев.

Группа изобретений относится к области тепловых измерений, а именно к способу и устройству для установки термопар в образцы полимеризующихся материалов. Согласно способу горячие спаи термопар, сваренные встык, предварительно располагают в объеме формообразующей образец рамки в середине образца по его толщине на оси, перпендикулярной к его нагреваемой поверхности, и с веерным разведением проводов термопар от оси в плоскостях, параллельных нагреваемой поверхности.

Предложен способ и измерительное устройство для определения параметров качества газа, в котором газ или газовая смесь протекает как через ультразвуковой расходомер (4), так и через микротермический датчик (7), и первый используют для определения скорости звука и течения, а с помощью второго определяют теплопроводность и теплоемкость газа или газовой смеси.

Изобретение относится к области измерений в теплофизике, в частности к способам определения интегрального коэффициента излучения поверхности твердых материалов, и может быть использовано при измерении интегрального коэффициента излучения теплозащитных материалов.

Изобретение относится к измерительной технике, в частности к измерению тепловых свойств материалов, например образцов горных пород. Согласно заявленному способу определения тепловых свойств материалов исследуемый образец приводят в тепловой контакт с первым контрольным образцом в виде полубесконечного тела, подвергают тепловому воздействию поверхность исследуемого образца, сопрягаемую с первым контрольным образцом.

Изобретение относится к измерительной технике, а именно к неразрушающему контролю, и может быть использовано для измерения тепловых параметров полупроводниковых приборов после изготовления и монтажа на радиатор охлаждения.

Изобретение относится к технике измерения тепловых параметров компонентов силовой электроники и может быть использовано для определения переходного теплового сопротивления кристалл-корпус ZThJC(t) и теплового сопротивления кристалл-корпус в состоянии теплового равновесия RThJC транзисторов с полевым управлением, в частности биполярных транзисторов с изолированным затвором (IGBT) и полевых транзисторов с изолированным затвором (MOSFET) для контроля их качества.

Изобретение относится к теплофизическим измерениям и направлено на определение коэффициента теплопередачи в конвективно охлаждаемых деталях, например в лопатках газовых турбин.

Изобретение относится к области измерительной техники и касается стенда для исследования параметров взаимодействия лазерного излучения (ЛИ) с конструкционными материалами (КМ).

Изобретение относится к пищевой промышленности. Предложен аппарат для онлайн мониторинга процесса коагуляции молока.

Изобретение относится к области экологии и охране окружающей среды и может быть использовано для наблюдения за экологическим состоянием акваторий с помощью биоиндикаторов, например планктона.

Изобретение относится к области анализа веществ и касается способа и системы для анализа жидкого образца, содержащего частицы твердого вещества. Отбираемый из потока жидкости образец окрашивают для окрашивания содержащихся в образце частиц, и направляют в первую проточную камеру, снабженную средствами, обеспечивающими разделение образца на совокупности частиц в соответствии с их размерами или массами.

Группа изобретений относится к устройству и системе для контроля потока вещества. Устройство содержит первый и второй источники света, предназначенные для излучения первого и второго луча света; первый и второй детекторы; первый сканирующий элемент, приспособленный для перенаправления зоны детектирования второго детектора от одной стороны до другой поперек указанного потока, и светоделительный элемент, предназначенный для приема указанных первого и второго лучей света после их отражения от указанного вещества, причем указанный светоделительный элемент приспособлен для направления указанного отраженного первого луча света в сторону указанного первого детектора и для направления указанного отраженного второго луча света в сторону указанного второго детектора.

Использование: для детектирования вещества. Сущность изобретения заключается в том, что устройство для детектирования вещества содержит: средства групповой подачи, предназначенные для подачи нескольких предметов в зону детектирования; по меньшей мере один источник света, каждый из которых имеет фокусирующий элемент и предназначен для отправки света в соответствующем первом направлении для освещения по меньшей мере одного предмета, движущегося в плоскости предмета в зоне детектирования; и первое анализирующее свет устройство, предназначенное для считывания света, излученного из указанного по меньшей мере одного источника света и прошедшего через предмет, и для установления количества света, полученного от указанного по меньшей мере одного источника света, причем указанное первое анализирующее свет устройство предназначено для считывания света, имеющего направление в пределах поля обзора указанного первого анализирующего свет устройства, и причем указанное соответствующее первое направление отличается от направлений в пределах поля обзора указанного первого анализирующего свет устройства.

Группа изобретений относится к способам определения потенциально подходящего обрабатывающего флюида. Технический результат заключается в упрощении выбора подходящего обрабатывающего флюида, способствующего увеличению добычи углеводородов.

Изобретение относится к способу мониторинга контролируемого параметра смеси, в которой протекает реакция полимеризации в гетерогенной фазе, устройству для осуществления этого способа, а также способу регулирования реакции полимеризации.

Изобретение относится к измерительной технике и области оптического приборостроения, а именно к неразрушающему контролю качества материалов, в частности к бесконтактным способам дефектоскопии прозрачных материалов.

Изобретение относится к измерительной технике и может быть использовано для управления процессом изготовления пористого изделия. В способе оценки распределения пористости внутри пористого изделия, такого как гофрированный фильтр, табачный штранг или сигарета, получают цифровое изображение поперечного участка изделия и определяют долю пор на участке для каждой из нескольких имеющих идентичные размеры подобластей поперечного участка изделия.

Изобретение относится к области химического анализа. Оптический химический анализатор содержит: источник первой величины излучения, оптический модуль, сконфигурированный с возможностью направлять первую величину излучения так, что она падает на или проходит через цель в местоположении цели, и принимать вторую величину излучения комбинационного рассеяния от цели и направлять вторую величину излучения в модуль преобразования Фурье пространственной интерференции (SIFT).

Мультифазный поточный влагомер относится к области измерительной техники и может быть использован для определения количества воды, содержащейся во взаимно несмешивающихся с ней нефтепродуктах и свободном нефтяном или природном газах.

Изобретение относится к области испытаний твердых тел и может быть использовано для идентификации невидимой ткани. Новым является то, что испытания проводятся в четыре этапа.

Изобретение относится к области разработки способов и устройств для лабораторных исследований физических процессов, в частности для исследования закономерностей движения твердых частиц в жидкости. Способ включает введение частиц в кювету с вязкой жидкостью, выполненную в виде правильной призмы с прозрачными стенками, и измерение скорости их гравитационного осаждения в жидкости. В кювету вводят с нулевой начальной скоростью одновременно две частицы одинакового диаметра, выполненные из одного материала. Одну из частиц непосредственно перед введением в жидкость нагревают или охлаждают до температуры, отличающейся от температуры другой эталонной частицы, равной температуре жидкости, не менее чем на ±20 К. Скорость осаждения каждой из частиц измеряют времяпролетным методом с помощью видеосъемки процесса осаждения через прозрачные стенки кюветы. Время предварительного нагрева или охлаждения одной из частиц, расстояние, на котором измеряют скорость осаждения частиц в жидкости и коэффициент сопротивления нагретой или охлажденной частицы, определяются по заданным алгебраическим соотношениям. Технический результат – повышение достоверности получаемых результатов. 3 ил., 5 табл.

Наверх