Способ фракционирования нефтепродуктов широкой бензиновой фракции с неконденсируемыми компонентами

Предложен способ фракционирования нефтепродуктов широкой бензиновой фракции с неконденсируемыми компонентами, включающий подачу фракционируемой газо-жидкостной смеси в сепаратор (20), разделение в сепараторе (20) газо-жидкостной смеси на жидкую нефтепродуктовую и газовую фазы, реализацию процессов абсорбции и десорбции, где процесс абсорбции включает подачу газовой фазы из сепаратора (20) в абсорбционную колонну (21) первой ступени, подачу первичного абсорбента в абсорбционную колонну (21) первой ступени, абсорбцию целевых компонентов первичным абсорбентом, подачу насыщенного первичного абсорбента из абсорбционной колонны (21) первой ступени в сепаратор (20), подачу газовой фазы из абсорбционной колонны (21) первой ступени в абсорбционную колонну (22) второй ступени, подачу вторичного абсорбента в абсорбционную колонну (22) второй ступени, абсорбцию целевых компонентов вторичным абсорбентом, отвод насыщенного вторичного абсорбента из абсорбционной колонны (22) второй ступени, отвод газовой фазы из абсорбционной колонны (22) второй ступени, процесс десорбции включает подачу жидкой нефтепродуктовой фазы из сепаратора (20) в десорбционную колонну (23), нагрев жидкой нефтепродуктовой фазы в десорбционной колонне (23) с отделением газовой фазы, подачу газовой фазы из десорбционной колонны (23) в сепаратор (20), отвод регенерированной жидкой фазы из десорбционной колонны (23). В качестве первичного и вторичного абсорбентов используют стабильный бензин (19), и процесс абсорбции включает смешение вторичного абсорбента с газовой фазой, отводимой из абсорбционной колонны (22) второй ступени, с доабсорбцией целевых компонентов вторичным абсорбентом, охлаждение и разделение полученной смеси на жидкую и газовую фазы в конденсаторе (46) и регулирование температурного режима абсорбционных колонн (21 и 22) посредством их орошения, при котором для орошения абсорбционной колонны (21) первой ступени используют насыщенный вторичный абсорбент, отводимый из абсорбционной колонны (22) второй ступени, а для орошения абсорбционной колонны (22) второй ступени используют жидкую фазу, отводимую из конденсатора (46). Технический результат – обеспечение повышения степени абсорбции углеводородов С3+. 3 з.п. ф-лы, 3 ил., 1 табл.

 

Изобретение относится к области нефтегазопереработки, в частности к фракционированию продуктов каталитического крекинга.

Из уровня техники известен способ фракционирования нефтепродуктов широкой бензиновой фракции с неконденсируемыми компонентами, включающий разделение в сепараторе газо-жидкостной смеси на жидкую нефтепродуктовую и газовую фазы и реализацию процессов абсорбции и десорбции, где процесс абсорбции включает следующие этапы: подачу газовой фазы из сепаратора в абсорбционную колонну первой ступени, подачу первичного абсорбента в абсорбционную колонну первой ступени, абсорбцию целевых компонентов первичным абсорбентом, подачу насыщенного первичного абсорбента из абсорбционной колонны первой ступени в сепаратор, подачу газовой фазы из абсорбционной колонны первой ступени в абсорбционную колонну второй ступени, подачу вторичного абсорбента в абсорбционную колонну второй ступени, абсорбцию целевых компонентов вторичным абсорбентом, отвод насыщенного вторичного абсорбента из абсорбционной колонны второй ступени, отвод газовой фазы из абсорбционной колонны второй ступени; процесс десорбции включает следующие этапы: подачу жидкой нефтепродуктовой фазы из сепаратора в десорбционную колонну, нагрев жидкой нефтепродуктовой фазы в десорбционной колонне с отделением газовой фазы, подачу газовой фазы из десорбционной колонны в сепаратор, отвод регенерированной жидкой фазы из десорбционной колонны. Описанный способ выбран в качестве прототипа настоящего изобретения. Примером установки, реализующей указанный способ, является установка, входящая в состав секции абсорбции и газофракционирования комплекса каталитического крекинга модели Г-43-107М/1. Данная установка содержит соединенные посредством трубопровода абсорбционную колонну первой ступени, абсорбционную колонну второй ступени, десорбционную колонну и сепаратор, при этом подводящий патрубок сепаратора подсоединен к линии подачи фракционируемой газо-жидкостной смеси, патрубок отвода газовой фазы сепаратора подсоединен к патрубку подвода газа абсорбционной колонны первой ступени, патрубок отвода газа абсорбционной колонны первой ступени подсоединен к патрубку подвода газа абсорбционной колонны второй ступени, патрубки подвода абсорбентов абсорбционной колонны первой ступени подсоединены к линиям подачи первичных абсорбентов, патрубок подвода абсорбента абсорбционной колонны второй ступени подсоединен к линии подачи вторичного абсорбента, патрубок отвода насыщенного абсорбента абсорбционной колонны первой ступени подсоединен к подводящему патрубку сепаратора, патрубок отвода жидкой нефтепродуктовой фазы сепаратора подсоединен к патрубку подвода десорбируемой смеси десорбционной колонны, и патрубок отвода десорбированного газа десорбционной колонны подсоединен к подводящему патрубку сепаратора. На вход системы подаются нефтепродукты, полученные в ходе технологических процессов, протекающих на различных этапах процесса нефтепереработки, в частности, углеводородный газ и конденсат, полученные в результате смешения и компримирования очищенного углеводородного газа из секции очистки сырья каталитического крекинга и жирного углеводородного газа из секции каталитического крекинга и ректификации, нестабильный бензин и нефтепродуктовая смесь фракции 195-325 °C (легкий газойль) из секции каталитического крекинга и ректификации, а также стабильный бензин из установки стабилизации, входящей в состав секции абсорбции и газофракционирования. Поток нестабильного бензина, подаваемый на установку, разделяется на две части, одна из которых направляется непосредственно в абсорбционную колонну первой ступени в качестве первичного абсорбента, другая после смешения с потоками углеводородного газа и конденсата подается в качестве фракционируемой газо-жидкостной смеси в сепаратор. Стабильный бензин также подается в абсорбционную колонну первой ступени в качестве первичного абсорбента, а легкий газойль подается в абсорбционную колонну второй ступени в качестве вторичного абсорбента. На выходе системы получают сухой газ, преимущественно содержащий углеводроды С2-, насыщенный вторичный абсорбент, возвращаемый в основную фракционирующую колонну секции каталитического крекинга и ректификации, и деэтанизированный бензин, подаваемый на установку стабилизации.

Как известно, эффективность способов нефтепереработки, реализуемых на различных этапах технологического процесса, существенным образом зависит от свойств добываемого сырья, которые могут значительно разниться в зависимости от его месторождения. Так, например, анализ свойств сырьевых потоков секции абсорбции и газофрационирования одной из существующих установок Г-43-107М/1 выявил их характерную особенность – высокое содержание водорода (35,80 ÷ 84,10 % об.), главным источником которого является очищенный углеводородный газ секции очистки сырья каталитического крекинга. Водород, в свою очередь, характеризуется высоким значением коэффициента летучести, и, как следствие, способствует уносу более тяжелых компонентов, таким образом приводя к потерям целевых углеводородов С3+ с сухим газом в процессе фракционирования нефтепродуктов широкой бензиновой фракции.

Согласно выбранному в качестве прототипа способу фракционирования, реализуемому на указанном предприятии, извлечение целевых углеводородов протекает в абсорбционных колоннах первой и второй ступени. При этом большую роль играет именно первая ступень, ввиду того, что здесь в качестве абсорбента используется дистиллят основной фракционирующей колонны (нестабильный бензин) и стабильный бензин, причем расход последнего существенно ниже. В такой конфигурации неизбежным является значительное количество возмущений, вносимых сырьем (первичными абсорбентами) в абсорбционную колонну первой ступени.

Кроме того, как известно, растворимость углеводородов газа тем выше, чем ниже молекулярная масса абсорбента. С этой точки зрения, использование легкого газойля в качестве вторичного абсорбента не является высокоэффективным.

Как видно, недостатком описанного выше способа являются высокие потери целевых углеводородов С3+ с сухим газом, существенным образом проявляющиеся при использовании сырья, характеризующегося высоким содержанием водорода.

Таким образом, задачей настоящего изобретения является создание такого способа фракционирования нефтепродуктов широкой бензиновой фракции с неконденсируемыми компонентами, реализация которого обеспечивала бы достижение технического результата, заключающегося в повышении степени абсорбции углеводородов С3+.

Поставленная задача решается тем, что разработан способ фракционирования нефтепродуктов широкой бензиновой фракции с неконденсируемыми компонентами, включающий подачу фракционируемой газо-жидкостной смеси в сепаратор, разделение в сепараторе газо-жидкостной смеси на жидкую нефтепродуктовую и газовую фазы, реализацию процессов абсорбции и десорбции, где процесс абсорбции включает подачу газовой фазы из сепаратора в абсорбционную колонну первой ступени, подачу первичного абсорбента в абсорбционную колонну первой ступени, абсорбцию целевых компонентов первичным абсорбентом, подачу насыщенного первичного абсорбента из абсорбционной колонны первой ступени в сепаратор, подачу газовой фазы из абсорбционной колонны первой ступени в абсорбционную колонну второй ступени, подачу вторичного абсорбента в абсорбционную колонну второй ступени, абсорбцию целевых компонентов вторичным абсорбентом, отвод насыщенного вторичного абсорбента из абсорбционной колонны второй ступени, отвод газовой фазы из абсорбционной колонны второй ступени, процесс десорбции включает подачу жидкой нефтепродуктовой фазы из сепаратора в десорбционную колонну, нагрев жидкой нефтепродуктовой фазы в десорбционной колонне с отделением газовой фазы, подачу газовой фазы из десорбционной колонны в сепаратор, отвод регенерированной жидкой фазы из десорбционной колонны, при этом в качестве первичного и вторичного абсорбентов используют стабильный бензин, и процесс абсорбции включает смешение вторичного абсорбента с газовой фазой, отводимой из абсорбционной колонны второй ступени, с доабсорбцией целевых компонентов вторичным абсорбентом, охлаждение и разделение полученной смеси на жидкую и газовую фазы в конденсаторе и регулирование температурного режима абсорбционных колонн посредством их орошения, при котором для орошения абсорбционной колонны первой ступени используют насыщенный вторичный абсорбент, отводимый из абсорбционной колонны второй ступени, а для орошения абсорбционной колонны второй ступени используют жидкую фазу, отводимую из конденсатора.

Согласно заявляемому способу, использование в качестве первичного абсорбента только стабильного бензина и исключение из процесса абсорбции нестабильного бензина позволит нивелировать количество возмущений, вносимых нестабильным бензином в абсорбционную колонну первой ступени. Кроме того, как было описано выше, с целью повышения растворимости углеводородов газа в абсорбенте, более целесообразным является использование абсорбента с меньшей молекулярной массой, каковым в сравнении с легким газойлем является стабильный бензин. Однако эффективное осуществление процесса абсорбции углеводородов С3+ стабильным бензином требует регулирования температурного режима абсорбционных колонн, а именно понижения средней температуры абсорбции. С этой целью заявляемый способ включает орошение абсорбционных колонн, при этом, как видно, процесс орошения организован оптимальным для заявляемого способа образом. Качественно улучшить процесс абсорбции также позволяет доабсорбция, осуществляемая в результате смешения вторичного абсорбента с газовой фазой, предварительно прошедшей две ступени абсорбции в колоннах, и последующей конденсации охлажденной смеси с отделением неконденсируемого газа, который преимущественно содержит только углеводороды С2-. Указанные выше действия позволят увеличить количество контактов газовой и жидкой фаз и, таким образом, повысить степень абсорбции углеводородов С3+.

Должно быть понятно, что заявляемый способ, несмотря на наличие определенной закономерной последовательности этапов, его образующих, характеризуется, во-первых, циклическими повторениями некоторых из них, во-вторых, возможным их распараллеливанием. Так, в частности, этапы, составляющие процесс абсорбции, и этапы, составляющие процесс десорбции, в предпочтительном варианте реализации настоящего изобретения осуществляются параллельно и циклически повторяются.

Кроме того, в предпочтительном варианте реализации заявляемого способа процесс абсорбции организован таким образом, что в начале работы установки, реализующей заявляемый способ, на момент подачи вторичного абсорбента в абсорбционную колонну второй ступени еще не происходит его смешение с газовой фазой, отводимой из абсорбционной колонны второй ступени, ввиду того, что ее отвод возможен только после осуществления этапа абсорбции целевых компонентов вторичным абсорбентом в данной колонне. При этом перед подачей вторичного абсорбента в абсорбционную колонну второй ступени происходит его охлаждение в конденсаторе. Однако далее в процессе работы установки (при условии цикличности и непрерывности ее работы) при подаче вторичного абсорбента его сначала используют для смешения с отводимой газовой фазой с целью доабсорбции целевых компонентов, а в абсорбционную колонну второй ступени уже подают образовавшуюся в результате охлаждения полученной смеси в конденсаторе жидкую фазу. Таким образом, в таком варианте реализации заявляемого способа получается, что на определенных этапах подача вторичного абсорбента в абсорбционную колонну и ее орошение, по сути, совпадают.

Также должно быть понятно, что реализация заявляемого способа на конкретной установке может потребовать выполнения дополнительных этапов, направленных на поддержание требуемых для данного технологического процесса температурных режимов, что может быть реализовано использованием дополнительного теплообменного оборудования.

Так, в предпочтительных вариантах реализации настоящего изобретения при подаче насыщенного первичного абсорбента из абсорбционной колонны первой ступени в сепаратор осуществляют охлаждение насыщенного первичного абсорбента, при подаче газовой фазы из десорбционной колонны в сепаратор осуществляют охлаждение газовой фазы, при подаче жидкой нефтепродуктовой фазы из сепаратора в десорбционную колонну осуществляют нагрев жидкой нефтепродуктовой фазы.

Указанные предпочтительные варианты реализации способа фракционирования нефтепродуктов широкой бензиновой фракции с неконденсируемыми компонентами согласно настоящему изобретению приведены в качестве примера и не ограничивают объем притязаний по данной заявке, при этом заявляемый способ может быть реализован любым другим образом, характеризующимся заявляемым набором существенных признаков.

Заявляемое изобретение поясняется при помощи графических материалов, приведенных ниже. Для наглядности заявляемый способ и способ-прототип представлены на фигурах с привязкой к предпочтительным вариантам конструкции установок, реализующих данные способы. Таким образом, в настоящей заявке раскрыт не только способ, но и предпочтительный вариант конструкции установки, реализующей заявляемый способ.

На фиг. 1 представлена структурная схема комплекса каталитического крекинга модели Г-43-107М/1, включающего установку фракционирования нефтепродуктов широкой бензиновой фракции с неконденсируемыми компонентами, реализующую способ, являющийся прототипом настоящего изобретения.

На фиг. 2 представлена структурная схема установки фракционирования нефтепродуктов широкой бензиновой фракции с неконденсируемыми компонентами, реализующей способ, являющийся прототипом настоящего изобретения.

На фиг. 3 представлена структурная схема установки фракционирования нефтепродуктов широкой бензиновой фракции с неконденсируемыми компонентами, осуществляющей предпочтительную реализацию заявляемого способа.

На фиг. 1 представлена структурная схема комплекса каталитического крекинга модели Г-43-107М/1, включающего установку фракционирования нефтепродуктов широкой бензиновой фракции с неконденсируемыми компонентами, реализующую способ, являющийся прототипом настоящего изобретения. Комплекс содержит секцию 1 очистки сырья каталитического крекинга, секцию 2 каталитического крекинга и ректификации и секцию 3 абсорбции и газофракционирования, детализировано изображенную на данной фигуре. Секция 3 абсорбции и газофракционирования содержит установку 4 компримирования, установку 5 фракционирования нефтепродуктов широкой бензиновой фракции с неконденсируемыми компонентами и установку 6 стабилизации бензина. Из секции 1 на установку 4 поступает очищенный углеводородный газ 7; из секции 2 на установку 4 поступает жирный углеводородный газ 8, на установку 5 поступает нестабильный бензин 9 и легкий газойль 10; с установки 4 на установку 5 поступают углеводородный газ 11 и конденсат 12; с установки 5 на установку 6 подается нестабильный бензин 13, насыщенный вторичный абсорбент 14 направляется в секцию 2, а также отводится сухой газ 15; на выходе установки 6 получают пропан-пропиленовую фракцию 16, бутан-бутиленовую фракцию 17 и стабильный бензин 18, часть 19 которого направляется назад, на установку 5.

На фиг. 2 представлена структурная схема установки фракционирования нефтепродуктов широкой бензиновой фракции с неконденсируемыми компонентами, реализующей способ, являющийся прототипом настоящего изобретения. Установка содержит сепаратор 20, абсорбционную колонну 21 первой ступени, абсорбционную колонну 22 второй ступени, десорбционную колонну 23. Линия подачи нестабильного бензина 9 разделена на два потока 24 и 25: поток 24 подведен к патрубку подвода абсорбента абсорбционной колонны 21, а поток 25 подведен к подводящему патрубку сепаратора 20. Линии подачи углеводородного газа 11 и конденсата 12 также подведены к подводящему патрубку сепаратора 20. Патрубок отвода газовой фазы сепаратора 20 подсоединен по линии 26 трубопровода к патрубку подвода газа абсорбционной колонны 21, патрубок отвода газа абсорбционной колонны 21 подсоединен по линии 27 трубопровода к патрубку подвода газа абсорбционной колонны 22, патрубок подвода абсорбента абсорбционной колонны 21 подсоединен к линии подачи стабильного бензина 19, патрубок отвода насыщенного абсорбента абсорбционной колонны 21 подсоединен по линии 28 трубопровода, проходящей через теплообменники 29 и 30, к подводящему патрубку сепаратора 20, патрубок отвода жидкой нефтепродуктовой фазы сепаратора 20 подсоединен по линии 31 трубопровода, проходящей через теплообменник 32, к патрубку подвода десорбируемой смеси десорбционной колонны 23, патрубок отвода десорбированного газа десорбционной колонны 23 подсоединен по линии 33 трубопровода, проходящей через теплообменники 34 и 35, к подводящему патрубку сепаратора 20, патрубок подвода абсорбента абсорбционной колонны 22 подсоединен по линии 36 трубопровода, проходящей через теплообменники 37, 38 и 39, к линии подачи легкого газойля 10. Установка также содержит насосы 40, 41 и 42, установленные на линиях подачи нестабильного бензина 9, подачи стабильного бензина 19 и отвода нестабильного бензина 13 соответственно.

Способ, выбранный в качестве прототипа настоящего изобретения, реализуется посредством изображенной на фигуре 2 установки следующим образом. В сепаратор 20 подают фракционируемую газо-жидкостную смесь, первоначально состоящую из нестабильного бензина 9, углеводородного газа 11 и конденсата 12, далее, в сепараторе 20 разделяют полученную газо-жидкостную смесь на жидкую нефтепродуктовую и газовую фазы. Далее, реализуют процессы абсорбции и десорбции, где процесс абсорбции включает следующие этапы: подачу газовой фазы из сепаратора 20 в абсорбционную колонну 21 по линии 26, подачу первичных абсорбентов – нестабильного бензина 9 по линии 24 и стабильного бензина 19 – в абсорбционную колонну 21, абсорбцию целевых компонентов – углеводородов С3+ – первичными абсорбентами, подачу насыщенных первичных абсорбентов из абсорбционной колонны 21 в сепаратор 20 по линии 28, подачу газовой фазы из абсорбционной колонны 21 в абсорбционную колонну 22 по линии 27, подачу вторичного абсорбента – легкого газойля 10 – в абсорбционную колонну 22, абсорбцию целевых компонентов – углеводородов С3+ – вторичным абсорбентом, отвод насыщенного вторичного абсорбента 14 из абсорбционной колонны 22, отвод газовой фазы – сухого газа 15 – из абсорбционной колонны 22; процесс десорбции включает следующие этапы: подачу жидкой нефтепродуктовой фазы из сепаратора 20 в десорбционную колонну 23, нагрев жидкой нефтепродуктовой фазы в десорбционной колонне 23 с отделением газовой фазы, подачу газовой фазы по линии 33 из десорбционной колонны 23 в сепаратор 20, отвод регенерированной жидкой фазы – нестабильного бензина 13 – из десорбционной колонны 23, при этом часть нестабильного бензина 13 подогревается в паровом кипятильнике 43 и возвращается в десорбционную колонну 23.

На фиг. 3 представлена структурная схема установки фракционирования нефтепродуктов широкой бензиновой фракции с неконденсируемыми компонентами, осуществляющей предпочтительный вариант реализации заявляемого способа.

С целью облегчения понимания отличительных признаков заявляемого способа от способа-прототипа реализации данных способов представлены на установках, содержащих лишь минимально необходимые отличия, обеспечивающие реализацию соответствующих способов. При этом на фиг. 3 элементы, идентичные изображенным на фигурах 1 и 2, обозначены одинаково.

Как видно, в отличие от установки, изображенной на фиг. 2, в установке, осуществляющей предпочтительную реализацию заявляемого способа, поток нестабильного бензина 9 в полном объеме направляется по линии 25 в сепаратор 20, линия подачи стабильного бензина 19 разделяется на две части: одна подведена к патрубку подвода абсорбента абсорбционной колонны 21, а другая направляется в линию отвода газовой фазы из абсорбционной колонны 22, патрубок отвода насыщенного абсорбента абсорбционной колонны 22 подсоединен к патрубку подвода орошения абсорбционной колонны 21 по линии 44, на которой установлен насос 45. Установка также содержит конденсатор 46, установленный на выходе газовой фазы из абсорбционной колонны 22, при этом патрубок отвода газа абсорбционной колонны 22 подсоединен к патрубку подвода охлаждаемого продукта конденсатора 46, патрубок отвода жидкой фазы конденсатора 46 подключен к патрубку подвода орошения абсорбционной колонны 22, который в данном варианте реализации заявляемого способа и установки, его осуществляющей, одновременно является и патрубком подвода абсорбента в колонну 22, а из патрубка отвода газовой фазы конденсатора 46 отводится сухой газ 15. Следует принять во внимание, что в данной установке отсутствует линия подачи легкого газойля 10 и линия отвода насыщенного вторичного абсорбента 14, что, в свою очередь, обеспечивает оптимизацию технологического процесса, реализуемого с использованием данной установки.

Заявляемый способ в данном предпочтительном варианте реализации настоящего изобретения осуществляется при помощи установки, представленной на фиг. 3, следующим образом. В сепаратор 20 подают фракционируемую газо-жидкостную смесь, первоначально состоящую из нестабильного бензина 9, углеводородного газа 11 и конденсата 12, далее, в сепараторе 20 разделяют полученную газо-жидкостную смесь на жидкую нефтепродуктовую и газовую фазы. Далее, реализуют процессы абсорбции и десорбции, где процесс абсорбции включает следующие этапы: подачу газовой фазы из сепаратора 20 в абсорбционную колонну 21 по линии 26, подачу первичного абсорбента – стабильного бензина 19 – в абсорбционную колонну 21, абсорбцию целевых компонентов – углеводородов С3+ – первичным абсорбентом, подачу насыщенного первичного абсорбента из абсорбционной колонны 21 в сепаратор 20 по линии 28, подачу газовой фазы из абсорбционной колонны 21 в абсорбционную колонну 22 по линии 27, подачу вторичного абсорбента – стабильного бензина 19 – в абсорбционную колонну 22, абсорбцию целевых компонентов – углеводородов С3+ – вторичным абсорбентом, отвод насыщенного вторичного абсорбента из абсорбционной колонны 22, отвод газовой фазы из абсорбционной колонны 22; процесс десорбции включает следующие этапы: подачу жидкой нефтепродуктовой фазы из сепаратора 20 в десорбционную колонну 23, нагрев жидкой нефтепродуктовой фазы в десорбционной колонне 23 с отделением газовой фазы, подачу газовой фазы по линии 33 из десорбционной колонны 23 в сепаратор 20, отвод регенерированной жидкой фазы – нестабильного бензина 13 – из десорбционной колонны 23, при этом часть нестабильного бензина 13 подогревается в паровом кипятильнике 43 и возвращается в десорбционную колонну 23. При этом в процессе абсорбции осуществляют смешение вторичного абсорбента с газовой фазой, отводимой из абсорбционной колонны 22 второй ступени, в линии ее отвода, с доабсорбцией целевых компонентов вторичным абсорбентом, охлаждение и разделение полученной смеси на жидкую и газовую фазы в конденсаторе 46 и регулирование температурного режима абсорбционных колонн 21 и 22 посредством их орошения, при котором для орошения абсорбционной колонны 21 используют насыщенный вторичный абсорбент, отводимый из абсорбционной колонны 22, осуществляя его подачу по линии 44, а для орошения абсорбционной колонны 22 используют жидкую фазу, отводимую из конденсатора 46. В таком варианте реализации заявляемого способа на определенных этапах работы установки, его реализующей, подача вторичного абсорбента в абсорбционную колонну и ее орошение, по сути, совпадают.

В результате проведения испытаний на одной из существующих установок Г-43-107М/1 после ее модернизации с целью возможности реализации заявляемого способа были получены результаты, приведенные в таблице 1 в виде сравнения материальных балансов технологических процессов, реализованных в соответствии с заявляемым способом и способом-прототипом с использованием одной сырьевой базы. Как можно видеть, заявляемый способ имеет улучшенные значения по всем показателям, что и подтверждает эффективность его применения, в частности, в аспекте достижения указанного технического результата.

Таблица 1. Сравнение материальных балансов технологических процессов

Наименование Текущий режим
(в соответствии со способом-прототипом)
Новый режим
(в соответствии с заявляемым способом)
Разница
т/ч % мас. т/ч % мас. т/ч
Взято:
Жирный углеводородный газ 8 из секции 2 74,94 38,04 74,94 38,35 -
Нестабильный бензин 9 из секции 2 110,57 56,12 110,57 56,58 -
Очищенный углеводородный газ 7 из секции 1 1,60 0,81 - - -
Легкий газойль 10 из секции 2 9,90 5,03 - - -
Итого: 197,02 100,00 185,52 100,00 -
Получено:
Сухой газ 15 13,42 6,81 8,20 4,43 -5,22
в том числе С3+ 5,87 2,98 1,60 0,86 -4,27
Пропан-пропиленовая фракция 16 (ППФ) 13,77 6,99 16,69 8,99 2,92
Бутан-бутиленовая фракция 17 (ББФ) 28,68 14,56 30,19 16,27 1,51
Стабильный бензин 18 129,09 65,52 130,44 70,31 1,35
Насыщенный вторичный абсорбент 14 12,06 6,12 - - -12,06
Итого: 197,02 100,00 185,52 100,00

Таким образом, настоящее изобретение представляет собой способ фракционирования нефтепродуктов широкой бензиновой фракции с неконденсируемыми компонентами, реализация которого обеспечивает достижение технического результата, заключающегося в повышении степени абсорбции углеводородов С3+.

Должно быть понятно, что заявляемый способ фракционирования нефтепродуктов широкой бензиновой фракции с неконденсируемыми компонентами, как он определен в прилагаемой формуле изобретения, не обязательно ограничен конкретными признаками и вариантами осуществления, описанными выше. Напротив, конкретные признаки и варианты осуществления, описанные выше, раскрыты в качестве примеров, реализующих формулу, и другие эквивалентные признаки могут быть охвачены формулой настоящего изобретения.

1. Способ фракционирования нефтепродуктов широкой бензиновой фракции с неконденсируемыми компонентами, включающий

подачу фракционируемой газо-жидкостной смеси в сепаратор (20),

разделение в сепараторе (20) газо-жидкостной смеси на жидкую нефтепродуктовую и газовую фазы,

реализацию процессов абсорбции и десорбции, где

процесс абсорбции включает

подачу газовой фазы из сепаратора (20) в абсорбционную колонну (21) первой ступени,

подачу первичного абсорбента в абсорбционную колонну (21) первой ступени,

абсорбцию целевых компонентов первичным абсорбентом,

подачу насыщенного первичного абсорбента из абсорбционной колонны (21) первой ступени в сепаратор (20),

подачу газовой фазы из абсорбционной колонны (21) первой ступени в абсорбционную колонну (22) второй ступени,

подачу вторичного абсорбента в абсорбционную колонну (22) второй ступени,

абсорбцию целевых компонентов вторичным абсорбентом,

отвод насыщенного вторичного абсорбента из абсорбционной колонны (22) второй ступени,

отвод газовой фазы из абсорбционной колонны (22) второй ступени,

процесс десорбции включает

подачу жидкой нефтепродуктовой фазы из сепаратора (20) в десорбционную колонну (23),

нагрев жидкой нефтепродуктовой фазы в десорбционной колонне (23) с отделением газовой фазы,

подачу газовой фазы из десорбционной колонны (23) в сепаратор (20),

отвод регенерированной жидкой фазы из десорбционной колонны (23),

отличающийся тем, что в качестве первичного и вторичного абсорбентов используют стабильный бензин (19), и процесс абсорбции включает

смешение вторичного абсорбента с газовой фазой, отводимой из абсорбционной колонны (22) второй ступени, с доабсорбцией целевых компонентов вторичным абсорбентом,

охлаждение и разделение полученной смеси на жидкую и газовую фазы в конденсаторе (46)

и регулирование температурного режима абсорбционных колонн (21 и 22) посредством их орошения, при котором для орошения абсорбционной колонны (21) первой ступени используют насыщенный вторичный абсорбент, отводимый из абсорбционной колонны (22) второй ступени, а для орошения абсорбционной колонны (22) второй ступени используют жидкую фазу, отводимую из конденсатора (46).

2. Способ по п. 1, отличающийся тем, что при подаче насыщенного первичного абсорбента из абсорбционной колонны (21) первой ступени в сепаратор (20) осуществляют охлаждение насыщенного первичного абсорбента.

3. Способ по п. 1, отличающийся тем, что при подаче газовой фазы из десорбционной колонны (23) в сепаратор (20) осуществляют охлаждение газовой фазы.

4. Способ по п. 1, отличающийся тем, что при подаче жидкой нефтепродуктовой фазы из сепаратора (20) в десорбционную колонну (23) осуществляют нагрев жидкой нефтепродуктовой фазы.



 

Похожие патенты:

Изобретение описывает способ получения моторного топлива, характеризующийся тем, что углеводородный конденсат подогревают последовательно в первом и втором рекуперативных теплообменниках и подогревателе и подают для разделения фракций в нижнюю часть ректификационной колонны, отбираемая из средней части ректификационной колонны дизельная фракция поступает в стриппинг-колонну, обогреваемую за счет тепла мазутной фракции, отбираемой из нижней части ректификационной колонны, и после охлаждения во втором рекуперативном теплообменнике и втором холодильнике дизельную фракцию подают на склад, при этом мазутная фракция из ректификационной колонны нагревает куб стриппинг-колонны, затем отдает тепло в первом рекуперативном теплообменнике и в первом холодильнике, после чего ее либо возвращают в поток конденсата на склад, либо используют в качестве жидкого топлива, отбираемые из верхней части ректификационной колонны пары бензиновой фракции конденсируют в третьем холодильнике, сконденсированную бензиновую фракцию подают в рефлюксную емкость, а затем частично в верхнюю часть ректификационной колонны на орошение, большую часть бензиновой фракции (нафты) возвращают в поток конденсата, а остальную часть сконденсированной бензиновой фракции подают через третий рекуперативный теплообменник на узел получения высокооктанового бензина, при этом на вход третьего рекуперативного теплообменника дополнительно поступает жидкая и/или паровая среда, содержащая метанол и/или воду, нагретая смесь бензиновой фракции и указанной среды поступает в один из каталитических реакторов, катализат из этого каталитического реактора поступает на обогрев колонны стабилизации, затем поступает на обогрев третьего рекуперативного теплообменника и после прохождения четвертого холодильника поступает в разделитель, откуда газовая фаза поступает в топливную сеть, вода поступает на слив, а жидкая углеводородная фаза через коалесцер поступает через пятый рекуперативный теплообменник в среднюю часть колонны стабилизации для отделения легких фракций, которые из верхней части колонны стабилизации через пятый холодильник поступают в емкость орошения, из которой образовавшаяся сжиженная пропан-бутановая фракция поступает частично на орошение в колонну стабилизации, а частично в топливную сеть, стабильная бензиновая фракция из кубовой части колонны стабилизации после охлаждения в пятом рекуперативном теплообменнике и шестом холодильнике поступает на склад, при этом подогретая в четвертом рекуперативном теплообменнике азотно-воздушная смесь поступает во второй каталитический реактор для восстановления катализатора.

Изобретение относится к способу подготовки высоковязкой нефти для перекачки по трубопроводу. Способ включает термообработку нефти путем нагрева в теплообменниках и печи термокрекинга, последующее разделение продуктов термокрекинга на паровую и жидкую фазы в испарителе, закалочное охлаждение продуктов термокрекинга перед подачей в испаритель, применение жидкой фазы после доохлаждения в качестве компонента нефти, закачиваемой в трубопровод, последующее разделение паровой фазы продуктов термокрекинга в газосепараторе на углеводородный газ, используемый в качестве топлива печи термокрекинга, и легкий дистиллят, который подвергают вторичному разделению на углеводородный газ и стабильный легкий дистиллят в колонне стабилизации, снабженной насадкой, причем поток углеводородного газа из колонны стабилизации смешивают с потоком углеводородного газа из газосепаратора, а стабильный легкий дистиллят после нагрева в кипятильнике используют частично в качестве горячей струи, подаваемой в нижнюю часть колонны стабилизации, частично после охлаждения в холодильнике - в качестве острого орошения, подаваемого в верхнюю часть колонны стабилизации, а балансовое количество стабильного легкого дистиллята смешивают с охлажденной жидкой фазой испарителя и подают на перекачку.

Изобретение относится к массообменным процессам и может быть использовано в нефтяной, нефтеперерабатывающей, химической и других смежных отраслях промышленности при проведении процессов ректификации, отпарки, абсорбции и десорбции.

Изобретение относится к способу подготовки высоковязкой нефти для перекачки по трубопроводу, который может быть использован в нефтедобывающей промышленности. Способ включает термообработку нефти путем нагрева в теплообменниках и печи термокрекинга, последующее разделение продуктов термокрекинга на газопарожидкостную и жидкую фазы в испарителе, применение последней в качестве теплоносителя в теплообменниках с последующим разделением охлажденной жидкой фазы на две части, одну из которых подают на закалочное охлаждение продуктов термокрекинга перед подачей в испаритель, а другую после доохлаждения используют в качестве компонента нефти, закачиваемой в трубопровод, последующее разделение газопарожидкостной фазы продуктов термокрекинга в газосепараторе на углеводородный газ, используемый в качестве топлива печи термокрекинга, и дистиллят.

Настоящее изобретение относится к способу получения тяжелого нефтяного топлива, предназначенного для стационарных котельных и технологических установок. Способ включает нагрев нефтяного остатка до температуры висбрекинга с дальнейшим фракционированием продуктов висбрекинга на газ, бензиновые, газойлевые фракции и тяжелый крекинг-остаток с последующим смешением тяжелого крекинг-остатка с газойлевой фракцией.

Изобретение относится к нефтеперерабатывающей промышленности и может быть использовано при разделении реакционной смеси продуктов термического крекинга. Изобретение касается способа, включающего ввод реакционной смеси, прошедшей печь и реактор термического крекинга, после охлаждения реакционной смеси квенчем, в колонну ректификации, с выводом с верха колонны ректификации паров и подачей паров после охлаждения в емкость орошения, с выводом с верха емкости орошения газа, а с низа - нестабильной бензиновой фракции и подачей части ее в качестве острого орошения колонны ректификации, с выводом боковым погоном колонны ректификации через отпарную секцию дизельной фракции, паров с верха отпарной секции обратно в колонну ректификации, а с низа колонны ректификации - остатка, с вводом водяного пара в низ ее и отпарной секции.

Изобретение относится к области получения моторных топлив и может быть использовано в нефтеперерабатывающей и нефтехимической промышленности. Изобретение касается способа гидрокрекинга с получением моторных топлив, в котором осуществляется разделение продуктов реакции гидрокрекинга в три стадии, на первой стадии получают газ низкого давления, сжиженные углеводородные газы, легкую бензиновую фракцию и утяжеленный продукт гидрокрекинга, причем легкую бензиновую фракцию получают в первой атмосферной колонне в качестве бокового погона, на второй стадии - тяжелый бензин, керосин, дизельное топливо, по крайней мере, не менее двух видов, включая зимнее, летнее и арктическое и непревращенный остаток, в котором содержание светлых фракций, выкипающих до 360°C, не превышает 3% масс., на третьей стадии - легкий стабильный бензин, очищенный газ стабилизации, используемый в качестве топливного газа, и кислый газ, используемый в качестве сырья процесса Клауса для получения элементной серы.

Изобретение относится к области предварительной переработки нестабильного газоконденсата в смеси с нефтью. Изобретение касается способа стабилизации нестабильного газокоденсата в смеси с нефтью, реализуется в двух последовательно работающих колоннах, снабженных контактными и сливными устройствами, с верха первой колонны выделяют сероводород, метилмеркаптан и легкие углеводороды, с низа отводится глубокодеметилмеркаптанизированный стабилизат, направляемый во вторую ректификационную колонну, из которой далее выделяются углеводородные фракции, содержащие извлекаемые в дальнейшем в качестве одорантов меркаптаны, нк-65°C, или нк-75°C, или нк-130°C, в которых концентрируются соответственно этилмеркаптан, изомерный и нормальный пропилмеркаптаны и изомерные и нормальный бутилмеркаптаны или смеси соответствующих меркаптанов, а с низа колонны отводится тяжелый остаток.

Изобретение относится к области переработки нефти и может быть использовано для перегонки нефти. Изобретение касается способа первичной перегонки нефти, где при перегонке нефти в атмосферных и вакуумной ректификационных колоннах с получением бензиновой и дизельной фракций, атмосферного и вакуумного газойля и гудрона, первая и вторая атмосферные ректификационные колонны снабжены полуглухими тарелками, которые сообщаются трубопроводами, соответственно, со второй атмосферной ректификационной колонной и вакуумной колонной, обеспечивая создание в них дополнительного жидкого орошения.

Изобретение относится к процессам нефтепереработки, в частности к способам стабилизации керосиновых фракций. Изобретение касается стабилизации керосиновых фракций путем горячей сепарации газопродуктовой смеси из реактора гидродемеркаптанизации на газовую и жидкую фазы, направления жидкой фазы в качестве сырья колонны стабилизации керосиновых фракций, а также охлаждения, конденсации газовой фазы с последующей сепарацией в холодном сепараторе на водородосодержащий газ и жидкую фазу, которую подают в качестве компонента острого орошения колонны стабилизации, при этом жидкую фазу горячего сепаратора подают в колонну стабилизации после охлаждения, а жидкую фазу холодного сепаратора без подогрева подают в качестве компонента острого орошения верхней тарелки колонны стабилизации керосиновых фракций.

Изобретение относится к способу повышения качества углеводородных остатков и тяжелого дистиллятного сырья, включающему: введение в контакт углеводородных остатков и водорода с металлосодержащим катализатором гидропереработки на нецеолитной основе в первой системе реакторов гидропереработки в кипящем слое для получения первого выходящего потока; фракционирование первого выходящего потока из первого реактора гидропереработки в кипящем слое для получения первого жидкого продукта и первого парового продукта; введение в контакт первого парового продукта с углеводородным потоком в абсорбционной колонне в противоточном режиме; отделение первого парового продукта и углеводородного потока в абсорбционной колонне для образования второго парового продукта и второго жидкого продукта, причем второй паровой продукт имеет пониженное содержание средних дистиллятов и содержит углеводороды фракции газойля, введение в контакт второго парового продукта и тяжелого дистиллятного сырья с цеолитным селективным катализатором гидрокрекинга во второй системе реакторов гидрокрекинга в кипящем слое для получения второго выходящего потока; выведение второго выходящего потока из второй системы реакторов гидрокрекинга в кипящем слое; и фракционирование второго выходящего потока из второй системы реакторов гидрокрекинга в кипящем слое для получения одной или нескольких углеводородных фракций.

Настоящее изобретение относится к вариантам способа улучшения качества остатка углеводородов и к вариантам системы для его осуществления. Один из вариантов способа включает следующие стадии: контактирование фракции углеводородного остатка и водорода с первым катализатором гидроконверсии в первой реакторной системе гидроконверсии с кипящим слоем; извлечение первого выходного потока из первой реакторной системы гидроконверсии с кипящим слоем; контактирование первого выходного потока и водорода со вторым катализатором гидроконверсии во второй реакторной системе гидроконверсии; извлечение второго выходного потока из второй реакторной системы гидроконверсии; контактирование второго выходного потока и водорода с третьим катализатором гидроконверсии во второй реакторной системе гидроконверсии с кипящим слоем; извлечение третьего выходного потока из второй реакторной системы гидроконверсии с кипящим слоем; фракционирование третьего выходного потока из второй реакторной системы гидроконверсии с кипящим слоем для извлечения одной или более углеводородных фракций, включая вакуумную фракцию углеводородного остатка.

Изобретение относится к способу облагораживания пека, причем способ содержит стадии, на которых осуществляют гидрокрекинг тяжелого нефтяного исходного материала в системе реакции гидрокрекинга, содержащей одну или более ступеней реакции гидрокрекинга, содержащих реактор гидрокрекинга с кипящим слоем; извлекают вытекающий поток и отработанный или частично отработанный катализатор из реактора гидрокрекинга с кипящим слоем; фракционируют вытекающий поток, чтобы производить две или более углеводородные фракции; осуществляют сольвентную деасфальтизацию по меньшей мере одной из двух или более углеводородных фракций, чтобы производить фракцию деасфальтированного масла и пек; подают пек, водород и частично отработанный катализатор в реактор гидрокрекинга пека с кипящим слоем; осуществляют контактирование пека, водорода и катализатора в реакторе гидрокрекинга пека с кипящим слоем при условиях реакции - температуре и давлении, достаточных, чтобы конвертировать по меньшей мере часть пека в дистиллятные углеводороды; отделяют дистиллятные углеводороды от катализатора.

Настоящее изобретение предусматривает способ гидрообработки углеводородов с неравномерным распределением объема катализатора среди двух или более слоев катализатора.

Изобретение относится к способу гидроконверсии углеводородного сырья. Способ включает стадии, на которых: (a) сырье подвергают контактированию при повышенных температуре и давлении в первой секции гидрокрекинга в присутствии водорода с одним или несколькими катализаторами для получения первого выходящего потока углеводородов; (b) разделяют по меньшей мере часть первого выходящего потока углеводородов, полученного на стадии (а), в секции разделения на газообразный поток, легкий жидкий поток и тяжелый жидкий поток; (c) разделяют по меньшей мере часть указанных жидких потоков, полученных на стадии (b), в секции фракционирования на несколько фракций углеводородов, включая фракцию углеводородов с температурой кипения выше 350°С; (d) подвергают контактированию по меньшей мере часть фракции углеводородов с температурой кипения выше 350°С, полученной на стадии (с), при повышенных температуре и давлении во второй секции гидрокрекинга в присутствии водорода с одним или несколькими катализаторами для получения второго углеводородного выходящего потока; (e) разделяют по меньшей мере часть второго углеводородного выходящего потока, полученного на стадии (d), в секции разделения на газообразный поток, легкий жидкий поток и тяжелый жидкий поток; (f) разделяют по меньшей мере часть указанных жидких потоков, полученных на стадии (е), в секции фракционирования на несколько фракций углеводородов, включая тяжелую фракцию углеводородов с температурой кипения выше 350°С; (g) делят по меньшей мере часть фракции углеводородов с температурой кипения выше 350°С, полученной на стадии (f), на больший поток и меньший поток; (h) рециркулируют по меньшей мере часть большего потока, полученного на стадии (g), на стадию (d); и (i) извлекают меньший поток, полученный на стадии (g).

Изобретение относится к способу конверсии сланцевого масла или смеси сланцевых масел, имеющих содержание азота по меньшей мере 0.1 мас. %, содержащему следующие стадии: a) сырье вводится в часть для гидроконверсии в присутствии водорода, причем указанная часть содержит, по меньшей мере, реактор с кипящем слоем, работающий в режиме газообразного и жидкого восходящего потока и содержащий по меньшей мере один катализатор гидроконверсии на подложке, b) выходящий поток, полученный на стадии а), вводится по меньшей мере частично в зону фракционирования, из которой, посредством атмосферной дистилляции, выходят газообразная фракция, фракция лигроина, фракция газойля и фракция, более тяжелая, чем фракция газойля, c) указанная фракция лигроина обрабатывается по меньшей мере частично в первой части для гидрообработки в присутствии водорода, причем указанная часть содержит по меньшей мере один реактор с фиксированным слоем, содержащий по меньшей мере один катализатор гидрообработки, d) указанная фракция газойля обрабатывается по меньшей мере частично во второй части для гидрообработки в присутствии водорода, причем указанная часть содержит по меньшей мере один реактор с фиксированным слоем, содержащий по меньшей мере один катализатор гидрообработки, e) фракция, более тяжелая, чем фракция газойля, обрабатывается по меньшей мере частично в части для гидрокрекинга в присутствии водорода.

Изобретение относится к способу получения ракетного топлива из керосиногазойлевых фракций гидрогенизата от гидрокрекинга бензинового деасфальтизата остатков сернистых и высокосернистых нефтей.
Изобретение относится к способу, включающему гидрокрекинг потока сырья, являющегося селективным для конвертированных продуктов в интервале температур кипения дистиллята и дающий выход неконвертированных продуктов, подходящих для использования в качестве смазочных материалов, включающий: предоставление потока сырья, гидрокрекинг потока сырья с образованием продукта гидрокрекинга, и разделение продукта гидрокрекинга на конвертированный продукт, и неконвертированный продукт, причем поток сырья образуют путем: гидроочистки фракции сырой нефти, с образованием гидроочищенного продукта, гидрокрекинга гидроочищенного продукта на стадии предварительного гидрокрекинга потоком водородсодержащего обрабатывающего газа в присутствии каталитической системы предварительного гидрокрекинга при эффективных условиях предварительного гидрокрекинга, достаточных для достижения степени конверсии не более 50%, с образованием гидроочищенного продукта, подвергнутого предварительному гидрокрекингу, и разделения гидроочищенного продукта, подвергнутого предварительному гидрокрекингу, на предварительно конвертированный продукт, и предварительно неконвертированный продукт, так что предварительно неконвертированный продукт является потоком сырья - вакуумного газойля.

Изобретение относится к области нефтехимии, а именно к способам очистки дизельного топлива (ДТ), углеводородов и моторных топлив от производных серы. Катализатор представляет собой смешанное гетерополисоединение, нанесенное на твердый минеральный носитель.

Предложен способ фракционирования нефтепродуктов широкой бензиновой фракции с неконденсируемыми компонентами, включающий подачу фракционируемой газо-жидкостной смеси в сепаратор , разделение в сепараторе  газо-жидкостной смеси на жидкую нефтепродуктовую и газовую фазы, реализацию процессов абсорбции и десорбции, где процесс абсорбции включает подачу газовой фазы из сепаратора  в абсорбционную колонну  первой ступени, подачу первичного абсорбента в абсорбционную колонну  первой ступени, абсорбцию целевых компонентов первичным абсорбентом, подачу насыщенного первичного абсорбента из абсорбционной колонны  первой ступени в сепаратор , подачу газовой фазы из абсорбционной колонны  первой ступени в абсорбционную колонну  второй ступени, подачу вторичного абсорбента в абсорбционную колонну  второй ступени, абсорбцию целевых компонентов вторичным абсорбентом, отвод насыщенного вторичного абсорбента из абсорбционной колонны  второй ступени, отвод газовой фазы из абсорбционной колонны  второй ступени, процесс десорбции включает подачу жидкой нефтепродуктовой фазы из сепаратора  в десорбционную колонну , нагрев жидкой нефтепродуктовой фазы в десорбционной колонне  с отделением газовой фазы, подачу газовой фазы из десорбционной колонны  в сепаратор , отвод регенерированной жидкой фазы из десорбционной колонны . В качестве первичного и вторичного абсорбентов используют стабильный бензин , и процесс абсорбции включает смешение вторичного абсорбента с газовой фазой, отводимой из абсорбционной колонны  второй ступени, с доабсорбцией целевых компонентов вторичным абсорбентом, охлаждение и разделение полученной смеси на жидкую и газовую фазы в конденсаторе  и регулирование температурного режима абсорбционных колонн  посредством их орошения, при котором для орошения абсорбционной колонны  первой ступени используют насыщенный вторичный абсорбент, отводимый из абсорбционной колонны  второй ступени, а для орошения абсорбционной колонны  второй ступени используют жидкую фазу, отводимую из конденсатора . Технический результат – обеспечение повышения степени абсорбции углеводородов С3+. 3 з.п. ф-лы, 3 ил., 1 табл.

Наверх