Способ производства биоуглеводородов путем термического крекинга



Способ производства биоуглеводородов путем термического крекинга
Способ производства биоуглеводородов путем термического крекинга
Способ производства биоуглеводородов путем термического крекинга
Способ производства биоуглеводородов путем термического крекинга
Способ производства биоуглеводородов путем термического крекинга
Способ производства биоуглеводородов путем термического крекинга
Способ производства биоуглеводородов путем термического крекинга
Способ производства биоуглеводородов путем термического крекинга
Способ производства биоуглеводородов путем термического крекинга
Способ производства биоуглеводородов путем термического крекинга
Способ производства биоуглеводородов путем термического крекинга
Способ производства биоуглеводородов путем термического крекинга
Способ производства биоуглеводородов путем термического крекинга

Владельцы патента RU 2713732:

НЕСТЕ ОЙЮ (FI)

Изобретение относится к способу производства биоуглеводородов. Способ производства биоуглеводородов включает в себя: стадию подготовки, на которой из биологически возобновляемого сырья получают углеводородный сырьевой материал, содержащий С10-С20-углеводороды в количестве более 50% по массе, стадию изомеризации, на которой изомеризационной обработке подвергают, по меньшей мере, неразветвленные углеводороды в углеводородном сырьевом материале для получения изомерного сырьевого материала, и стадию крекинга, на которой выполняют термический крекинг изомерного сырьевого материала для получения биоуглеводородов. Технический результат - получение достаточного количества углеводородов, являющихся мономерами или предшественниками мономеров при производстве полимеров. 8 з.п. ф-лы, 4 ил., 5 табл.

 

Область техники, к которой относится изобретение

Настоящее изобретение относится к способу производства биоуглеводородов. Изобретение также относится к биоуглеводородам, получаемым таким способом, и к способу производства полимеров.

Уровень техники

Производство биоуглеводородов из биомассы вызывает растущий интерес, поскольку их получают из возобновляемого источника органических соединений. Подобные углеводороды являются ценным сырьем для целого ряда технологических процессов в химической промышленности. В частности, их используют в качестве мономеров или предшественников мономеров при производстве полимеров.

Биополимеры вызывают большой интерес во всем мире, поскольку они могли бы стать возобновляемой альтернативой полимерам, производимых из традиционного ископаемого сырья (например, ПЭ, ПП, ПЭТ или АБС). Тем не менее, найти биополимер, сопоставимый по свойствам с традиционными полимерами, весьма трудно. До сих пор крупномасштабное применение было найдено лишь для полимолочной кислоты (ПМК). Замена традиционных полимеров затруднена тем, что эти продукты обладают довольно специфическими свойствами, обработка полимеров хорошо отлажена, а существующее технологическое оборудование не удается непосредственно использовать для новых полимеров как таковых.

В патентной заявке US 2012/0053379 А1 раскрыт способ производства биоуглеводородов путем каталитического дезоксигенирования компонентов таллового масла и парового крекинга жидкой фракции, полученной на стадии дезоксигенирования.

Раскрытие изобретения

Настоящее изобретение сделано в свете вышеупомянутых проблем и его целью является создание усовершенствованного способа производства биологически возобновляемых материалов (биоуглеводородов), имеющих широкий диапазон использования.

В кратком изложении настоящее изобретение относится к одному или нескольким из следующих предметов.

1. Способ производства биоуглеводородов, включающий в себя:

стадию подготовки, на которой получают углеводородный сырьевой материал из биологически возобновляемого сырья,

стадию изомеризации, на которой изомеризационной обработке подвергают, по меньшей мере, неразветвленные углеводороды в углеводородном сырьевом материале для получения изомерного сырьевого материала, и

стадию крекинга, на которой выполняют термический крекинг изомерного сырьевого материала для получения биоуглеводородов.

2. Способ согласно предмету 1, в котором изомерный сырьевой материал содержит изопарафины в количестве не менее 50% по массе, предпочтительно не менее 60% по массе, более предпочтительно не менее 70% по массе.

3. Способ согласно предмету 1, в котором изомерный сырьевой материал содержит изопарафины в количестве не менее 70% по массе.

4. Способ согласно любому из предшествующих предметов, в котором термический крекинг на стадии крекинга проводят при температуре на выходе из змеевика (ТВЗ) не ниже 790°C.

5. Способ согласно любому из предшествующих предметов, в котором термический крекинг на стадии крекинга проводят при температуре не ниже 800°C, предпочтительно не ниже 820°C, более предпочтительно не ниже 830°C, еще более предпочтительно не ниже 840°C.

6. Способ согласно любому из предшествующих предметов, в котором термический крекинг на стадии крекинга проводят при температуре не выше 960°C, предпочтительно не выше 920°C, более предпочтительно не выше 890°C, еще более предпочтительно не выше 870°C.

7. Способ согласно любому из предшествующих предметов, в котором стадия подготовки включает в себя стадию дезоксигенирования биологически возобновляемого сырья.

8. Способ согласно любому из предшествующих предметов, в котором стадия дезоксигенирования биологически возобновляемого сырья представляет собой стадию гидрообработки, предпочтительно, стадию гидродезоксигенирования.

9. Способ любому из предшествующих предметов, в котором стадия подготовки включает в себя стадию гидрокрекинга углеводородов в углеводородном сырьевом материале.

10. Способ согласно любому из предшествующих предметов, в котором биологически возобновляемое сырье содержит, по меньшей мере, одно из следующего: растительные масла, растительные жиры, животные масла и животные жиры, и его подвергают гидрообработке для получения углеводородного сырьевого материала.

11. Способ согласно любому из предшествующих предметов, в котором изомерный сырьевой материал содержит, по меньшей мере, одно из следующего: дизельную фракцию и лигроиновую фракцию, и, по меньшей мере, эту дизельную фракцию и/или эту лигроиновую фракцию подвергают термическому крекингу.

12. Способ согласно предмету 11, в котором термическому крекингу подвергают только дизельную фракцию и/или лигроиновую фракцию, предпочтительно только дизельную фракцию.

13. Способ согласно любому из предшествующих предметов, в котором изомерный сырьевой материал предпочтительно выбран из фракций А и Б, причем

фракция А содержит С10-С20-углеводороды в количестве более 50% по массе, предпочтительно не менее 75% по массе, более предпочтительно не менее 90% по массе (относительно органических компонентов), содержание С10-С20-углеводородов с четным числом атомов в углеродной цепи (т.е. С10, С12, С14, С16, С18 и С20) предпочтительно составляет более 50% по массе, и фракция А содержит ароматические соединения в количестве не более 1,0% по массе, предпочтительно не более 0,5% по массе, более предпочтительно не более 0,2% по массе, и олефины в количестве менее 2,0% по массе, предпочтительно не более 1,0% по массе, более предпочтительно не более 0,5% по массе; и

фракция Б содержит С5-С10-углеводороды в количестве более 50% по массе, предпочтительно не менее 75% по массе, более предпочтительно не менее 90% по массе (относительно органических компонентов), и фракция Б содержит ароматические соединения в количестве не более 1,0% по массе, предпочтительно не более 0,5% по массе, более предпочтительно не более 0,2% по массе, и олефины в количестве менее 2,0% по массе, предпочтительно не более 1,0% по массе, более предпочтительно не более 0,5% по массе.

14. Способ согласно любому из предшествующих предметов, в котором изомерный сырьевой материал содержит изопарафины в количестве не менее 75% по массе, предпочтительно не менее 80% по массе, более предпочтительно не менее 85% по массе, наиболее предпочтительно не менее 90% по массе.

15. Способ согласно любому из предшествующих предметов, в котором изомерный сырьевой материал содержит кислород в количестве не более 1% от общей массы всех элементов, входящих в состав изомерного сырьевого материала, согласно элементному анализу.

16. Способ согласно любому из предшествующих предметов, в котором термический крекинг на стадии крекинга включает в себя паровой крекинг.

17. Способ согласно предмету 16, в котором паровой крекинг проводят при отношении скорости подачи воды к скорости подачи изомерного сырьевого материала (скорость подачи Н2О [кг/ч]/скорость подачи изо-углеводородов [кг/ч]) в диапазоне значений от 0,05 до 1,20.

18. Способ согласно предмету 17, в котором отношение скорости подачи воды к скорости подачи изомерного сырьевого материала составляет не менее 0,10, предпочтительно не менее 0,20, более предпочтительно не менее 0,25, еще более предпочтительно не менее 0,30.

19. Способ согласно предмету 16 или 17, в котором отношение скорости подачи воды к скорости подачи изомерного сырьевого материала составляет не более 1,00, предпочтительно не более 0,80, более предпочтительно не более 0,60, еще более предпочтительно не более 0,50.

20. Способ согласно любому из предшествующих предметов, в котором биоуглеводороды содержат ароматические углеводороды, выбранные из группы, состоящей из бензола, толуола и ксилолов, в количестве не менее 5% по массе.

21. Способ согласно любому из предшествующих предметов, в котором биоуглеводороды содержат ароматические углеводороды, выбранные из группы, состоящей из бензола, толуола и ксилола, в количестве не менее 6% по массе, предпочтительно не менее 7% по массе, более предпочтительно не менее 8% по массе.

22. Способ производства биоуглеводородов, включающий в себя:

стадию обеспечения изомерного сырьевого материала, полученного из биологически возобновляемого сырья и содержащего изопарафины в количестве не менее 50% по массе, предпочтительно не менее 65% по массе, более предпочтительно не менее 70% по массе, и

стадию крекинга, на которой выполняют термический крекинг изомерного сырьевого материала для получения биоуглеводородов.

23. Способ согласно предмету 22, в котором изомерный сырьевой материал содержит изопарафины в количестве не менее 70% по массе.

24. Способ согласно предмету 22 или 23, в котором изомерный сырьевой материал содержит изопарафины в количестве не менее 75% по массе, предпочтительно не менее 80% по массе, более предпочтительно не менее 85% по массе, наиболее предпочтительно не менее 90% по массе.

25. Способ согласно любому из предметов с 22 по 24, в котором стадия обеспечения изомерного сырьевого материала включает в себя стадию подготовки, на которой получают углеводородный сырьевой материал из биологически возобновляемого сырья и, опционально, стадию изомеризации, на которой изомеризационной обработке подвергают, по меньшей мере, неразветвленные углеводороды в углеводородном сырьевом материале для получения изомерного сырьевого материала.

Дополнительные признаки предметов 4-21 применимы и к способу согласно любому из предметов 22-25.

26. Способ производства полимера, включающий в себя получение биоуглеводородов способом согласно любому из предметов 1-25, и, опционально, очистку и/или химическое изменение, по меньшей мере, части биоуглеводородов для получения биомономеров и полимеризацию биомономеров для получения полимера.

27. Способ согласно предмету 26, в котором полимер представляет собой полиэтилентерефталат (ПЭТ), полиолефин, АБС (акрилонитрил, бутадиен и стирол, имеющие возобновляемое происхождение) или их производные.

28. Способ согласно предмету 26 или 27, в котором используются мономеры, полученные из биологически возобновляемых сырьевых материалов, в количестве не менее 50% по массе, предпочтительно не менее 80% по массе, более предпочтительно не менее 90% по массе, более предпочтительно не менее 95% по массе, более предпочтительно не менее 99% по массе, наиболее предпочтительно 100% по массе относительно всех мономеров, входящих в состав полимера.

29. Способ согласно любому из предметов 26-28, дополнительно включающий в себя формование из полимера изделия, например, пленки, гранул или литого изделия.

30. Смесь углеводородов, получаемых способом согласно любому из предметов 1-25.

Краткое описание чертежей

На фиг. 1 показана лабораторная установка для парового крекинга, использованная в примерах данного изобретения.

На фиг. 2 показана ГХ×ГХ установка (см. Beens, J.; Brinkman, U.A.T., Comprehensive two-dimensional gas chromatography - a powerful and versatile technique. Analyst 2005, 130, (2), 123-127).

На фиг. 3 показан результат ГХ×ГХ на 2D-графике (полутоновом), на 2D графике (контурном) и на 3D-графике, соответственно (см. Adahchour, М.; Beens, J.; Vreuls, R.J.J.; Brinkman, U.A.T., Recent developments in comprehensive two-dimensional gas chromatography (GC×GC) II. Modulation and detection. Trends in Analytical Chemistry 2006, 25, (6), 540-553).

На фиг. 4 приведены эталонные компоненты для ГХ×ГХ анализа.

Осуществление изобретения

Настоящее изобретение относится к способу производства биоуглеводородов, включающему в себя термический крекинг изопарафиновой композиции (именуемой в дальнейшем «изомерным сырьевым материалом») с высоким содержанием изопарафинов (предпочтительно не менее 50% по массе), получаемой путем изомеризации углеводородного сырьевого материала, полученного из биологически возобновляемого сырья.

В целом, настоящее изобретение относится к способу производства углеводородов, извлекаемых из биологически возобновляемого сырья (биоуглеводородов), и способствует повышению экологической устойчивости отраслей промышленности, потребляющих нефтехимические продукты, в первую очередь, производства полимеров и топливной промышленности. Продукт, полученный способом согласно данному изобретению, предпочтительно имеет высокое содержание углеводородов бензола, толуола, ксилолов (БТКС).

Согласно настоящему изобретению, предложен способ производства биоуглеводородов, включающий в себя стадию подготовки, на которой получают углеводородный сырьевой материал из биологически возобновляемого сырья, стадию изомеризации, на которой изомеризационной обработке подвергают, по меньшей мере, неразветвленные углеводороды в углеводородном сырьевом материале для получения изомерного сырьевого материала, и стадию крекинга, на которой выполняют термический крекинг изомерного сырьевого материала для получения биоуглеводородов.

Изомерный сырьевой материал предпочтительно содержит изопарафины в количестве не менее 50% по массе, более предпочтительно не менее 60% по массе, еще более предпочтительно не менее 70% по массе или не менее 75% по массе.

Чем выше содержание изопарафинов, тем больше выход БТКС на стадии термического крекинга, что, в свою очередь, позволяет получать более ценные продукты, особенно для химии полимеров. Следовательно, особенно предпочтительно, чтобы изомерный сырьевой материал содержал изопарафины в количестве не менее 70% по массе.

Используя предлагаемый способ, возможно превращать биологически возобновляемое сырье в нефтехимический сырьевой материал, содержащий большое количество БТКС, а также этилен (этен) и пропилен (пропен), которые особенно применимы для дальнейшего производства полимерных материалов. Разумеется, что другие компоненты такого продукта также находят применение, например, в качестве растворителей, связующих, модификаторов или в топливной промышленности.

В настоящем изобретении изопарафины представляют собой разветвленные алканы, предпочтительно содержащие не более 24 атомов углерода (С24), а н-парафины представляют собой неразветвленные алканы, предпочтительно содержащие не более 26 атомов углерода (С26).

Ниже приведено более подробное описание отдельных стадий способа согласно настоящему изобретению, а также промежуточных и конечных продуктов, получаемых на этих стадиях. Тем не менее, настоящее изобретение не ограничивается предпочтительными вариантами осуществления, приведенными ниже.

Биологически возобновляемое сырье

В настоящем изобретении биологически возобновляемое сырье может быть получено из любого биологически возобновляемого источника, такого как растения или животные, включая грибы, дрожжи, водоросли и бактерии, причем растения и микробиологический источник могут быть генно-модифицированными. В частности, биологически возобновляемое сырье предпочтительно может содержать жиры, например, растительные жиры или животные жиры, масла (в частности, жирные масла), например, жирные масла растительного или животного происхождения, или любое другое сырье, способное в виде биомассы подвергаться газификации или обработке способами BTL (biomass to liquid). Биологически возобновляемое сырье может подвергаться предварительной обработке перед получением из него углеводородного сырьевого материала. Подобная предварительная обработка может включать в себя очистку и/или химическое изменение, например, омыление или трансэтерификацию. Если биологически возобновляемый сырьевой материал является твердым материалом, целесообразно подвергать его такому химическому изменению, чтобы обеспечить получение из него жидкого биологически возобновляемого сырья.

Предпочтительно биологически возобновляемое сырье содержит, по меньшей мере, одно из следующего: растительные масла, растительные жиры, животные масла и животные жиры. Эти материалы предпочтительны, поскольку они позволяют обеспечивать сырье прогнозируемого состава, причем в случае необходимости этот состав можно регулировать путем соответствующего выбора и/или смешивания природных масел или жиров.

Углеводородный сырьевой материал и стадия подготовки

В целом, углеводородный сырьевой материал можно получать из биологически возобновляемого сырья любым известным способом. Конкретные примеры способа производства углеводородного сырьевого материала приведены в европейской патентной заявке ЕР 1741768 А1. Можно также использовать иной способ BTL, например, газификацию биомассы с последующим применением метода Фишера-Тропша.

Стадия подготовки, на которой получают углеводородный сырьевой материал, предпочтительно включает в себя стадию дезоксигенирования биологически возобновляемого сырья, поскольку большинство биологически возобновляемых сырьевых материалов имеет высокое содержание кислорода, неподходящее для стадии термического крекинга (предпочтительно парового крекинга) согласно настоящему изобретению. И несмотря на то, что ранее сообщалось о паровом крекинге биологически возобновляемого кислородсодержащего сырьевого материала, состав его продукта является нежелательным и непредсказуемым. В то же время, настоящее изобретение позволяет производить биоуглеводородную композицию, которую легко можно интегрировать в цепочку создания добавленной стоимости в обычной нефтехимии. В настоящем изобретении на способ дезоксигенирования не накладывается особых ограничений и может быть использован любой другой подходящий способ. Подходящими способами являются, например, гидрообработка, в частности, каталитическое гидродезоксигенирование (каталитическое ГДО), каталитический крекинг (КК) или сочетание этих двух способов. Другими подходящими способами являются реакции декарбоксиливания и/или декарбонилирования, проводимые отдельно или в сочетании с гидрообработкой.

Предпочтительно стадия дезоксигенирования биологически возобновляемого сырья представляет собой стадию гидрообработки, предпочтительно стадию гидродезоксигенирования (ГДО), предпочтительно проводимую с использованием катализатора ГДО. Это самый распространенный способ удаления кислорода, который был тщательно исследован и оптимизирован. Тем не менее, настоящее изобретение не ограничивается только им.

В качестве катализатора ГДО можно использовать гидрогенизационный металл на носителе. В примерах использован катализатор ГДО, содержащий гидрогенизационный металл, выбранный из группы, состоящей из Pd, Pt, Ni, Со, Mo, Ru, Rh, W, или их сочетание. В качестве носителя, среди прочих, пригоден глинозем или кремнезем. Стадию гидродезоксигенирования можно проводить, например, при температуре 100-500°C и абсолютном давлении 10-150 бар.

Стадия подготовки углеводородного сырьевого материала может включать в себя стадию гидрокрекинга углеводородов в углеводородном сырьевом материале. Это позволяет регулировать длину цепей в углеводородном сырьевом материале и косвенно контролировать состав продукт при производстве биоуглеводородов.

Стадию гидрообработки и стадию изомеризации можно проводить в одном реакторе.

Перед проведением термического крекинга из композиции, подвергшейся гидрообработке или гидрокрекингу, и/или из изомерного сырьевого материала можно удалить воду и легкие газы любым обычным способом, например, дистилляцией. После удаления или во время удаления воды и легких газов композицию можно подвергнуть фракционированию с выделением одной или нескольких фракций, каждую из которых можно использовать в качестве изомерного сырьевого материала на стадии термического крекинга. Фракционирование можно проводить любым обычным способом, например, дистилляцией. Очистка и/или фракционирование позволяют лучше контролировать свойства продукта.

В настоящем изобретении биологически возобновляемое сырье, содержащее, по меньшей мере, одно из следующего: растительные масла, растительные жиры, животные масла и животные жиры, предпочтительно подвергается гидрообработке и изомеризации для получения изомерного сырьевого материала, содержащего, по меньшей мере, одно из следующего: дизельную фракцию (температура кипения 180-360°C) и лигроиновую фракцию (температура кипения 30-180°C), причем, по меньшей мере, эта дизельная фракция и/или эта лигроиновая фракция затем подвергается термическому крекингу (паровому крекингу). Предпочтительно термическому крекингу подвергается только дизельная фракция, только лигроиновая фракция или только смесь дизельной фракции и лигроиновой фракции. Наиболее предпочтительно термическому крекингу подвергается только дизельная фракция. Использование этих фракций и, в частности, таких фракций, полученных из масел и/или жиров, позволяет хорошо контролировать состав изомерного сырьевого материала и, следовательно, состав биоуглеводородов, получаемых способом согласно данному изобретению.

Стадия изомеризации

На стадии изомеризации проводят изомеризацию, вызывающую ветвление углеводородной цепи и приводящую к улучшению свойств продукта при низкой температуре. Обычно изомеризация приводит к образованию преимущественно метиловых ответвлений. Жесткость условий изомеризации и выбор катализатора определяет количество образовавшихся метиловых ответвлений и расстояние между ними и тем самым влияет на состав продукта, получаемого после термического крекинга.

Стадия изомеризации включает в себя изомеризационную обработку, по меньшей мере, части неразветвленных алканов в углеводородном сырьевом материале для получения изомерного сырьевого материала. Неразветвленные алканы можно выделить из остатков углеводородного сырьевого материала, подвергшегося изомеризационной обработке, а затем их можно добавить к остаткам углеводородного сырьевого материала. В качестве альтернативы, изомеризационной обработке можно подвергать весь углеводородный сырьевой материал. На изомеризационную обработку не накладывается особых ограничений, но предпочтительно она представляет собой каталитическую изомеризационную обработку.

Предпочтительно подвергать изомеризации лишь часть углеводородного сырьевого материала, а именно, ту часть углеводородного сырьевого материала, которая соответствует тяжелой фракции с температурой кипения не ниже 300°C. В этом случае стадию изомеризации можно совместить со стадией каталитического крекинга. После опционального каталитического крекинга высококипящая часть углеводородного сырьевого материала, подвергнутая изомеризации, представляет собой главным образом дизельную фракцию, что приводит к улучшению состава продукта.

Стадию изомеризации можно проводить в присутствии катализатора изомеризации и, опционально, в присутствии водорода. Подходящие катализаторы изомеризации содержат молекулярное сито и/или металл, выбранный из группы VIII Периодической системы, и опционально содержат носитель. Предпочтительно катализатор изомеризации содержит молекулярное сито SAPO-11, SAPO-41, ZSM-22, ZSM-23 или ферриерит и Pt, Pd или Ni, а также Al2O3 или SiO2. Типичными катализаторами изомеризации являются, например, сочетания Pt/SAPO-11/Al2O3, Pt/ZSM-22/Al2O3, Pt/ZSM-23/Al2O3 и Pt/SAPO-11/SiO2. Эти катализаторы можно использовать отдельно или в сочетании. Присутствие водорода особенно предпочтительно для ослабления инактивации катализатора. Особенно предпочтительно катализатор изомеризации представляет собой бифункциональный катализатор на основе благородного металла, такой как Pt-SAPO и/или Pt-ZSM, используемый в сочетании с водородом.

Стадию изомеризации можно проводить, например, при температуре 200-500°C, предпочтительно при температуре 280-4000°C, и при абсолютном давлении 20-150 бар, предпочтительно при абсолютном давлении 30-100 бар.

Стадия изомеризации может также включать в себя промежуточные стадии, например, стадию очистки и стадию фракционирования.

Следует отметить, что стадия изомеризации согласно настоящему изобретению предпочтительно представляет собой стадию, которая преимущественно служит для изомеризации углеводородного сырьевого материала. Если большинство термических или каталитических преобразований (таких как ГДО) сопровождается изомеризацией в незначительной степени (обычно менее 5% по массе), то стадия изомеризации согласно настоящему изобретению приводит к значительному увеличению содержания изопарафинов. В частности, содержание изопарафинов (выраженное в процентах по массе) увеличивается в результате проведения стадии изомеризации предпочтительно не менее чем на 30%, более предпочтительно не менее чем на 50%, еще более предпочтительно не менее чем на 60% и наиболее предпочтительно не менее чем на 70%. А именно, если содержание изопарафинов в углеводородном сырьевом материале (в органическом материале жидкого компонента) составляет 1% по массе, то содержание изопарафинов в промежуточном продукте после изомеризации наиболее предпочтительно составляет не менее 71% по массе (увеличение составляет 70%).

Изомерный сырьевой материал

Изомерный сырьевой материал, полученный на стадии изомеризации, можно непосредственно подавать на термический крекинг. Иными словами, после изомеризации не требуется очистка, что позволяет дополнительно повысить производительность процесса.

Изомерный сырьевой материал согласно настоящему изобретению содержит изопарафины в количестве не менее 50% по массе, более предпочтительно не менее 60% по массе, еще более предпочтительно не менее 70% по массе, или не менее 75% по массе. Содержание изопарафинов предпочтительно не менее 80% по массе, более предпочтительно не менее 85% по массе, наиболее предпочтительно не менее 90% по массе. Чем выше содержание изопарафинов в изомерном сырьевом материале, тем большее количество БТКС-продуктов образуется при термическом крекинге (паровом крекинге). В настоящем изобретении содержание изопарафинов в изомерном сырьевом материале определяется относительно всех органических веществ, поступающих в установку для крекинга (т.е. относительно всех органических веществ в изомерном сырьевом материале). Содержание изопарафинов может быть определено путем проведения ГХ×ГХ анализа, как описано в примерах, или любым другим подходящим способом.

В целом, в настоящем изобретении можно использовать любой изомерный сырьевой материал, соответствующий приведенному выше описанию. Тем не менее, следует упомянуть две характерные изопарафиновые фракции (А и Б), обеспечивающие особенно желательный состав продукта и благоприятные с точки зрения охраны здоровья, зашиты окружающей среды и обеспечения безопасности (HSE).

Фракция А содержит С10-С20-углеводороды в количестве более 50% по массе, предпочтительно не менее 75% по массе, более предпочтительно не менее 90% по массе (относительно органических компонентов). Содержание С10-С20-углеводородов с четным числом атомов углерода (т.е. С10, С12, С14, С16, С18 и С20) предпочтительно составляет более 50% по массе. Фракция А содержит ароматические соединения в количестве не более 1,0% по массе, предпочтительно не более 0,5% по массе, более предпочтительно не более 0,2% по массе, и олефины в количестве менее 2,0% по массе, предпочтительно не более 1,0% по массе, более предпочтительно не более 0,5% по массе.

Фракция Б содержит С5-С10-углеводороды в количестве более 50% по массе, предпочтительно не менее 75% по массе, более предпочтительно не менее 90% по массе (относительно органических компонентов). Фракция Б содержит ароматические соединения в количестве не более 1,0% по массе, предпочтительно не более 0,5% по массе, более предпочтительно не более 0,2% по массе, и олефины в количестве менее 2,0% по массе, предпочтительно не более 1,0% по массе, более предпочтительно не более 0,5% по массе.

В любом случае изомерный сырьевой материал содержит кислород в количестве не более 1% от массы всех элементов, входящих в состав изомерного сырьевого материала, установленный путем элементного анализа. Низкое содержание кислорода в изомерном сырьевом материале (т.е. в органическом материале, подвергаемом термическому крекингу) позволяет проводить крекинг в более строго контролируемых условиях, обеспечивая более благоприятный состав продукта.

Стадия крекинга

Согласно настоящему изобретению, термический крекинг на стадии крекинга проводят при температуре на выходе из змеевика (ТВЗ) не ниже 790°C. Обычно ТВЗ является самой высокой температурой в установке для крекинга. Поддержание температуры не ниже 790°C позволяет производить биоуглеводороды с высоким содержанием БТКС. Предпочтительно термический крекинг на стадии крекинга проводят при температуре не ниже 800°C, более предпочтительно не ниже 810°C. При более высокой температуре меняется состав продукта и повышается содержание требуемых веществ БТКС.

Термический крекинг на стадии крекинга предпочтительно можно проводить при температуре не выше 960°C, предпочтительно не выше 920°C, более предпочтительно не выше 890°C, еще более предпочтительно не выше 870°C, наиболее предпочтительно не выше 850°C. Слишком высокая температура нежелательна с точки зрения затрат энергии и проявления тенденции к коксованию в печи для крекинга.

Термический крекинг предпочтительно включает в себя паровой крекинг, поскольку установки для парового крекинга широко используются в нефтехимии и условия их работы хорошо изучены, так что требуется внести совсем немного изменений в существующие технологические процессы. Термический крекинг предпочтительно проводят без катализатора. Тем не менее, на стадии крекинга можно использовать добавки, например, диметилдисульфид (ДМДС), для уменьшения образования кокса.

Паровой крекинг предпочтительно проводят при отношении скорости подачи воды к скорости подачи изомерного сырьевого материала (скорость подачи H2O [кг/ч]/скорость подачи изо-углеводородов [кг/ч]) в диапазоне значений от 0,01 до 5,00. Предпочтительно отношение скоростей подачи составляет не менее 0,05, предпочтительно не менее 0,10, более предпочтительно не менее 0,20, еще более предпочтительно не менее 0,25. Предпочтительно отношение скоростей подачи составляет не более 3,00, предпочтительно не более 1,50, более предпочтительно не более 1,00, еще более предпочтительно не более 0,70 или 0,50. Согласно настоящему изобретению, нижний диапазон значений отношения скоростей подачи, например, диапазон от 0,10 до 0,50, является оптимальным, поскольку обеспечивает производство требуемых продуктов с высоким выходом.

В целом, абсолютное давление на стадии термического крекинга составляет от 0,9 бар до 3,0 бар, предпочтительно не менее 1,0 бар, более предпочтительно не менее 1,1 бар или 1,2 бар и предпочтительно не более 2,5 бар, более предпочтительно не более 2,2 бар или 2,0 бар.

Согласно настоящему изобретению, биоуглеводороды, полученные предлагаемым способом, предпочтительно содержат ароматические углеводороды, выбранные из группы, состоящей из бензола, толуола и ксилолов (БТКС), в количестве не менее 5% по массе. Вещества БТКС хорошо подходят для производства нефтехимических сырьевых материалов, в частности, для производства мономеров при производстве полимеров. Настоящее изобретение имеет значительное преимущество перед способами, использующими сланцевый газ, не только в экологическом отношении, но и с точки зрения состава продукта, поскольку продукты переработки сланцевого газа обычно имеют низкое содержание БТКС. Биоуглеводороды предпочтительно содержат ароматические углеводороды, выбранные из группы, состоящей из бензола, толуола и ксилолов (БТКС), в количестве не менее 6% по массе, предпочтительно не менее 7% по массе, более предпочтительно не менее 8% по массе.

Как было указано выше, продукты (биоуглеводороды), полученные способом согласно настоящему изобретению, особенно применимы в качестве сырьевых материалов для обычной нефтехимии, в частности, для производства полимеров. А именно, продукты, полученные способом согласно настоящему изобретению, имеют состав продукта, весьма сходный с составом продукта, полученного в результате термического (парового) крекинга обычного (ископаемого) сырьевого материала. Таким образом, эти продукты можно использовать в существующей цепочке создания добавленной стоимости без внесения значительных изменений в производственные процессы. В результате, таким способом можно производить полимеры, в частности, полимеры ПЭТ, из одного лишь биологически возобновляемого материала.

Согласно настоящему изобретению, предлагается также способ производства полимера с использованием описанного способа производства биоуглеводородов. Этот способ производства полимера опционально включает в себя стадию очистки биоуглеводородов, позволяющую получать биомономеры для полимеризации. Этот способ опционально также включает в себя стадию химического изменения биоуглеводородов или их части, позволяющую получать биомономеры для полимеризации. Этот способ включает в себя полимеризацию, по меньшей мере, части биомономеров для получения полимера. Согласно настоящему изобретению, этот полимер предпочтительно представляет собой полиэтилентерефталат (ПЭТ), полиолефин или их производные. Наиболее предпочтительно этот полимер представляет собой полимер ПЭТ, поскольку мономеры для его производства обычно трудно получить из биологически возобновляемых источников, а также из сланцевого газа.

Кроме того, согласно настоящему изобретению, предлагается смесь биоуглеводородов, получаемых предлагаемым способом. Эта смесь углеводородов соответствует смеси, полученной непосредственно после термического крекинга, без последующей очистки. Соответственно, несмотря на то, что состав такого продукта весьма сходен с составом продукта после термического крекинга ископаемого сырьевого материала, использование биологически возобновляемых сырьевых материалов оставляет характерные следы (главным образом в высокомолекулярных продуктах, но также в незначительной степени в среднемолекулярных продуктах), так что их можно отличить от обычных продуктов, например, с использованием ГХ×ГХ анализа.

Примеры

Лабораторные эксперименты были проведены с использованием оборудования, показанного на фиг. 1. В устройстве на фиг. 1 углеводороды и воду подают в резервуары 2 и 3, соответственно. Массовый расход определяют с использованием электронных весов 1. Воду и углеводороды нагнетают в испарители 7 через клапаны 6 с помощью водяного насоса 5 и шлангового насоса 4, соответственно. После испарения материалы смешивают в смесителе 8 и подают в реактор 9, содержащий датчики T1-T8 для определения температуры. Давление на входе в змеевик (ДВхЗ) и давление на выходе из змеевика (ДВЗ) определяют с помощью датчиков ДВхЗ и ДВЗ в соответствующих местах. Продукты реакции вводят в аналитический прибор 13 GC×GC-FID/TOF-MS через нагретую печь для проб после смешивания с внутренним стандартом 10, добавляемое количество которого регулируют с помощью кориолисового массового расходомера 11. Давление внутри реакционной системы регулируют с помощью клапана 14 ограничения давления на выходе. Для дальнейшего анализа и выделения продуктов служат теплообменник 15 с водяным охлаждением, газожидкостный сепаратор 16, водоотделитель 17, анализатор 18 перегонных газов и конденсатосборник 19.

Измерение степени изомеризации

Степень изомеризации изомерного сырьевого материала измеряют с использованием ГХ×ГХ анализа, как описано в статье Van Geem et al., "On-line analysis of complex hydrocarbon mixtures using comprehensive two-dimensional gas chromatography" Journal of Chromatography A, 2010, vol. 1217, issue 43, p. 6623-6633.

В частности, комплексную 2D газовую хроматографию (ГХ×ГХ) используют для определения точного состава изомерного сырьевого материала. Хроматография ГХ×ГХ отличается от двумерной ГХ тем, что в двух разных колонках разделяют не некоторые фракции элюента из первой колонки, а весь образец. По сравнению с одномерной газовой хроматографией, хроматография ГХ×ГХ обеспечивает более высокое разрешение для всех представляющих интерес компонентов без потерь времени. Отношение сигнал-шум (и чувствительность) также значительно улучшено, что приводит к повышению точности.

Установка ГХ×ГХ показана на фиг. 2 слева. На фиг. 2 (S0) обозначает общую схему двухсоплового криогенного модулятора; в (S1) правое сопло фиксирует элюент из колонки первого измерения; в (S2) охлажденное пятно нагревается, аналит инжектируется в колонку второго измерения и включается левое сопло; (S3) показывает следующий цикл модуляции.

В частности, используются две принципиально разные разделительные колонки, в которых реализуются два статистически независимых механизма разделения, так называемые ортогональные разделения. Первая колонка содержит неполярную стационарную фазу (разделение по летучести), вторая колонка имеет гораздо меньшую длину и гораздо меньшую ширину и содержит (средне)полярную стационарную фазу (разделение по взаимодействию аналита и стационарной фазы). Ортогональное разделение обладает тем преимуществом, что воспроизводит на ГХ×ГХ хроматограммах упорядоченное расположение структурно связанных компонентов. Между двумя колонками расположено согласующее устройство, криогенный модулятор (см. в правой части фиг. 2). Он предназначен, главным образом, для захвата сопряженных фракций аналита, элюированных из колонки первого измерения, путем криогенного охлаждения и быстрого нагревания этих охлажденных пятен, чтобы высвободить их, когда перенаправляемый аналит подается в колонку второго измерения. Для предотвращения утечки материала из первой колонки используют два сопла, которые поочередно собирают элюент первого измерения.

Разделение второго измерения следует завершить до инжекции следующей фракции, чтобы избежать зацикливания. Зацикливание происходит, когда пики второго измерения появляются в более поздней модуляции, чем та, в которой была выполнена инжекция. Этим объясняется меньшая длина и меньшая ширина колонки второго измерения по сравнению с колонкой первого измерения.

Самыми распространенными способами визуализации ГХ×ГХ хроматограмм являются 2D цветной или полутоновой график, контурный график и 3D график, как показано на фиг. 3. Получение двумерных хроматограмм возможно благодаря тому, что время сепарации второго измерения равно времени модуляции.

Для сохранения разделения, полученного в колонке первого измерения, ширина узких фракций, зафиксированных модулятором и освобожденных в колонке второго измерения, не должна превышать четверти ширины пиков в первом измерении. Термин «комплексный» относится именно к этому аспекту комплексной ГХ×ГХ. Вследствие этой особенности и в связи с тем, что время модуляции должно быть равно времени удержания в колонке второго измерения, сепарация второго измерения должна протекать весьма быстро, в течение приблизительно 2-8 секунд. Это обеспечивает весьма узкие пики второго измерения и требует, соответственно, быстродействующих детекторов, таких как пламенно-ионизационный детектор (ПИД) для количественного анализа или времяпролетный масс-спектрометр (ВПМС) для качественного анализа.

Количественный анализ образца проводят с использованием ГХ×ГХ-ПИД. Этот анализ основан на измерении объема пиков. Объем пика в хроматограмме пропорционален количеству соответствующего компонента. Следовательно, объединение пиков, наблюдаемых на хроматограмме, позволяет проводить количественный анализ образца.

Подробную качественную характеристику образца получают с использованием информации из спектра ГХ×ГХ-ВПМС образца, молекулярной библиотеки и индексов удержания Ковача. Работа ГХ×ГХ-ВПМС контролируется компьютером, а ГХ-пики автоматически регистрируются по мере их выхода из колонки. Каждый отдельный масс-спектр непосредственно записывают на жесткий диск для последующего анализа. Этот метод дает информацию для идентификации каждого отдельного компонента, полученного методом хроматографического разделения, с использованием обычных путей фрагментации для отдельных классов веществ. Интерпретация масс-спектров и поиск в библиотеке, например, с использованием программного обеспечения XCalibur, позволяет идентифицировать различные пики, наблюдаемые на хроматограмме.

В примерах данные из ВПМС были получены с использованием программного обеспечения Xcalibur фирмы Thermo Scientific. Файлы с исходными ГХ×ГХ данными были обработаны с использованием HyperChrom, то есть расширения Chrom-Card для обработки ГХ×ГХ данных, обеспечивающего 3D-представление, а также обычное представление данных на цветном графике. HyperChrom также позволяет автоматически проводить квантификацию и идентификацию 3D-пиков. Последнее осуществляется путем сопоставления измеренного масс-спектра со спектрами в доступных библиотеках масс-спектров.

При автономном ГХ×ГХ анализе сложных углеводородных смесей каждому пику присваивают уникальное имя или его относят к определенной группе компонентов, руководствуясь упорядоченным удержанием компонентов и подтверждением масс-спектра. Группировать можно только компоненты с одинаковой молекулярной массой. Каждому (включенному в группу) компоненту присваивают весовую долю путем внутреннего нормирования:

где ƒi - относительный коэффициент отклика для компонента i, используемый для коррекции соответствующего общего объема пика Vi, полученного с помощью ПИД. Было показано, что различные изомерные углеводороды дают лишь слегка отличающиеся друг от друга относительные отклики ПИД, так что хорошее приближение относительного коэффициента отклика можно выразить в следующем виде:

где Mi - молекулярная масса компонента i с количеством атомов углерода NC,i.

Анализ продукта

Анализ продукта проводят с использованием процедуры, описанной в статье Pyl et al. (Pyl, S.P.; Schietekat, С.М.; Van Geem, K.M.; Reyniers, M.-F.; Vercammen, J.; Beens, J.; Marin, G. В., Rapeseed oil methyl ester pyrolysis: On-line product analysis using comprehensive two-dimensional gas chromatography. J. Chromatogr. A 2011, 1218, (21), 3217-3223).

В частности, квантификацию выходного потока реактора осуществляют с использованием внешнего стандарта (N2), добавляемого в выходной поток реактора в печи для проб. Для объединения данных различных приборов, имеющих как ДТП-детекторы, так и ПИД-детекторы, используют несколько эталонных компонентов. Это схематически показано на фиг. 4.

Фракцию выходного потока реактора, содержащую неконденсирующиеся газы и С4-углеводороды, подают в анализатор перегонного газа (АПГ). N2, Н2, СО, СО2, СН4, этан, этилен и ацетилен определяют с помощью ДТП-детектора. Массовый расход этих веществ dmi/dt можно определить по известному массовому расходу N2, используя следующее уравнение, где Ai представляет собой площадь поверхности, полученную детектором. Коэффициент ƒi отклика для каждого из С4-углеводородов определяют с использованием калибровочной смеси, предоставленной фирмой Air Liquide, Бельгия:

ПИД-детектор анализатора АПГ анализирует С1-С4-углеводороды. Метан, обнаруженный ДТП-детектором, выступает в качестве вторичного внутреннего эталона для квантификации других обнаруженных молекул с использованием следующего уравнения:

Настройки анализатора АПГ приведены в таблице 1.

ГХ×ГХ-ПИД позволяет квантифицировать весь выходной поток, кроме N2, Н2, СО, СО2 и Н2О. Метан используют в качестве вторичного внутреннего эталона. Значения массового расхода обнаруженных веществ рассчитывают с использованием приведенного выше уравнения, коэффициенты отклика рассчитывают с использованием метода эффективного углеродного числа. Настройки ГХ×ГХ показаны в таблице 2.

а диметилполисилоксан (Restek);

b дивинилбензолэтиленгликоль/диметилакрилат (Restek),

с 100% дивинилбензол (Restek).

a диметилполисилоксан (Restek);

b 50% фенилполисилфенилен-силоксан (SGE).

Сырьевой материал состава С1

Обеспечивают смесь (изомерный сырьевой материал), содержащую изоалканы (изопарафины) в количестве 89% по массе и н-алканы (н-парафины) в количестве 11% по массе. Средняя молекулярная масса смеси составляет 227 г/моль. Состав смеси определяют путем ГХ×ГХ анализа. Полученные результаты приведены в таблице 3. Состав смеси соответствует углеводородной композиции (дизельной фракции), полученной из биологически возобновляемого сырья, подвергнутого гидрообработке и изомеризации.

Сырьевой материал состава С2

Эта смесь содержит изоалканы в количестве приблизительно 49% по массе и н-алканы в количестве приблизительно 51% по массе. Средняя молекулярная масса смеси составляет 230 г/моль. Состав смеси определяют путем ГХ×ГХ анализа. Полученные результаты приведены в таблице 3.

Состав смеси соответствует углеводородной композиции (дизельной фракции), полученной из биологически возобновляемого сырья, подвергнутого гидрообработке и изомеризации, но в меньшей степени, чем сырьевой материал состава С1.

Пример 1

Паровой крекинг проводили в лабораторной установке с использованием сырьевого материала состава С1 при температуре на выходе из змеевика (ТВЗ) 780°C и разбавлении 0,5 (отношение скорости подачи воды к скорости подачи сырьевого материала состава С1, вода [кг/ч]/С1 [кг/ч]), при абсолютном давлении 1,7 бар в трубчатом реакторе длиной 1,475 м, изготовленном из стали Incoloy 800НТ (30-35% по массе Ni, 19-23% по массе Cr, >39,5% по массе Fe) и имеющем внутренний диаметр 6 мм. Скорость подачи сырьевого материала поддерживали равной 150 г/ч. Температуру на выходе из змеевика (ТВЗ) измеряли на расстоянии 1,24 м от входа в реактор, что соответствует области самой высокой температуры в реакторе.

Полученную смесь (биоуглеводороды) подвергали анализу с использованием ГХ×ГХ, как было описано выше. Полученные результаты приведены в таблице 4.

Примеры 2-20

Паровой крекинг проводили аналогично примеру 1, за исключением измененных состава сырьевого материала, температуры ТВЗ и разбавления, как показано в таблицах 4 и 5. Полученные смеси подвергали анализу с использованием ГХ×ГХ. Полученные результаты приведены в таблицах 4 и 5.

Как показывают приведенные выше результаты, высокого содержания требуемых БТКС-продуктов (т.е. бензола, толуола, ксилолов) удается достичь при температуре не ниже 780°C, в особенности, при температуре не ниже 800°C. Высокая степень изомеризации сырьевого материала неожиданно приводит к увеличению количества БТКС-продуктов, а также к повышению общей степени конверсии (снижению количества непрореагировавших веществ) даже в промежуточном температурном диапазоне 800-840°C.

1. Способ производства биоуглеводородов, включающий в себя:

стадию подготовки, на которой из биологически возобновляемого сырья получают углеводородный сырьевой материал, содержащий С10-С20-углеводороды в количестве более 50% по массе,

стадию изомеризации, на которой изомеризационной обработке подвергают, по меньшей мере, неразветвленные углеводороды в углеводородном сырьевом материале для получения изомерного сырьевого материала, и

стадию крекинга, на которой выполняют термический крекинг изомерного сырьевого материала для получения биоуглеводородов.

2. Способ по п. 1. в котором изомерный сырьевой материал содержит изопарафины в количестве не менее 50% по массе, предпочтительно не менее 60% по массе, предпочтительно не менее 65% по массе, предпочтительно не менее 70% по массе, более предпочтительно не менее 75% по массе, не менее 80% по массе, не менее 85% по массе или не менее 90% по массе.

3. Способ по п. 1 или 2, в котором термический крекинг на стадии крекинга проводят при температуре на выходе из змеевика (ТВЗ) не ниже 790°С, предпочтительно не ниже 800°С, предпочтительно не ниже 820°С, не ниже 830°С или не ниже 840°С, и/или

термический крекинг на стадии крекинга проводят при температуре не выше 960°С, предпочтительно не выше 920°С, более предпочтительно не выше 890°С, еще более предпочтительно не выше 870°С.

4. Способ по п. 1 или 2, в котором стадия подготовки включает в себя стадию дезоксигенирования биологически возобновляемого сырья, при этом стадия дезоксигенирования биологически возобновляемого сырья предпочтительно представляет собой стадию гидрообработки, предпочтительно стадию гидродезоксигенирования.

5. Способ по п. 1 или 2, в котором стадия подготовки включает в себя стадию гидрокрекинга углеводородов в углеводородном сырьевом материале.

6. Способ по п. 1 или 2, в котором изомерный сырьевой материал содержит по меньшей мере одно из следующего: дизельную фракцию и лигроиновую фракцию, и, по меньшей мере, эту дизельную фракцию и/или эту лигроиновую фракцию подвергают термическому крекингу.

7. Способ по п. 1 или 2, в котором изомерный сырьевой материал содержит С10-С20-углеводороды в количестве не менее 75% по массе, предпочтительно не менее 90% по массе, при этом содержание С10-С20-углеводородов с четным числом атомов в углеродной цепи предпочтительно составляет более 50% по массе, и содержит ароматические соединения в количестве не более 1,0% по массе, предпочтительно не более 0,5% по массе, более предпочтительно не более 0,2% по массе и олефины в количестве менее 2,0% по массе, предпочтительно не более 1,0% по массе, более предпочтительно не более 0,5% по массе.

8. Способ по п. 1 или 2, в котором термический крекинг представляет собой паровой крекинг,

который предпочтительно проводят при отношении скорости подачи воды к скорости подачи изомерного сырьевого материала (скорость подачи Н2О [кг/ч] / скорость подачи изо-углеводородов [кг/ч]) в диапазоне значений от 0,05 до 1,20,

в котором отношение скорости подачи воды к скорости подачи изомерного сырьевого материала составляет предпочтительно не менее 0,10, более предпочтительно не менее 0,20, более предпочтительно не менее 0,25, еще более предпочтительно не менее 0.30, и

в котором отношение скорости подачи воды к скорости подачи изомерного сырьевого материала составляет предпочтительно не более 1,00, более предпочтительно не более 0,80, более предпочтительно не более 0,60, еще более предпочтительно не более 0,50.

9. Способ по п. 1 или 2, в котором биоуглеводороды содержат ароматические углеводороды, выбранные из группы, состоящей из бензола, толуола и ксилолов, в количестве не менее 5% по массе, предпочтительно не менее 6% по массе, более предпочтительно не менее 7% по массе, еще более предпочтительно не менее 8% по массе.



 

Похожие патенты:

Изобретение относится к способу увеличения суммарного выхода ксилолов в комплексе производства ароматических углеводородов. Способ включает в себя стадии: разделения продукта риформинга, обогащенного ароматическими углеводородами, на первый поток углеводородов, содержащий C7- углеводороды, второй поток углеводородов, содержащий C8-C10 ароматические углеводороды, и третий поток углеводородов, содержащий C10+ ароматические углеводороды; изомеризации второго потока углеводородов, содержащего C8-C10 ароматические углеводороды, с образованием потока продуктов изомеризации C8-C10; пропускания потока продуктов изомеризации C8-C10 в зону дегидрирования нафтеновых углеводородов, чтобы получить поток продуктов зоны дегидрирования нафтеновых углеводородов; разделения потока продуктов зоны дегидрирования нафтеновых углеводородов на первый поток продуктов зоны дегидрирования нафтеновых углеводородов, содержащий C7- углеводороды, и второй поток продуктов зоны дегидрирования нафтеновых углеводородов, содержащий C8+ ароматические углеводороды; и пропускания второго потока продуктов зоны дегидрирования нафтеновых углеводородов, содержащего C8+ ароматические углеводороды, в секцию извлечения ксилолов или зону трансалкилирования.

Изобретение относится к способу получения несмешанной композиции синтетического углеводородного топлива, включающему приведение в контакт одного или нескольких олефинов с катализатором олигомеризации в реакционной зоне в условиях, обеспечивающих олигомеризацию олефинов, и удаление из реакционной зоны потока продукта, содержащего продукты олигомеризации олефинов, в котором из потока продукта извлекают фракцию, которая имеет следующие свойства: (a) распределение точки кипения характеризуется следующим: (i) 10% улетучивается до 205°С или менее и (ii) конечная точка кипения составляет 300°С или менее согласно измерению в соответствии с ASTM D86; (b) точка замерзания составляет -47°С или менее согласно измерению в соответствии с ASTM D2386; (c) плотность при 15°С равна по меньшей мере 775,0 кг/м3 согласно измерению в соответствии с ASTM D4052; (d) общая концентрация моноциклических ароматических и моноциклических неароматических углеводородов составляет по меньшей мере 1% об.; и (e) концентрация циклических углеводородов составляет 30% об.

Изобретение относится к способу получения несмешанной композиции синтетического углеводородного топлива, включающему приведение в контакт одного или нескольких олефинов с катализатором олигомеризации в реакционной зоне в условиях, обеспечивающих олигомеризацию олефинов, и удаление из реакционной зоны потока продукта, содержащего продукты олигомеризации олефинов, в котором из потока продукта извлекают фракцию, которая имеет следующие свойства: (a) распределение точки кипения характеризуется следующим: (i) 10% улетучивается до 205°С или менее и (ii) конечная точка кипения составляет 300°С или менее согласно измерению в соответствии с ASTM D86; (b) точка замерзания составляет -47°С или менее согласно измерению в соответствии с ASTM D2386; (c) плотность при 15°С равна по меньшей мере 775,0 кг/м3 согласно измерению в соответствии с ASTM D4052; (d) общая концентрация моноциклических ароматических и моноциклических неароматических углеводородов составляет по меньшей мере 1% об.; и (e) концентрация циклических углеводородов составляет 30% об.

Изобретение относится к способу конверсии тяжелого сырья. Способ получения средних дистиллятов из тяжелого сырья (1) типа вакуумного газойля или остатков атмосферной перегонки последовательно осуществляют в 4 этапа, содержащих: a) этап предварительной обработки (PRET), который осуществляют на установке гидрокрекинга или гидрообработки, позволяющий уменьшить количество серосодержащих и азотсодержащих примесей в сырье, а также количество диолефинов, в ходе которого получают бензиновую фракцию C5-160°C (3), первую фракцию среднего дистиллята (4) с интервалом температуры кипения 160-360°C и часть (5), называемую неконвертированной, которая имеет, по существу, тот же интервал температур кипения, что и исходное тяжелое сырье, b) этап каталитического крекинга (FCC) указанной неконвертированной части (5), отбираемой с этапа предварительной обработки (PRET), в ходе которого получают фракцию (7) сухих газов, используемых в качестве топлива, фракцию C3 (8), фракцию C4 (9), фракцию бензина C5-160°C (10) и вторую фракцию средних дистиллятов (11), причем бензиновую фракцию (10) подают на установку очистки (PUR), c) этап олигомеризации (OLG), на который подают фракцию C3 (8), фракцию C4 (9), отбираемые с установки каталитического крекинга, и фракцию бензина (10') с установки очистки (PUR), и в ходе которого получают фракцию C3/C4 (14), фракцию бензина C5-160°C (15), которые добавляют к бензиновому пулу, и третью фракцию средних дистиллятов (16), которую подают на установку гидрообработки (HDT), d) этап полного гидрирования (HDT) фракции средних дистиллятов (16), отбираемой с этапа олигомеризации, для достижения соблюдения требований, предъявляемых к коммерчески распространяемому газойлю.

Изобретение относится к способам (процессам) и системам для переработки содержащих триглицериды масел биологического происхождения с получением базовых масел и топлив для транспортных средств.

Настоящее изобретение относится к способам и системам для переработки сырья биологического происхождения, содержащего триглицериды масел с получением базовых масел и топлив для транспортных средств.
Изобретение относится к способу получения разветвленных олефинов, указанный способ включает дегидрирование изопарафиновой композиции, содержащей 0,5% или менее четвертичных алифатических атомов углерода, на подходящем катализаторе, указанная изопарафиновая композиция получена гидроизомеризацией парафиновой композиции и включает парафины с количеством углеродов в диапазоне от 7 до 18, причем указанные парафины, по меньшей мере, часть их молекул, являются разветвленными, где содержание разветвленных парафинов изопарафиновой композиции составляет, по меньшей мере, 50 мас.% от массы изопарафиновой композиции, среднее количество ответвлений на молекулу парафина составляет от 0,5 до 2,5, и ответвления включают метильные и необязательно этильные ветви, указанные разветвленные олефины имеют содержание четвертичных алифатических углеродов 0,5% или менее, причем указанная парафиновая композиция получена способом Фишера-Тропша.

Изобретение относится к способу получения высококачественного насыщенного базового масла или компонента базового масла на основе углеводородов. .

Изобретение относится к устройствам для безостаточной переработки легкой нефти с получением моторных топлив и может быть использовано в нефтеперерабатывающей промышленности.

Изобретение относится к способу увеличения суммарного выхода ксилолов в комплексе производства ароматических углеводородов. Способ включает в себя стадии: разделения продукта риформинга, обогащенного ароматическими углеводородами, на первый поток углеводородов, содержащий C7- углеводороды, второй поток углеводородов, содержащий C8-C10 ароматические углеводороды, и третий поток углеводородов, содержащий C10+ ароматические углеводороды; изомеризации второго потока углеводородов, содержащего C8-C10 ароматические углеводороды, с образованием потока продуктов изомеризации C8-C10; пропускания потока продуктов изомеризации C8-C10 в зону дегидрирования нафтеновых углеводородов, чтобы получить поток продуктов зоны дегидрирования нафтеновых углеводородов; разделения потока продуктов зоны дегидрирования нафтеновых углеводородов на первый поток продуктов зоны дегидрирования нафтеновых углеводородов, содержащий C7- углеводороды, и второй поток продуктов зоны дегидрирования нафтеновых углеводородов, содержащий C8+ ароматические углеводороды; и пропускания второго потока продуктов зоны дегидрирования нафтеновых углеводородов, содержащего C8+ ароматические углеводороды, в секцию извлечения ксилолов или зону трансалкилирования.

Изобретение относится к способу разделения гидрообработанного эффлюента из реактора гидрокрекинга, включающему разделение гидрообработанного эффлюента на головной поток, поток керосина, имеющий начальную температуру кипения от 138°С (280°F) до 216°С (420°F), и поток дизельного топлива, имеющий начальную температуру кипения выше 193°С (380°F); разделение указанного головного потока на поток средней нафты и поток тяжелой нафты, имеющий начальную температуру кипения от 121°С (250°F) до 138°С (280°F), и смешивание указанного потока тяжелой нафты с указанным потоком дизельного топлива с обеспечением потока смешанного дизельного топлива.

Изобретение относится к способу получения несмешанной композиции синтетического углеводородного топлива, включающему приведение в контакт одного или нескольких олефинов с катализатором олигомеризации в реакционной зоне в условиях, обеспечивающих олигомеризацию олефинов, и удаление из реакционной зоны потока продукта, содержащего продукты олигомеризации олефинов, в котором из потока продукта извлекают фракцию, которая имеет следующие свойства: (a) распределение точки кипения характеризуется следующим: (i) 10% улетучивается до 205°С или менее и (ii) конечная точка кипения составляет 300°С или менее согласно измерению в соответствии с ASTM D86; (b) точка замерзания составляет -47°С или менее согласно измерению в соответствии с ASTM D2386; (c) плотность при 15°С равна по меньшей мере 775,0 кг/м3 согласно измерению в соответствии с ASTM D4052; (d) общая концентрация моноциклических ароматических и моноциклических неароматических углеводородов составляет по меньшей мере 1% об.; и (e) концентрация циклических углеводородов составляет 30% об.

Изобретение относится к установке для переработки стабильного газового конденсата (СГК). Установка для переработки СГК содержит блок ректификации СГК и блок риформинга и изомеризации бензиновых фракций, при этом блок ректификации СГК включает четыре колонны, линия подачи сырья соединена с первой колонной, верхний выход которой для легкой бензиновой фракции соединен с входом второй колонны, а нижний выход для остаточной фракции соединен с входом третьей колонны, верхний выход второй колонны предназначен для вывода бутан-изопентановой фракции, а нижний выход предназначен для вывода бензиновых фракций - сырья изомеризации, нижний выход третьей колонны соединен с входом четвертой колонны, нижний выход которой предназначен для вывода мазута, боковой выход - для вывода дизельной фракции, а верхние выходы третьей и четвертой колонн предназначены для вывода тяжелых бензиновых фракций - сырья каталитического риформинга; блок риформинга и изомеризации бензиновых фракций включает первую емкость-наполнитель, соединенную с верхними выходами третьей и четвертой колонн, и вторую емкость-наполнитель, соединенную с нижним выходом второй колонны, первая емкость-наполнитель через по меньшей мере один первый теплообменник соединена с трубчатым реактором каталитического риформинга, выход которого для газопродуктовой смеси риформинга через по меньшей мере один первый теплообменник и первый аппарат воздушного охлаждения соединен с сепаратором водородсодержащего газа (ВСГ), выход которого для жидкой фазы соединен с входом стабилизационной колонны, вторая емкость-наполнитель через по меньшей мере один второй теплообменник и нагреватель соединена с реактором каталитической изомеризации, выход которого для газопродуктовой смеси изомеризации через по меньшей мере один второй теплообменник и второй аппарат воздушного охлаждения соединен с сепаратором ВСГ, выход которого для ВСГ через абсорбер соединен с линиями подачи сырья из первой и второй емкостей-накопителей в первый и второй теплообменники, верхний выход стабилизационной колонны предназначен для вывода сухого и сжиженного газа, а нижний выход - для вывода бензина.

Изобретение относится к способу модернизации малотоннажного нефтеперерабатывающего предприятия, включающего блок атмосферной перегонки углеводородного сырья. Способ характеризуется тем, что поэтапно, отдельными блоками, последовательно, или параллельно, или последовательно-параллельно в условиях непрерывной работы предприятия сооружают дополнительные блоки: блок, который включает секцию подготовки сырья и секцию атмосферной перегонки; при этом одновременно проводят реконструкцию существующего блока атмосферной перегонки или его демонтаж; сооружают блок, включающий секцию сероочистки прямогонного дизельного дистиллята для выработки компонентов судового маловязкого топлива и секцию гидроочистки прямогонных бензинового и дизельного дистиллятов для получения компонентов моторных топлив с необходимыми экологическими свойствами, а также сооружают блок производства водорода.

Изобретение относится к способу получения биодизельного топлива из возобновляемого сырья. Способ получения биодизельного топлива из возобновляемого сырья включает дезоксигенирование возобновляемого сырья в реакционной зоне дезоксигенирования; разделение выходящего потока реакционной зоны дезоксигенирования в первом парожидкостном сепараторе на парообразный поток и жидкий поток, причем указанный первый парожидкостный сепаратор работает при температуре в диапазоне от около 40°C до около 350°C; деление жидкого потока на рециркуляционную часть и часть продукта; отпаривание указанной части продукта из жидкого потока в отпарной колонне с помощью отпаривающего газа с разделением на головной поток пара и кубовый поток, причем уровень загрязнений в кубовом потоке отпарной колонны после первого парожидкостного сепаратора составляет от менее чем 1/100 до 1/1000 от уровня загрязнений в кубовом потоке отпарной колонны без парожидкостного сепаратора, при этом указанная отпарная колонна работает при температуре в диапазоне от около 50°C до около 350°C; изомеризацию кубового потока отпарной колонны в реакционной зоне изомеризации; рециркуляцию рециркуляционной части из жидкого потока в реакционную зону дезоксигенирования и сепарацию по меньшей мере части выходящего потока реакционной зоны изомеризации для получения по меньшей мере одного потока биодизельного топлива.

Настоящее изобретение относится к способу переработки тяжелой нефти или битума с получением синтетических углеводородных продуктов, включающему: (а) обеспечение источника исходного сырья, содержащего тяжелую нефть или битум, (б) обработку указанного исходного сырья с образованием одной или большего количества перегнанных фракций и неперегоняемой низшей фракции, (в) подачу указанной низшей фракции в контур получения сингаза для получения потока сингаза, обедненного водородом, за счет реакции некаталитического частичного окисления, при этом в упомянутом потоке сингаза, обедненного водородом, отношение Н2:СО составляет от приблизительно 0,5:1 до приблизительно 1:1, и взаимодействие указанного сингаза в реакторе Фишера-Тропша с синтезированием углеводородных продуктов, (г) добавление внешнего источника водорода к указанному обедненному водородом сингазу для оптимизации синтеза упомянутых синтетических углеводородных продуктов, по меньшей мере один из которых представляет собой синтетическое нефтяное сырье (варианты) и к способу переработки неперегнанной низшей фракции битума или тяжелой нефти с получением синтетических углеводородных продуктов.

Изобретение относится к способу и устройству для получения углеводородных компонентов. Способ получения углеводородных компонентов включает: предоставление сырья, содержащего (i) талловое масло и (ii) терпеновые соединения, представляющие собой потоки в деревообрабатывающей промышленности, содержащие С5-С10 углеводороды и серу, подвергание сырья и питающего газообразного водорода гидроочистке в присутствии NiO/MoO3 катализатора на носителе Al2O3 для получения углеводородных компонентов, включающих н-парафины, подвергание углеводородных компонентов, включающих н-парафины, изомеризации в присутствии NiW катализатора на носителе цеолит-Al2O3 и в присутствии водорода для образования смеси углеводородных компонентов.

Изобретение относится к нефтеперерабатывающей промышленности. Завод по переработке углеводородного сырья в северных регионах включает сырьевой и продуктовый резервуарные парки, установку стабилизации углеводородного сырья, установку атмосферной перегонки стабильного углеводородного сырья, установку газофракционирования углеводородного газа, выделенного на установке атмосферной перегонки и установке стабилизации, установку изомеризации, гидроочистки и риформинга фракции бензина, выделенного на установке атмосферной перегонки, с получением высокооктановых бензинов, установку гидроочистки фракции дизельного топлива, выделенного на установке атмосферной перегонки, и ее депарафинизации с выработкой дизельного топлива либо зимнего, либо арктического, установку санитарной очистки от кислых газов с применением воды в качестве поглотителя кислых газов с последующей утилизацией стоков в поглощающие скважины для закачки в пласт, установку компаундирования различных потоков углеводородного сырья, установку компаундирования товарных продуктов, таких как остаток фракционирования атмосферной перегонки, балластные фракции установок вторичной переработки и часть стабилизированного исходного сырья, с получением отгружаемой товарной нефти, и систему трубопроводов, связывающих технологические установки между собой и резервуарными парками.

Изобретение относится к способу получения неочищенного конденсата из пиролизуемого материала. Способ включает сжигание топлива в бойлере с псевдоожиженным слоем и нагревание зернистого материала; транспортировку по меньшей мере нагретого зернистого материала или другого нагретого зернистого материала в реактор пиролиза для осуществления в реакторе пиролиза; пиролиза пиролизуемого материала; транспортировку по меньшей мере пиролитического пара через слой катализатора, включающего материал катализатора; и подачу по меньшей мере части образованных побочных продуктов обратно в способ, в участок, расположенный выше по потоку, в результате чего получают продукт каталитической обработки пиролитических паров эффективным с точки зрения ресурсосбережения образом.

Изобретение относится к способу производства биоуглеводородов. Способ производства биоуглеводородов включает в себя: стадию подготовки, на которой из биологически возобновляемого сырья получают углеводородный сырьевой материал, содержащий С10-С20-углеводороды в количестве более 50 по массе, стадию изомеризации, на которой изомеризационной обработке подвергают, по меньшей мере, неразветвленные углеводороды в углеводородном сырьевом материале для получения изомерного сырьевого материала, и стадию крекинга, на которой выполняют термический крекинг изомерного сырьевого материала для получения биоуглеводородов. Технический результат - получение достаточного количества углеводородов, являющихся мономерами или предшественниками мономеров при производстве полимеров. 8 з.п. ф-лы, 4 ил., 5 табл.

Наверх