Способ измерения угла места воздушного объекта в метровом диапазоне электромагнитных волн



Способ измерения угла места воздушного объекта в метровом диапазоне электромагнитных волн
Способ измерения угла места воздушного объекта в метровом диапазоне электромагнитных волн
Способ измерения угла места воздушного объекта в метровом диапазоне электромагнитных волн
Способ измерения угла места воздушного объекта в метровом диапазоне электромагнитных волн
Способ измерения угла места воздушного объекта в метровом диапазоне электромагнитных волн
Способ измерения угла места воздушного объекта в метровом диапазоне электромагнитных волн
Способ измерения угла места воздушного объекта в метровом диапазоне электромагнитных волн
Способ измерения угла места воздушного объекта в метровом диапазоне электромагнитных волн
Способ измерения угла места воздушного объекта в метровом диапазоне электромагнитных волн
Способ измерения угла места воздушного объекта в метровом диапазоне электромагнитных волн
Способ измерения угла места воздушного объекта в метровом диапазоне электромагнитных волн
Способ измерения угла места воздушного объекта в метровом диапазоне электромагнитных волн
Способ измерения угла места воздушного объекта в метровом диапазоне электромагнитных волн
Способ измерения угла места воздушного объекта в метровом диапазоне электромагнитных волн
Способ измерения угла места воздушного объекта в метровом диапазоне электромагнитных волн
Способ измерения угла места воздушного объекта в метровом диапазоне электромагнитных волн
Способ измерения угла места воздушного объекта в метровом диапазоне электромагнитных волн
Способ измерения угла места воздушного объекта в метровом диапазоне электромагнитных волн
Способ измерения угла места воздушного объекта в метровом диапазоне электромагнитных волн
Способ измерения угла места воздушного объекта в метровом диапазоне электромагнитных волн
Способ измерения угла места воздушного объекта в метровом диапазоне электромагнитных волн
Способ измерения угла места воздушного объекта в метровом диапазоне электромагнитных волн
Способ измерения угла места воздушного объекта в метровом диапазоне электромагнитных волн
Способ измерения угла места воздушного объекта в метровом диапазоне электромагнитных волн
Способ измерения угла места воздушного объекта в метровом диапазоне электромагнитных волн
Способ измерения угла места воздушного объекта в метровом диапазоне электромагнитных волн
Способ измерения угла места воздушного объекта в метровом диапазоне электромагнитных волн
Способ измерения угла места воздушного объекта в метровом диапазоне электромагнитных волн
Способ измерения угла места воздушного объекта в метровом диапазоне электромагнитных волн
Способ измерения угла места воздушного объекта в метровом диапазоне электромагнитных волн
Способ измерения угла места воздушного объекта в метровом диапазоне электромагнитных волн
Способ измерения угла места воздушного объекта в метровом диапазоне электромагнитных волн
Способ измерения угла места воздушного объекта в метровом диапазоне электромагнитных волн
Способ измерения угла места воздушного объекта в метровом диапазоне электромагнитных волн
Способ измерения угла места воздушного объекта в метровом диапазоне электромагнитных волн
Способ измерения угла места воздушного объекта в метровом диапазоне электромагнитных волн
Способ измерения угла места воздушного объекта в метровом диапазоне электромагнитных волн
Способ измерения угла места воздушного объекта в метровом диапазоне электромагнитных волн
Способ измерения угла места воздушного объекта в метровом диапазоне электромагнитных волн
Способ измерения угла места воздушного объекта в метровом диапазоне электромагнитных волн
Способ измерения угла места воздушного объекта в метровом диапазоне электромагнитных волн
Способ измерения угла места воздушного объекта в метровом диапазоне электромагнитных волн
Способ измерения угла места воздушного объекта в метровом диапазоне электромагнитных волн
Способ измерения угла места воздушного объекта в метровом диапазоне электромагнитных волн
Способ измерения угла места воздушного объекта в метровом диапазоне электромагнитных волн
Способ измерения угла места воздушного объекта в метровом диапазоне электромагнитных волн
Способ измерения угла места воздушного объекта в метровом диапазоне электромагнитных волн
Способ измерения угла места воздушного объекта в метровом диапазоне электромагнитных волн
Способ измерения угла места воздушного объекта в метровом диапазоне электромагнитных волн
Способ измерения угла места воздушного объекта в метровом диапазоне электромагнитных волн

Владельцы патента RU 2717823:

Закрытое акционерное общество Научно-исследовательский центр «РЕЗОНАНС» (ЗАО НИЦ «РЕЗОНАНС») (RU)

Изобретение относится к области радиолокации и может быть использовано при измерении угла места (УМ) воздушного объекта в метровом диапазоне электромагнитных волн. Способ измерения угла места заключается в приеме с помощью вертикальной N-канальной антенной решетки (АР) прямых и отраженных от подстилающей поверхности Земли радиосигналов воздушного объекта (ВО). Согласно изобретению формируют массив квадратур сигналов Xn и Yn принятого многоканального сигнала АР, затем подвергают амплитудной нормировке по N каналам приема относительного амплитуды заданного антенного элемента АР. Одновременно с амплитудной нормировкой сигналов проводят их фазовую нормировку относительно фазы сигнала заданного элемента. Далее производят сравнение нормированного по амплитуде и фазе принятого многоканального сигнала с рассчитанными заранее значениями модельного сигнала с заданными коэффициентами отражения Френеля Gm, ϕm, предполья АР в заданном диапазоне УМ, с заданным шагом по УМ. Далее сравнивают нормированные по амплитуде и фазе принятые и модельные многоканальные сигналы по условию их невязки между собой. Результат сравнения этих сигналов представляют в виде суммы квадратов «невязок»: δxm по х-квадратурам», δym - по у-квадратурам, δAm - по А-амплитудам. Далее по найденным значениям суммы квадратов «невязок» δxm, δym, δAm строят нелинейную спектральную функцию Rm по правилу: После этого на массиве Rm находят максимальное значение спектра Rmax, его положение Mmax по угловой координате и принимают решение об измеренном GBO угле места ВО по правилу: GBO=d⋅Mmax, где: d - принятый размер дискретного шага измерений по УМ, град. Изобретение обеспечивает измерение углового положение GBO маловысотных ВО в «зоне θ их нечувствительности» (GBO<θ=1.5-2 град.). Вне «зоны нечувствительности» CBO≥2 град. изобретение обеспечивает повышение точности измерения угла места. 6 ил.

 

Область техники. Изобретение относится к области радиолокации, конкретно к способу измерения угла места (УМ) воздушного объекта (ВО) в метровом диапазоне электромагнитных волн с помощью вертикальной антенной решетки (АР).

Уровень техники. Известны способы измерения УМ воздушного объекта (ВО) с помощью вертикальной АР /RU 2317566, RU 2038607, RU 2307375, RU 2615491, RU 2630686, RU 2649899, RU 2697662, RU 2291464/.

Наиболее близким к заявляемому изобретению относится способ измерения угла места воздушного объекта /RU 2291464/ с помощью вертикальной АР при наличии отражений принимаемого эхосигнала от земной поверхности, выбранный в качестве прототипа изобретения.

Известный способ измерения угла места /RU 2291464/ воздушного объекта, заключается в приеме с помощью вертикальной N-канальной АР прямых и отраженных от подстилающей поверхности Земли массива квадратур Xn и Yn принятого многоканального радиосигнала от ВО и от предполья АР.

Далее в известном способе /RU 2291464/ производят пространственную фильтрацию на основе комплексного сопряжения суммы принятого от цели эхосигнала и его отражения от подстилающей поверхности, модельно приближенной к реальному рельефу земной поверхности позиции -предполья АР. При этом пространственную фильтрацию осуществляют в соответствии с весовыми комплексными коэффициентами, которые определяются с привлечением априорной информации, содержащейся в цифровых картах местности. Численное значение весовых коэффициентов цифровых карт местности пропорционально напряжению, создаваемому на каждом приемном элементе АР волной, отраженной непосредственно от цели и напряжение, создаваемое волной, переотраженной от земной поверхности, учитывающие угол в вертикальной плоскости прихода волны, отраженной непосредственно от цели. Для измерения угла места ВО в /RU 2291464/ используется алгоритм дискретного преобразования Фурье с фиксированным шагом по углу места.

Недостатком известного способа /RU 2291464/ является невозможность измерения УМ целей при предельно малых УМ, в так называемой «зоне нечувствительности» измерения угловых координат ВО даже при наличии ровного предполья. Это связано с тем, что угловой размер 0 «зоны нечувствительности» пропорционален ширине диаграммы направленности АР в вертикальной плоскости, и он оценивается:

где:

λ - длина волны, м

D - длина АР, м

В соответствии с выражением (1) численное значение 0 «зоны нечувствительности» для прототипа /RU 2291464/ составляет ~ 2 град. Это связано с тем, что в прототипе для измерения угла места ВО используется алгоритм дискретного преобразования Фурье с фиксированным шагом по углу места. С помощью этого алгоритма измерение УМ маловысотных ВО имеет трудности из-за сложной суперпозиции на приемной АР прямых и отраженных от подстилающей поверхности Земли радиосигналов ВО, даже с использованием электронной карты местности.

В конечном итоге, это приводит к неполной компенсации ошибок в «зоне нечувствительности». Решение этой проблемы особенно важно в диапазоне метровых волн.

Технической проблемой, решаемой изобретением, является решение проблемы измерения угловых координат маловысотных ВО в условиях наличия на приемной АР прямых и отраженных от подстилающей поверхности Земли радиосигналов ВО.

Техническим результатом изобретения является решение проблемы измерения угловых координат маловысотных ВО в «зоне их нечувствительности θ» при углах места, сравнимых с шириной диаграммы направленности приемной угломестной АР, а также повышение точности измерений при углах места ВО, превышающих θ град.

Сущность изобретения

Решение указанной технической проблемы и достижения заявленного технического результата обеспечивается тем, что способ измерения угла места воздушного объекта состоит в приеме с помощью вертикальной N-канальной АР многоканального массива квадратур Xn и Yn прямых и отраженных от подстилающей поверхности Земли радиосигналов воздушного объекта (ВО).

Новым в изобретении является следующие отличительные признаки:

Отличие 1. Принятый многоканальной АР массив квадратур прямого и отраженного от Земли сигналов Xn и Yn, сначала подвергают амплитудной нормировке по N каналам приема из условий:

где:

- х-квадратура нормированного сигнала;

- у-квадратура нормированного сигнала;

As - средние значение амплитуды сигналов на N элементах угломестной АР;

n=0÷N-1 - порядковый номер приемного элемента АР;

N - общее количество приемных элементов вертикальной АР.

Отличие 2. Одновременно с амплитудной нормировкой принятых многоканальных сигналов проводят их фазовую нормировку относительно фазы сигнала заданного элемента по правилам:

Отличие 3. Сравнение нормированного по амплитуде и фазе принятого многоканального сигнала проводят с заранее рассчитанными значениями модельного сигнала с заданными коэффициентами Gm, ϕm Френеля отражения предполья АР в заданном диапазоне УМ, с заданным шагом по УМ.

Отличие 4. Многоканальный модельный сигнал, характеризующий предполье АР и его Gm, ϕm - амплитудные и фазовые коэффициенты Френеля в зависимости от угла места падающей волны, отраженной от предполья, рассчитывают по правилу:

где:

Zn,m - первая квадратура модельного сигнала;

Wn,m - вторая квадратура модельного сигнала;

n=0÷N-1 - номер индекса по антенным элементам;

- номер индекса по углу места;

- волновое число, 1/м;

F - рабочая частота, МГц;

- длина волны на рабочей чистоте, м;

hn - высоты антенных элементов над землей, м;

d - принятый размер дискретного шага измерений по УМ, град;

Gm, ϕm - амплитудные и фазовые коэффициенты Френеля в зависимости от угла места падающей волны, отраженной от предполья.

Отличие 5. Полученные массивы Zn,m, Wn,m модельных сигналов нормируют по амплитуде с помощью условий:

Отличие 6. Полученные массивы Zn,m, Wn,m модельных сигналов после амплитудной нормировки нормируют по фазе с помощью правил:

Отличие 7. Сравнение нормированные по амплитуде и фазе принятых и модельных многоканальных сигналов проводят по условию их невязки между собой.

Отличие 8. В качестве критериев невязки используют суммы квадратов «невязок»: δxm по х-квадратурам», δym - по у-квадратурам, δAm - по А-амплитудам, рассчитанные по правилам:

Отличие 9. Построение по найденным значениям суммы квадратов «невязок» δxm, δym, δAm нелинейной спектральной функции Rm по правилу:

Отличие 10. На массиве Rm проводят поиск максимального значения Mmax спектра и его положение Mmax по угловой координате принимают за истинное положение угла места ВО по правилу:

где:

d - принятый размер дискретного шага измерений по УМ, град.

Обоснование достижения заявленного технического результата.

Амплитудная нормировка (отличие 1) принятого массива квадратур сигналов Xn и Yn, многоканального сигнала, принятого одновременно всеми N всеми приемными каналами угломестной АР, относительного амплитуды заданного антенного элемента АР, например, нижнего нулевого элемента, а также одновременная фазовая их нормировка (отличие 2) относительно фазы сигнала соответствующего элемента АР амплитудной нормировки. Это, в свою очередь, позволяет производить адекватную оценку квадратур сигналов, отраженных от ВО и от постилающей поверхности АР на каждом периоде повторения зондирующих сигналов, после сжатия принятого многоканального сигнала по дальности или после суммирования на интервале когерентного накопления.

Сравнение (отличие 3) нормированного по амплитуде и фазе принятого многоканального сигнала с заранее рассчитанными значениями модельного сигнала с заданными коэффициентами отражения Френеля Gm, ϕm предполья АР в заданном диапазоне УМ, с заданным шагом по УМ позволяют учесть искажения, вносимые предпольем АР, в принятый ей многоканальный сигнал.

Расчет (отличие 4) модельного сигнала с учетом отражающих характеристик предполья АР, включая его Gm, ϕm - амплитудные и фазовые коэффициенты Френеля, с учетом текущих изменения угла места прямой падающей волны и переотраженной от предполья АР в процессе полета ВО, с учетом размеров антенны и частоты зондирующих сигналов позволяют учесть искажения, вносимые не только предпольем АР, но и траекторией движения ВО и параметрами зондирующего сигнала.

Амплитудная нормировка (отличие 5) и фазовая (отличие 6) модельных сигналов позволяют обеспечить адекватную сравнительную оценку (отличие 7) с соответствующими нормированными значениями принятого многоканального сигнала АР по условию их невязки между собой.

Использование в качестве критериев невязки (отличие 8) суммы квадратов «невязок»: δxm по х-квадратурам», δym - по у-квадратурам, δAm - по А-амплитудам позволяют сформировать (отличие 9) функцию Rm спектра принятого многоканального сигнала, а также нахождение на спектре Rm максимального значения спектра Rmax (отличие 10), соответствующее точному угломестному местоположения ВО в «зоне θ нечувствительности» АР.

В целом указанные технические преимущества заявленного изобретения позволяют приобрести возможность измерения угла места в «зоне нечувствительности» способа прототипа /RU 2291464/, а выше этой зоны повысить точность измерения УМ в 3-5 раз по сравнению с прототипом.

Ссылка на чертежи.

Сущность изобретения поясняется чертежами, представленными на фиг. 1-6.

На фиг. 1 представлен рисунок, поясняющий предлагаемый способ измерения угла места ВО с помощью вертикальной фазированной АР.

На фиг. 2 - функциональная схема устройства, реализующая предлагаемый способ измерения угла места ВО.

На фиг. 3 - график зависимости измеренных i1 и реальных i2 значений угла места (GBO) ВО от углового направления εво на ВО по предлагаемому способу измерения УМ.

На фиг. 4 - график зависимости измеренных i1, i3 значений угла места (GBO) ВО от углового направления εво на ВО по предложенному и известному /RU 2291464/ способу измерения УМ соответственно.

На фиг. 5 - рисунок кругового ровного (ΔН ≤ Λ/10) предполья приемной позиции радиолокационной станции (PJIC) кругового обзора.

На фиг. 6 - вертикальный разрез, по линии А-А, кругового предполья, представленного на фиг. 4.

На фиг. 1-6 обозначены:

1 - вертикальная фазированная антенная решетка (АР);

2 - приемные элементы (полуволновые вибраторы) АР 1;

3 - приемники радиосигналов с цифровым выходом;

4 - блок нормировки принятого сигнала по амплитуде;

5 - блок нормировки сигнала по фазе;

6 - блок расчета и нормировки модельных сигналов Zn,m, Wn,m;

7-блок сравнения нормированных составляющих выборок Xn, Yn и Zn,m, Wn,m по критерию их «невязки», построение функции Rm;

8 - блок поиска максимума функции обратной суммам «невязок»;

9 - блок вычислителя угла места (УМ) воздушного объекта (ВО), GBO, град;

10 - предполье перед АР 1 - ровная площадка радиусом не менее 10 км для РЛС метрового диапазона электромагнитных волн;

11 - прямой луч от ВО (между элементами АР 1 разность фаз Δϕm);

12 - переотраженный от предполья луч ВО;

13 - воздушный объект (ВО);

14 - «зона нечувствительности»;

15 - устройство измерения угловых координат.

Раскрытие сущности изобретения

Изобретение, а именно заявленный способ измерения угловых координат ВО 13, стал возможен благодаря разработанному авторами методу имитационного моделирования массивов Zn,m, Wn,m прямых 11 и переотраженных 12 радиосигналов ВО 13 с характерными для подстилающей поверхности Земли, предполья АР 1, коэффициентами отражения Френеля Gm, ϕm в месте расположения АР 1, характеризующими скачок амплитуды и фазы при отражении радиосигнала. Благодаря сравнению массива квадратур принятого сигнала с одним из массивов модельного сигнала - минимальная невязка соответствует искомому УМ. Аналогичная процедура используется для всех ВО.

С учетом описанного выше метода имитационного моделирования массивов Zn,m, Wn,m с заданными коэффициентами отражения Френеля для ровного предполья 10, представленного на фиг. 5-6, перед началом измерений угловых координат ВО, в заданном диапазоне УМ от 0,1 до 80 град, с заданным шагом d=0,1-0,5 угловых градусов по УМ рассчитывают модель многоканального сигнала (далее модельный сигнал) по правилу:

где:

Zn,m - первая квадратура модельного сигнала;

Wn,m - вторая квадратура модельного сигнала;

n=0÷N-1 - номер индекса антенного элемента;

- номер индекса по углу места;

- волновое число, 1/м;

F - рабочая частота, МГц;

- длина волны на рабочей чистоте, м;

hn - высоты антенных элементов над землей, м;

d - принятый размер дискретного шага измерений по УМ, град;

Gm, ϕm - амплитудные и фазовые коэффициенты Френеля в зависимости от угла места падающей волны, отраженной от Земли.

Полученные массивы Zn,m, Wn,m нормируют по амплитуде с помощью условий:

Затем нормируют по фазе с помощью правил:

Сформированные массивы (3-9) модельных радиосигналов для предполья АР 10 запоминают и далее используют их при измерении угловых координат ВО 13.

После формирования массивов (3-9) модельных радиосигналов в процессе кругового обзора (фиг. 5) 12 воздушного пространства производят прием прямых 11 и отраженных 12 радиосигналов от ВО 13 с помощью вертикальной N-канальной, где N=8-16 приемных элементов 2, антенной решетки (АР) 1 (фиг. 1), высотой 10-24 м принимают прямые 11 и отраженные 12 от подстилающей поверхности предполья 10 API радиосигналы воздушного объекта (ВО) 13 (фиг. 1) горизонтальной Xn и вертикальной Yn поляризации.

Далее на основе принятых сигналов измеряют массивы квадратур прямого 11 и отраженного 12 от предполья 10 АР 1.

Измеренные массивы квадратур сначала подвергают амплитудной нормировке по N каналам приема из условий:

где:

- х-квадратура нормированного сигнала;

- у-квадратура нормированного сигнала;

- амплитуда нормированного сигнала;

As - средние значение амплитуды сигналов на N элементах угломестной АР;

n =0÷N-1 - порядковый номер приемного элемента АР;

N - общее количество приемных элементов вертикальной АР.

Одновременно с амплитудной нормировкой сигналов проводят их фазовую нормировку относительно фазы сигнала заданного элемента по правилам:

После амплитудной и фазовой нормировки радиосигналов, принятых элементами 2 АР 1 от ВО 13, производят их сравнение (по амплитуде и фазе) с рассчитанными ранее (1-2) и нормированными (3-9) модельными радиосигналами.

Результаты сравнения сигналов представляют в виде суммы квадратов «невязок»: δxm по х-квадратурам», δym - по у-квадратурам, δAm - по А-рассчитанные по правилам:

Далее по найденным (17-19) значениям суммы квадратов «невязок» δxm, δym, δAm строят нелинейную спектральную функцию Rm по правилу:

После этого на массиве Rm находят максимальное значение спектра Rmax, его положение Mmax по угловой координате и принимают решение об измеренном угле места ВО по правилу:

где:

d - принятый размер дискретного шага измерений по УМ, град.

Вычисленное значение GBO принимают и регистрируют в качестве текущего реального углового положения ВО 13.

Далее после прихода очередной пачки радиосигналов от ВО 13 процесс измерений текущего угла места GBO ВО 13 повторяется в рамках правил (10-21).

Устройство, реализующее предложенный способ УМ.

Для реализации предложенного способа измерения УМ ВО 13 разработано устройство (фиг. 2), реализующее предлагаемый способ измерения угла места ВО 13.

Указанное устройство содержит последовательно соединенные вертикальную фазированную АР 1, включающую двадцать приемных крестообразных элементов (полуволновых вибраторов) 2. АР 1 установлена на площадке с заранее известными отражательными характеристиками и размерами ровного предполья до 10 км. Выходы вибраторов 2 через приемники 3 радиосигналов с цифровым выходом соединены с блоком 4 принятых амплитудных нормировок квадратур сигнала Xn, Yn. Выход блока 4 соединен с блоком 5 амплитудной и фазовой нормировки составляющих массивов Xn и Yn принятых радиосигналов. Выход блока 5 по нормированным сигналам от ВО 13 и переотраженным от предполья 10 соединен с первым входом блока 7 сравнения. Второй вход блока 7 соединен с выходом блока 6 модельных представлений нормированных массивов Zn,m, Wn,m модельных выборок прямых 11 и переотраженных 12 радиосигналов ВО. Блок 6 выполнен с возможностью имитации Zn,m, Wn,m, характерных для подстилающей поверхности Земли - предполья 10 АР 1, коэффициентами отражения Френеля в месте расположения АР 1 и в диапазоне вероятных УМ с направления ожидаемого налета ВО 13, а также с заданным шагом дискретизации выборок по УМ. Блок 7 выполнен с возможностью сравнения нормированных составляющих выборок Xn, Yn и Zn,m, Wn,m по критериям (17-19) их «невязки». Выход блока 7 сравнения соединен с входом блока 8 формирования нелинейной спектральной функции Rm, зависящей от «невязок». Блок 8 выполнен в виде вычислителя функции в соответствии с выражением (20). Выход блока 8 соединен с входом вычислителя 9 угла места (УМ) воздушного объекта (ВО). Вычислитель 9 выполнен с возможностью поиска спектральной функции Rm как функции «невязок» и расчета истинного значения εизм, град угла места ВО 13 из выражения (21). Измеренное значение угла места ВО 13 εизм=GBO (град) является выходом блока 9.

Работа устройства измерения УМ

Предложенное устройство (фиг. 2) по предлагаемому способу измерения угла места ВО работает следующим образом.

Перед началом работы угломестную приемную антенную решетку (АР) радиолокационной станции (РЛС) устанавливают (фиг. 1) на ровной отражающей электромагнитные волны (ЭМВ) площадке с предпольем 10, размерами L, превышающими не менее чем, в 10 раз размеры зоны Френеля для используемой в РЛС рабочей частоты зондирующих импульсов.

Предполье 10 должно соответствовать площадке с шероховатостью на дальности до 1 км ΔН ≤ Λ/10 (фиг. 6), на дальности от 1 км до 10 км ΔL = Λ/2, где Λ - длина ЭМВ ответных сигналов ВО 13, соответствующей их зеркальному отражению от предполья 10.

После установки АР 1 на местности проводят имитационное моделирование на элементах 2 АР 1 модельных нормированных массивов и Zn,m, Wn,m прямых 11 и переотраженных 12 радиосигналов от ВО 13 при различных траекториях и высотах его движения.

Формирование массивов Zn,m, Wn,m модельных выборок прямых и переотраженных радиосигналов ВО с характерными для подстилающей поверхности Земли - предполья АР 1 производят в соответствии с выражениями (10-11) в диапазоне вероятных УМ со всех направлений ВО 13 по азимуту, а также с заданным шагом дискретизации выборок по УМ. Сформированные массивы Zn,m, Wn,m вводят в память блока 6 модельных представлений. В случае необходимости проводят контрольный облет зоны ответственности РЛС для подтверждения достоверности сформированных массивов Zn,m, Wn,m.

Далее в процессе обслуживания потоков ВО 13 на вход приемных элементов 2 АР 1 поступает прямые 11 и преотраженные 12 от предполья 10 ответные (эхо) радиосигналы ВО. Принятые радиосигналы с элементов 2 поступают на соответствующие радиоприемники 3 с цифровыми выходами. В радиоприемниках 3 радиосигналы 11 и 12 усиливаются, преобразуются в цифровую форму Xn и Yn и передаются в блок 5 амплитудной и фазовой нормировки. В блоке 5 составляющие массивы Xn и Yn нормируются по амплитуде и фазе относительно нижнего элемента 2 АР 1 в соответствии с выражениями (2-6). Нормированные массивы Xn и Yn с блока 5 передаются на первый вход блока 7 сравнения, на второй вход которого поступают нормированные массивы Zn,m, Wn,m радиосигналов с блока 6 модельных представлений. В блоке 7 производится сравнение массивов Xn и Yn с соответствующими массивами Zn,m, Wn,m по критерию их «невязки» в соответствии с выражениями (17-19). Результаты сравнения с блока 7 передаются в блок 8 формирования спектральной функции Rm, зависящей от «невязок». В блоке 7 формируется функция Rm в соответствии с выражением (20) и передается в вычислитель 9 угла места ВО 13. В вычислителе 9 производится поиск максимального значения спектральной функции Rm и расчет истинного значения (GBO, град) угла места ВО 13 из выражения (21). Измеренное значение (GBO, град) угла места ВО 13 является выходом блока 9.

Промышленная применимость.

Изобретение разработано на уровне технического проекта и программного оборудования измерения угла места ВО для РЛС. Проведено опытное испытание предложенного способа измерения угловых координат при следующих параметрах антенного оборудования: количество антенных элементов 2 в АР 1-20, высота АР 1-40 м, рабочая частота 230 МГц, ширина диаграммы направленности (ДН) ~ 2 град. Результаты испытаний предложенного способа измерений угла места ВО 3 представлены на фиг. 3 и сравнение его с известным способом /RU 2291464/ - на фиг. 4.

Результаты испытаний показали, что в диапазоне УМ 0÷8 град использование предложенного способа (изолиния i1 на фиг. 3) ошибки измерений GBO не превысили 0,1 град., а отношение сигнал/шум ~ 15 дБ,

Результаты сравнения результатов измерений i1 и i3 (фиг. 4) по предлагаемому и известному /RU 2291464/ способу соответственно, показывают, что предлагаемый способ имеет более высокие точностные характеристики в «зоне θ нечувствительности». В этой зоне θ=0÷1,5 град известный способ (линия i3 фиг. 4) численное значение GBO угла места воздушного объекта не измеряет (GBO=0). В отличие от прототипа /RU 2291464/ у предлагаемого способа (линия i1 фиг. 4) появилась возможность измерения GBO при в «зоне θ нечувствительности» (θ<2 град). Вне «зоны нечувствительности» θ предложенный способ повышает точность измерения угла места ВО в 3 раз по сравнению с прототипом /RU 2291464/.

По итогам испытаний рекомендуется использование предлагаемого способа измерения угловых координат ВО 13 для стационарных РЛС в диапазоне 30÷300 МГц.

Способ измерения угла места воздушного объекта в метровом диапазоне электромагнитных волн, заключающийся в приеме с помощью вертикальной N-канальной антенной решетки (АР) прямых и отраженных от подстилающей поверхности Земли радиосигналов воздушного объекта (ВО), в формировании массива квадратур Xn и Yn принятых прямых и отраженных от подстилающей поверхности Земли радиосигналов, отличающийся тем, что сформированный массив квадратур Xn и Yn подвергают амплитудной нормировке по N каналам приема, относительного амплитуды заданного антенного элемента АР, из условий:

где:

- х-квадратура нормированного сигнала;

- у-квадратура нормированного сигнала;

- амплитуда нормированного сигнала;

As - средние значение амплитуды сигналов на N элементах угломестной АР;

n=0÷N-1 - порядковый номер приемного элемента АР;

N - общее количество приемных элементов вертикальной АР,

одновременно с амплитудной нормировкой сигналов проводят их фазовую нормировку относительно фазы сигнала заданного элемента по правилам:

n=0÷N-1,

далее производят сравнение нормированного по амплитуде и фазе принятого многоканального сигнала с рассчитанными заранее значениями модельного сигнала с заданными коэффициентами отражения Френеля Gm, ϕm предполья АР, представляющего собой имитируемую подстилающую поверхность Земли размерами, превышающими не менее чем в 10 раз размеры зоны Френеля, в заданном диапазоне углов места (УМ), с заданным шагом по УМ, при этом многоканальный модельный сигнал рассчитывают по правилу:

Zn,m=cos(-k0hnsin(m⋅d))+Gmcos(k0hnsin(m⋅d)+ϕm),

Wn,m=sin(-k0hnsin(m⋅))+Gmsin(k0hnsin(m⋅d)+ϕm),

где:

Zn,m - первая квадратура модельного сигнала;

Wn,m - вторая квадратура модельного сигнала;

n=0÷N-1 - номер индекса по антенным элементам;

- номер индекса по углу места;

- волновое число, 1/м;

F - рабочая частота, МГц;

- длина волны на рабочей чистоте, м;

hn - высоты антенных элементов над землей, м;

d - принятый размер дискретного шага измерений по УМ, град.;

Gm, ϕm - амплитудные и фазовые коэффициенты Френеля в зависимости от угла места падающей волны, отраженной от предполья АР;

полученные массивы Zn,m, Wn,m модельных сигналов нормируют по амплитуде с помощью условий:

затем нормируют по фазе с помощью правил:

n=0÷N-1,

далее сравнивают нормированные принятые и модельные многоканальные сигналы по условию их невязки между собой,

результат сравнения этих сигналов в виде суммы квадратов «невязок»: δxm по х-квадратурам», δym - по у-квадратурам, δAm - по А-амплитудам рассчитывают по правилам:

далее по найденным значениям суммы квадратов «невязок» δxm, δym, δAm строят нелинейную спектральную функцию Rm по правилу:

после этого на массиве Rm находят максимальное значение спектра Rmax, его положение Mmax по угловой координате и принимают решение об измеренном GBO угле места ВО по правилу:

GBO=d⋅Mmax,

где:

d - принятый размер дискретного шага измерений по УМ, град.



 

Похожие патенты:

Изобретение относится к антенной технике, в частности к формированию диаграммы направленности цифровой антенной решетки для определения местоположения источников радиоизлучений.

Изобретение относится к области радиотехники и может быть использовано в приемопередающих активных фазированных антенных решетках (АФАР). Техническим результатом предлагаемого изобретения является снижение массы и увеличение вибропрочности антенной решетки.

Изобретение относится к антенной технике и предназначено для построения активных фазированных антенных решеток (АФАР) для систем радиосвязи и радиолокации. Техническим результатом является снижение потерь принимаемого и передаваемого сигналов.

Изобретение относится к радиотехнике и может найти применение в радиотехнических системах различного назначения, например в радиолокации для повышения разрешающей способности РЛС.

Изобретение относится к антенной технике и может быть использовано в системах радионавигации летательных аппаратов гражданской авиации. Техническим результатом изобретения является уменьшение неравномерности ДН в горизонтальной плоскости, отсутствие настройки при обеспечении минимального значения неравномерности ДН и обеспечение возможности формирования ДН специальной формы в вертикальной плоскости, в частности косекансной.

Изобретение относится к радиотехнической промышленности и может быть использовано в волноводной СВЧ антенной технике. Технический результат состоит в расширении функциональных возможностей фазированной антенной решетки (ФАР) за счет возможного использования, помимо полного раскрыва, отдельных решеток раскрыва антенны для формирования как независимо управляемых диаграмм направленности (ДН) от каждой из подрешеток, так и синтезирование различного рода ДН посредством обработки сигналов от подрешеток, используя цифровое диаграммообразование (ЦДО).

Изобретение относится к радиотехнике КВЧ диапазона и может быть использовано в радиолокационных системах с электрическим сканированием луча антенны, излучающей и принимающей электромагнитные волны с круговой поляризацией поля.

Изобретение относится к области радиотехники и может быть использовано в радарных системах, например в радарных системах с синтезированной апертурой. .

Изобретение относится к средствам связи и может использоваться в радиолокационной технике. .

Изобретение относится к области радиотехники, в частности к системам связи с применением адаптивных антенных решеток. .

Изобретение относится к радиолокации и может быть использовано при разработке перспективных многопозиционных радиолокационных систем и их модернизации. Достигаемый технический результат - повышение достоверности и точности отождествления воздушных объектов в режиме многоцелевого сопровождения для двухпозиционных радиолокационных систем.

Изобретение относится к радиотехнике и может быть использовано в системах наблюдения за радиотехнической обстановкой в составе комплекса или как автономное устройство.

Изобретение относится к радиотехнике и может быть использовано в однопозиционных системах скрытного контроля наземного, морского и воздушного пространства, осуществляющих траекторное сопровождение подвижных объектов по прямым радиосигналам их бортовых радиопередатчиков и копиям этих радиосигналов, отраженным посторонними отражателями в виде естественных неоднородностей рельефа местности или стационарных и подвижных объектов искусственного происхождения.

Изобретение относится к радиотехнике и может быть использовано в системах контроля наземного, морского и воздушного пространства с использованием прямых и рассеянных объектами радиосигналов, излучаемых множеством неконтролируемых и контролируемых передатчиков радиоэлектронных систем различного назначения.

Изобретение относится к радиотехнике и может быть использовано в однопозиционных системах скрытного контроля наземного, морского и воздушного пространства, осуществляющих траекторное сопровождение подвижных объектов по прямым радиосигналам их бортовых радиопередатчиков и копиям этих радиосигналов, отраженным посторонними отражателями в виде естественных неоднородностей рельефа местности или стационарных и подвижных объектов искусственного происхождения.

Изобретение относится к контрольно-измерительной технике и может быть использовано для бесконтактного измерения начальной скорости снаряда, являющейся одной из важнейших баллистических характеристик оружия, оказывающей влияние на его боевые свойства.

Изобретение относится к области радиолокационной техники и может быть использовано при измерении эффективной площади рассеяния различных объектов радиолокации, соизмеримых и меньших длины волны.

Изобретение может быть использовано в бортовых навигационных системах. Достигаемый технический результат - повышение надежности и безопасности пилотирования летательного аппарата.

Изобретение относится к области радиолокации, радионавигации и может быть использовано для определения угловых координат источников излучения сигналов. Достигаемый технический результат изобретения заключается в решении задачи одновременной пеленгации источника постоянного излучения и источника кратковременного излучения.

Изобретение относится к области радионавигации и может быть использовано для определения угловых координат источников фазоманипулированных (ФМ) радиосигналов с известными законами кодирования при наличии радиопомех.

Изобретение относится к области радиолокации, в частности к устройствам определения параметров движения цели в бистатических радиолокационных системах. Достигаемый технический результат - повышение точности измерения местоположения цели во всей области возможного приема сигнала, сокращение времени измерения координат, а также повышение помехозащищенности работы просветной бистатической РЛС.

Изобретение относится к области радиолокации и может быть использовано при измерении угла места воздушного объекта в метровом диапазоне электромагнитных волн. Способ измерения угла места заключается в приеме с помощью вертикальной N-канальной антенной решетки прямых и отраженных от подстилающей поверхности Земли радиосигналов воздушного объекта. Согласно изобретению формируют массив квадратур сигналов Xn и Yn принятого многоканального сигнала АР, затем подвергают амплитудной нормировке по N каналам приема относительного амплитуды заданного антенного элемента АР. Одновременно с амплитудной нормировкой сигналов проводят их фазовую нормировку относительно фазы сигнала заданного элемента. Далее производят сравнение нормированного по амплитуде и фазе принятого многоканального сигнала с рассчитанными заранее значениями модельного сигнала с заданными коэффициентами отражения Френеля Gm, ϕm, предполья АР в заданном диапазоне УМ, с заданным шагом по УМ. Далее сравнивают нормированные по амплитуде и фазе принятые и модельные многоканальные сигналы по условию их невязки между собой. Результат сравнения этих сигналов представляют в виде суммы квадратов «невязок»: δxm по х-квадратурам», δym - по у-квадратурам, δAm - по А-амплитудам. Далее по найденным значениям суммы квадратов «невязок» δxm, δym, δAm строят нелинейную спектральную функцию Rm по правилу: После этого на массиве Rm находят максимальное значение спектра Rmax, его положение Mmax по угловой координате и принимают решение об измеренном GBO угле места ВО по правилу: GBOd⋅Mmax, где: d - принятый размер дискретного шага измерений по УМ, град. Изобретение обеспечивает измерение углового положение GBO маловысотных ВО в «зоне θ их нечувствительности». Вне «зоны нечувствительности» CBO≥2 град. изобретение обеспечивает повышение точности измерения угла места. 6 ил.

Наверх