Способ получения теплоизоляционного материала
Владельцы патента RU 2746337:
Автономная некоммерческая организация высшего образования «Белгородский университет кооперации, экономики и права» (RU)
Изобретение относится к области получения теплоизоляционного материала (блочного пеностекла) и может быть использовано в промышленности строительных материалов. Технический результат предлагаемого изобретения заключается в уменьшении расхода плазмообразующего газа и, как следствие, в снижении энергозатрат. Способ получения блочного пеностекла включает дозирование компонентов шихты, их усреднение, формование гранулированной шихты, ввод гранул шихты в питатель плазменной горелки электродугового плазмотрона, вспенивание гранул шихты до конгломератов пеностекла и их напыление на металлические формы потоком отходящего плазмообразующего газа. Гранулирование компонентов шихты осуществляют до размеров частиц 4-6 мм, перед вспениванием до конгломератов гранулы шихты нагревают отходящими плазмообразующими газами, а напыление в металлические формы осуществляют потоком отходящего плазмообразующего газа при мощности работы плазмотрона 9 кВт и расходе плазмообразующего газа 0,5-0,8 м3/ч. 3 табл., 1 пр.
Изобретение относится к области получения теплоизоляционного материала (блочного пеностекла) и может быть использовано в промышленности строительных материалов.
Из уровня техники известны ряд способов получения теплоизоляционного материала (блочного пеностекла), их недостатками являются высокие энергозатраты и значительный расход газа.
Наиболее близким решением к предлагаемому способу по технической сущности и достигаемому результату является способ получения блочного пеностекла (Патент РФ 2417170), включающий дозирование компонентов шихты, их усреднение, формование гранулированной шихты до размеров 1-3 мм, ввод ее в питатель плазменной горелки электродугового плазмотрона и вспенивание до конгломератов, их напыление на металлические формы потоком отходящего плазмообразующего газа при мощности работы плазмотрона 18 кВт и расходе плазмообразующего газа 1-2 м3/ч.
Недостатком данного способа является значительный расход плазмообразующего газа и как следствие высокие энергозатраты.
Технический результат предлагаемого изобретения заключается в уменьшении расхода плазмообразующего газа и как следствие в снижении энергозатрат.
Технический результат достигается тем, что способ получения теплоизоляционного материала включает дозирование компонентов шихты, их усреднение, формование гранулированной шихты, ввод гранул шихты в питатель плазменной горелки электродугового плазмотрона, вспенивание гранул шихты до конгломератов пеностекла и их напыление на металлические формы потоком отходящего плазмообразующего газа, причем гранулирование компонентов шихты осуществляют до размеров частиц 4-6 мм, перед вспениванием до конгломератов гранулы шихты нагревают отходящими плазмообразующими газами, а напыление в металлические формы осуществляют потоком отходящего плазмообразующего газа при мощности работы плазмотрона 9 кВт и расходе плазмообразующего газа 0,5-0,8 м3/ч.
Заявленное изобретение отличается от прототипа тем, что гранулирование компонентов шихты осуществляют до размеров частиц 4-6 мм, перед вспениванием до конгломератов гранулы шихты нагревают отходящими плазмообразующими газами, а напыление в металлические формы осуществляют потоком отходящего плазмообразующего газа при мощности работы плазмотрона 9 кВт и расходе плазмообразующего газа 0,5-0,8 м3/ч.
Предлагаемый способ позволяет в два раза снизить энергозатраты и расход плазмообразующего газа за счет снижения мощности работы плазмотрона, предварительного нагрева гранул шихты отходящими плазмообразующими газами перед вспениванием до конгломератов и вторичного использования плазмообразующего газа.
Сопоставительный анализ известного и предлагаемого способов представлен в таблице 1.
Опытным путем выявлено влияние размеров гранул шихты на вспенивание конгломератов (таблица 2), установлены оптимальные параметры синтеза пеностекла и его эксплуатационные свойства, (таблица 3).
Как видно из таблиц 2, гранулы размером 4-6 мм равномерно вспениваются до конгломератов пеностекла.
Из таблицы 3 видно, что эффективное напыление конгломератов пеностекла на металлические формы потоком отходящего плазмообразующего газа осуществляется при мощности работы плазмотрона 9 кВт и расходе плазмообразующего газа 0,5-0,8 м3/ч.
Таблица 1
Сопоставительный анализ известного и предлагаемого способов
Известный способ | Предлагаемый способ |
Дозирование компонентов шихты и их усреднение ↓ Формование гранул шихты до размеров 1-3 мм ↓ Ввод гранул шихты в питатель плазменной горелки электродугового плазмотрона ↓ Вспенивание гранул шихты до конгломератов ↓ Напыление конгломератов на металлические формы потоком отходящего плазмообразующего газа при мощности работы плазмотрона 18 кВт и расходе плазмообразующего газа 1-2 м3/ч. |
Дозирование компонентов шихты и их усреднение ↓ Формование гранул шихты до размеров 4-6 мм ↓ Ввод гранул шихты в питатель плазменной горелки электродугового плазмотрона ↓ Нагрев гранул шихты отходящими плазмообразующими газами ↓ Вспенивание гранул шихты до конгломератов ↓ Напыление конгломератов на металлические формы потоком отходящего плазмообразующего газа при мощности работы плазмотрона 9 кВт и расходе плазмообразующего газа 0,5-0,8 м3/ч. |
Таблица 2
Влияние размера частиц на вспенивание конгломератов
Размер гранул шихты, мм | Характеристика вспенивания конгломератов |
менее 4 | Частицы вспениваются неравномерно и пеностекло имеет нестабильные показатели качества |
4-6 | Частицы вспениваются равномерно, что оказывает влияние на повышение показателей качества пеностекла |
более 6 | Неполный провар шихты, плохое вспенивание, нестабильные показатели качества |
Таблица 3
Оптимальные параметры работы плазмотрона и эксплуатационные свойства пеностекла
Параметры | Эксплуатационные свойства пеностекла | ||||
Мощность плазмотрона, кВт | Расход аргона, м3/ч | Плотность, г/см3 | Теплопроводность Вт/м*К | Водопоглощение, % | Прочность при сжатии, МПа |
6 | 0,5 | 0,311 | 0,082 | 8,82 | 0,78 |
6 | 0,6 | 0,290 | 0,080 | 8,71 | 0,87 |
6 | 0,8 | 0,305 | 0,084 | 8,80 | 0,75 |
9* | 0,5* | 0,251 | 0,069 | 8,41 | 1,03 |
9* | 0,6* | 0,250 | 0,065 | 8,35 | 1,20 |
9* | 0,8* | 0,252 | 0,071 | 8,38 | 1,12 |
12 | 0,5 | 0,315 | 0,080 | 8,78 | 0,83 |
12 | 0,6 | 0,295 | 0,073 | 8,69 | 0,91 |
12 | 0,8 | 0,308 | 0,081 | 8,73 | 0,85 |
*- оптимальные условия
Пример получения блочного пеностекла.
Гранулы шихта с размером частиц 4-6 мм загружались в порошковый питатель плазменной горелки электродугового плазмотрона УПУ -8 М. Затем зажигалась дуга плазменного реактора. С помощью вентилятора отходящий плазмообразующий газ-аргон подавался в питатель за счет чего предварительно нагревались гранулы шихта. Под действием динамического напора горячего плазмообразующего газа-аргона подогретые гранулы шихта поступали в плазменный реактор, где происходило их вспенивание с образованием конгломератов пеностекла размером 5-9 мм. Из плазменного реактора под действием динамического напора плазменного факела конгломераты пеностекла напылялись в металлическую форму размером 400 x 400 x 100 мм и в течении 5-6 минут формировалось блочное пеностекло.
При оптимальных параметрах работы электродугового плазмотрона (мощность 9 кВт, расход плазмообразующего газа 0,6 м3/ч) получено блочное пеностекло со следующими свойствами: прочность на сжатие – 1,20 МПа; плотность – 0,250 г/см3; водопоглощение – 8,35%; теплопроводность – 0,065 Вт/м*К.
Способ получения блочного пеностекла, включающий дозирование компонентов шихты, их усреднение, формование гранулированной шихты, ввод гранул шихты в питатель плазменной горелки электродугового плазмотрона, вспенивание гранул шихты до конгломератов пеностекла и их напыление на металлические формы потоком отходящего плазмообразующего газа, отличающийся тем, что гранулирование компонентов шихты осуществляют до размеров частиц 4-6 мм, перед вспениванием до конгломератов гранулы шихты нагревают отходящими плазмообразующими газами, а напыление в металлические формы осуществляют потоком отходящего плазмообразующего газа при мощности работы плазмотрона 9 кВт и расходе плазмообразующего газа 0,5-0,8 м3/ч.