Способ прямого получения железа
Изобретение относится к бескоксовому производству железа. Цель изобретения - повышение экономичности процесса. Железную руду предварительно восстанавливают, например, в печи шахтного типа, а затем расплавляют посредством подачи природного газа и окислителя, обеспечивающего его сгорание над поверхностью расплава. Полученный в расплаве восстановительной печи газ подвергают реформингу путем смешивания его на выходе из печи с нагретым газообразным восстановителем, например метаном, обеспечивающим температуру газообразной смеси 1200 - 1550°С. Концентрацию не вступившего в реакцию метана в реформированном газе поддерживают в пределах 2-13%. Далее газ из печи предварительного восстановления очищают от окислителей, смешивают с реформированным газом и подают в нижнюю часть печи предварительного восстановления. Газ из печи предвареительного восстановления после очистки от окислителей делят на две части, одну из которых смешивают с реформированным газом и подают в верхнюю часть печи предварительного восстановления, а другую - с природным газом и подают в нижнюю часть печи предварительного восстановления. По другому варианту очистке от окислителей подвергают только первую часть газа, отходящего из печи предварительного восстановления, а вторую часть не очищают от окислителей, смешивают с природным и реформированным газами и подают в нижнюю часть печи. Преимуществом изобретения являются возможность использования дешевых видов топлива, подаваемых в плавильную печь, и обеспечение состава и температуры получаемого восстановительного газа, необходимого для процесса предварительного восстановления при использовании в плавильной печи дешевых видов топлива, что позволяет уменьшить затраты на процесс при обеспечении стабильного и эффективного процесса восстановления железной руды. 5 з.п. ф-лы, 3 ил., 2 табл.
СОЮЗ СОВЕТСКИХ
СОЦИАЛИСТИЧЕСН ИХ
РЕСПУБЛИК (51)5 С 21 В 13/14
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ
Н flATEHTY
ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ
ПО ИЗОБРЕТЕНИЯМ И ОТКРЫТИЯМ
ПРИ ГННТ СССР (21) 4027934/27-02 (22) 17,07.86 (31) 159255; 159254, 159256 (32) 18.07.85 (33) JP . (46) 23.11.90. Бюл, М 43 (71) Кабусики Кайся Кобе Сейкосе (ЛР) (72) Мамору Аоки (JP) (53) 669.181.423(088 ° 8) (54) СПОСОБ 1ПРЯМОГО ПОЛУЧЕНИЯ ЖЕЛЕЗА (57) Изобретение относится к бескоксовому производству железа. Цель изобретения — повышение экономичности процесса. Железную руду предварительно восстанавливают, например, в печи шахтного типа, а затем расплавляют посредством подачи природного газа и окислителя, обеспечивающего его сгорание над поверхностью расплава, Полученный в расплаве восстановительной печи газ подвергают реформингу.путем смешивания его на выходе из печи с нагретым газообразным восстановителем, например метаном, обеспечивающим температуру газообразной смеси 12001550 С. Концентрацию не вступившего в реакцию метана в реформированном газе поддерживают в пределах 2-13%.
Далее газ из печи предварительного восстановления очищают от окислитеИзобретение относится к бескоксовой металлургии для получения железа из железной руды, подвергая шихту из окислов железа, например желе=ной руÄÄSUÄÄ 1609456 АЗ
2 лей, смешивают с реформированным газом и подают в нижнюю часть печи предварительного восстановления.
Газ из печи предварительного восстановления после очистки от окислителей делят на две части, одну из которых смешивают с реформированным газом и подают в верхнюю часть печи предварительного восстановления, а другую — с природным газом и подают в нижнюю часть печи предварительного восстановления. По другому варианту очистке от окислителей подвергают только первую часть газа, отходящего из печи предварительного восстановления, а вторую часть не очищают от окислителей, смешивают с природным и реформированным газами ч подают в нижнюю часть печи. Преимуществом изобретения являются возможность использования дешевых. видов топлива, подаваемых в плавильную печь, и обеспечение состава и температуры получаемого восстановительного газа, необходимого для процесса предварительного восстановления при использовании в плавильной печи дешевых видов топлива, что позволяет уменьшить затраты на процесс при обеспечении стабильного и эффективного процесса восстановления железной руды. 5 з.п. ф-лы, .3 ил., 3 табл. ды, восстановлению в твердом состоянии с применением восстановительного агента, подаваемого из плавильной восстановительной печи, и затем посред3 1609456 4 стром подачи шихты в плавильную печь для восстановительной плавки, где можно применять низкосортное топливо,. поддерживать и повьппать эффективность реакции за счет различного регулирова- 5 ния газа, который используют в реакции..
Цель изобретения — повьш ение экономичности процесса.
На фиг, 1 изображены технологичес10 кая схема предложенного способа и устройство для его осуществления, на фиг. 2 и 3 — технологические схемы с двухстадийной инжекцией газа.
Устройство содержит печь 1 для прямого получения жидкого металла путем восстановления железной руды, трубу 2 на выходе из корпуса плавильной восстановительной печи, печь 3 для предварительного восстановления (шахтная печь), скруббер 5 для очистки газа от СО и компрессор 6, Пример 1. Высокотемпературный восстановительный газ а, образующийся в плавильной восстановительной печи 1, смешивается с метаном Ь внутри выпускной трубы 2 плавильной печи для получения контролируемого восстановительного rasa с, который охлаждают и регулируют посредством ре30 акции реформинга, Часть восстановительного газа, выпускаемого из шахтной печи 3, охлаждают в теплообменнике 4 и затем вводят как холодный газ в газоочиститель 5, в котором удаляется 00 . Охлажденный газ можно сжимать до его ввода в газоочиститель
5. Очищенный газ сжимают в компрессоре и затем смешивают как сжатый газ
d с газом с для получения смешанного
40 газа е, который должен вводиться в шахтную печь 3. Смешанный газ е находится в охлажденном состоянии и имеет температуру, пригодную для его ввода B шахтную печь 3, Для повьппения
45 эффекта исключения образования скоплений рекомендуется вводить метан
g в соответствующей пропорции (12,7 в этом примере) в смешанный восстановительный газ е и вводить результирующую газообразную смесь как газ f в шахтную печь 3, В табл. 1 показан пример баланса на основании технологической карты предложенного способа, в которой пред->5 ставленные значения получены путем вычисления выхода жидкого металла из плавильной печи 400000-500000 т/год, Восстановительный газ при высокой о температуре 1609 С и скорости потока
2876 кг моль/ч, выходящий из плавильной печи, контактирует с метаном (339 кг моль/ч) в выходной части плавильной печи и в выпускной трубе, что позволяет осуществлять реакцию реформинга. В результате эффективно используется физическое тепло выходящего из плавильной печи восстановительного газа и,. таким образом, достигается охлаждение (1609 С вЂ” 1054 С) высокотемпературного восстановительного газа и увеличивается соотношение
Н /СО (0,26 - 0,43),причем это позволяет уменьшить или исключить потери тепла, износ футеровки на выходе из плавильной печи и в выпускной трубе, а также предупредить образование скоплений в печи для предварительного восстановления, Образование скоплений можно исключить следующим образом, Улучшение соотношения Н /СО в восстановительном газе, который вводят в шахтную печь, и образование с помощью добавленного метана углеродного покрытия на восстановленном железе позволяет предупредить образование скоплений. Количество метана, необходимого для предупреждения образования скоплений, основанных на содержании восстановительного rasa, составляет 12,7 .
В восстановительный газ, вводимый в шахтную печь, .необходимо добавлять метан и поэтому в реакции реформинга, проводимой посредством смешивания высокотемпературного восстановительного газа а, оставляющего плавильную печь, с нагретым метаном Ь, необязательно расходовать весь метан в реакции реформинга, поскольку,желательно, чтобы реакция осуществлялась частично. Концентрация метана уменьшается от 10,5 (до начала реакции) до
6,7 (после реформинга). Такую реакцию реформинга проводят с использованием тепла смешанного газа. Метан, о нагретый до 557 С, и высокотемпературный восстановительный газ (1609 С), выходящий из плавильной печи, смешивают и температура полученной газовой смеси становится равной 1063 С, поо скольку реакция реформинга проходит как эндотермическая.
Из этого следует, что температура вОсстановительного газа понижается на 546 С под действием смешивания га45
5 160945 зов и реакции реформинга. Кроме того, благодаря примешиванию рециркулирующего иэ шахтной печи газа к восстановительному газу со скоростью
1435 кг моль/ч можно регулировать тем- 5 пературу инжекции (777 С), которая подходит для восстановления железной руды.
Дпя предупреждения образования скоплений в шахтной печи метан добавляют при температуре 557 С со скоростью 167 кг моль/ч в результате температура и состав газа в шахтной печи отрегулированы до значений, которые приемлемы для восстановления железной руды (763 С, значение восстановления R=7,0 (СН /(CQ +Hz))=1,2).
Восстановление можно проводить удовлетворительно беэ образования скоп- 20 лений, Пример 2. В процессе, относящемся к двухстадийному способу инжекции газа, высокотемпературный восстановительный гаэ а, образующийся в 25 плавильной восстановительной печи 1, смешивают с метаном Ь в выпускной трубе 2 плавильной восстановительной печи, и в результате образуется контролируемый восстановительный газ с, который охлаждают и регулируют посредством реакцИи реформинга. Часть восстановительного газа j выходящего из шахтной печи 3, охлаждают в теплообменнике 4 и затем вводят как охлажден35 ный газ k в газоочиститель 5 для удаления СО . До его ввода в газоочиститель 5 охлажденный газ можно подвергать сжатию. Кроме того, очищенный от двуокиси углерода газ можно сжи- 4р мать в компрессоре 6 и затем смешивать как сжатый газ d с газом с для получения смешанного газа е, который будут вводить в шахтную печь 3. Смешанный газ е находится в охлажденном состоянии и имеет температуру, которая пригодна для ввода газа в шахтную печь 3, Затем смешанный восстановительный газ е разделяют на две части и к одной из частей 11 добавляют в соответствующей пропорции метан g в результате получают восстановительный газ f, который охлаждают и регулируют до соответствующей температуры для ввода газа из верхней фурмы шахтной печи. Также в остальной газ 12 добавляют метан h в соответствуюшей пропорции для получения восстановительного газа д, который охлаждают и ре6 6 гулируют до температуры инжекции и степени восстановления, которые пригодны для реакции реформинга в нижней части шахтной печи. Газ 1 вводят в некоторых случаях отдельно без включения в него метана в верхнюю часть восстановительной печи как восстановительный газ f.
Поскольку газ богат СО, он может выделять тепло, что в результате реакции частичного восстановления в шахтной печи приводит к образованию скоплений. Дпя исключения этого в восстановительный газ вводят метан, а восстановленное железо покрывают осажденным углеродом.
В табл. 2 показан пример баланса, основанного на технологической схеме предложенного способа, в которой указанные значения получены путем вычисления выхода жидкого металла иэ плавильной печи в единицах 400000500000 т/год.
Восстановительный газ при высокой температуре (1596 С; 2876 кг моль/ч), выходящий из плавильной печи, контак.тирует с метаном (339 кг моль/ч) в выходной части плавильной печи и в выпускной трубе, в результате происходит реакция реформинга.
Таким образом, физическое тепло восстановительного газа из плавильной печи используется эффективно, посредством чего достигается охлаждение (1596 С вЂ « 1061 С) высокотемпературного восстановительного газа и увеличение соотношения (0,26 †« 0,43)Н /СО и становится возможным уменьшение или исключение потерь тепла, износ футеровки в выходной части плавильной печи и в выпускной трубе, а также исключение образования скоплений в пе-. чи для предварительного восстановления.
Образованию скоплений препятствует улучшенное соотношение h
В восстановителяt 20 шивания высокотемпературного восстановительного газа а, оставляющего главильную печь, с нагретым метаном b, необязательно расходовать весь метан, так как желательно, чтобы эта реакпия проводилась частично. Концентрация метана уменьшается от 10„57. (до реакции) до 6,7Х (после реформингa). Эту реакцию реформинга прово10 дят, применяя тепло смешанного газа, Метан (339 кг.моль/ч), нагретый до 541 С, и высокотемпературный восстановительный газ (2876 кг моль/ч при 1596 С, выпускаемый из плавильной 15 печи, смешивают, и температура результирующей газовой смеси становится о равной 1061 С, когда реакцию реформинга проводили как эндотермическую реакцию. Из этого следует, что температура ьосстановительного газа уменьшается на 535о С под действием смешивания газов и реакции реформинга. Кроме того, посредством смешивания газа, 25 рециркулирующего из шахтной печи,. с восстановительным газом со скоростью 1714 кг моль/ч можно регулировать температуру ввода газа до 755 С, ко° торая является приемлемой для восста- 30 новления железной руды, Для исключения возможности образования скоплений в шахтной печй добавляют метан со скоростью 67 кг .моль/ч в часть восстановительного газа е, температура которого отрегулирована до 755 С, т.е. восстао новительный газ 1 (2058 кг моль/ч) для ввода в верхнюю фурму шахтной печи, посредством чего температура и 40 состав газа в фурмах шахтной печи отрегулированы до значений, которые пригодны для восстановления железной руды, т.е. до температуры 743 С и о степени восстановления Rp(CO+H ) (СО + 45 +H< 0)) =7,6 соо тв ет ств енно . Т еп еръ проводят реакцию удовлетворительно без образования скоплений, Метан (100 кг моль/ч) .добавляют в ответвленный оставшийся восстановительный газ 12 и полученную смесь вводят в нижнюю фурму шахтной печи. Такой.газ для инжекции имеет температуру 743 С которая соответствует инжекции, и имеет состав (СН4(CO + +H 0)=1,0, пригодный для осуществления реакции частичного реформинга в шахтной печи. Когда этот газ вводят из нижней фурмы шахтной печи и он поднимается до верхней части, происходит реакция реформинга. Вблизи верхней фурмы шахтной печи концентрация метана уменьшается от 10,47. до 6,57.. Величина степени восстановления улучшается от 7,6 до 13,4 и получают состав газа, который является эффективным для восстановления железной руды в верхней части шахтной печи. Этот реформированный газ поднимается через внутреннюю часть шахтной печи и смешивается с газом f величиной R 7,6, введенным из верхних фурм, посредством чего достигается величина R=10,5 и состав газа, подходящий для восстановления желез-. ной руды. Таким образом,. в верхней части стало возможным получать нормально восстановленную железную руду без образования скоплений. B процессе, относящемуся к двухстадийному способу инжекции (фиг.3) высокотемпературный восстанбвительный газ а, применяемый в плавильной печи 1 с восстановительной атмосферой, смешивают с метаном в выпускном трубопроводе 2 плавильно-восстановительной печи и получают регулируемый восстановительный гаэ (соответствующий реформированному газу), который охлаждается и регулируется в результате реакции реформинга. Пример 3. Часть восстановительного газа i выпускаемого из шахтной печи 3, охлаждается посредством теплообменника 4 и затем вводится в виде охлажденного .газа 3 в газоочиститель 5 для удаления СО . Охлажденный газ можно сжимать до его ввода в газоочиститель 5 углекислого газа. Очищенный газ сжимают в компрессоре 6, затем смешивают в виде сжатого газа d с частью газа с для получения смешанного газа е, он нахо.— дится в охлажденном состоянии до тем» пературы, подходящей для его ввода в шахтную печь 3. При необходимости метан д1, можно дополнительно смешивать со смешанным газом. Таким способом получают восстановительный гаэ Е, который охлаждают и отрегулируют до температуры и степени восстановления, пригодных для ввода из верхней фурмы шахтной печи. Метан р также добавляют в соответствующей пропорции к оставшейся части h регулнруемого восстановительного газа с и добавляют часть рециркулируемо1609456 го газа i посредством чего получают восстановительный газ, который охлаждают и отрегулируют до температуры инжекции и степени восстановс ления, пригодных для реакции реформинга в нижней части шахтной печи. Так как газ богат СО, то тепло может образовываться в результате реакции частичного восстановления в 10 шахтной печи, следовательно возможно образование скоплений. С целью устранения такого недостатка метан вводят в восстановительный газ, а восстановленное железо покрывается осаж !5 денным углеродом. В табл. 3 показан пример баланса, основанный на технологической схеме предлагаемого способа, в которой указанные значения получены путем расчета выхода жидкого металла из плавильной печи в единицах 400000500000 т/год. Восстановительный газ при высокой температуре (1596 С; 2876 кг моль/ч), 25 выходящий из плавильной печи, контактирует с метаном (339 кг.моль/ч) в выходной части плавильной печи и в выпускной трубе, позволяя проводить реакцию реформинга. В результате физическое тепло высокотемпературного восстановительного газа, образующего в плавильной печи, используется эффективно и достигается охлаждение (15960С - 10620 С) высокотемпературного восстановительного газа, а также увеличивается (0,26 †> 0,43) соотношение Н /СО. Таким образом, становятся возможными уменьшение или исключение потерь тепла, износ футеров- 40 ки в выходной части плавильной печи и в выпускной печи, а также исключение образования скоплений, Образованию скоплений препятствует улучшенное соотношение Н /СО в 45 восстановительном газе, вводимом в шахтную печь, и образование углеродистого покрытия на восстановительном железе посредством добавки метана. Количество метана, необходимого для предупреждения образования скоплений, составляет примерно 6,67. на основании содержания восстановительного газа. В восстановительный газ, вводимый 55 в шахтную печь, необходимо добавлять метан и, следовательно, в реакции реформинга, проводимой посредством смешивания высокотемпературного вос-. становительного газа а, оставляющего плавильную печь, с нагретым метаном Ъ, необязательно расходовать весь метан в процессе реформинга (допустимо, чтобы реакция проходила частично), Такую реакцию реформинга проводят с использованием тепла смешанных газов. Метан (339 кг-моль/ч), нагретый до 580 С, и высокотемпературный восстановительный газ 2876 кг моль/ч 0 при температуре 1596 С, который выходит из плавильной печи, смешивают при этом температура полученной газообразной смеси снижается до 1062 С так как реакпия реформинга проходит как эндотермическая. Из этого следует, что температура восстановительного газа понижается о на 534 С в результате смешивания газов и проведения реакции реформинга. Благодаря примешиванию газа d рециркулирующего из шахтной печи, к части полученного газа с со скоростью II01 кг моль/ч возможно регулирование температуры инжекции газа (743 С) и значения R степени восстановления (СО+Н )/(СО +Н О), =7,6, которые являются приемлемыми для восстановления железной руды. Восстановительный газ f вводят для восстановления в верхнюю часть ЗЬ шахтной печи 3. Часть (1374 кг моль/ч) остального отведенного регулируемого восстановительного газа с (1062 С) смешивают с газом i (936 кг.моль/ч), выпускаемым иэ шахтной печи 3, и добавляют метан (167 кг.моль/ч), предварительно о нагретый до 580 С, затем полученную газообразную смесь .направляют в фурму шахтной печи в нижнюю ее часть За. Такой газ для инжекции j имеет температуру 830 С (2504 кг,моль/ч), которая соответствует температуре инжекции и имеет состав ГН4/(СО + +H 0)=0,671, необходимый для проведения частичной реакции реформинга внутри шахтной печи. Когда этот газ вводят из нижней фурмы шахтной печи и поднимается до ее верхней части, то происходит реакция реформинга. Обнаружено, что смежно с фурмой в верхней части шахтной печи степень восстановления K и концентрация метана достигают соответственно значений 9,0 и 4,3Х. Затем газ смешивается с газом f значения R=7,6, вводимым из верхней фурмы, в результате значение и концентрация метана становятся со1609456 ответственно 8,2 и 5,5%, причем получают состав газа, который можно применять для восстановления железной руды. Таким образом нормально восУ 5 становленную железную руду без образования скоплений можно также получить и в верхней части печи. Восстановительный газ, который образуется в печи, использующей менее дорогостоящее топливо, можно улучшить.так, чтобы он имел температуру и состав, которые подходят для предварительного восстановления, в результате можно уменьшить затраты на 1 процесс прямого получения металла путем восстановительной плавки и при этом проводить реакцию восстановления стабильно и эффективно. 20 формула изобретения 1. Способ прямого получения.железа, включающий предварительное восстановление железорудной шихты в 25 твердом состоянии в печи предварительного восстановления, последующую .загрузку в расплавовосстановительную печь и довосстановление в расплаве посредством подачи природного топли- 30 ва и газообразного окислителя, обеспечивающего его сгорание над поверхностью расплава, отвод отходящих из расплавовосстановительной печи газов, их охлаждение и подачу в печь предварительного восстановления, о тл и ч а ю шийся тем, что, с це лью повышения экономичности процесса, отходящий из расплава восстановительной печи газ перед подачей в О печь предварительного восстановления для его частичного реформирования смешивают на выходе из печи с газообразным восстановителем, имеющим высокую температуру, при этом температуру газообразной смеси поддерживают в диапазоне 1200-1550 С, 2, Способ пп и. 1, о т л и ч аю шийся тем, что в качестве газообразного восстановителя используют метан, 3. Способ по пп. 1 и 2, о т л и ч а ю шийся тем, что концентрацию не вступившего в реакцию природного топлива в реформированном газе поддерживают в пределах 2-13%. 4. Способ по п. 1, о т л и ч аю шийся тем, что часть отходящего газа из печи-предварительного восстановления очищают от окислителей, смешивают с реформированным газом и подают в нижнюю часть печи предварительного восстановления.. 5. Способ по п..l, о т л и ч аю шийся тем, что часть отходящего газа из печи предварительного восстановления очищают от окислителей, смешивают с реформированным газом и часть подают в верхнюю часть печи предварительного восстановления, 4 а вторую часть этого газа смешивают с природным газом и подают в нижнюю часть печи предварительного восстановления. 6, Способ по п. 1 о т л и ч аю шийся тем, что часть отходящего газа из печи предварительного восстановления очищают от окислителей, смешивают с реформированным газом и подают в верхнюю часть печи предварительного восстановления, кроме того, часть неочищенного отходящего газа из печи предварительного восстановления смешивают с природным газом и реформированным и подают в нижнюю часть печи предварительного восстановления. Э 1609456 14 Таблица! d e Общая скорость потока, KI РМОЛЬ/Ч 2876 339 3437 1435 4872 5039 167 2001 2004 0,0790 0,6710 0,0690 0»1730 0,0 0,0080 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0242 0,5843 0,0673 0,2513 0,0662 0,0067 0,0 0,0 0,0 0,0 0,1626 0,3766 0,0 0,2786 0,1715 0,0107 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0»0 1,0000 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,650 0,5231 0,0475 0»2594 0,0972 0,0079 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0628 0,5050 0,0459 0,2508 0,1271 0,0076 0,0 0,0 0,0 0,0 777 763 557 567 401 1609 557 1063 60 3,42 3,42 3,33 3,50 3,30 3,30 3,42 2,62 2,60 Таблица 2 f g h d e а Ь с 2876 339 431 Общая скорость потока, кг моль/ч 3!87 5567 2227 1714 5144 2124 67 100 0,059& 0,1124 O,I124 0,5!31 0,3246 0,3246 0,044 1 0,2229 О >2229 0,2722 0,2643 0,2643 0,1037 0,0689 0,0&89 0,0072 0,00&9 0,0&89 0,0 0,0 0,0 О,О 0>0 0,0 00 0>0 .0 0 0,0 0,0 0,0 0,1362 0>0616 0,4219 0,5297 0,0 0,0455 0,3434 0,2811 0,089& 0>От47 0,0090 0,0075 0>0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,59& 0,5131 0,0441 0,2722 0,1037 0,0072 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 ! 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0243 0,5836 0,0683 0,2499 0,0&72 0,0067 0,0 0,0 0,0 0,0 541 743 551 396! 59& 541 !0&1 60 755 743 541 3>42 Зэ33 2>62 2>&0 3,!2 3 38 3 50 3 35 3,30 3,42 3,42 Таблица 3 h i Ь с d е Е Общая скорость потока, кг> моль/ч 2876 839. 3434 1101 . 3162 3162 !67 1374 602! 2504 0>0243 0,5840 0,0677 0,2508 0,0686 0,0067 0,0 О,О О,О 0,0790 0,6710 0,0690 0,1730 0,0 О, 0080 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0243 О,О 0,5840 О,О . 0,0677 О,О 0,2508 IООО О,Оббб 0,0 0,0067 0,0 О,О 0,0 О,О 0,0 .О,О 0,1376 0,4406 0,0 0,3484 0,0650 0,0084 О,О О,О 0,0 0,673 0,5341 0,0441 0,2848 0,066! 0,0073 0,0 0,0 0,0 0,0673 0,5341 0,044! 0,2848 0,066l 0,0073 О,О 0,0 О,О! 596 580 !062 60 743 580 1062 590 830 743 Зэ42 3»42 3» 38 Зэ50 3 ° 35 Зэ ЗО 3»33 Зэ ЗЗ 2 > 62 3>33 Н О С02 СО н, СН 1г 02 СгН& С5Н8 С„Н, Температура, ОС Давление, атм Н 0 CO С02 Нг СН Нг Ог Сгна С,На СН Температура, OC Давление, атм Н2О СО . 2 Н2 СН 2 о С,Н, СрК8 С>!Н,о Температура, OC Давление, атм 0,0790 О;6710 0,0690 0,1730 0,0 0,0080 0,0 0»0 0,0 О,О 0,0 0,0 0,0 0,0 ! 0,0 0,0 0,0 0»0 0,0 0,0 О,О О,О О,О О,О 0,0 О,О 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 1,0000 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,1258 0,1258 0,2697 0,2697 0,2746 0,2746 0,1995 0,1995 0,1228 0,1228 0;0077 0,0077 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 О,!!27.0,0567 О 3358 О 4496 0,2302 0,1257 0,2655 0,2397 0,0436 0,1222 0,0064 0,0061 0,0 0,0 0,0 0»О 0,0 0,0 l 609456! 60945Ь Риг. 2 1609456 Составитель JI.Ïàííèêîâà Редактор А,Козориз Техред M.Õîäàíè÷ Корректор Т.Малец Заказ 3627 Тираж 495 Подписное ВНИИПИ Государственного комитета по изобретениям и открытиям при ГКНТ СССР 113035, Москва, Ж-35, Раушская наб., д. 4/5 Производственно †издательск комбинат."Патент", г. Ужгород, ул. Гагарина, 101
