Способ оптимизации скорости спуска-подъема бурильной колонны

 

Использование: изобретение относится к бурению глубоких нефтяных и газовых скважин, позволяет достигать максимально возможную производительность труда в ходе выполнения СПО за счет оптимизации скорости спуска-подъема по каждой свече бурильных труб при обязательном удовлетворении требований рациональной эксплуатации бурового оборудования, техники Изобретение относится к бурению глубоких нефтяных и газовых скважин. Известен способ определения рациональной скорости подъема бурильной колонны , включающий определение в предподъемный период веса одной свечи УБТ, коэффициента оснастки талевой системы , определение в ходе каждого i-ro цикла подъема веса бурильной колонны, определение рациональной скорости подъема бурильной колонны в i-м цикле из условия: безопасности, физиологической загрузки оператора-бурильщика, технических и технологических ограничений на скоростные режимы спуска-подъема бурильной колонны на конкретной скважине. Сущность изобретения: способ заключается в вычислении в каждом цикле спуска или подъема значений рациональной скорости, скорссти, допустимой по гидродинамическим условиям, скорости, допустимой по условии: безаварийного прохождения низом бури/ эной колонны опасных интервалов сквахины; в качестве оптимального значения :корости принимается минимальное из перечисленных значений; в качестве рациональной скорости подъема принимается максимальное из рациональных значений скорости подъема , определяемых по реальной и идеальной грузоподъемным характеристикам буровой лебедки; по оптимальной скорости подъема в каждом цикле определяется оптимальная передача коробки скоростей, значения рациональных скоростей подъема и спуска в каждом цикле опредепяют по усредненным значениям веса в гредыдущем цикле спуска-подъема 13 з i ф-лы 19 ил., 2 табл Vn i если Он Q, Or Vn и, если От О, On Vn p i |vn in. если Qiv Qi Qm Vn iv если QCB Qi Qiv Vr, v если Q Q, QC где Vn i, Vn n, Vn in, Vn iv, Vn v - скорости перемещения т.злевогс блока буровой установки , соответственно, на I, II, III, IV и V передачах коробки скоростей при фактическом значении коэффициента оснастки К0 м/с; QCB - вес одной свечи УБТ принимавСО с VJ о ел со U1 о

СОЮЗ СОВЕТСКИХ

СОЦИАЛИСТИЧЕСКИХ

РЕСПУБЛИК (я)я Е 21 В 19/00, 21/08

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ

ПО ИЗОБРЕТЕНИЯМ И ОТКРЫТИЯМ

ПРИ ГКНТ СССР

ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ

К АВТОРСКОМУ СВИДЕТЕЛЬСТВУ (21) 4680305/03 (22) 18.04.89 (46) 30.09.92. Бюл. N 36 (71) Филиал в г,Сызрани Самарского политехнического института им. В,В,Куйбышева (72) В,А.Бражников, Н.И,Заварзин, А.К.Рахимов и М.И.Сергеев (56) Виницкий М,М. Рациональное управление спускоподьемными операциями, — М.:

Недра, 1978.

Авторское свидетельство СССР

N 1488430, кл. Е 21 В 19/00, 1987.

Авторское свидетельство СССР

N 1696668, кл. Е 21 В 19/00, 1988, (54) СПОСОБ ОПТИМИЗАЦИИ СКОРОСТИ

СПУСКА-ПОДЪЕМА БУРИЛЬНОЙ КОЛОННЫ (57) Использование; изобретение относится к бурению глубоких нефтяных и газовых скважин, позволяет достигать максимально возможную производительность труда в ходе выполнения СПО за счет оптимизации скорости спуска-подъема по каждой свече бурил ьн ых труб и ри обязательном удовлетворении требований рациональной эксплуатации бурового оборудования, техники

Изобретение относится к бурению глубоких нефтяных и газовых скважин.

Известен способ определения рациональной скорости подъема бурильной колонны, включающий определение в предподъемный период веса одной свечи

УБТ, коэффициента оснастки талевой системы, определение в ходе каждого i-го цикла подъема веса бурильной колонны, определение рациональной скорости подъема бурильной колонны в i-м цикле из условия:

„„Я ) „„1765350 А1 безопасности, физиологической загрузки оператора-бурильщика, технических и технологических ограничений на скоростные режимы спуска-подъема бурильной колонны на конкретной скважине. Сущность изобретения: способ заключается в вычислении в каждом цикле спуска или подъема значений рациональной скорости, скорости, допустимой по гидродинамическим у. ловиям, скорости, допустимой по условик безаварийного прохождения низом буриг ной колонны опасных инте,звалов скважины, в качестве оптимального значения =корости принимается минимальное из перечисленных значений; в качестве рационэл чой скорости подъема принимается максимальное из рациональных значений скорости подьема, определяемых по реальной и идеальной грузоподьемным характеристикам буровой лебедки; г о оптимальной скорости подъема в каждом цикле определяется оптимальная передача коробки скоростей; значения рациональных скоростей подьема и спуска в каждом цикле определяют по усредненным значениям веса в гредыдущем цикле спуска-подъема. 13 з.1. ф-лы, 19 ил., 2 табл.

Vn.l если 011 < Qi — 0 ;

Vn.ll, если 0 ill < 0i Qll.

Vn.p.i = Vn.ill, если Qlv < Qi Gill, V< И. ЕСли 0„ Q 0уу; /.У. если Q < 0; < Qc. где Чп.i, Чп.я, lп.iii, Vii и, Ч,.v —. скорости перемещения тзлевогс блока буровой установки, соответственно, на 1, II, III, И и V передачах коробки скоростей при фактическом значении коэффициента оснастки К0. м/с; 0св — вес одной свечи УБТ. принимае1765350 мый в качестве порогового значения веса и позволяющий отличать загруженный элеватор (талевый блок) от незагруженного, тс; Qi, QII, QIII, QIv — максимальные грузоподъемности буровой лебедки на I, Il, III и И пере- 5 дачах коробки скоростей при фактическом значении коэффициента оснастки Ко, тс, причем при большем Ко справедливо равенство Ql = Омакс, "где Омакс максимальная грузоподъемность буровой лебедки; QI — вес 10 бурильной колонны, тс.

Известен способ определения рациональной скорости спуска бурильной колонны, включающий определение в предподъемный период максимальной гру- 15 зоподъемности буровой установки, определение в ходе каждого цикла, спуска веса бурильной колонны, вычисление рациональной скорости спуска бурильной колонны в -м цикле спуска по выражению 20

QI

Vc.p.I = 2,5 — 1,5 . м/с

Омакс где Омакс — максимальная грузоподъемность 25 буровой установки, тс;

Q — вес бурильной колонны, тс, При реализации такого способа среднее на скважину значение установившейся скорости спуска составляет 2 м/с, Отмечен- 30 ное среднее значение скорости может быть получено при постепенном снижении скорости с 2,5 (первые свечи) до 1.0 — 1,5 м/с (последующие).

Известен также способ определения 35 допустимой скорости подъема бурильной колонны по гидродинамическим условиям, включающий определение в период предподъемной промывки скважины значений трех параметров бурового раствора — услов- 40 ной вязкости, статического напряжения .(СНС) через 1 мин покоя и СНС через 10 мин покоя, определение геометрических размеров скважины, определение допустимой величины гидродинамического давления в 45 скважине при подъеме, определение в ходе спускоподьемных операций текущих геометрических размеров бурильной колонны, находящейся в скважине, вычисление эквивалентной длины утяжеленных бурильных 50 труб, вычисление эквивалентной длины бурильной колонны, определение величины коэффициента перекрытия площади сечения скважины, определение в каждом (i 1)-м цикле подъема бурильной колонны на длину 55 свечи времени простоя промывочной жидкости, начало отсчета которого ведут от момента постановки бурильной колонны на клинья после извлечения (i-1)-й бурильной свечи до момента начала цикла подъема i-й бурильной свечи, вычисление величины

CHC на момент начала подьема i-й свечи по выражению

17 = С + D Igtnpл-1, Па, Лi) ГДЕ 1np.i-1 — ВРЕМЯ ПРОСТОЯ ПРОМЫВОЧНОЙ жидкости в скважине в (i-1)-м цикле подьема, мин; С и D — константы, чы ленные значения которых находятся из выражений

С = 01; D = 010 — 01, Па; 01, 010 — значения

СНС через 1 и 10 мин нахождения промывочной жидкости в скважине в со:таянии покоя, Па; Ig — десятичный логарифм; вычисление допустимой скорости подьема бурильной колонны в i-м цикле подъема по выражению

Vn.доп () In (1—

h,p.

3223 .i (i,1/(5 . 0,00555 где Т вЂ” условная вязкость пром явочной жидкости, с; е — основание натурального логарифма; ф() — коэффициент перекрьтия площади сечения скважины бурильной колонной; In — натуральный логарифм: Л Ро— допустимая величина гидродинамического давления в скважине при подьемв, МПа;

i <,а — эквивалентная длина бурильной ко() лонны, м.

Известен также способ определения допустимой скорости спуска-подъем: бурильной колонны по гидроди нами;вским условиям, включающий определение в период предподъемной промывки скважины значений трех параметров промывочной жидкости — условной вязкости. статического напряжения сдвига (CHC) через 1 мин покоя, CHC через 10 мин покоя. определение геометрических размеров скважины, определение допустимой величины гидродинамического давления в скважине при подъеме, определение допустимой величины гидродинамического давления В скважине при спуске, определение в ходе спускоподъемных операций текущих геометрических размеров бурил ь ной к злон н ы, находящейся в скважине, вычисление в ходе подъема бурильной колонны из кважины эквивалентной длины утяжеленного низа бурильной колонны, вычисление эквивалентной длины бурильной колонны, вычисление величины коэффициента перекрытия площади сечения сква> ины. оп1765350

Vc,гд,i = — In x

К вЂ” 1

1,808 1Й . Оп.

Ос,i = В + С 1я tnp.i, Па, ределение в каждом (i-1)-м цикле подъема бурильной колонны на длину свечи времени простоя промывочной жидкости, начало отсчета которого ведут от момента постановки бурильной колонны на клинья после извлечения (i-1)-й бурильной свечи, а конец отсчета совпадает с моментом начала цикла подъема i-й бурильной свечи, вычисление величины СНС промывочной жидкости на момент начала подъема I é свечи, вычисление допустимой скорости подъема бурильной колонны в -м цикле подъема по выражению, ЛРп ,р, 0,00555 т ™ с где е — основание натурального логарифма;

In — натуральный логарифм, Т вЂ” условная вязкость промывочной жидкости, с; ЛРп— допустимая величина гидродинамического давления в скважине при подъеме, МПа; ф— коэффициент перекрытия площади сечения скважины бурильной колонной; к,э.i — эквивалентная длина бурильной колонны, м;

17п, — СНС ПРОМЫВОЧНОЙ жИДКОСтИ На МОмент начала подъема i-й свечи, Па;

О,.; = В + С Ig tnp.ь1". Па, и

ГДЕ tnp.н1 — ВРЕМЯ ПРОСТОЯ ПРОМЫВОЧНОЙ жидкости в скважине в (i-1)-м цикле подьема. мин; В и С вЂ” константы, численные значения которых находятся так: В = 01;

С = 010 — 01; 91, 010 — значения СНС промывочной жидкости через 1 и 10 мин покоя, Па;

Ig — десятичный логарифм; запоминание в ходе подъема бурильной колонны из скважины моментов времени постановки бурильной колонны на клинья после извлечения каждой свечи и соответствующих этим моментам времени значений длины бурильной колонны, находящейся в скважине, с тем, чтобы к концу подъема бурильной колонны сформировать зависимость | = f1(LK), где сп — время, прошедшее с момента начала подъема первой свечи бурильной колонны, мин; LK — текущая длина бурильной колонны в скважине, м; вычисление в ходе спуска бурильной колонны в скважину к моменту начала i-го цикла спуска времени простоя промывочной жидкости на участке скважины, расположенном под долотом бурильной колонны на длину бурильной свечи, начало отсчета которого ведут от,момента времени начала простоя промывочной жидкости в скважине на рассматриваемом участке после подъема 1-й свечи из скважины, а конец отсчета совпадает с моментом времени окончания пред5 ыдущего (i+1)-го цикла спуска бурильной колонны на длину свечи, вычисление величины СНС промывочной жидкости на момент начала спуска i-й свечи, вычисление допустимой скорости спуска бурильной ко10 лонны в i-м цикле спуска по выражению

15 250 . Л Рс х .м/Ст

K i+1 += У +1 )

О -сЬ О -ау где In —; К вЂ” коэффициент, принимающий значения 0,24-0 73;

ЛРс — допустимая величина гидродинамического давления в скважине при спуске, МПа; D, d5, dy — диаметр скважинь, наружный диаметр бурильных труб, наружный диаметр утяжеленного низа бурильной колонны, мм; LK.i+1, Iy,i+1 — длина бурильной

i колонны без утяжеленного низа и длина утяжеленного низа колонны в момент завершения цикла спуска предыдущей (i+1)-й бурильной свечи, м; Ос,i — значение СНС промывочной жидкости в скважине н» участке под долотом в момент начала спус <а i-й бурильной свечи, Па: где 1пр. — время простоя промывочной жид.с кости на участке скважины, расположенном под долотом, к моменту начала спуска i-й

40 свечи В скважину, мин: tnp,i = tc,п.к. tn.у.к.

ГДЕ 1с п,к, — МОМЕНТ ВРЕМЕНИ ОКЭНЧаНИЯ предыдущего (i+1)-ro цикла спуска бурильной колонны на длину свечи, мин: tän,ó,K, — момент времени начала простоя промывоч45 ной жидкости в скважине на рассматриваемом участке после подъема i-й свечи из скважины, мин; последнее определяется по известному значению длины бурил,ной колонны после завершения пред.дущего (i+1)-го цикла спуска L, +1 по и:,арестной

ЗавиСимОСти tn = f1(LK), пРи Этсм tn.y.

= f1(1 к,;+1); ЗаПОМИНаНИЕ В ХадЕ СПу:КОПОдЪемных операций времени подъем; бурильной колонны из скважины Т,, время смены долота Тс д,, времени спуска бурильной колонны в скважину Т и суммарного времени. затраченного на спуск-подъем, Тс,.

Недостатком известного с по".î áý, принятого эа прототип, является то. что

1765350 оптимизация скорости спуска — подъема производится по нему только по одному критерию, При этом, в частности, требования рациональной эксплуатации спускоподьемного оборудования и требования 5 безопасности при прохождении низом бурильной колонны опасных интервалов скважины во внимание не принимаются. Неучет названных ограничений может приводить к осложнениям и авариям в скважине в ходе 10

СПО, а также нерациональной эксплуатации бурового оборудования и черезмерной физической загрузке оператора-бурильщика, Voìïëåêñíàÿ оптимизация скорости 15

СПО предполагает учет и возможное удовлетворение всей совокупности требований к скорости перемещения бурильной колонны в ходе спуска-подъема, Оптимальной скоростью подъема Чп,onT (или спуска Vc.onT) 20 будем называть скорость, обеспечивающую в конечном счете выполнение всего комплекса работ по строительству скважины с наименьшими затратами. Другими словами, оптимальные скорости спуска — подъема со- 25 четают высокую производительность операций с безусловным выполнением всех технических, технологических требований, возникающих при проводке конкретной скважины с помощью конкретной совокуп- 30 ности технических средств, и требований безопасности и физиологической загрузки операторов-бурильщиков, Целью изобретения является достижение максимально возможной производи- 35 тельности труда в ходе выполнения спускоподъемных операций на буровых установках с дизельным и электрическим типами приводов за счет оптимизации скорости спуска-подъема по каждой свече 40 бурильных труб при обязательном удовлетворении требований рациональной эксплуатации элементов бурового оборудования, техники безопасности, физиологической загрузки оператора-бурильщика, технических 45 и технологических ограничений на скоростные режимы спуска-подъема бурильной колонны на конкретной скважине, проводимой в сложных геологических условиях, На фиг.1 показана структурная схема 50 возможного варианта устройства оптимизации СПО для реализации способа; на фиг.2— графическая интерпретация задаваемой грузоподъемной характеристики буровой лебедки; на фиг.3 — графики ограничений 55 скорости на опасных интервалах скважины при подъеме и спуске бурильной колонны; на фиг,4 — зависимость веса бурильной колонны от времени в цикле подъема на длину свечи; на фиг.5 — графическая иллюстрация к процессу формирования рациональной грузоподъемной характеристики буровой лебедки; на фиг.6 — графическая иллюстрация к процессу оптимизации скорости в ходе подъема бурильной колонны; на фиг.7— фрагментарно ход процесса подьема бурильной колонны из скважины в координатах время — длина бурильной колонны; на фиг,8 — ход СПО в координатах время — длина бурильной колонны; на фиг.9 — зависимость времени простоя промывочной жидкости по глубине скважины в ходе СПО; на фиг,10 — фрагментарно ход процесса спуска бурильной колонны в скважину в координатах время — длина бурильной колонны; на фиг.11 — графическая иллюстрация к процессу оптимизации скорости в ходе спуска бурильной колонны; на фиг.12 — 19 — диаграммы спуска-подъема бурильной колонны на скважине, записанные в промысловых условиях, Способ оптимизации скорости спуска— подъема бурильной колонны может быть осуществлен в промысловых условиях на буровых установках, оснащенных устройствами оптимизации СПО, следующим образом, После завершения очередногэ рейса долота и принятия решения о переходе к

СПО на скважине выполняется обычно один-три полных цикла промывки: целью вымыва с забоя частиц выбуренной породы, удаления из промывочной жидкости газообразных и жидких флюидов, поступивших из вскрытых пластов, выравнивания по глубине и стабилизации свойств промывочной жидкости. В ходе предподъемной промывки осуществляют отбор пробы промывочной жидкости на выходе из скважины (ь желобе) и в условиях промысловой лаборатории определяют ее параметры: с помощью вискозиметра полевого ВП-5 замеряют условную вязкость Т, с; на приборе типа СНС вЂ” 2 или

ВСН вЂ” 3 измеряют значения статического напряжения сдвига (СНС) 01 и Ою, Па. Путем визуального осмотра талевой сис1емы буровой установки определяют ее оснастку (которая должна соответствовать eofIoco техническому наряду (ГТН) на скв;жину),; коэффициент оснастки К0, например, если оснастка 4 х5,,то К0 = 8, 5 х 6 — К0 =-10. Для известной оснастки талевой системы по

EHB определяют КПД талевой системы ут и вес подвижной части талевой системы Q, т; например, ориентировочно можно принять:

КО=8; т=0,874; От=80 (1)

Ко = 10: Ijx 0,849: 0т = 10,0 (2)

В соответ твии с рекомендациями EHB определяют суммарную мощность первичных

1765350

5

10 (3) 55 (4) двигателей буровой лебедки, приведенную к подъемному валу лебедки N кВт; например, для случая дизельного привода лебедки:

N = N1 (ПK1)>Z> ) к, кВт, где Nl — максимальная часовая мощность, которую можно снять с вала двигателя при заданной частоте вращения в течение 1 ч непрерывной работы при стендовыхусловиях испытаний: tp =+20 С, P = 760 мм рт,ст., без вентилятора и при ограниченном сопротивлении на всасывании и выхлопе, кВт;

Z — количество дизелей в приводе лебедки; (ПК1) — произведение коэффициентов, учитывающих потери в дизеле, работающем в режиме привода лебедки; К; — коэффициенты, учитывающие: а) отклонение условий эксплуатации дизелей от стендовых (возможность t >

> +20 С, P < = 760 мм рт.ст., износ при снижении качества топлива); Kl = 0,90; б) потери на привод вентилятора, K2 =

= 0,95; в) потери на выхлоп и всасывание, Кз =

= 0,95; г) потери на привод воздушного компрессора, К4 = 0,95; д) потери, связанные с несинхронной работой нескольких дизелей на один потребитель: для двухдизельного Кь = 0,95; для трехдизельного — К5 = 0,92; )1, — КПД кинематической цепи от двигателей до подъемного вала лебедки, например для буровой установки "Уралмаш — ЗД вЂ” 76" т/, = 0,778, Итак, например, для случая привода буровой лебедки от трех дизелей типа В2450АВ СЗ:

N = 331 0,71 3 0 778 = 548,5 кВт.

По ГТН на скважину и вахтенному журналу бурильщика определяют геометрические параметры скважины: глубину скважины на момент начала подъема бурильной колонны l«>, м, глубину расположения башмака последней обсадной колонны (например, технической колонны)

Lp, м; внутренний диаметр труб последней обсадной колонны Оо, который находят по известному из ГТН наружному диаметру колонны 0о и толщине стенки обсадных труб

hp. 0о = 0о — 2 hp, мм; диаметр долота

1(диаметр необсаженного участка скважины)

0д, мм; а также находят другие параметры; суммарную длину утяжеленного низа бурильной колонны 1У, м; наружный диаметр бурильных труб (БТ) dp, мм; толщину стенки

БТ he, мм; наружный диаметр УБТ dy, мм; вес одной свечи УБТ Q, т, На основе данных геофизических исследований скважины, прогнозов пластового давления в скважине, опыта проводки скважины на этой же площади или в сходных геологических условиях задают величины допустимого гидродинамического давления в скважине при подъеме колонны Л Р,, МПа и спуске Л Р,, МПа, Грузоподъемную характеристику буровой лебедки задают в виде зависимости скорости подъема талевого блока от веса бурильной колонны. Ясно, что.грузоподъемность лебедки определяется кратностью полиспаста тале вой системы, которая изменяется в зависимости от оснастки, поэтому грузоподъемную характеристику задают применительно к фактическому значению коэффициента оснастки К,. В случае привода буровой лебедки от группового дизельного привода вид грузоподъемнои характеристики лебедки будет зависеть от частоты вращения коленчатых валов дизелей. Так, получившие широкое распространение в отечественной промышленности для привода буровых агрегатов дизвли В2—

450АВС3 работают в диапазоне частот вращения и 600 — 1600 об/мин; однако при п <

< 1200 об/мин для двигателей создаются неблагоприятные условия работы, в частности, снижается резкое эффективная мощность, осложняется работа компенсатора крутильных колебаний, повышается удельный расход топлива, увеличиваетс нагарообразование в цилиндрах дизеля. Поэтому рациональной считается эксплуатация дизелей в диапазоне частот вращения коленчатого вала от минимально допустимой пан. = 1200 об/мин до номинальной п,о =

= 1600 об/мин, Множество реальных грузоподъемных характеристик буровой лебедки лежит между граничными грузоподъемными характеристиками, соответствуют.;ими номинальной и минимально допустимой характеристикам; последние задают в виде зависимости скорости подъема талевого блока от веса бурильной колонны. используя паспортные данные буровой лебедки

V<.1,«<, если Оц, < О Q1.НрМ.

Vn.11.ном, ЕСЛИ ОШ,,о < Q Ы О1И pì, Vn = Vn.ном

rl = Пном

Ко о.ш.ном, если Q1v, о < О = Ош,,о, .и.Hpì, если Q О Qiv п.v,Hp>, если 0 < Q < О,„.

1765350

Vn = Vn.ми

П = Пном

Ко (5) 40

Vc.on = p2(L) =

55

n.l.ìèí, ЕСЛИ Qll.мин < Q Ql.ìèí, п.ll.ìèH, ЕСЛИ Gill,мин < Q ОП.мин, Пылин, ЕСЛИ ОИ.M H < Q QIII. ин .в <Н, если Qce Q < Ои. H, n.V.MNH если 0 — О < Оса, где Vn,Ho, Vn,M>H — скорость подъема талевого блока буровой установки при данном коэффициенте оснастки талевой системы Ко и при номинальной или минимальйо допустимой частотах вращения приводныхдизел Ей, м/С: Чп, Пном, V n.ll.нс м, Vn.lll.ном, Vn.И.Hoì, 1/пм.ном — скорости подъема талевого блока на I, II, III, И и V передаче соответственно коробки скоростей при номинальной частоте вращения приводных двигателей, м/с;

Vn.l.ìèí, Vn.ll.ìèí, Vn.lll.ìèí, Vn.lV.ìèí, /п.V.ìèí то же, при минимально допустимой частоте вращения приводных двигателей, м/с; Q— вес бурильной колонны, т; Оса — вес одной

СВЕЧИ УБТ, т; Ql.ном Qll.íîì ЖП.ном QIV.ном — максимальные грузоподъемности буровой лебедки на I, II, III, IV передаче коробки скоростей при номинальной частоте вращеНИя ПрИВОдНЫХ дВИГатЕЛЕй, т; Ql.мин, ОПЪин, Qlll .мин QIV,ìèí ТО ЖЕ, IlPVI MHHNMB/lbHO допустимой частоте вращения приводных двигателей, т.

Графическая интерпретация задаваемой (4) и (5) грузоподьемной характеристики буровой лебедки приведена на фиг,2, где зависимости (4) соответствует сплошная линия, а зависимости (5) — пунктирная: заштрихованными на фиг.2 являются области расположения множества реальных грузоподьемных характеристик буровой лебедки при и, больших пмин, но меньших níoì график фиг.2 соответствует одному из значений Ко

Графики ограничений скорости на опасных интервалах скважины при подъеме и спуске бурильной колонны задают в виде зависимостей скорости, допустимой по условию безаварийного прохождения низом бурильной колонны опасных интервалов скважины, от глубины скважины; Чп.on =.

= p1(l ) И Vc.on = щ(Ц. На НаЧаЛЬНОМ ЭтаПЕ строительства скважины опасные интервалы в скважине естественно отсутствуют, поэтому ограничивать скорость СПО по этому критерию нет смысла и графики ограничений скорости при подьеме и спуске бурильной колонны задают в диапазоне L от 0 до

Lc

СтЕй тИПа: Чп.оп. = P1(L) = Vn.макс = COnSt u

Vc,оп = //2(1-) = Vc,макс = Const, где Lc

/ . проектная глубина скважины, м; Чп.MGKc, 5

I

Vc.макс — значения скорости подъема и спуска, соответственно, заведомо превышающие практически достижимые на данном буровом оборудовании максимальную скорость подьема Vn.м,кс и максимальную скорость спуска Vc. ак, м/с, Известно, например, что для всех отечественных буровых установок Vn.макс не превосходит 2 м/с, поэтому можно принять

I п.макс = 2,5 M/С. С ТОЧКИ ЗрЕНИя рацИОНЭЛЬной эксплуатации бурового оборудования максимальная скорость спуска бурильной колонны не должна превосходить 2,5—

3,0 м/с, однако на практике бурлльщики допускают и Vc. eKc = 5 — 6 м/с; псследние значения очень опасны даже с точки зрения излома талевого каната при столь быстром сматывании его с барабана лебедки. ПоэтоI му целесообразно принять Vc.vaKc = 3,5 м/с.

Итак, если перед началом выполнения

СПО известно, что опасные интервалы в скважине отсутствуют, то графики ограничений скорости задаются в виде Vn,on =-2,5 м/с и Vc on = 3,5 м/с для L из диапазона 0 + L+ Lñêe.ïð

Если известно, что к моменту начала

СПО в ходе предыдущих буровых работ было выявлено I опасных интервалов =кважины при подъеме бурильной колонны и К опасных интервалов скважины при спуске бурильной колонны и известны верхняя и нижняя границы каждого опасного интервала и верхние пределы скорости спуска и подъема на них, заданные инженерами-технологами бурового предприятия, то графики ограничений скорости задают в виде зависимостей

Vn.Màêc, если И(-а,j, í.j);

Vn.on = p1(L) =

Vo on. если Le (I.. 1н,;1: (6) I

Vc.макс. если LN(l e.k, н.k), Vc,on.k, если L<(Le k. Ln к); (7) где j — номер опасного интервала скважины при подъеме бурильной колонны, атсчитываемый от устья скважины к забою, 1 — 1, 2..„I; k — то же, для спуска: k = 1,2...,К;,1, Le,I — нижняя и верхняя, границы )-гс опасного интервала, м; Vn.on.j — верхний предел скорости подъема,при прохождении низом бурильной колонны j-ro опасного лнтерваЛа, М/С; Ln.k, Le.k — НИжНяя И ВЕрХНяя ГраНИЦы k-го опасного интеРвала, м; c.on.k— верхний предел скорости спуска гри прохождении низом бурильной коло ны k-го

1765350

14 мгновенные значения веса q и.усредненное значение веса Qn,i.

Момент завершения предподъемной промывки скважины принимают за начало

5 отсчета времени СПО (с=О) и процесса подьема бурильной колонны, в частности. Перед подъемом из скважины 1-й свечи (i = 1) длина бурильной колонны определяется глубиной скважины

Lk.i(1) = Lk.1 = скв, (13) В дальнейшем в ходе подъема бурильной колонны текущее значение длины буриль15 ной колонны в скважине LK вычисляют путем вычитания импульсов, поступающлх с датчика перемещения талевого блока (ДПТБ) с учетом величины сигнала с датчика веса (ДВ), ИЗ Lcge, В ЗаВИСИМОСтИ От Lk. В КаждОМ

20 i-м цикле подъема определяют геометрические параметры бурильной колонны и скважины в следующем порядке.

Проверяют выполнение условия

q + Qce (8) 25 Lk.i > ly, (14) т.е. выясняют, имеются ли в бурильной колонне в текущий момент времени, кроме УБТ, еще и БТ. Если это условие выполняется, то

30 принимают ly,i = 1у и определяют длину бурильной колонны без УБТ: (1yz (15) (9) ts.c.I = tc.ó.kë tc.ï.кл, 35 если же условие(14) не выполняется, то при(10) нимают з.пл = п.у.Мл тп.п.Кл

Lk.i = О, ly.i = Lk.i (16) 40 Затем проверяют выполнение услсеия

Lkë > Lo, Mi (17) ; q. т.е. выясняют, находится ли низ бурильной

45 колонны в необсаженной части скважины.

Если это условие выполняется, то принимают диаметр скважины D равным диаметру долота

b.c.ë

Mj

g q.;

Qïë

m =1, 0, Лс;

m =1 (12) o=Da

50 (18) где M; = tв. /Л с — количество интервалов времени Л t в продолжительности спуска— подъема загруженного талевого блока в i-м цикле. На фиг.4 показана типичная зависимость веса бурильной колонны от времени в цикле подъема на длину свечи с указанием

МОМЕНТОВ ВРЕМЕНИ ПОДХВата С КЛИНЬЕВ тп.n.k.i

И УСтаНОВКИ На КЛИНЬЯ tn.y.k.i, ПРОДОЛжИтЕЛЬности загруженного подъема t в п, интервала опроса веса Л t, веса свечи УБТ Qc -,—

0=00. (19) ф = 4 (do he — Ьб )/D (20) опасного интервала, м/с, На фиг.3 показаны графики ограничений скорости на опасных интервалах скважины при подъеме (сплошная линия) и спуске (пунктирная линия) бурильной колонны для случая! = 3 и К

= 2.

В ходе СПО в каждом -м цикле спуска или подъема бурильной колонны на длину свечи определяют усредненное значение веса Qi, т. Осреднение веса выполняют традиционно. В ходе СПО через равные промежутки времени Л с, например, Л t = 0,5 с, измеряют мгновенное значение веса на крюке q, для выявления загруженности талевого блока всякий раз проверяют выполнение условия в случае невыполнения последнего талевый блок считается незагруженным, а в случае выполнения — загруженным, В момент выполнения условия (8) в первый раз в i-м цикле спуска (или подъема) фиксируют моМЕНТ ВРЕМЕНИ ПОДХВата КОЛОННЫ 1,.n.k. (ИЛИ

tn.n.k,i), а В МОМЕНТ НЕВЫПОЛНЕНИЯ УСЛОВИЯ (8) в первый раз после этого — фиксируют момент времени установки колонны на клинья после спуска (или подъема) i-й бурильной

СВЕЧИ tc.y.k.i (ИЛИ tn.y.k.). ПРОДОЛжИтЕЛЬНОСтЬ спуска (или подъема) загруженного талевого блок в i-м цикле определяют так;

Усредненное значение веса бурильной колонны в i-м цикле спуска или подъема определяют по выражению: если условие (17) не выполняется, то принимают

Определяют коэффициент перекрь, ия площади сечения скважины

1765350

0п.1 = В + С Ig напр.о, (25) (21) I к.эл = Lkë+ ly.эл M (22) 0t = В + С Ig tnp Па, (23) (27) (24) Определяют эквивалентную длину утяжеленного низа бурильной колонны по выражению

D О5 2 . Об (уэ, = („) 1уi, D — dy

После этого вычисляют эквивалентную длину бурильной колонны

Итак, в каждом i-м цикле подъема определяют величины LK э, и ф в соответствии с алгоритмом, описанным в (14) — (22).

В момент завершения предподъемной промывки скважины (t = 0) начинается простой промывочной жидкости в скважине перед подъемом 1-й свечи. Пока члены буровой вахты выполняют подготовительные операции, промывочная жидкость в скважине находится в состоянии покоя, в ней нарастает структура, а значит, возрастает СНС в соответствии с законом Я = f(tnp), Установлено, что нарастание СНС во времени для промывочных жидкостей на бентонитовой основе происходит по логарифмическому закону, описываемому выражением где В и С вЂ” константы, численные значения которых находятся так: В = 01; С = 010 — 01;

tnp — время нахождения промывочной жидкости в покое после предшествующего интенсивного механического перемешивания, мин.

В момент начала подъема 1-й бурильной

СВЕЧИ ИЗ СКВажИНЫ (tn.n.k.1) ПРОМЫВОЧНаЯ жидкость в скважине выводится из состояния покоя и начинает перемешиваться вследствие перемещений масс промывочной жидкости в затрубном пространстве и внутри бурильной колонны, обусловленных извлечением металла труб из скважины; при

ЭТОМ фИКСИРУЮт МОМЕНТ ВРЕМЕНИ тп.п.к.1— конец простоя, Вычисляют время простоя промывочной жидкости перед подъемом 1-й свечи (время простоя в "нулевом" цикле подъема); п.

tnp.o = tn.п.к.1 О = тп.п.к.1

В момент подхвата колонны с клиньев в цикле подъема 1-й свечи (i = 1) определяют величину СНС промывочной жидкости в скважине в 1-м цикле подъема в соответствии с общей закономерностью (23) В начале 1-го цикла подъема рассчитывают

5 численное значение допустимой по гидродинамическим условиям скорости подъема в соответствии с выражением — 1 п.гд.1 1 8О 0 ("

32 23 Lк э 1 ф, 0,00555 Т .), (26) 15

К этому же моменту времени вычисляют значение рациональной скорости подьема

\4,p,1. В соответствии с рекомендациями

ЕНВ в первом цикле подъема (i = 1) бурильной кОлОнны из скважины HB длину ведущей трубы (квадрата) в качестве рациональной скорости подъема принимают — вна зависимости от начального веса колонны (4.ю,, скорость подъема талевого блока буровой установки на 1 передаче коробки скоростей при минимально допустимой частоте вращения приводных двигателей. Итак, перед началом подъема 1-й свечи коробка скоростей переключается на 1 передачу (оптимальная передача коробки скоростей

Копт.1 = 1), а рацИОНаЛЬНОй СКОрОСтЬЮ яВЛяется

Vn.ð.1 = п.р.реап.1 = Vn.l.ìèí

К началу 1-го цикла подъема вычисляется и скорость подъема, допустимая по условию безаварийнОго прохождения низом бурильной колонны опасных ин-.ервалов

4О скважины, Чп.on.1. Эта скоРость выч,слЯетсЯ по известному значению длины бурильной колонны LK,1 по графику ограниченн л скорости на опасных интервалах скваж ны при подъеме бурильной колонны (6):

Vn.on.1 = Vn.on (Lк.1) = P1(Lк.1) (28) В качестве оптимальной скорости подъема 1-й свечи принимают наименьшее из значений рациональной скорости подъема, скорости подъема, допустимой по гидродинамическим условиям, и скорости подъема, допустимой по условию безаварий лого прохождения низом бурильной колонны опасных интервалов скважины: ./

Vn.oïò.1 = MMH (Vn.р.1, Vn.on.1, Vn.ã,l.1) (29) В процессе извлечения 1-й свечи из скважины определяют значение веса Q .1, После извлечения первой свечи и установки

1765350

18 тпр.1. = п.п.к.г тп.у.к.1 МИн (30) находят СНС промывочной жидкости в момент начала 2-го цикла подъема; 15

On.2 = В + С Ig tnp.1., Па; (31) определяют допустимую по гидродинамическим условиям скорость подьема во вто- 20 ром цикле: — 1

In (1—

1,808 1 2 On.2

Vn.гд.2

25 (32) АРп

2 1Я . 0,00555 Т

) ПО ЗНаЧЕНИЮ ВЕСа Qn,1 ПО (4) И (5) ОПрЕдЕЛя- 30 ют значения рациональных скоростей подъема по реальным грузоподъемным характеристикам для номинальной частоты вращения валов приводных двигателей

Vn.p.íîì.2 1п МИНИМаЛЬНО допуСтимОй ЧаСтОтЫ вращения валов приводных двигателей

Vnp.мин.2, а ЗНаЧЕНИЕ рацИОНаЛЬНОй СКОРОсти подъема по идеальной грузоподъемной характеристике вычисляют по выражению

2 N

40 (33) Vn.ð.ид.2 где гр — допустимый коэффициент перегрузки приводных двигателей, принимаемый 45 равным 1,02; сравнивают величины

Чп,р.ном.2 И Чп.р.мин.г И В КаЧЕСтВЕ рацИОНаЛЬной скорости подъема 1-й свечи по реальной грузоподъемной характеристике принимают большую из них:

Vn.ð.реал.2 = макс (Чп.р.ном.2, Чп.р.мин,2); (34) СРдВНИВают ВЕЛИЧИНЫ Vn.p.реал,г И Vn p.ид 2 И в качестве рациональной скорости подъема

2-й свечи принимают меньшую из них:

Vn.р.2 = МИН (Vn.р.реал.2, Vn.р.ид.2), (35) в качестве оптимальной скорости подъема

1-й свечи принимают наименьшее из значеНИй Vn.ð.2, Vn.гд,2 и Чп,on.2: бурильной колонны на клинья фиксируют

МОМЕНТ ВРЕМЕНИ 1п.y,к.1, С КОТОРОГО НаЧИНается простой промывочной жидкости в скважине в ходе,1-го цикла подъема, В момент завершения 1-го цикла подьема (i = 2), когда 5 происходит подхват бурильной колонны с клиньев за верхний замок второй поднимаемой свечи, фиксируют момент времени тп.п.к.г; вычисляют время простоя промывочной жидкости перед подъемом второй свечи 10

Vn.опт,2 = МИН (Чп.p.2 Чп.гд.2, Чп.on.2}; (36) определяют номер оптимальной передачи

КОРОбКИ СКОРОСтЕй Nonr.2 ПО УСЛОВИЮ

1, если Чп.опт.2 Чп.l.íîì

II, ЕСЛИ Vn,l.íîì < Vn.опт.2 Vn.È.íoì

Йопт.2=

I I, ЕСли Vn.ll.ном < Vn.înò.2 Vn.ill.íîì

V, ЕСЛИ Чп.111.ном < Vn.опт.2 Чп.1Ч.ном. (37)

Аналогично вычисляют оптимальные скорости подъема по следующим циклам, Оптимальную скорость подъема, a i-тл цикле подъема определяют следующим образом.

В процессе извлечения (i-1)-й свечи из

СКВажИНЫ ОПрЕдЕЛяЮт ЗНаЧЕНИЕ ВЕСа Qn.i-1.

После извлечения (i-1)-й свечи и установки бурильной колонны на клинья фиксируют

МОМЕНТ ВРЕМЕНИ тп.у.к.-1, С КатОРОГО НаЧИНается простой промывочной жидкости в скважине в ход (i-1)-го цикла подъема. В момент завершения (i-1)-го цикла подъема и перехода к 1-му циклу подъема фиксируют момент

ВРЕМЕНИ Сп.n.K.l; ВЫЧИСЛЯЮТ ВРЕМЯ ПРОСТОЯ промывочной жидкости перед подъемом i-й свечи и тпр 1-1 = тп.п.к 1 тп.у.к.1-1 (38) находят СНС промывочной жидкосги в момент начала i-ro цикла подъема

Оп,i = В + С Ig 1пр.i-1 и, (39) определяют допустимую величину корости подъема по гидродинамическим условиям; — 1

1,808 ф O,.;

). (40)

32 23, 1 . 1Р5 . 0,00555 Т

По значению веса бурильной колонны

Qn.i-1 по (4) и (5) определяют значения скороСтЕй Чп.р.ном,i И Чп.р.мин.1. а ЗНаЧЕНИЕ РаЦИОнальной скорости подъема по идеальной грузоподъемной характеристике вычисляют по выражению

0,102 N . ут . p а,+а..— (41) СРЗВНИВают ВЕЛИЧИНЫ Vn.р.ном 1 И Чп р.мин.1 И в качестве рциональной скорости подъема

i-й свечи по реальной грузоподъемной характеристике принимают большую из них

Чп.р.pean l = макс (Чп.р.ном1 и Vn.ð.мин,1): (42) 19

1765350

СраВНИВаЮт ВЕЛИЧИНЫ Vn,ð.реал.i И Чп.р.идЛ И B качестве рациональной скорости подъема

i-й свечи принимают меньшую из них

Vn p.i = мин (Vn.ð.реалл, п.р.идЛ): (43)

В качестве оптимальной скорости подъема

i-й свечи принимают наименьшее из значений. рациональной скорости подъема, скорости подъема, допустимой по гидроди- 10 намическим условиям, и скорости подъема, допустимой по условию безаварийного прохождения низом бурильной колонны опасных интервалов скважины

Vn.оптл = мин (Vn ð.i, Vn.гд.i, Vn.onл): (44) определяют номер оптимальной передачи коробки скоростей Мопт для i-го цикла подьема по условию 20

I, если Vn.îïò.i Vn.l.íîì, II, ЕСли Vn.i.HoM < Vn.опт. Vn.ll.ном, II, ЕСли Vn,ll,ном < п.оптл п.ill.íîì, V, ЕСЛИ Vn.ill.íîì < Vn.опт.i чп.lV.íoì, (45)

Формирование в ходе выполнения подъема бурильной колонны из скважины по указанному выше в (4), (5) и (41) — (43) алго- 30 ритму рациональной грузоподъемной характеристики Vn,p = V(Q) иллюстрируется графиками, приведенными на фиг.5, где грузоподъемная характеристика буровой лебедки для номинальной частоты вращения 35 коленчатых валов приводных двигателей

Vn.р.ном. = V1(Q) ПОКаэаНа ШтрИХОВОй ЛИНИЕЙ, грузоподьемная характеристика для минимально допустимой частоты вращения

Vn ð.мин = V2(Q) — пунктирной. реальная гру- 40 зоподъемная характеристика Vn.p.peaë = .= Чз(С1) — сплошной тонкой, идеальная грузоподъемная характеристика Vn.p.нд = V4(Q)— штрихпунктирной, а рациональная Чп.p =

= V(Q) — сплошной толстой. Результирующая 45 характеристика Vn,р, = V(Q) имеет сложный ступенчатый характер и включает как прямолинейные, так и криволинейные участки, выполнение подъема бурильной колонны в соответствии с ней позволяет при рациональ- 50 ной эксплуатации оборудования достичь максимальной производительности труда.

Графической иллюстрацией к процессу оптимизации скорости по (44) в ходе подъема бурильной колонны из скважины 55 является фиг.б, где рациональная грузоподъемная характеристика Vn,р. = V(Q) показана с привязкой к L» (принято, что бурильная колонна состоит из двух участков — УБТ и БТ) сплошной тонкой линией, зависимость допустимой скорости подъема по гидродинамическим условиям Vn,гд. =

= (LK), построенная упрощенно в предположении постоянства СНС по циклам подъема, — пунктирной линией, зависимость допустимой скорости подъема по условию безаварийного прохождения низом бурильной колонны опасных интервалов

СКВажИН Vn.on = P1 (LK) — ШтРИХПУНКтИРНОй линией, а зависимость оптимальной скоPOCTN ПОДЪЕМа OT ДЛИНЫ KO/lOHHbl Vn.опт. =

= p(LK) — сплошной толстой линией.

Процесс подъема бурильной колонны из скважины на диаграмме с осями t, мин, и LK, м, отображается непрерывной ломаной линией тп = f2(LK), начальный участок которой (первые извлекаемые свечи), средний участок (i-я свеча) и заключительный участок (последние извлекаемые свечи) которой представлены на фиг.7, где упрощенно принято, что извлечение бурильной колонны на длину свечи производится с постоянной скоростью; этой ситуации соответствуют отрезки прямых линий, расположенные под наклоном к оси абсцисс. По мере извлечения бурильной колонны из скважины возрастает высота столба промывочной жидкости, находящейся между долотом и забоем скважины и не подвергающейся механическому перемешиванию. Покоящаяся в указанном столбе промывочная жидкость набирает со временем структуру, причем с точки зрения интенсивности структурооб разования столб жидкости неоднороден, он состоит из участков (старт), длины которых равны длинам соответствующих извлекаемых из скважины бурильных свечей. Процесс структурообразования в жидкости на каждом участке начинается в различные моменты времени, а именно (см. фиг.7); на участке (LK.2, LK.1) — в момент времени Тп у,»1 т.е. в момент установки колонны на клинья после извлечения 1-й свечи: на участке (i».з, L».2)— в момент вРемЕни tn,ó,» 2. т.е. в мОм:нт Установки колонны на клинья после извлечения

2-й свечи и т.д.; на участке (L», L» -1) — в

МОМЕНТ ВРЕМЕНИ Сп у.K.I-1, КОГДа ИЗВЛЕЧЕНа (i-1)-я свеча и колонна поставлена на клинья, В любой текущий момент времени t время простоя промывочной жидкости в г окое нь любом из указанных участков может быть легко определено; так, например, для определения простоя жидкости на i-м участке (L».i+1, L»,l) достаточно вычислить следующую разность; тпрЛ(т) =1 — tn.у.»Л, МИН (46)

Знание времени простоя в состоянии покоя промывочной жидкости по глубине скважины в любой момент времени, как будет показано ниже, имеет onределяющее

17б5350

22 значение для корректного определения

Ос.; в циклах спуска, а значит — для определения точных значений Нс.гд.i. Поэтому в процессе подъема бурильной колонны из скважины важно, наряду с вычислением

Vn.опт,i, сформировать массив данных, описывающих зависимость tn = f1(LK) (фиг.7). Для этого в ходе подъема бурильной колонны каждый раз при установке колонны на клинья после извлечения очередной (i-1)-й свечи запоминают пару значений: текущий момент времени tn.y,к.н и I к,;, т.е. зависимость tn = f1(Ly) формируют по точкам 1, 2, З,...,I,...,N которые указаны на фиг.7. Такое дискретное запоминание зависимости tn =

= f1(L<) позволит восстановить ее в нужный момент времени с достаточной точностью, 5

Рассчитываемые по (45) оптимальные скорости подъема Vn,onT, и рациональные 20 передачи Nonx. коробки скоростей выводят перед оператором-бурильщиком на устройства визуализации (отображения), ориентируясь на показания которых бурильщик воздействует на органы управления спуско- 25 подъемным агрегатом буровой установки с тем, чтобы вести подъем при равенстве фактической скорости Vn.ф,i и оптимальной

Vn.опт.i, При этом достигается максимально возможная производительность труда в хо- 30 де подъема и предотвращаются осложнения и аварии.

Процесс подъема бурильной колонны из скважины завершают подъемом последней N-й свечи, в момент появления долота 35 над поверхностью роторного стола запоминают пару значений: LK N+1 = 0 и tn,y,к,N = Tn где Тп — время подъема бурильной колонны из скважины, мин, Точка N с координатами (О; Tn) — последнЯЯ в зависимости tn = f1(LK); 40 она завершает график подъема фиг.7, После завершения подъема члены буровой вахты отвинчивают отработанное долото, навинчивают новое, осматривают оборудование, инструмент и выполняют 45 другие подготовительные работы, на которые затрачивают время Тсд, мин (cM. фиг.8).

В момент времени t = (Тп + Тсд) = 1с.п.к.N начинают спуск в скважину N-й бурильной свечи (см. фиг,8 и 10), в этом цикле спуска 50 длина бурильной колонны возрастает от

1к.N+1 = 0 до 1кд. В начальный момент спуска N-й свечи вычисляют время простоя промывочной жидкости в скважине на участке (0, 1 кл ), 55

tnp.N = tc.n.ê.N тп.у.к.N = (Tn+ Тсд) Tn =

= Тсд (47)

Затем определяют величину СНС промывочной жидкости на указанном участке на момент начала спуска N-й свечи:

Ос.й. = В + С Ig tnp,ì, Па; (48) наконец вычисляют значение допустимой скорости спуска этой свечи в скважину по гидродинамическим условиям;

{ 250 6Рс с ip.è К " с.к т1 с1 Р с1 (49) где 1 к.N-1 Iy.N-1 — длина бурильной колонны без УБТ и длина УБТ в бурильной колонне в начале N-го цикла, м; ясно, что Ь,д-< = 0; для

N-го цикла принимают Iy.û-1 = 25 м. Диаметр скважины 0 в N-м цикле спуска и далее определяют по (17) — (19).

К этому моменту времени вычисляют значение рациональной скорости спуска по выражению

Н,,р,q = 2,5 — 1,5, м/с св

4макс (50) вычисляют также и скорость спуска, допустимую по условию прохождения низом бурильной колонны опасных интервалов скважины, Vc.one Эту скорость вычисляют по Lg,N+) = 0 по графику ограничений скорости на опасных интервалах скважины при спуске бурильной колонны (7) Vc.on.N = Нс.on (1 к.N+1) = ф к.M+1), (51) В качестве оптимальной скорости спуска N-й свечи принимают наименьшее из значений рациональной скорости спуска, скорости спуска, допустимой по гидродинамическим условиям, и скорости спуска, допустимой по условию безаварийного прохождения низом бурильной i:îëoííû опасных интервалов скважины

В процессе спуска N-й свечи в скважину определяют значение веса Qc,g, В ходе этого цикла спуска и в дальнейшем вычисляют текущее значение длины бурильнс колонны в скважине Lw. длину УБТ ly. и длину колонны без УБТ LK,i по (14) — (1б).

После завершения спуска N-v свечи в момент установки бурильной колонны на клинья фиксируют момент времени tc.yK N.

В момент времени ic.n.K.N-1 выполняют подхват колонны с клиньев за верхний замок привинченной к колонне (N-1)-й свечи и спуск бурильной колонны на длину этой свечи (фиг.10). В начальный момент спуска (N1)-й свечи вычисляют время г,ростоя промывочной жидкости в скважине на участке (Ь.м, L...и-

tnp.N-1 = tc.п.к.N-1 1n,ó,к.N-1. Mv,i, (53) I

Нс.опт.N = мин (Нс.р.N Нс.гд.N Hc.vn.N). (52) 23

1765350

ВХОдящИЕ В (53) tn.у,к.и-1 ОПрЕдЕЛяЮт ПО LK,N

ПО ИЗВЕСтНОй ЗаВИСИМОСтИ tn = f1(Lv), т.Е.

tn.ê,у,N-1 = f1(L< К); ЗатЕМ ОПРЕДЕЛЯЮТ ВЕЛИЧИну СНС промывочной жидкости на указанном участке на момент начала спуска (N-1)-й 5 свечи: с.N-1 = В + С Ig тпр.N-1 (54) вычисляют значение допустимой скорости 10 спуска этой свечи в скважину по гидродинамическим условиям

Rr3O ьР, V = — Ь с гА.М-(К L ., Î×Л

D Bg 2 dq (55)

К этому же моменту времени вычисляют значение рациональной скорости спуска по выражению

Чс,р,N-1 = 2,5 — 1,5 с ", м/с

4ма кс (56) вычисляют и скорость спуска, допустимую по условию прохождения низом бурильной колонны опасных интервалов скважины, по 25 (7).

Vc.on.N-1 = Vc.on (Lv,.N) = P2 (! к.N); (57) в качестве оптимальной скорости спуска (N- 30

1)-й свечи принимают наименьшее из значеНИЙ Чс р N-1, Vc.гд.N-1 И Vc.on.N-1

Vc,опт,г1-1 = MvlH (Vc.р г1-1, Vc.гд.N-1

Vc,оп.N-1) . (58) 35.с

1np. = тс,п к, — tn.„, мин; (59) входящее в (59) t,.„, .; определяют по L<,i+1 55

ПО ИЗВЕСтНОй ЗаВИСИМОСтИ tn = f1 (1 к), т,Е.

tn.у.к,i f1 (LK,1+1); ЗатЕМ ОПрвдЕЛяЮт ВЕЛИЧИНУ

СНС промывочной жидкости на указанном участке на момент начала спуска i-й свечи;

Ос-, = В + С Ig tnp, . Па; (60) Аналогично производят вычисление оптимальных скоростей спуска по следующим циклам. Оптимальную скорость спуска в i-м цикле спуска определяют следующим абра- 40 зом, В процессе спуска в скважину (i+1)-й

СВЕЧИ ОПрЕдЕЛяЮт ЗНаЧЕНИЕ ВЕСа Qc,N+1, ПОсле спуска (i+1)-й свечи в момент установки колонны на клинья фиксируют момент вре- 45

МЕНИ tc.y.K.i+1 В МОМЕНТ ВРЕМЕНИ tc n.K.i ВЫполняют подхват колонны с клиньев за верхний замок i-й свечи и спуск бурильной колонны на длину этой свечи (фиг.10). В начальный момент спуска i-й свечи вычисляют 50 время простоя промывочной жидкости в

СКВажИНЕ На УЧаСтКЕ (L< i1; Ьк i); вычисляют значение допустимой скорости спуска этой свечи в скважину по гидродинамическим условиям:

1 250 hpс

D-d D- „(611

К этому моменту времени вычисляют значение рациональной скорости спуска по выражению

V,р.; = 2,5 — 1,5 ", м/с (62)

Ямакс вычисляют скорость спуска, допус имую по условию прохождению низом бурил ной колонны опасных интервалов скважины: чс.on.i = Vc.on (-к.i+1) = g<(Lк.i+1): (63) в качестве оптимальной скорости спуска i-й свечи принимают наименьшее из =-начений рациональной скорости спуска, скорости спуска, допустимой "10 гидродинамическим условиям, и скорости спуска, допустимой по условию безаварийного прохождения низом бурильной колонны опасных интервалов скважины

Vc.опт.i = мин (Чс.р.i, Vc.гд.i, Vc.îï.i, (64)

Процесс спуска бурильной колонны в скважину на диаграмме с осями т, мин, и LK, м, отображается непрерывной ломаной линией tc = fz(L<), начальный участок (первые спускаемые свечи), средний участок (i-я свеча) и заключительный участок (последние спускаемые свечи) которой представлены на фиг.10, По завершении спуска в скважину

1-й свечи (как правило. это ведущая труба) длина бурильной колонны достигает значеНИя ГЛубИНЫ СКВажИНЫ L,1 = LcKQ ФИКСИруЕМЫй ПРИ ЭТОМ МОМЕНТ ВРЕМЕНИ tc,у,к,т определяет как продолжительность спуска бурильной колонны Т,, так и общую продолжительность СПΠ— Tcno (см, фиг,10 и 8), Рассчитываемые по (64) оптимальные

cK0pocTN cAycK8 llo каждой I-й cBe ÿ Vc.опт.i и фактические скорости Vc,ф выводят для бурильщика на устройства отображения информации, Воздействуя на тормозную систему буровой установки, оператор-бурильщик стремится осуществлять спуск при равенстве оптимальных и фактических скоростей, Полученные в ходе СПО значения Тп, Тсд, Тс, Тспо служат для анализа работы буровой вахты при выполнении спуска-подьема, а Тспо используют, кроме того, для оптимизации процесса бурения в следую1765350

26

20 (65) (66) (67) щем за СПО рейсе по критерию рейсовой скорости, На фиг.8 совместно показаны зависиМОСТИ tn = fl(LK) И tc = f2(L ) СООтВЕтСтВУЮЩИЕ им линии представлены упрощенно плавными, лишенными ступенчатости, где наглядно демонстрируется процесс вычисления времени простоя промывочной жидкости в скважине по глубине скважины в ходе спуска бурильной колонны. Для любого фиксированного значения LKi время нахождения промывочной жидкости в состоянии покоя на участке,,прилегающем к низу бурильной колонны (долоту), может быть определено так

tnpл-1 = f2(Lê.i) — f2(LK.i) .

Естественно, что время простоя 1пр зависит от глубины расположения участка (длины бурильной колонны в скважине) тпр = f3(Lê) = f2(LK) f1(L<) .

Вид зависимости tnp = f3 показан на фиг.9, из которой виден диапазон значений времени простоя:

Т„(tnp = f3(L<) à CТ,„, Графической иллюстрацией к процессу оптимизации скорости по (64) в ходе спуска бурильной колонны в скважину является фиг.11, где зависимость рациональной скорости спуска от веса колонны Vc,p, = V(Q) показана с привязкой к к сплошной тонкой линией, зависимость допустимой скорости спуска по гидродинамическим условиям

Vc.гд = Ц (к) — пунктирной линией, зависимость допустимой скорости спуска по условию безаварийного прохождения низом бурильной колонны опасных интервалов скважины Vc.по =(g (L ) — штрихпунктирной линией, а зависимость оптимальной скороCTN СПУСКа OT ДЛИНЫ KOJlOHHbl Vc.опт. = (P(L<)— сплошной толстой линией.

Описанный способ может быть реализован с помощью устройства оптимизации

СПО на базе микроЭВМ ряда "Электроника — 60", разработанного в МЭГЭИ Мингео

УЗССР. Структурная схема устройства приведена на фиг.1, где обозначены: 1 — вычислительный блок устройства; 2 — канал обмена информацией (интерфейс типа

МПИ); 3 — модуль центрального процессора (МЦП); 4 — оперативное запоминающее устройство (ОЗУ вЂ” 1); 5 — оперативное запоминающее устройство с сохранением информации при отключении питания (ОЗУ вЂ” 2); 6 — постоянное запоминающее ус25

55 тройство (ПЗУ); 7 — датчик положения клиньев (ДК); 8 — датчик веса (ДВ); 9 — датчик перемещения талевого блока (ДПТБ); 10— пультовый терминал (ПТ); 11 — печатающее устройство (ПУ); 12 — модуль аналогового ввода (MABB); 13 — модуль сопряжения с ПТ и ДПТБ; 14, 15 — первый и второй модули дискретного вывода (МД — 1 и МД — 2); 16— модуль динамической индикации (МДИ);

17 — модуль сопряжения с ленточным перфоратором (МСПЛ); 18 — перфоратор ленточный (ПЛ); 19 — блок отображения скорости (БОС); 20 — блок отображения длины бурильной колонны (БОДК); 21 — звуковой сигнализатор (ЗС), На базе изложенного способа для рассматриваемого устройства написана рабочая программа на алгоритмическом языке высокого уровня QVASIC, объемный модуль этой программы зашит в ПЗУ. Аппаратные и программные средства устройства успешно прошли промысловые испытания и продемонстрировали высокую эффективность.

Изобретение иллюстрируется:ледующим примером.

На фиг.12 — 19 и ри в еде н ы регистрограммы веса бурильной колонны в ходе спускаподъема бурильной колонны, выполняемого на скважине с кв = 1920 м, проводимой долотом Од = 269,9 мм из-под кондуктора (Do = 298,5 мм; hc = 10 мм), спущенного на

1 глубину Lo = 607 м; регистрация осуществлена на скв, N 7 пл. Кокдумалак в ПГО "Узбекнефтегазгеология", буровая установка

"Уралмаш — ЗД-76"; Регистрация зависимостей Q =ф (t) и sign(V>) =С (t) позволяет однозначно идентифицировать периоды подъема и спуска бурильной KQJloHkbl. а также периоды нахождения промывочной жидкости в скважине в состоянии покоя: здесь

0 — вес бурильной колонны, т; sign (Чз)— знаковая функция; Чз — скорость спускаподъема загруженного талевого бло.<а. Знаковая функция может принять одно из трех значений: я9п(Чз) = 0 — если даже талевый блок и загружен, то он неподвижен: sign(Vg) =

= 1 — подъем загруженного талевого блока: з 9п(Чз) = -1 — спуск загруженного талевого блока.

Бурильная колонна составлена из 47 свечей БТ длиной 37,5 и 6 свечей УБТ по 25,0 м каждая; перед подъемом в скважине находится также 7,5 м ведущей трубы (квадрата): геометрические размеры: di-, = 168 мм; hi-, =

= 11 мм; dy = 203 им; ly. = 150 мм; параметры промывочной жидкости, запал «яющей скважину; Т = 110 с; 9,= 4,5 Па;91О= 6,9 Па.

Определяем некоторые величины, Do

278,5 мм; ) = 8,91 10;Щ,„= 9,48 ° 10: при1765350

27 мем ЬРп=0,25 МПа; Р =1,0 МПа; К=

= 0,60.

Задаем параметры талевой системы буровой установки: Ко = 8 (оснастка 4х5);,=

= 0,874; QT = 8,0 т. Суммарная мощность трехдизельного привода буровой лебедки

N = 548,5 кВт. Для УБТ с наружным диаметром dy = 203 мм находим погонный вес qy =

0,192 т/м; определяем вес одной свечи УБТ:

QcB = с1у 25,0 = 0,192 25,0 = 4,8 т.

Грузоподъемные характеристики лебедки У2 — 5 — 5 буровой установки "УралмашЗД вЂ” 76" для номинальной и минимально допустимой частот вращения приводныхдизелей для оснастки 4х5:

Весь рейс подъема бурильной колонны состоит из 54 циклов (i = 1-54), По диаграмме фиг.12 — 15 определяем графически время простоя промывочной жидкости в скважине в каждом (i-1)-м цикле, учитывая, что скорость протяжки диаграммной ленты составляла 180 мм/ч, т.е. масштаб времени mt =

= 0,333 минlмм. По диаграммам же определяем в каждом (i-1)-м цикле подъема значение веса бурильной колонны Qn.i-1.

10

Фактические и расчетные данные по рейсу подъема сведены в табл.1. В третий столбец табл,1 внесены значения времени tn.ó,K.i-1, мин, которые — совместно с данными второго столбца LK,I, м — однозначно определяют

0,235 м/с, если 103, т < Q и 160 т;

0,525 м/с, если 57 т < Q ы 103 т;

0,905 м/с, если 34 т < Q 57 т;

1,400 м/с. если 4,8 т < Q < 34 т;

1,970 м/с, если О< (Q<4,8 т;

0,174 м/с, если 115 т < Q(160 т;

0,398 м/с, если 64 т < Q<115 т;

0,680 м/с, если 39 т < Q %64 т; ,040 м/с, если 4,8 т < Q 39 т; ,490 м/с. если О< Q<.4.8 т; /п.ном = /п.мин = зависимости VR HOM=V1(Q) и Vn.MHH = Ч2(0) графически представлены на фиг.5 соответственно штриховой и пунктирной линиями; в соответствии с заданными грузоподъемными характеристиками оптимальная передача коробки скоростей определяется из следующего условия;

1, если Vn,pnT <0,235 м/с;

II, если 0,235 < Vn,onT i<0,525 м/с;

1 1 оптл

111, если 0,525 < Vo onT, <0,905 м/с;

IV, если 0,905 < Vp,npT,i<1,400 м/с, .Перед началом СПО известно, что в скважине имеются три опасных интервала при подъеме (1 = 3) и два опасных интервала при спуске бурильной колонны (К = 2); графики ограничений скорости заданы в виде следующих зависимостей:,5 м/с. если 1 (1,,1, L, 1); ,55 м/с, если LE(500. 515); /п.on. =,30 м/с, если LE(1340, 1355); ,20 м/с, если LB(1775, 1800);

3,5 м/с, если Lf(LB,k. LH.k);

Vc,on. = 0,6 м/с, если И(480, 510);

0,35 мс, если 1е(2760, 1775); эти гоафики представлены соответственно табл.1 видно, что в циклах i = 1, 37, 38, 40 — 54 на фиг.б и 11 штрихпунктирными линиями. оптимальные скорости равны соответствую20

ЗаВИСИМОСтЬ tn = f1(Lk), НЕОбХОдИМуЮ дЛя реализации способа в ходе спуска бурильной колонны в скважину, В пятый:толбец табл,1 внесены значения СНС промывочной жидкости в начале выполнения 1-гo цикла подьемаф,, вычисляемые по (39), а седьмой столбеЦ вЂ” значениЯ Vn.Ip i по (40), в восьмой столбец (сверху вниз) — значения Vn.р.реал. по (42), Vn р,нд,i по (41) и Vn i) I по (43), соответственно в девятый столбец —:-.начения

Vn,оп.ino (28), в десятый столбец — значения

Vn.оптл по (44), в одиннадцатый столбец— значения Vpny,i по (45), а в двенадцатый столбец — значения расчетного гидродинамического давления в скважине при подьеме бурильной колонны с рассчитанной оптимальной скоростью QPn,I, определяемые из уравнения (40).

При рассмотрении диаграмм подъема легко выделить аномальные циклы: 1= 1, 3, 13, 39, Перед началом подъема ведущей трубы (i = 1) промывочная жидкость с момента остановки предподьемной циркуляции простояла в скважине 1» о =31,0 мин В третьем цикле (i = 3) после подьема второй свечи

БТ На 5 М НаотУПИЛ ОРГПРОСтай На leap.2.

= 2,7 мин, после чего подъем был продолжен, В цикле i = 13 после частичнс го подъема 12-ой свечи БТ вышел из строя один из дизелей силового агрегата, буровая вахта устраняла неисправность, простой по этой причине составил tnp.12 = 18,2 мин. В цикле

I = 39 также был вынужденный простой продолжительностью 1йрз8" = 19,5 мин. Адаптивное вычисление по каждому циклу подъема с учетом ее простоя в предыдущем цикле позволило корректно определять по каждому циклу величины Vn гд., при этом ни в одном из циклов подъема гидродинамическое давление в скважине не превышает допустимую величину ЬРп = 0,250 МПа (cM. двенадцатый столбец табл,1).

Из сравнения данных в столбцах 7 — 10

1765350

30 щим рациональным Vn p.i в цикле i = 5, 17, 39 оптимальные скорости равны соответствующим Vn.on.i: в циклах! = 2 — 4, 6 — 16, 18 — 36, 39" в качестве оптимальных скоростей приняты скорости подъема, допустимые по гидродинамическим условиям в скважине. Графической иллюстрацией к табл.1 является фиг.6, По фиг,15 видно, что в момент времени п.у.к.54 =

= 313,8мин процесс подъема бурильной колонны из скважины завершился, Фиксируется время Тп = 313,8 мин = 5,23 ч.

Смена долота и др. вспомогательные работы выполняются (фиг.15 и 16) в интервале времени (313,8 — 354,1) мин, т.е. Тсд =

= 40,3 мин = 0,67 ч, Спуск бурильной колонны в скважину начинается в момент времени lc.n.к.N = Тп+

+ Тсд = 354,1 мин; рейс спуска состоит из 54 циклов (i = 54 — 1), По диаграммам фиг.16 — 19 определяем графически моменты времени подхвата с клиньев tc,п, по каждому -му циклу спуска и заносим во 2-й столбец табл,2, в 1-й столбец которой заносим длину бурильной колонны в скважине на моменты окончания предыдущих (I+1) õ циклов Lg.j+), в 4-м столбце табл,2 находятся значения времен простоя промывочной жидкости, определяемые по (59), в 5-м Ос, определяемые по (60), в 6-м — значения веса бурильной колонны Qc, +1, определяемые по диаграммам, в 7-м — 10-м — значения Чс.гд., Чс.р.i, Vc,or.l u Vc.on . определяемые соответственно по выражениям (61), (62), (63) и (64), в 11-м — значения расчетного гидродинамического давления в скважине при спуске бурильной колонны с рассчитанной оптимальной скорости ДРс.i, определяемые из уравнения (61).

Из рассмотрения диаграмм спуска ясно, что в ходе спуска аномальными циклами являются циклы с = 54, 49, 48, 29, 13, 2.

Адаптивное вычисление по каждому циклу спуска СНС промывочной жидкости с учетом времени ее фактического простоя позволило корректно определить по каждому циклу величину Чс,гд.i, при этом ни в одном из циклов гидродинамическое давление в скважине не превышает допустимую величину K Pc = 1,00 МПа (см.11 столбец табл.2), Из сравнения данных в столбцах 7 — 10 табл,2 видно, что в циклах i 54 — 40.38 оптимальные скорости равны соответствующим рациональным Vc р к в циклах i = 39,5 оптимизация выполняется по Чс,ом; в циклах i =

37 — 6, 4-1 в качестве оптимальной скорости приняты скорости спуска, допустимые по гидродинамическим условиям в скважине, Графической иллюстрацией к табл.2 является фиг.11.

В момент завершения спуска последней бурильной свечи (ведущей трубы) в скважину фиксируется момент времени сс у у, 1 =

629,7 мин, который определяет и суммарное время, затраченное на СПО: Тспо = 629,7 мин=

= 10,5 ч, Кроме того, может легко быть опре5 делено и время, затраченное чисто на спуск бурильной Ko loHHbl: Тс = Тспо — Тп — Тсд =

= 10,50 — 5,23 — 0,67 = 4,6 ч.

Использование предлагаемого способа позволяет оперативно управлять процессом

10 СПО на буровых установках глубокого и сверхглубокого бурения путем адаптивного определения по каждой поднимаемой или спускаемой свече бурильных труб оптимальной скорости подъема или спуска.

Формула изобретения

1. Способ оптимизации скорости спуска-подъема бурильной колонны, включающий определение в период предподъемной

20 промывки скважины значений трех параметров промывочной жидкости — условной вязкости,.статического напряжения сдвига (СНС) через 1 мин покоя, СНС через 10 мин покоя, определение геометрических разме25 ров скважины, определение допустимой величины гидродинамического давления в скважине,при подъеме, определение допустимой величины гидродинамического давления в скважине при спуске, определение

30 в ходе спускоподъемных операций текущих геометрических размеров бурильной колонны, находящейся в скважине, вычисление в каждом цикле подъема бурильной колонны из скважины эквивалентной длины буриль35 ной колонны, вычисление значения коэффициента перекрытия площади сечения скважины, определение в каждом (i-1)-м цикле подъема бурильной колонны времени простоя промывочной жидкости, вычисле40 ние величины СНС промывочной жидкости на момент начала подъема 1-й свечл, вычисление допустимой по гидродинами- вским условиям скорости подъема бурильной колонны в i-ì цикле подъема по выражению

45 Рп

50 х(д 1 . м/с

000555 ° т ) ) кэ. где е — основание натурального логарифма.

In — натуральный логарифм:

Т вЂ” условная вязкость пром явочной

55 жидкости, с;

ЬРп — допустимая величина гидродинамического давления в скважине п,зи подъеме, МПа;

Ц вЂ” коэффициент перекрытия площади сечения скважины бурильной колонной;

31

32 — эквивалентная длина бурильной колонны, м;

Яп,— СНС промывочной жидкости на момент начала подъема i-й свечи, Па;

6п = В + С Ig 1пр.i-1

ГДЕ tnp.i-1 — ВРЕМЯ ПРОСТОЯ ПРОМЫВОЧНОЙ жидкости в скважине в предыдущем (i-1)-м цикле подъема,мин; 10

В и С вЂ” константы, численные значения которых находятся из выражений, В =6„;

С = 8,с-6,,6,,6,0 — значения СНС промывочной жидкости через 1 и 10 мин покоя, Па;

Ig — десятичный логарифм, 15 запоминание в ходе подъеме бурильной колонны из скважины моментов времени установки бурильной колонны на клинья после извлечения каждой свечи и соответствующих этим моментам времени значений дли- 20 ны бурильной колонны, находящейся в скважине, формирование к концу подъема

ЗаВИСИМОСтИ fn = 11(к), ГДЕ tn — ВРЕМЯ, ПРОшедшее в момента начала подъема бурильной колонны, мин; 25

1к — текущая длина бурильной колонны в скважине, м, вычисление в ходе спуска бурильной колонны в скважину к моменту начала -го цикла спуска времени простоя промывочной жидкости на участке скважи- 30 ны, расположенном под долотом бурильной колонны на длину бурильной свечи, начало отсчета которого ведется от момента времени начала простоя промывочной жидкости на рассматриваемом участке после подьема 35

i-й свечи из скважины, а конец отсчета совпадает с моментом времени окончания предыдущего (i+1)-го цикла спуска бурильной колонны на длину свечи, вычисление величины СНС промывочной жидкости на 40 момент начала спуска!-й свечи, вычисление допустимой по гидродинамическим условиям скорости спуска бурильной колонны в i-м цикле спуска по выражению

0 Ьр, 45

GAIA. К „L g,j+ бди )

+ с Б где К вЂ” коэффициент, принимающий значе- 50 ния 0,24 — 0,73; Рс — допустимая величина гидродинамического давления в скважине при спуске, МПа;

О, бБ, dy — диаметр скважины, наружный 55 диаметр бурильных труб, наружный диаметр утяжеленного низа бурильной колонны, мм;

f ! к,;+1, Iy, +1 — дЛИНа бурИЛЬНОй КОЛОННЫ без утяжеленного низа, длина утяжеленного низа колонны в момент завершения цикла спуска предыдущей (+1)-й бурильной свечи, м;

9с,— значение СНС промывочной жидкости в скважине на участке под долотом в момент начала спуска i-й бурильной свечи, Па;

g, = В+ С Ig tpp,i

F где tnp.i — время простоя промывочной жидкости на участке скважины, расположенном под долотом, к моменту начала спуска i-й свечи в скважину, мин: с

Спрл = с.п.кл tn.у.кл, где tc.n.K.i момент времени подхвага колонны с клиньев с навинченной i-й свечой в i-M цикле спуска, мин;

tn.ó,к,i момент времени установки колонны на клинья после извлечения из скважины i-й свечи и начала простоя промывочной жидкости в скважине на рассматриваемом участке, мин, определяемый по известному значению длины бурильной колонны после завершения предыдущего (i+1)-ro цикла спуска к,н-1 Ro известной заВИСИМОСтИ 1п = f1(Lx), т.Е. tn.y.v,.i = f1(LK +1), запоминание в ходе спускоподьемных операций времени подъема бурильной колонны из скважины Тп, времени смены долота Тсд, времени спуска бурильной колонны в скважину Тс и суммарного времени, затраченного на спуск-подъем Тспс, о т л и ч а ю щ и йс я тем, что с целью достижения максимально возможной производительности труда в ходе выполнения спускоподьемных операций на буровых установках с дизельным и электрическим типами приводов за счет оптимизации скорости спуска-подъема по каждой свече бурильных труб при обязательном удовлетворении требований рациональной эксплуатации элементов бурового оборудования, техники безопасности, физиологической загрузки оператора-бурильщика, технических и технологических ограничений на скоростные режимы спускаподъема бурильной колонны на конкретной скважине, проводимой в сложных геологотехнических условиях и с учетом значений коэффициента оснастки талевой системы буровой установки. КПД талевой системы, веса подвижной части талевой системы, суммарной мощности первичных двигателей лебедки, приведенной к подъемному валу лебедки, веса одной свечи утяжеленных бурильных труб, перед началом спускоподьемных операций задают грузоподьемную характеристику буровой лебедки, формуют графики ограничений скорости на опасных интервалах скважины при подъеме и спуске

1765350

34 бурильной колонны, в ходе спускоподъемных операций в каждом цикле определяют усредненное значение веса бурильной колонны, в ходе подьема бурильной колонны из скважины в каждом i-м цикле вычисляют значения рациональной скорости подъема

Vn.р,i и скорости подъема, допустимой по условию безаварийного прохождения низом бурильной колонны опасных интерваЛОВ СКВажИНЫ, Vn.on,I, В. ХОДЕ СПУСКа бурильной колонны в скважину в каждом i-м цикле вычисляют значения рациональной скорости спуска Vc.p, и скорости спуска, допустимой по условию безаварийного прохождения низом бурильной колонны опасных интервалов скважины, Vc,on.i, 2. Способ по п.1, отличающийся тем, что в каждом i-м цикле подъема бурильной колонны из скважины на длину бурильной свечи в качестве оптимальной скорости подъема принимают наименьшее из значений рациональной скорости подъема, скорости подьема, допустимой по гидродинамическим условиям, и скорости подъема, допустимой по условию безаварийного прохождения низом бурильной колонны опасных интервалов скважины: /п.опт.i = M

3. Способ по п.1, отличающийся тем, что в каждом i-м цикле спуска бурильной колонны в скважину на длину бурильной свечи в качестве оптимальной скорости и ринимают наименьшее из значений рациональной скорости спуска, скорости спуска, допустимой по гидродинамическим условиям, и скорости, допустимой по условию безаварийного прохождения низом бурильной колонных опасных интервалов скважины; /с.опт. = МИН (Vc.рл, Vc.где Vc.onл).

4, Способ по п.1, отличающийся тем, что графики ограничений скорости на опасных интервалах скважин ы и ри подъеме и спуске бурильной колонны формируют в виде зависимостей скорости, допустимой по условию безаварийного прохождения низом бурильной колонны опасных интервалов скважины, от глубины скважины:

Vï.oï. = ф (L) и Vñ.îï = q (L), 5. Способ по п.4, отличающийся тем, что на начальном этапе строительства скважины графики ограничений скорости на опасных интервалах скважины при подъеме и спуске бурильной колонны задают в диапазоне L от 0 до Lese.npM в виде прямолинейНЫХ ЗаВИСИМОСтЕй ТИПа Чп.on =Ы (L) = Vï.ìàêñ

Ч)1

И /с,on z(L) Чс.макс, ГДЕ бскв. пр ПРОЕКтНаЯ глубина скважины, м;

I 1

Чп.макс, Vc,макс З На Ч ЕНИЯ С KO POCTN

5 подъема и спуска соответственно, заведомо превышающие практически достижимые на данном буровом оборудовании максимальную скорость подъема Vn,макс и максимальную скорость спуска Чс.макс, м/с.

10 6. Способ по пп.4 и 5, о т л и ч а ю щ и йс я тем, что по мере углубления скважины и выявления в ней опасных интервалов скорость подъема бурильной колонны из скважины на них ограничивают, и график

15 ограничений скорости на опасных интервалах скважины при подъеме бурильной колонны дополняют новыми элементами и задают в виде зависимости;

20 Vn. sKc, если Lg (Ls.j, Ls ); /п.on. =ф,(-)

Нп.onj, если 1 < (Ls j, 1H.J), где j — номер опасного интервала скважины

25 при подъеме бурильной колонны. отсчитываемый от устья скважины к забою. j = 1. 2,..., I ъ — количество опасных интервалов скважины при подъеме бурильной колонны;

30 Е,.>., Le,j — нижняя и верхняя границы j-ro опасного интервала, м;

Vn on.j — верхний предел скорости подьема при прохождении низом бурильной колонны j-го опасного интервала, м/с

35 7. Способ по пп,4 и 5, о т л и ч а ю щ и йс я тем, что по мере углубления скважины и выявления в ней опасных интервалов скорость спуска бурильной колонны в скважину на них ограничивают и график ограничений

40 скорости на опасных интервалах скважины при спуске бурильной колонны дополняют новыми элементами и задают в виде зависимости

45 Vc.макс, если Lg(Ls k. L„k):

Vc.on =Ц (-) =

Vcon.k если LE(Le.k Ls.к); где k — номер опасного интервала скважины

50 при спуске бурильной колонны, отс,итывае мый от устья скважины к забою, k = 1. 2,...,К;

К вЂ” количество опасных интервалов скважины при спуске бурильной колонны;

LH.k, L .k — нижняя и верхняя границы

55 k-го опасного интервала, м;

Vc.on.k — ВЕрХНИй ПрЕдЕЛ СКОрОСтИ СПуска IlpM прохождении низом бурильной колонны k-го опасного интервала, м/с, 8. Способ по пп.б и 7, о т л и ч а ю щ и йс я тем, что в общем случае в бурящейся

36 скважине количество и границы опасных интервалов при подьеме бурильной колонны не совпадают с количеством и границами опасных интервалов при спуске бурильной колонн ы, 9. Способ по п.1, отличающийся тем, что грузоподъемную характеристику буровой лебедки с дизельным приводом задают для фактической оснастки талевой системы буровой установки в виде зависимостей скорости подъема талевого блока от веса бурильной колонны для двух значений частот вращения приводных двигателей— номинальной и минимальной допустимой:

Чп.l.íîì, ЕСЛИ Qll.íîì < Q QI.Hoì, Vn.ll.íîì, ЕСЛИ Qlllsoiw < 0«QII.ном, Vn.1ll.ном, ЕСли ОИ.ном < Q «Qiil.íîì, Чпли.ном, если Qca GQiv,no>, Ч .v. ом, если 0«0<Оса

Чп.ном

Чп.l. èH, ЕСЛИ 011.мин < 0«QI,мин, Ч,,ll. «, ЕСЛИ QIII. < Q Qll.мин, Vn.ill,ìèí. ЕСЛИ ОИ.мин < Q«Qiii.мин:

Vn.И.м н, ЕСЛИ Qca«GGIV.мин, Чп,v.,н, если 0 «О < Qce, Vn.мин = гд е Vn.l. «, Ч,, II.. Vn.ill., Vn.lV.HoM

Vn.V..íîì СКОРОСТИ Подьвма ТдЛЕВОГО бЛОКа буровой установки соответственно на I, II, ill, И и V передаче коробки скоростей при номинальной частоте вращения приводных двигателей, м/с;

Vn.l.ìèí, Vn. ll.мин, Чп. Ill.ìèí, Vn. IV.íîì, Чп.V.ìèí ТО ЖЕ ПРИ МИНИмаЛЬНО ДОПУСТИмой частоте вращения приводных двигателей, м/с;

0 — вес бурильной колонны, т;

Qca — вес одной свечи УБТ, т;

Ql.ном, ОПном, ОШ.ном, QIV.ном МаКСИ мальные грузоподъемности буровой лебед.ки на I, II, III, И передаче коробки скоростей при номинальной частоте вращения приводных двигателей, т;

Qi,>«, Ол.мин, Qiii.мин. Qiv.мин — то же при минимально допустимой частоте вращения приводных двигателей, т.

10. Способ по п.1, отличающийся тем, что в каждом i-м цикле подъема или спуска бурильной колонны скорость, допустимую по условию безаварийного прохождения низом бурильной колонны опасных интервалов скважины, вычисляют в начале выполнения цикла по известному значению длины бурильной колонны L<1 по графику ограничений скорости на опасных интервалах скважины при подъеме бурильной колонны или графику ограничений скорости на опасных интервалах скважины при спуске бурильной колонны соответственно

Vn.on.i = Vn.on (Lr.1) =ф (-к.1) или

Vñ.on.I = Чс.on (-к.i) =<1 (-к.i) 11, Способ по п.1, о тл и ч а ю шийся тем, что в ходе подъема бурильной колонны

5 из скважины к началу каждого 1-го цикла значение рациональной скорости подъема вычисляют по усредненному значению веса бурильной колонны в предыдущем (i-1)-м цикле подъема по заданной грузоподъем10 ной характеристики буровой лебедки для номинальной частоты вращения приводных двигателей по выражению

Vn.l.HoM ЕСЛИ QII. o < 01-1«01ном, Чп,11.НоМ, ЕСЛИ QIII.How < 0 1«GII.How, п.111,ном, ЕСли ОИ.HoM < 0-160111.ном;

Vn И.Но<, ЕСЛИ Gca«QP1«0 IV, ом, Чп.v. îì, если 0«Qi-1 < Q

Vn.ð.ном 1

n.l.ìèí. ЕСЛИ Qll,мин < Gi-1«01мин

Чп 11мин, ЕСЛИ 0111мин < 01-1«Оll.мин, п.111.м, ЕСЛ ОИм < 01-1«0111.мин, n,N. í, если Qca«01- Glv, н<

Vn.V.ìèí ЕСЛИ 0 «01-1 Оса

Vn.ð.мин 1

30 по идеальной грузоподьемной характеристике буровой лебедки по выражению

0 10 и р, 4

Vn.ð.ид.i = > и/С, 35 т где N — суммарная мощность приводных двигателей буровой лебедки, приведенная к подъемному валу лебедки, КВТ;

1т — КПД талевой системы;

40 От — вес подвижной части талевой системы, т; т — допустимый коэффициент перегрузки приводных двигателей, принимаемый равным 1,02, сравнивают величины рацио45 НаЛЬНЫХ СКОРОСтЕй Чп.р.ном.i И Чп.р.мин.i И В качестве рациональной скорости подьема

i-й свечи по реальной грузоподъемной характеристике принимают большую из них;

Чп.р.реал.1 = ма кС (Чп.р.ном 1, Чп.р. иин,i)

50 сравнивают величины рациональных скороСтЕй Чп.р.pean l И Vn.p.ид,i И ОКОНЧатЕЛЬНО В качестве скорости подъема i-й свечи принимают меньшую из них:

Чп.р.i = Mин (Чп.р.реал.i Vn.ð.ид.i).

55 12. Способ по п.11, отл и ч а ю щ и йс я тем, что в первом цикле подъема (i = 1) бурильной колонны из скважины на длину ведущей трубы (квадрата) в качестве рациональной скорости подъема принимают, вне зависимости от начального веса бурильной колонны Qo, скорость подъема талевого бло20 по заданной грузоподъемной характеристике буровой лебедки для минимально допустимой частоты вращения приводных двигателей по выражению

1765350

37

NonI.! =

14, Способ по п,1, отличающийся тем, что в ходе спуска бурильной колонны в скважину в каждом i-м цикле рациональную скорость спуска определяют по усреднен10 ному значению веса бурильной колонны в предыдущем (i+1)-м цикле спуска

Vc.ð. = 2,5 — 1,5 р, м/ с, Я иакс

15 ГДЕ Омахе — МаКСИМаЛЬНаЯ,ГРУЗОПОДЪЕМность буровой лебедки, т, причем Омако =

= Ql.HoM.

Таблица! ъмиы п

"np. ° ° инн а+раасi °

Чпфч4 °

v«,, ° м/с а.ои. > и/с!

an., °

Па

Чс, аа.! мl с

Чара!,, 1 н/с аат,!

Qn.1-i в

Т ь„„, и ааа а.i-i ° мнн

n. i °

НПа

1г

6 7

9 10

2,5 0,174

2,5 0,232

0,216

0,250

8 ° 08

7,02 86 ° 5

О,201

0,232

31,0

1 1920,0

2 1912,5

0,0

31,7

11,г

2,5 0,260

6,40 83,5

0,260 тт 0,250 б,г

3 1875,0 44,2

0,250

5,54 83,5

2,5 0,303

3 1871,О о,3ог

2,7

2,5 0,306

5,54 84,7 0 306

0,250

4 1837,5 55,6

2,7

О, 158

5г7 Ег9

0,328

o,г

О,2О0

5 1800,0 61,3 г,!

0,294

0,294

6,00 79 8

0,250

4,2

2,5

i 1762 5 659

0,356

0,250

5,05 81.5

0,356

2,5

7 1725,0 72,5"

1,7

0,250

4,92 79,9

0,375

8 1687,5 76,3

2,5

0,375

1,5

1,7

0,250

0,373

2,5

505 77.!

0,373

9 1650,0 80,2

II 0,250

2,5

0.377

5,11 77,6

0,377

1О 1612,5 84,4

1,В

О,381

II 0,250 а,38!

2,5

4,99 75,8

1,6

11 1575,0 88,2

П 0,250

0,390

5, 17 76,0

2,5 а,зЭа

1,9

12 1537,5 91,9

0,369

II 0,250

5,61 74,8 о,369

2,5

2,9

13 1500,0 95,3

0,276

13 1494,5

II 0,250

7,52 74,8

2,5

0,276

18,2

5, 57 71,4 о,38о

II 0,250

0,380

2,5 г,В

14 1462,р 123,2

II 0,250

0,390

2,5 г,В

0,390

5,57 71,1

15 1425,0 132,2 ка буровой установки на 1-й передаче коробки скоростей при минимально допустимой частоте вращения приводных двигателей

Vn.ð.1 = Vn.ð.реал.1 = 1/пЛ.мин

13. Способ по пп.l, 2 и 9, о т л и ч а юшийся тем, что в ходе подъема бурильной колонны из скважины к начала 2, 3„.„i-го цикла определяют номер оптимальной пеРеДачи коРобки скоРостей !" !опт,i пУтем сРавнения оптимальной скорости подъема i-й свечи со скоростями подъема талевого блока буровой установки на!, II, III u IV передачах коробки скоростей при номинальной частоте вращения приводных двигателей

0.174

0,525

0,528

0,525

0>525

0,545

0,525

0,525

0,545

0,525

0,525 а,53Е

0,525

0,525

0,549

0,525

0,525

О,56Е

О 525

0,525

0,557

0,525

0,525

0,567

0,525

0,525

0,586

0,525

О,525 о,583

0,525

0,525

0,595

0,525

0,525

0,594 а 525

0,525

0,602

0,525

0,525

0,602

0,525

0,525

0,628

0,525

0,525

0,631

0,525

I, если Vn.опт.i < Vn.l.íîì, ll, ЕСли Vn.i.íîì < Vn.опт.1 < Vn.ii.íîì, 1И, ЕСЛИ Vn.ll.HoM < Vn onI,I(Vn ill „м.

I V, ЕСЛИ Vn.ill.íoì Vn.onò.i Vn.И:ном.

1765350

39

Продолжение табл.1

2 J 3

16 1387>5 141,1

5,37

2 3

17 1350,0 146,0

67,1

0>300

2,3

5,37

64,7

0,250

18 1312,5 150,6

2,1

5 ° 27

3,4

19 1275, О 154,3

5,78

0>420

2,5

5,54

0,451

2О 1237,5 159,1

2,7

21 !200,0 162>5

5,46

o, 477

2,5

2>5

0,490

22 1162,5 166,7

2,4

5 41

О, 250

5>11

55,Е

1,8

0, 537

0,905

0,762

0,782

2,5 0,537 . ддД 0,250

23 1125,0 170,7

0,250

54,7

2,5 0,554

1,8

0,554

24 1087,5 174,1

0>905

0,795

0,795

0,905

0,833 о,е33

0,906

0,844

0,844

0>905

0,870

0,67О

0,905

o,Å78

0,878

0,905

0>918

0,905

0,905

0,929

0,905

0,905

0,955

0,905

0,905

0,976

0,905

0,905

1,004

0,905

0,905

1,041

0,905

1>040

1, 063

1,040

l,040

1,099

1,040

1,040

1, 134

1, 040

1, 040

1,157

1,040

1,400

1,214

1,214

1,400

1, 214

1,214

5 11

0,250

1,6

2,5 0,575

0,575

5>11

51,9

25 .1050,0 !77,7

0 250

0,601

0,601

2>5.26 1012, 5 181,2

51,1

1,7

5,05

0,594

49,3

27 975>0 184>7

0,594

0,250

2,5

2>2

5> 32

48,8 0,648

0,648

28 937,5 188,0

III 0,250

2,5

2,0.5,22 4,50

46,3

0,759

Izz 0 250

0,759

2,5

1,0

29 900 О 191>1

45,7 - 0,697

1,8

2,5 0,697

30 662,5 193,5 ддд О ° 250

5,11

2,5 0,746

44,2

0,746

4,99

3) 8235,0 196,5

1,6.О, 250, 1,4

4,85

43,1

0,802

2,5 0,802

32 787,0 199,1 ддд 0,250

41,7

0,832

2,5 0>832

33 750, О 201,6

4,92

III 0,250

1,5

2,5 0,833 III 0,250

0,833

34 712, 5 204,2

39,9

1,9

5>17

0,865

38,9

2,5 0,864

35 675,0 207,2

2,1

5> 27

I II О, 250

4,77

37,4

36 637,5 21 0,5

l, 009

2,5 1,009

IV О, 250

1>3

37 600,0 312,1

1, 094

1,040

4,69

36,0

1,2

2>5 д» 0,233

4,85

1,040

1,4

36 562,5 2!5,4

IV 0,228

l 129

2,5

35,1

33,1

4,92

1,196

39 525,0 216,0

0>55 0,55

1,5 ддд 0>139

39 520,0

7.,60

О, 782 ддд 0,236

2 5 0,782

19. 5

-- - — — — — -"е- — ---т — --------г- — — ----г----- ---9 10 (11 / 12

69,0 0,415 0,525 2,5 0,415 II 0,250

0,648

0,525

0>427 0,525 0>3 О, 1 81

0,664

0>525

0,446 0,525 2,5 0,448 II

О, 686

0,525

63,4 0,680 0,420 0,250

0,699

0,680

61,3 0>680 2,5 0,451 zz 0>250

0,720

0,660

58,9 0,680 0,477 II 0,250

0 746

0,680

56>1 0,680 2,5 0,490

0 755

0,680

1765350

J 6

1,8

1,244

5,11 32,8

IV О 134

1, 222

2,5

4,99 31,8

1,6

1, 390

4,77 29,9

1,604

1 3

2,5 1,316

IV О, 119

4,92 29,4

1,5

2>5 1,334

Iv О, 113

1, 735

5,27 27>4

2,5 1,400

1,848

2,1

IV P,112

26,7

4,92

1,5

2,5 1,400

1,850

?ч 0,100

1,4

4,85

1,814

1,970

25,3

1,400

2,5

0,091

0,086

1,400

2,5

24,2

5 ° 17

1,440 ч о,о77

2,5

1 ° 970

23 ° 1

5, 17

1 9

1, 4СС

IV О, 075

2,5

6,18

1,970

22,7

5,0

IV 0,062

1,400

2,5

6,04

4,4

1, 970

22,3

IV О, 061

1,400

2>5

18,1

6,40

6,2

1,970

277,3

51 100,0

5z 75,0

1,400

IV 0,039

8,z

6,69

16,2

2,5

286, 2

1,97С

IV 0,026

1,400

2,5

14,0

6,63

296, 5

1,970

7,7

53 50,С

306> 2

1,400

IV О, 012

2,5

6,33

5,8

1, 970

9,6

54 25,0

313,8

0,0

40. 45

55

40 487,5 240,8

41 450,0 243,4

42 412,5 246,1

43 375,0 248,5

44 337,5 251,2

45 300,5 254,5

46 262, 5 257>2

47 225,0 259,6 1,9

48 187,5 262,2

49 150,0 265,0

50 125,0 271,9

1, 400

1>222

1,222

1,400

1,253

1,253

1,400

1,316

1, 316

1,400

1,334

1, 334

1,400

1,409

1, 400

1,400

1,437

1,400

1 ° 400

1,498

1,400

1,549

1,400

1,400

1,604

1,400

1,400

1,625

1,400

1,400

1,646

1,400

1,400

1,ее9

1 4ÎÎ

1,400

2,061

1,400

1 ° 400

2,267

1, 400

1,400

2,834

1,400 йродол»>е»ие табл 1

i (1Z

2,5 1,253 IV 0 127

43 бли ца

Т а

Vc,ГД., > мlс

Vc onT. > м/с! к,i+» сл,к,! > м мин ñ.о>!.l, > м/с

Рс, ИПа!

c.< н > т

Il!>,» мин

2,464

2,464

2,424

2,ЗЕ5 г,360

2,34!

4,8

354,1

0,050

7,507

4,8

7,433

6,220

5,550

0,050

0,103

10,1 !5,3

18,7., 0,154

0,206

4,994

0,258

4,6о!

4,г7!

21,2

0,310

2,321

23,9

26,4

26,6

z7,!

28,3

3,976

2,302

2 300

2,297

О, 371

0,42!

0,476

0>529

3,742

3,536

3,350

3,!Е7

3,035

z,896

2,288

2,285

0,582

28,7

0,637

0,691

2,282

z,г80

29,1

29,4

30,2

30,7

31,4

32,0

32,8

2,274 ю,боо г,z65

2,255

2,767

2,646

2,359

2,255

2,157

2,065

2, 157

2, 065

1,975

1,889

1,808

1, Ý75

1,889

1,ЕОЕ

1,733

54

,, 53

52

51

49

48

47

46

44

43

42

41

39

3 8

37

36

34

3З

3z

31

29.

z8 г7

26

z4

23

zz

21

19 е

17

16

14

13

12

11

8

7 б

4

3 г

25,0

25,0

50,0

75,0

100,0

125,0

150,О !

Е7, 5

225,0

26z,5

300,5

337,5

375,0

412,5

450,о

487,5

525,0

562,5

6oo,о

637,5

675, О

712, 5

750, О

787, 5

825> 0

862,5

900,0

937>5

975,0

1012,5

1050,0

1087,5

1125>0

»62,5

1200, О

1237,5

1275>0

1312,5

1350,0

1387,5

1425> О

146z,о

1500,0

1537,5 !

575,0

1612,5

1650,0

1687,5

1725>0

1762, 5 !

800,0

1837,5

1875, О

1912, 5

1920, О

364>3

374,5

385,0

390,4

399,6

4»,9

438,1

442,5

446,7

450, 1

452,9

455,6

458,4

460,8

463,6

466, 5

469,8

472,4

475,z

478,7

48z,

484,9

487,7

493,2

496,5

505, 1

506,4

510,6

513,5

517, 1

519,4

522,1

524,9

527,9

530,9

536,!

539,8

543,6

547,4

551 >4

554,5

563,8

568,0

571,4

574,9

578,5

581, Э

584,9

588,9

592,8

596,3 боо,б

628,9

629,7

40,3

58,!

78,о

ЭВ,Е

113,1

127,7

146,4 !

75,9

182,9

189,5

1Э5,6 гю1;7

207> 1

21z,3 г17,4

222,6

z48,5

254,4 г59>3

264,7

271>5

277,Э

zS3,З

zSe,6

296,7

302,9

314, О

З!Е,4

325,9

332,3

339,4

345,3

351,4

358,2

365,4

371,8

381,8

389,2

397!!

406,3

419, 1

431, 3

468,5

476, 1

4S3,z

490,5

499,3

505,6

512>4

523,0

531,5

540,7 . 556,4

587,2

629,7

8,35

8073

Э;о4

Э,zs

9,43

9,55

9,70

Э,ЕЭ

9,93

9,97

10>00

10,03

1o,0б

1O,ОЕ

10, 11 ! ю,!4

1о 25

10,27

10,29

10,31 !

О,З4

10,37

10,39

1о,4о

1о,43

10,46 !

0,49

10>51

10,53

10,55

10,57

10,59

1o, 61

10,63

10,65

1о,67

10,70 !

o,7г

10,74

10,76 .

10 79 ! о,sz

10,91

10 93

10,94

10,96

10>Э7

10 99

»,00 !

1,Ог

»,04

11, oá

11,09

»,16

11, 22

33,1 зз,з

33,6

34,!

35,0

36,1

37,z

38,1

37,9

39,0

41,2

4z,7

43,5

44,!

44>2

44,8

45,2

45,4

47,7

48,9

50,1

5о,4

51,7

54,7

53,1

53,9

55 7

61,3

62,6

63,Å

64,2

64,4

65,1

64,2

65,4

7Е,z

1765350

1, 658

1, 5Е5

1,515

1,449

1,386

1,324

1,z64

1, 207

1, 151

1,o97

1, 044

0,993

0,941

0,893 о,845

0,799

0,752

0,706

0,653

0,6!О

0,571 о;53о

0,49г о,453

0,417 о,зео о, 343

o,ЗО7

0,270

0,228

0,2!3

2,464

2,464

2,424

2,385

2,360

2,341

0,3z!

2,302

2>300

2,297 г,гее

z,гЕ5

2,282

2,280

2,274

2,270

2,265

2,260

z,z54

2,252

2,250

2,248

z,z44

2,238

2,229

2,221

2,214

2,216

2,208

z,!Э!

2,180

2,174

2,169

2,169

z,164

2, 161

2,160

2,142

2,133

2,124

2,122

2,»2

2,089

2,102

2>096

2,О82

2, 040

2,031

2,022

z,o19

2,017

2,012

2, 019

2,010

1,914

3,500

3,500

3,500

3>500

3,500

3,500

3,500

3,500

3,500

3,500

3,500

3,500

3,500

3,500

3,500 ю,боо

3,500

3,500

3,500

3,500

З,5oo

3,500

3,500

3 500

3,500

3,500

3,500

3,500

3,500

3,500

3,500

3>500

3, 500

3,500

3,5оо

3,500

3,500

3 500

3,500

3,500

3,500

3,500

3,500

3,500

3,5оо

3,500

3,500

3,500

3,500

0 350

3,500

3,500

3,500

3,500

3,500

1,733

1,658

1,585

1,515

1,449

1,386

1,324

1,z64

1,гоу

1,151

1,097

1,044

0,993 о,941

0,893 о,845

0,799 о,752

0,706

0,653

o,б!О

0,571

0,530

0,492

0,453

0,417

0,350

0,343

0,307

0,270

0,228

0,213 О, 744

О, 293

0,945

1,000

1 ООО

1,000

1 О0О

1,ООО

1,000

1,000

1,000 ! ooo

1,000

1, 000

1,ООО

1,ООО

1,ÎÎO

1,000

1,000

1,ООО

1,ЮОО

1,000

1,000

1 OOO

1,00О

1,000

1 ООО

1,000

1, 000

1,000

1,000

1>000

1,000

1,000

1,000

0,982

1,000

1,ООО

1,ООО

1,000

1,000

1765350

1765350

4л

YZ (/О

0,9 дБ

035 ое ою

02 о

1765350 еФ„фу+ „=1(4!

0,б о

0 (00 Фдд ФФФ ЯР йФ 7Ф МФ УФ Ю0 /М ФФФ УЕ ® Ф 1ФФ

Фиг.б.«.« с (i -, «<в «« «i f

guz.7

I =

Ij

I j !

//б )

О«4„4 Ь С, ««ãГ «« «м «мар тр

Ij

Ij

Ij

II

jl

II

Б,н

5 Л б tag

« « 4«4« =4еюу

Г У

1765350

7сла 65350 в ч2

1765350

1765350

4ю

1765350 t,мам

6,„, фЯУ

1, nл,/7.4 g у 7

"ллем

1„ б

/ ° ллк б

Л1 л,у пр

) л„, 1

Op ing

1 лР

ЯЬ лл ту

1 ю

f е.л.к— 3

Ж6

К л"." g

ЖФ 4 /

< re л.n.r 1 лр( лУя;б1

"л Ъ Tg ! л.М, — 1,с

11 -лРу, )

-У 0

1765350

57Ы

Ысб

Я5сб

5Фсб

35cb

szc8

Лсб

Умвб

2&б

3<5 с8

27Ы

25 cd

2Я л/

2 г_#_

88c_#_

1 Ó"«81

l nb!«у И

t .7.ХЯ б к сп. хк сб

n.y.ä

tn y<в

1 "ли

«< ккрм, 1,, «ф ggf

1, п.у. л у; ве пхни

1. куЪ

wу« п.олпу л.У.л б

t п.у.« .в и кМ

П.у. гл Ï.p .ë

1765350

> g,мин

t мин

ЗЛ

7; =1,.„ об, УГТ

" -5У

Ф

1 /7. g, 1 gg

5гб, УЮТ It. 4 КЮ

500

"У" Кс

4 ы, УБТ n.n. NSZ л К«g

4 б . УЮТ

Зсмк Ы7 " " о 1,7 «gp

Аб, УЮТ If К|Г у

ФЖ

4А.б, УК б

° «У,Г+1

4Рсб

l,gcg «чГ

У « vP

УРД

45А

М б

+Feb

Е

IT/i (р

Ф4 Р.;. «„

rty«+

Х с

Л 7РФк Ф

- - Ъ

4Ф, ц

1 с

Се ц.

) 1765350

ЗЮ

5с/. Кт "«Я

cd«««

)7 сО Ж 4, 1765350

УЗЫ

3 rf

ЯЮ р/

1765350

1, МсМ

/60

М

rZcd

/ac/

747Е

ЖФ

g/7 яа

ЛФ

y8cd

st l Уа/

5УО

I< ч

5Ю

Я.б

0 РР +g

ЛЪ

2М

ZZd

zscS Ж Ы

ЯЫ

9Zd

gP Щт in » r,,»

-1 Р

1765350

8, м ж ч с,г, г г

Bc/

1, cr,л

Г г. 5

Составитель А,Шишкин

Техред М.Моргентал Корректор И.Шулла

Редактор

Заказ 3362 Тираж Подписное

ВНИИПИ Государственного комитета по изобретениям и открытиям при ГКНТ СССР

113035, Москва, Ж-35, Раушская наб., 4/5

Производственно-издательский комбинат "Патент", r. Ужгород, ул.Гагарина, 101