Способ дистанционной защиты линии электропередачи

 

Использование: для расширения функциональных возможностей способа дистанционной защиты так, что его действия становятся независимыми от вида короткого замыкания. Кроме того, упрощение способа заключается в отказе от задания характеристик дистанционных органов в плоскости комплексного сопротивления и в отказе от выделения обратной последовательности . Сущность изобретения: способ дистанционной защиты, включающий в себя изменение напряжений и токов в начале линии, преобразование их уровней, смещение фаз, суммирование преобразованных напряжений и токов, выбор поврежденных фаз и определение реактивного параметра предполагаемого повреждения, дополнен операциями, которые наделяют его способностью выявить повреждение любого вида в защищаемой зоне: определяют значение реактивного параметра в предположении, что повреждение произошло в начале линии , далее определяют второе значение реактивного параметра в предположении, что повреждение произошло в конце линии, определяют знаки первого и второго значений; если первый положителен, а второй отрицателен, то определяют разность первого и второго значений, сравнивают с уставкой , если разность превышает уставку, формируют сигнал о повреждении соответствующих фаз линии. 12 з.п. ф-лы. 19 ил, 1 табл. сл с VI vj (Л VI 00 Ы

СОЮЗ СОВЕТСКИХ

СОЦИАЛ И СТИЧ ECKVix

РЕСПУБЛИК (51)5 Н 02 Н 3/40

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ

ПО ИЗОБРЕТЕНИЯМ И ОТКРЫТИЯМ

ПРИ ГКНТ СССР

ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ

К АВТОРСКОМУ СВИДЕТЕЛЬСТВУ (21)4925676/07 (22) 22.02.91 (46) 15.11.92. Бюл. М 42 (71) Чувашский государственный университет им. И.Н.Ульянова и Всесоюзный научно-исследовательский проектно-конструкторский институт релестроения (72) Ю.Я.Лямец, В.И.Антонов, Г.С.Нудельман и С.Х.Ахметзянов (56) Атабеков Г,И. Теоретические основы релейной защиты высоковольтных сетей, М.:

Госзнергоиэдат, 1957, фиг.6-76, с. 245 — защита от всех видов замыканий: $ 6-5. Способ компенсации. с. 168-176, Фабрикант В.Л.Дистанционная защита. М.: Высшая школа, 1978, (с. 118 — 123).

Аржанников Е.А. Дистанционный принцип в релейной защите и автоматике линий при замыканиях на Землю. M.: Энергоатом издат, 1985.

Авторское свидетельство СССР

М 1417094, кл. Н 02 Н 3/26, 3/16, 1987.

Авторское свидетельство СССР

hL 1543354, кл. G 01 R 31/08, 1987. (54) СПОСОБ ДИСТАНЦИОННОЙ ЗАЩИТЫ

ЛИНИИ ЭЛЕКТРОПЕРЕДАЧИ (57) Использование: для расширения функциональных возможностей способа дистанционной защиты так, что его действия

Изобретение относится к электротехнике, а именно к релейной защите и системной автоматике, и может быть использовано для защиты линий от всех видов коротких замыканий.., Ы, „1775787 Al становятся независимыми от вида короткого замыкания. Кроме того, упрощение способа заключается в отказе ат задания характеристик дистанционных органов в плоскости комплексного сопротивления и в отказе от выделения обратной последовательности. Сущность изобретения: способ дистанционной защиты, включающий в себя изменение напряжений и токов в начале линии, преобразование их уровней, смещение фэз, суммирование преобразованных напряжений и токов, выбор поврежденных фаз и определение реактивного параметра предполагаемого повреждения, дополнен операциями, которые наделяют его способ- Я ностью выявить повреждение любого вида в защищаемой зоне: определяют значение реактивного параметра в предположении, что повреждение произошло в начале линии, далее определяют второе значение реактивного параметра в предположении, что повреждение произошло в конце линии, определяют знаки первого и второго значений; если первый положителен, а второй отрицателен, то определяют разность первого и второго значений, сравнивают с ус- (Jl тавкай, если разность превышает уставку, формируют сигнал а повреждении соответ- р ствующих фаз линии. 12 з.п. ф-лы. 19 ил, 1 табл.

Известен способ дистанционной защиты от всех видов коротких замыканий при помощи реле сопротивления (омметров). По этому способу измеряют основные гармоники напряжений и токов в начале линии, под1775787 вергают их преобразованиям и определяют соотношение между преобразованными величинами. В реле сопротивления применяют принцип компенсации напряжения, который можно истолковать как преобразо- 5 вание измеренного напряжения с учетом падения напряжения от измеренного тока в сопротивлении, представляющем собой модель линии электропередачи. Этот способ требует переключений напряжений и токов, 10 подводимых к реле сопротивления. Кроме того, ему присуща методическая погрешность, обусловленная переходными сопротивлениями в месте повреждения и распределенными параметрами линии.

Известен также более общий способ ди- 15 станционной защиты, основанный на определении чередования векторов входных величин. Он не требует переключений, но область его применения ограничена несимметричными короткими замыканиями, и ему также присуща указанная методическая по- 20 грешность.

Известна возможность применения дистанционного принципа не только для защиты линий, но и для выбора поврежденных фаз и для определения места повреждения. 25

Область применения этого общего способа дистанционной защиты ограничена замыканиями на землю, и он также не свободен от указанной методической погрешности.

Известен способ выбора поврежден- 30 ных фаз при несимметричных коротких замыканиях в сетях с заземленной нейтралью, в котором анализируют аварийные слагаемые токов, получаемые вычитанием аварийных и предварительных токов. 35

Известен и близкий по своему характе-. ру способ определения расстояния до мест двухфазных коротких замыканий, согласно которому измеряют напряжения и токи в начале линии, преобразуют их с учетом осо- 40 бенностей модели и линии и определяют реактивный параметр, имеющий отношение к предполагаемому повреждению, определяют симметричные составляющие и аварийные слагаемые токов, на основании 45 чего определяют и поврежденные фазы, и местонахождение повреждения, что в совокупности может быть охарактеризовано как способ дистанционной защиты и определения поврежденных фаз. Этот известный 50 способ имеет ограниченную область применения, так как не распространяется на все виды коротких замыканий.

Цель изобретения — расширение функциональных возможностей способа дистан- 55 ционной защиты, такое, что.его действие становится независимым от вида короткого замыкания, Попутная цель — упрощение способа, заключающееся в отказе от задания характеристик дистанционных органов в плоскости комплексного сопротивления, как зто обычно делается, и в отказе от выделения обратной последовательности.

Поставленная цель достигается тем, что известный способ дистанционной защиты, включающий в себя измерение напряжений и токов в начале линии, преобразование их уровней, смещение фаз, суммирование преобразованных напряжений и токов, выбор поврежденных фаз и определение реактивного параметра предполагаемого повреждения, дополнен операциями, которые наделяют его способностью выявлять повреждение любого вида в защищаемой зоне; определяют значение реактивного параметра в предположении, что повреждение произошло в начале линии, далее определяют второе значение реактивного параметра в предположении, что повреждение произошло в конце линии, определяют знаки первого и второго значений; если первый положителен, а второй отрицателен, то определяют разность первого и второго значений, сравнивают ее с уставкой; если разность превышает уставку, формируют сигнал о повреждении соответствующих фаз линии. В основе предлагаемого способа лежит неизвестная ранее закономерность; реактивные параметры повреждений, предполагаемых в начале и в конце линии, поврежденной на самом деле в произвольном месте, имеют разные знаки, первый — положительный, а второй — отрицательный.

В качестве реактивного параметра предлагается использовать взаимную реактивную мощность опорного напряжения и опорного тока предполагаемого повреждения или же реактивную составляющую напряжения в месте предполагаемого повреждения по отношению к опорномутоку. В качестве опорного тока предлагается использовать ток в предполагаемом повреждении, а при различных видах повреждений возможно применение и иных опорных токов; при однофазном замыкании - ток нулевой или обратной последовательности либо безнулевая аварийная слагаемая линейного тока поврежденной фазы; при двухфазном — ток, ортогональный току обратной последовательности или аварийная слагаемая линейного тока одной иэ поврежденных фаз; при двухфазном замыкании на землю в качестве реактивного параметра предлагается выбирать суммарную взаимную реактивную мощность напряжений и опорных токов в месте предполагаемого повреждения, в качестве опорного напряжения — сумму напряжений повреж1775787 денных фаз и опорного тока — ток нулевой последовательности или опорного напряжения — линейное напряжение поврежденных фаз и опорного тока — разность аварийных токов поврежденных фаз. Повреждение фазы предлагается выявлять путем выделения модулей безнулевых аварийных слагаемых токов и сравнения их между собой и с уставкой.

На фиг.1 изображена поврежденная однопроводная ненагруженная линия; на фиг.2 — модуль линии с предполагаемым повреждением; на фиг.3 — однопроводная нагруженная линия в предаварийном режиме; на фиг,4 — то же, с источником аварийных слагаемых; на фиг.5.— то же, в аварийном режиме; на фиг.6- годограф распределения напряжений вдоль линии; на фиг,7 — трехфазная линия электропередачи в предаварийном режиме; на фиг.8 — поврежденная линия; на фиг.9 — модель электропередачи с предполагаемым повреждением;. на фиг.10 — модель повреждений (наиболее общее повреждение); на фиг.11 — то же, симметричное трехфазное; на фиг.12 — то же, двухфазное замыкание на землю; на фиг.13,14 — то же, без общего сопротивления на землю; на фиг.14 — то же, с металлическим замыканием фаз; на фиг.15 — то же, двухфазное; на фиг;16 — то же, однофазное замыкание; на фиг.17 — 19 — иллюстрация явления растекания аварийных слагаемых.

В основе предлагаемого способа лежит одна закономерность, которую предстоит пояснить. Потребуется ввести ряд обозначений: х — координата произвольной точки линии или, быть может, координата предполагаемого повреждения,х - истинная координата повреждения (фиг. I, 2), xf результат ее измерения (оценка), U (x) = U я(х) + jUI))(x) — фазное напряжение в произвольной точке, t А,В,С вЂ” обозначение фазы, Ор, U)> — ортогональных составляющих, ly(x) — ток предполагаемого повреждения, );,)(х-) и I;(x+) — линейные токи до и после предполагаемого повредждения (фиг.2), Up(x), Ip(x) — напряжения и токи, предшествующего (предаварийного) режима (фиг,З), Up(x), Ip(x) — аварийные слагаемые напряжения и тока (фиг.4); Ор(х)=Й(х)-0))(х), Ip(x) = I(x) - l))(x); Up(x), Ip(x) — напряжение и ток нулевой последоваательности, g(x) =

=U „(х) - Up(x), 1,(х) = I„ (х) - lp(x) — безнулевые напряжения и токи, Gz(x)- 4(x) — напряжения и ток обратной последовательности (фиг.17-19).

Кроме того, на иллюстрациях обозначены: 1 — реальная линия, 2 — ее начало (место измерения), 3 — ее конец, 4 — реальное повреждение, 5 — модель линии, 6 — ее начало, 20 ния xr неизвестно. Выберем в качестве реактивного параметра взаимную реактив-, ную мощность а(х) = Q(x) = lm(U(x) ° I(x)). (1)

30 В качестве примера рассмотрим соотношения,.присущие линии небольшой длины (фиг.2):

I(x) = I(x-) + l(0-), (2)

U(x) = U(0)-Z х . !(О-), 35 где Zp = R +)Хо — удельное сопротивление линии. Если учесть, что в данном случае в линии реально протекает ток (фиг.1) ! (О-) = ЦО)/(Zpõf + К ), то формулы (2) и.(1) приводят к результа40 ту

Определяется значение реактивного параметра в предположении, что замыкание произошло в начала линии, Как следует из (3), при этом будет получен результат

50 О (0) = i (О-) ХЪ . (4)

Затем определяется значение реактивного . параметра в предположении, что замыкание произошло в конце линии при х = 1, где

1-длина линии, Как следует из (3), результа55 том явится

7 — ее конец, 8 — модель повреждения, 9— нагрузка линии, 10 — модель нагрузки, 11— передающая система.

По предлагаемому способу производится измерение напряжений и токов в начале линии: U-(0) и );(О-). Измеряются также (как вариант — определяются по UÄ.(0) и l-(О-) напряжение и ток нулевой последовательности Up(0) и 4(0-). Измеренные напряжения и токи используются для контроля состояния линии и установления факта ее повреждения. Контролируются два значения реактивного параметра a(x), одно значение:о (о) соответствует началу линии, а другое a(13 — концу. В качестве реактивного параметра может быть избрана взаимная реактивная мощность напряжений и токов или реактивная составляющая напряжения (таблица). Опорные напряжения и токи выбираются в зависимости от вида повреждения.

Начнем с однопроводной линии (фиг.1— фиг.6). Предположим, что в ненагруженной линии произошло короткое замыкание через сопротивление К (фиг.1). Место замыкаU(x) = l(Q )(Z (хг - х) + Rr), (3) о"(х) =! (О-) Х (хх - х).

Дистанционная защита линии по фиг.1, осуществляемая по предлагаемому способу, реализуется следующими операциями. о (I) =! (О-) Х (х -1). (5)

Далее определяются знаки значений (г(О) и c7(g. Если короткое замыкание про1775787 изошло в защищаемой линии (х < 1j, то будет получен результат

sign о (О) - 1, (6) з1дп о®--1, (7) а если короткое замыкание произошло за пределами линии (вне зоны), т.е. xt>i, то условие (6) будет выполнено, но вместо(7), как эта следует из (5), получится

sign o(t)=1.

Таким образом, при разных знаках значений о(о) и v(tj имеются основания принять решение о срабатывании защиты, а при одинаковых — не принимать.

При коротком замыкании "за спиной", т.е. при х < О, в данном случае!(О-) = 0 и о(х)яО, в том числе о= О и o (tj - О. Следовательно, при малом уровне значений а(о) и o(t) (уровень шумов) срабатывание защиты не допускается. Отстройка от шумов осуществляется следующим образом.

Определяется разность двух значений реактивного параметра. Как следует из (4), (5), (т(о) - гт(1) =! (О-)Х01 (8) не зависит от места замыкания, если только оно произошло в пределах защищаемой линии (О < х < I), Уставка Ло по разности о (О) - o(i) выбирается из условия отстройки от шумов, т.е. на порядок ниже произведения (8) при минимальном токе короткого замыкания

h, ó = 0,1U(o)X 1/((R 1+Rg) +(Xptj ),"/ а условия срабатывания дистанционной защиты имеют вид

sign o(o) = 1, sign o(t) 1, (9) о (о) - o(tj > Лот.

В предлагаемом способе значения реактивного параметра o(o) ио (t) определяются по алгоритму(1)

o (O) = I (U(o)7(o)j = U(o)1(o)sin(U(o)i(o))

o(t) = I(0(t)T(i)) = u(t) l(t) sin(U(tjl(tj) где 0(о), l(o) — напряжение и ток повреждения, предполагаемого в начале линии, 0(t),j(1j — напряжение и ток повреждения, предполагаемого в конце линии. Зти величины получают преобразованием измеренного напряжения и тока U(o), !(о-).

Преобразование заключается в масштабировании (изменении модулей), смешении фаз. что в совокупности трактуется как умножение на комплексные коэффициенты, и в наложении (суммировании). В случае модели по фиг.2: l(o) = l(o-), i(tj = ((о-), т.е. преобразования токов не требуется, а при формировании напряжения U(tj все перечисленные операции совершаются

U(tj = U(o) + Kl(o-), К то

Приведенный пример дает аналитическое обоснование способа, но только для

50. в том, что напряжение и ток, наблюдаемые

55 в двух режимах, преобразуются каждый со

40 частного случая линии на фиг.1. Подобный анализ для нагруженной линии (фиг.3 — 5) затруднен, поэтому ограничимся графической иллюстрацией (фиг.6). Здесь нет необходимости упрощать ситуацию ряди упрощения формул, поэтому могут быть учтены все параметры линии электропередачи, предлагаемый способ сам по себе не требует пренебрегать емкостью линии или ее нагрузкой. Цель схем по фиг.3-5 и диаграммы по фиг.6 — показать, что зависимость реактивного параметра от координаты o(x) при повреждении в защищаемой линии (о < х < 1j, начинаясь с положительного значения o(o), пересекает ось х в единственной точке х =хт и далее убывает. Самое большое отрицательное ее значение и есть o(t). В предаварийном режиме (фиг,3) распределение напряжения вдоль линии имеет вид верхнего годографа фиг.6, Аварийный режим добавляет к этому составляющие напряжения и тока, обусловленные источником U,(õf) (фиг.4). Наложение их на предаварийный режим характеризует полный аварийный процесс (фиг.5). Ток повреждения 1(хт) близок по фазе к аварийной слагаемой!р(0-), в связи с чем на диаграмме показан только последний вектор. Как видно из диаграммы, векторы U(x) и l(x) совпадают по фазе в единственной точке х = х . При x < х напряжение опережает ток, а при х > х — отстает от него, что и доказывает утверждение:

sign о(о) = 1, sign ст(1) = -1, Учет распределенных параметров и нагрузки приводит к тому, что при определении значения реактивного параметра о(о) ток i(o) определяется наложением преобразованных напряжений и токов аварийного и предаварийного режимов

l(o) = KiU(o) + Kzj(0-) + Кз0П(о) + Known(o-), (10) Аналогичным образом определяется напряжение и ток повреждения, предполагаемого в конце линии

U(tj = К50(о) + Кб!(о ) + K7Un(o) + К8(п(о ) (11) l(t) = KGU{o) + K)ol(o-) + К) )Un(o) + К 2Ь(о-), {12) которые входят в выражение о (1), т.е. обобщение в данном случае заключается только своим масштабирующим множителем и смещением фазы.

Особенность применения предлагаемого способа в многофазной электрической

1775787

10 системе (фиг.7 — 9) заключается в большем числе наблюдаемых и, следовательно, преобразуемых напряжений и токов: предшествующего (фиг.7) и аварийного режимов (фиг.8). Существует наиболее общий реактивный параметр, действенный при всех видах коротких замыканий, — это суммарная реактивная мощность всех фаз повреждения 8, предполагаемого в произвольной точке (фиг,9) а(х) =С(х) g С(.(х) g >m(u>g. (13) )=л,в.с" =л,в,с

Поведение зависимости (13) аналогично за-. висимости (1) для двухпроводной линии.

Физически это утверждение объясняется тем, что при адекватности модели и реальной линии имеет место равенство

О (х = xt) = О, так как повреждение носит резистивный характер, т,е. зависимость (13) переходит через нуль в точке модели фиг.9, соответствующей координате повреждения xf реальной линии (фиг.8). Если предположить, что повреждение произошло в точке х < хг, и расположить в этой точке модели линии 5 модель повреждения 8(фиг.9), то при подаче на вход 2 модег(и 5 измеренных напряжений

U)(o) уравновешенно состояние модели, т,е, входные токи, равные измеренным 1 (0-), наступит при активно-индуктивной нагрузке (8): о(х) > О. Если же предположить, что (х) > х, как это и показано на фиг.9, то модель линии уравновесит активно-емкостная нагрузка (8): о(х) < О. Иными словами, зависимость (13) пересекает ось х в единственной точке х = х, а раз так, то условие срабатывания дистанционной защиты (9) носит всеобщий характер. При коротком замыкании вне зоны (х > х ) всегда будем иметь

sign о (1) = 1, что означает несрабатывание, а при коротком замыкании "за спиной", когда линия не повреждена, во всех точках модели преобразование входных напряжений

Uy(o) и токов l (o-) даст нулевой уровень токов повреждения l (х)- О, а следовательно, и нулевой уровень реактивного параметра (13), что также будет означать несрабатывание защиты, Таким образом, соотношения (10) — (12), (13) и (9) характеризуют общий способ дистанционной защиты линии электропередачи.

Анализ показывает, что чувствительность защиты к повреждениям разного вида повышается, если применять не общий реактивный параметр, а частные, ориентированные на конкретные повреждения

15 (таблица, фиг.10 — фиг.16), Для модели произвольного трехфазного замыкания (фиг.10) остается в силе реактивный параметр (13), Но в частных случаях целесообразно выделять из состава напряжений и токов нулевую последовательность U((x) и 4(х).

Остаются безнулевые слагающие

UI (х) = О (х) - О.(х), l„(x) + l„(x) - 4(х), объединяющие в себе прямую и обратную последовательность, Если при трехфаэном замыкании уровень тока нулевой последовательности неощутим (фиг.11), то вместо (13) вводится реактивный параметр

a(x) = g 1m(U (x) lP. (14) „= А.в,с

При двухфазном замыкании на землю (фиг.12-14) из (13) исключается слагающая

2О фазы С, при двухфазном (фиг.15) — применяется (14), но без слагающей фазы А, при однофаэном (фиг.16) — для поврежденной фазы применяется параметр (1).

Описанные параметры можно назвать прямыми, так KGK они ориентированы на непосредственную оценку п оедполагаемых повреждений. Наряду с этим возможно применение существенно более простых косвенных параметров (таблица), которые

30 ориентированы не на токи повреждения t (х) или их слагающие l,"(x), 4(х), а на линейные токи перед повреждением I;p(x-), 4(х-). Переход к косвенным параметрам возможен потому, что фазы тока lp(x) и lp(x-) (фиг.18), а

35 также Ivp(x) и leap(x") (фиг.19) отличаются незначительно.

Схема по фиг.19 иллюстрирует также возможность выявления поврежденных фаз путем сравнения безнулевых аварийных то40 ков l„ p(o-) между собой и с уставкай.

В отличие от известных способов дистанционной защиты предлагаемый способ действен при всех видах коротких замыканий, обладает направленностью, четко раэ45 личает повреждения в зоне, не в зоне и "эа спиной". Способ хорошо сочетается с алгоритмами диагностики линии, так как и тут, и там эффективно применяются реактивные информационные параметры. Критерии

50 срабатывания защиты просты и сводятся к проверке знаков и контролю разности двух выходных сигналов.

Формула изобретения

1. Способ дистанционной защиты линии

55 электропередачи путем измерения фазных напряжений и токов в начале линии, напряжения и така нулевой последовательности, преобразования их уровней, смещения фаз, наложения преобразованных напряжений и токов, выбора поврежденных фаэ и опреде1775787

12 оамиПелеаая Функция

6риояииенное соотиоиение канне

Прямая

Косвенная

1(6„(х) 1(х))

Us (х) ° Inир (х) 1.(Us(x)I ° (x-)) l

1(Ua (x) I (x-)) я

1 (us

arg1р (х-)

as gI s

argIas <»

Ье(бес (х) (-) 1,(х-))

)a(Usa (x) 1 ар(» )) »gI ° (х)

argues (х-)+ ° /2 аса1 ° р(х-) 1к "ес <х) 1е (х)) 1sc(Usc

+ 0e(x) Xr(x))

1щ((ое(х) + Uc(x)) х

x (Is(x) + 1 (х)))

1и (Uar (1 ° (x)

-t.

° хе 1р<х )

arg Usa(x) я

- arg (i>

sr g li sr

Ф х Iе(к-)) х <1 ) Ice(Usa (x) x х (1рр (х-) - I р(х-))) argIs (х)

asgI хр(х (и(Ор (») I ccs(x)) 1

1,„) Пр(р л,е,с ления реактивного параметра предполагаемого повреждения, отличающийся тем, что, с целью расширения функциональных возможностей, значение реактивного параметра определяют дважды: один раз в предположении, что короткое замыкание произошло в начале линии, а другой раз— что оно произошло в конце линии, определяют знаки первого и второго значений и, если первый положителен, а второй отрицателен, то определяют разность первого и второго значений, сравнивают ее с уставкой и, если она превышает уставку, формируют сигнал о повреждении соответствующих фаэ линии.

2. Способ по п.1, о тл и ч а ю щи и с я тем, что в качестве реактивного параметра выбирают взаимную реактивную мощность опорного напряжения и опорного тока в месте предполагаемого повреждения.

3. Способ по п.1, отличающийся тем; что в качестве реактивного параметра выбирают реактивную составляющую напряжения в месте предполагаемого повреждения по отношению к опорному току.

4. Способ по пп. 2 и 3, о т л и ч а ю щ ий с я тем, что в качестве опорного тока выбирают ток в предполагаемом повреждении.

5. Способ по п2, отл ич а ю щи и ся тем, что при однофаэном замыкании в качестве опорного тока выбирают ток нулевой последовательности. б Способ поп 2, от л и ч а ю щи и с я тем, что при однофазном замыкании в качестве опорного ) ока выбирают ток обратной последовательности.

7. Способ по п.2, отличающийся тем, что при однофазном замыкании в качестве опорного тока выбирают безнулевую аварийную слагаемую линейного тока по5 врежденной фазы.

8. Способ по п,2, отличающийся тем, что при двухфазном замыкании в качестве опорного тока выбирают ток. ортогональный току обратной

10 последовательности.

9. Способ по п.2, отличающийся тем, что при двухфазном замыкании в качестве опорного тока выбирают аварийную слагаемую линейного тока одной иэ повреж15 денных фаз.

10. Способ по п.1, отличающийся тем, что при двухфазном замыкании на землю в качестве реактивного параметра выбирают суммарную мощность напряжений и

20 опорных токов в месте предполагаемого повреждения.

11. Способ по п 2, о тл и ч а ю щи и с я тем, что при двухфазном замыкании на землю в качестве опорного напряжения выби25 рают сумму напряжений поврежденных фаз, а в качестве опорного тока — ток нулевой последовательности, 12. Способ по п.2, отличающийся тем, что при двухфазном замыкании на эем30 лю в качестве опорного напряжения выбирают линейное напряжение поврежденных фаз, а в качестве опорного тока — разность аварийных токов поврежденных фаз.

13. Способ.по пп.1-12, о т л и ч а ю щ и35 йся тем,чтоповрежденныефазы выявляют путем выделения модулей безнулевых аварийных слагаемых токов и сравнения их между собой и уставкой.

1775787

1%-) Х/И 0

V(0) ц7ы

1775787

1775787

1775787

Щ В

Составитель Ю.Лямец

Техред М.Моргентал Корректор В.Петраш

Редактор

Производственно-издательский комбинат "Патент", r. Ужгород, ул.Гагарина, 101

Заказ 4038 Тираж Подписное

ВНИИПИ Государственного комитета по изобретениям и открытиям при ГКНТ СССР

113035, Москва, Ж-35, Раушская наб., 4/5