Способ регулирования режима работы тэц

 

Использование: в теплоэнергетике, в частности при комбинированном производстве электрической энергии и теплоты на электростанциях. Сущность изобретения: с целью повышения экономичности и маневренности энергосистемы путем использования максимальной аккумулирующей способности контуров транзитных трубопроводов измеряют коэффициент К взаимосвязи режимных параметров системы теплоснабжения и энергосистемы и включают необходимый аккумуляционный контур. Коэффициент К определяют в зависимости от времени работы ТЭЦ, относительной тепловой нагрузки потребителя, температур в прямом и обратном трубопроводах, номинальной нагрузки турбины и других параметров . 4 ил. (Л

СОЮЗ СОВЕТСКИХ

СОЦИАЛИСТИЧЕСКИХ

РЕСПУБЛИК (м)з F 24 0 3/02

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ

ПО ИЗОБРЕТЕНИЯМ И ОТКРЫТИЯМ

ПРИ ГКНТ СССР

ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ

К АВТОРСКОМУ СВИДЕТЕЛЬСТВУ (21) 4910159/06 (22) 12.02.91 (46) 23.11.92, Бюл. N. 43 (71) Харьковский инженерно-педагогический институт (72) Б,А.Аркадьев и M.Ì.Íå÷óéâèòåð (56) Авторское свидетельство СССР

М 912997, кл. F 24 О 3/20, 1979.

Авторское свидетельство СССР

М 1039277, кл. F 01 К 17/02, 1982.

Регулирование теплофикационной нагрузки конденсационных турбин с большими отборами пара при нерегулируемом давлении. Вирченко М,А., Аркадьев Б.А., Иоффе В.Ю. Лыхвар Н.В., Теплоэнергетика, . 1985, t4 12, с,11-16. (54) СПОСОБ РЕГУЛИРОВАНИЯ РЕЖИМА РАБОТЫ ТЭЦ

Изобретение относится к области теплоэнергетики и может быть использовано при комбинированном производстве электроэнергии и теплоты на электростанциях.

Известен способ обеспечения отопи. тельной нагрузки путем разъединения кон тура транзитных трубопроводов (11.

Недостатком такого способа является пониженная экономичность, маневренность.

Наиболее близким техническим решением к изобретению является способ работы атомной электростанции с закрытой системой теплоснабжения в период минимума электрической нагрузки энергосистемы путем увеличения отпуска теплоты из отборов турбин на сетевые подогреватели и

„„5U„„1776926 А1 (57) Использование: в теплоэнергетике, в частности при комбинированном производстве электрической энергии и тепло ы на электростанциях. Сущность изобретения: с целью повышения экономичности и маневренности энергосистемы путем использования максимальной аккумулирующей способности контуров транзитных трубопроводов измеряют коэффициент К взаимосвязи режимных параметров системы теплоснабжения и энергосистемы и включают необходимый аккумуляционный контур.

Коэффициент К определяют в зависимости от времени работы ТЭЦ, относительной тепловой нагрузки потребителя, температур в прямом и обратном трубопроводах, номинальной нагрузки турбины и других параметров. 4 ил. уменьшения отпуска теплоты в период максимума электрической нагрузки (2).

Недостатками способа являются пониженная экономичность и ограниченная маневренность из-за невозможности: максимального аккумулирования в контуре транзитных трубопроводов технически возможного количества теплоты, отпускаемого теплофикационной установкой.

Цель изобретения — повышение эконо- мичности и маневренности энергосистемы.

Поставленная цель достигается тем, что в известном способе работы атомной электростанции, включающего отпуск теплоты из отборов турбины энергосистемы на нагрев сетевой воды, подаваемой по прямому трубопроводу в систему централизованного теплоснабжения, возврат охлажденной се1776926

10

W (t 1макс t 2макс ) с ч;

a)tap К

55 тевой воды по обратному трубопроводу на вход теплофикационной установки турбины, аккумулирование теплоты сетевой воды путем повышения температуры прямой сетевой воды и перепуска ее из прямого трубопровода в обратный при провале электрической нагрузки энергосистемы ot1ределяют коэффициент взаимосвязи режимных параметров системы теплоснабжения и энергосистемы в соответствии со следующим выражением; где С вЂ” постоянная, равная величина 0,5 и показывающая, что аккумулирование идет в двух трубопроводах: подающем и обратном;

7 ()) — относительное время работы

ТЭЦ по теловому электрическому графику в период провала нагрузки энергосистемы;.„.(э) (/,. ), .(э) тсут — длительность суток, равная 24 т л ° — абсолютная длительность рат(3) боты ТЭЦ по тепловому (электрическому) графику в период провала нагрузки энергосистемы, которую определяют по формулам: при работе ТЭЦ по тепловому графику

-т - т (О " ОаЫ„l° . 6,„Д(g| к тэ

91 87.6та — величина, задающая время провала нагрузки энергосистемы, где Q — относительная тепловая нагрузка теплового потребителя, равная отношению

0тп/От макс и обеспечивающая заданную тепловую нагрузку Отт, исходя из технических возможностей турбины: максимальнога отпуска теплоты из отборов, максимальной тепловой нагрузки От макс, .

О1, О2 — избыточные относительные температуры прямой сетевой воды (< 1макс 1 2мим /4 1 1макс < 2макс ) и об цел,г ратной ( цел

t 2макс <2мин /1,t 1макс t 2макс )

t 1М,к, — МаКСИМаЛЬНаЯ тЕМПЕРатУРа прямой сетевой воды на выходе из теплофикационной установки;

t 2„,„, .— максимальная температура обратной сетевой воды;

С 2„,„, " " — условная минимальная температура обратной и прямой сетевой во20

40 ды (обычно принимается равной 18-20 С) при нулевом теплопотреблении; а т — коэффициент теплофикации

1 района, равный отношению тепловых нагрузок 0 тмака(о макс

Омахе максимальная тепловая нагрузка теплового потребителя, которая может быть обеспечена имеющимися источниками теплоты (основным, пиковым), равная сумме пик.

0 тнам. + Q макс

0 т„ „ — номинальная нагрузка турбины, равная

W- расход сетевой воды в системе централизованного теплоснабжения (постоянный);

«с — теплоемкость транспортируемой среды;

0MaKG """ — максимальная тепловая нагрузка пиковых источников теплоты;

Q» — относительная тепловая нагрузка теплового потребителя, равная отношению

Отп/Омакс, при работе ТЭЦ по электрическому графику э д э» те - йту — заданная величина, равная времени провала нагрузки энергосистемы, где Оту -относительная тепловая нагрузка теплового потребителя, равная отношению

Отп/0 и обеспечивающая заданную тепловую нагрузку О» исходя из технических воэможностей турбины: необходимого отпуска теплоты из отборов, необходимой, расчетной нагрузки От, причем длину аккумуляционного контура уменьшают или увеличивают соответственно при увеличении или уменьшении коэффициента взаимосвязи режимных параметров по зависимости где со — скорость транспортируемой среды.

Коэффициент взаимосвязи режимных параметров системы теплоснабжения и энергосистемы; длину аккумуляционного контура (место установки перемычки) определяюто помощью вычислительного устройства. Сопоставительный анализ заявляемого технического решения с прототипом показывает, что заявляемый способ отличается от известного тем, что коэффициент взаимосвязи режимных параметров системы теплоснабжения и энергосистемы

1 176926 (фиг.26) или с обеспечением постоянства максимально допустимой температуры прямой сетевой воды нз выходе из нее, t 1 акс = С2 (3). РаССМатРИВаЕтСЯ ПОСЛЕДНИЙ случай. Воэможности аккумулирования теплоты сетевой воды в транзитных трубопроводах системы централизованного теплоснабжения определяются температурными графиками отпуска теплоты теплофикаЦионной Установкой t1„,к, /t2i подачи ее тепловому потребителю t1/t2, температурным графиком зарядки аккумуЛЯЦИОННОГО КОНтУРЗ t1ма,„. /t1, а таКжЕ скоростью транспортируемой среды в транзитных трубопроводах, которая отражает связь режимных (расхода сетевой воды), конструктивных (диаметра трубопровода), термодинамических (плотности p ) параметров.

Для системы централизованного теплоснабжения (фиг.2а) имеет место система уравнений

-(W aw)t,à÷ t мокс (1)

УН, (у-а@)4, „;+Lb,et, 35

50 в - 7„ () — относительное время работы основного источника теплоты в период провала электрической нагрузки энергосистемы; IY — Q — изменение относительной тепловой нагрузки теплового потребителя при работе основного источника теплоты как по тепловому. так и по электрическтому гРафикам пРи t 1 170 С; У вЂ” 3ту — изменение соотношения Qm/Омакс при работе основного источника теплоты по электрическому графику г- изменение длины зккумуляционного контура L; цифры на прямых 1, 2..... 5 соответствуют скорости транспортируемой сре- 15 ды в трубопроводах 6, 8, 19, 12, 14 км/ч.

Система централ из ован ного теплоснабжения с использованием аккумулирующих свойств -подающего и обратного трубопроводов (фиг.2а) в периоды провалов 20 электрической нагрузки принимает максимальное количество теплоты из отборов турбины и аккумулирует избыточное количество теплоты в транзистных трубопроводах. Кроме этого, аккумулирование теп- 25 лоты сетевой воды в аккумуляционных контурах осуществляется при различных способах отпуска теплоты и нагрева сетевой воды в теплофикационной установке, в частности при равномерном и неравномерном 30, отпуске теплоты от турбины, с постоянным нагревом сетевой воды в теплофикацион-, НОЙ УСТаНОВКЕ, Л1макс = 11макс t 2макс С1 где W — массовый расход сетевой воды;

А W - расход обратной сетевой воды, подмешиваемой к прямой для получения требуемой по условиям теплоснабжения теплового потребителя в теплосети, и равный ему расход сетевой воды, сбрасываемой иэ прямого трубопровода в обратный.

Из системы уравнений (1) следует соотношение

Ьt 1 = t 1макс - t1= t 2макс - = Ьt 2 = Л t а (2) где Л t1, Ь t2 — повышение температуры сетевой воды в подающем и обратном трубопроводах.

Количество аккумулированной теплоты в системе централизованного теплоснабжения в период максимального отпуска теплоты основным источником теплоты равняется количеству теплоты, потребляемого тепловым потребителем за время

Ха Хсут °

VcePs(t1+ t2) =

= 0 тг Ха Х сут (3) где V - F L — обьем транзитных трубопроводов, необходимый для аккумулирования избыточного количества теплоты, отпущенного теплофикационной установкой; )

F — площадь сечения трубопровода; — длина аккумулирующего участка (контура); са " средняя теплоемкость аккумулированной сетевой воды;

Отл — тепловая нагрузка теплового потребителя;

Ха — относительное вРемЯ Работы теплового потребителя с нагрузкой Q на саккумулированном количестве теплоты;

Х а = Х Г сут

F 1 СЭ Ра 2 Л Ь = W C» (11-12)

Ха Хсут (4).

С учетом уравнения неразрывности вытекает, что (5), F *-" W/C pà й), Ха — абсолютная длительность такой работы;

Хсут — ДЛИтЕЛЬНОСтЬ СУТОК, РаВНаЯ 24 ч, УЧИтЫВая, Чта Qm.= W Ãòï (t1-t2), ураВНЕwe (3) представляется в виде равенства:

1776926

t0 где а — скорость транспортируемой среды в системе централизованного теплоснабжения.

Тогда, принимая во внимание, что са и

em незначительно отличаются друг от друга, 5 и учитывая зависимость (5), выражение по определению длины аккумуляционного контура системы централизованного теплоснабжения {места установки перемычки) запишется следующим образом:

10 (6), 1 = ИХсутт а ка, Q тмакс т n = С< тл <, < л + т а ), {7) где Q тмакс максимальная тепловая на- 45 грузка теплофикационной установки при заданной температуре t2, гл — относительное время работы

ТЗЦ в период ночного провала электриче, ской нагрузки энергосистемы. 50

Для режима, когда ха+Уn -1, справедливо уравнение (8) 0 тмакс Гл = С1тп

Уравнение (8) может быть преобразовано в соотношение, характеризующее условие суточного обеспечения теплотой теплового потребителя

ГДЕ ka (<1 t2)/2 (t 1макс t1) КОЭффИЦИент, характеризу<ощий связь температурных графиков теплопотребления теплового потребителя и теплоаккумулирования в транзистных трубопроводах системы централизованного теплоснабжения.

Аккумулирование теплоты сетевой воды 20 в транзистных трубопроводах системы централизованного теплоснабжения зависит от графиков работы ТЗЦ (теплового, электрического), графиков теплопотребления теплового потребителя 11/12, отпуска теплоты теплофикационной Установкой t 1„,кс /t2.

В обоих случаях определяющими факторами обеспечения аккумулирования отпускаеМого количества теплоты теплофикационной установкой является относительная величина нагрузки теплового потребителя Qrn, время работы ТЭЦ в период ночного провала электрической нагрузки энергосистемы.

В течение времени провала электриче. ской нагрузки хенргосистемы гл теплофикационной установкой отпускается максимально возможное количество теплоты, а избыточное количество теплоты аккумулируется в транзитных трубопроводах

Иэ уравнения (8) вытекает зависимость по определению относительной продолжительности работы теплового потребителя на саккумулированном количестве теплоты

Та - 1(Q тмакс — Qrn)/Qrnj t n ° (10).

Зависимости, характеризующие отпуск теплоты теплофикационной установкой

0 тмакс и теплового потребителя — Qrn, представляются уравнениями

Q тмакс W (t 1макс т2) с, (11) Qm, и/-{и-t2) с. (12).

Для диапазона относительных тепловых нагрузок бтл < Lr справедливы выражения (фиг.2б): сл. (<макс 1 Н<макс 4м««) аймака (13) м««) ти-«макс

Ф / .

t1 t2 = Л?маКс Отп/ ат (14) / /

ГДЕ Ь tMBKc t 1макс -12 — МаКСИМаЛЬНЫЙ

/ нагрев, соответствующий Отл = а т, а т — коэффициент теплофикации ТЗЦ

/ при максимально возможном отпуске теплоты ТФУ.

Максимальный нагрев представляется зависимостью

1 <1сл. 1 (1 5)

В макс <мекС ями аймаке ам т.

Уравнение (10) с учетом зависимостей (11-15), а также соотношений Q»/

0 тма<,с =Qту= 7л представляется соотношением: (16) где О1, О2 — избыточные относительные температуры прямой сетевой воды { t 1

) / (т1„,„,-t2„, ) и обратной

° усл (t 2макс < 2мин ) / (t 1макс t 2макс ) уса

При этом относительное время работы теплофикационной установки исходя из технических воэможностей турбоустаноэки определяется соответству<ощей зависимостью (а,„,„, /О,. 1 и.и «г„=

Отл/ 0 тмакс {9), 1776926

O> — О

tn =Qту. (17) Коэффициент k с учетом зависимостей (13, 14, 15) представляется следующим образом: 2(0,„„;О „1 (О,-etá,„)-(9,-e å,) O,„/Ì

В общем случае выражение (6) с учетом зависимостей (9, 10, 17) преобразуется к виду

1 — 0,5 OJ Г сут Г n = N I cp k (19) Необходимая относительная величина л приработке ТЭЦ по тепловому графику определяется по зависимости (9, 17) и характеризует связь суточного теплообеспечения теплового потребителя с относительной тепловой нагрузкой теплового потребителя при работе ТЭЦ по тепловому графику исходя из технических возможностей отпуска теплоты от турбины Q>y (фиг,За).

При работе ТЭЦ по электрическому графику. относительная величина провала нагрузки энергосистемы г„ задается в соответствии с графиком нагрузок, На фиг.Зб.в — s зависимости от заданного г определяется величина Q>, которая покрывается только за время провала. При больших значениях бт не вся суточная нагрузка может быть покрыта эа счет провала и соответственно уменьшается потребность аккумуляции. На фиг.Зг показаны зависимости потребной длины аккумуляционного контура L от величины относительного провала нагрузки энергосистемы при работе ТЭЦ по электрическому графику . Длина аккумуляционного контура L для каждого in - С определяет максимальное расстояние перемычки от ТЭЦ. Так как величина 7 л (Э1 меняется по дням недели или сезонам, изменение аккумуляции осуществляется за счет (В связи с этим устанавливается несколько перемычек. Количество перемычек выбирается на основании действительных данных средних значений относительных провалов нагрузки энергосистемы в разрезе отопительного периода на примере системы: январского

7>" 0,479; апрельского 7> -0,472; октябрьского t n -0,303. В этой связи диапазон изменения относительных провалов электрической нагрузки в разрезе отопи25 для 1И контура, когда wn = 0,4 — 05 — 145170 С; для ЦУ контура, когда 7Г =0.5-0,6 — 150-170 С.

Предлагаемый способ регулирования режима. работы ТЭЦ осуществляется следующим образом.

В период снижения электрической нагрузки энергосистемы основным источником теплоты 1 из отборов турбины отдают максимальное количество теплоты на сетевые подогреватели теплофикационной установки и нагревают тра нс портируемую сетевую воду. Одновременно с этим.осуществляют включение необходимого аккмуляционного контура 2), регулирующего

40 блока 3 j, обеспечивают требуемую температуру прямой сетевой воды на выходе из теплофикационной установки по управляющему сигналу коэффициента взаимосвязи режимных параметров системы теплоснаб45 жения (длины аккумуляционного контура) и корректирующему сигналу температуры прямой сетевой воды на выходе из теплофикационной установки, сформированными в управляющем вычисиительном устройстве

4. Управляющий и корректирующий сигна55

20 тельного периода с определенными допущениями составляет: Т, = 0 — 0,6, что определяет и количество перемычек аккумуляционных контуров, обеспечивающих летне-апрельский г и = 0 — 0,3; октябрьский t л - 0,3-0,4; январский г „

П ШЛч

-0,4-0,5 и 0,5-0,6 отопительные периоды.

Максимальное использование аккумуляционных контуров в соответствующем Fn-0-0,6 диапазоне относительных тепловых нагрузок теплового потребителя Q» - 00,45 достигается изменением температуры прямойсетевой воды от t t до t1

На фиг,4 представлен график изменения температуры прямой сетевой воды на выходе из теплофикационной установки при максимальном использовании аккумуляционных контуров. Так, при использовании1 контура.при заданных tn отОдо0,3 диапазон изменения t 1, t 1,„, составляет 0 †1 С, соответственно для 11 контура, когда гд = 0,3 0,4 140 170 С; лы формируют в блоке ввода исходных параметров 5 посредством датчиков 6 (постоянной С), 7 (коэффициента теплофикации a ), 8, 9 (избыточных относительных температур прямой О1 и обратной

Оз сетевой воды), 10 (относительной тепловой нагрузки теплового потребителя Q>n), 11 (скорости транспортируемой среды и ), 12(числачасов всутках хс, ), 13(абсолют13

1776926

k=C tп 014 и ной длител ьн ости и ро вал а нагрузки энергосистемы при работе ТЭЦ по электрическому графику < и и блоке 14 вычислительном управляющем. Сформированными в блоке 14 вычислительном управляющим сигналами управляющим и корректирующим воздействуют по заданным программам дискретных значений относительного времени работы

ТЭЦ по тепловому и электрическому графику г n,дискр т э и изменений температур прямой сетевой воды на выходе из теплофикационной установки для дискретных значений хпдискр воздействуют на регулирующий блок 3! и на задатчик 15 температуры прямой сетевой воды.и включают аккумуляционный контур 2j, корректируют необходимую температуру прямой сетевой воды на выходе из основного 1 источника теплоты t !сниж . t !макс и осуществляют максимальное аккумулирование теплоты сетевой воды в аккумуляционном контуре и . максимальный отпуск теплоты из отборов турбины.

П ример. ТЭ Ц работает по тепловому графику. Задают относительную тепловую нагрузку Отп 0,3, температурный график теплопотребления теплового потребителя

1! /t2-80/25 С; коэффициент теплофикации а 2- 0,68; избыточные относительные температуры прямой и обратной сетевой воды !сл <макс 2мин (70-20

9!" . a a-f,5 .т yen, и 2nn0Kå я вин 70 — 2 0 ."1.— * - — -0,5

4 Ва КС СВИ9 скорость транспортируемой среды в - 614 кмг/ч; в! - 10 км/ч. Определяют относительное время работы ТЭЦ в период провала электрической нагрузки энергосистемы о3 (9 О,g ).а (<.5-о о,68) о 8

=0,379.

6 -8 Цтп (,5-0,5 0, Сравнивают t n с дискретными значениями относительного времени работы ТЭЦ по тепловому и электрическому графику (на примере выбора количества контуров, . фИг.4) 3 п,дискр т 9 0,3 0,4: 0 5: 0,6.

Выбирают близкое к Г, = 0;379 значение tïäècêp ™ =0,4 (И контур). Определяют коэффициент взаимосвязи режимных параметров системы теплоснабжения и энергосистемы по заданному Т и и дискт,9 ретному значениям

k С f тп 0,5 0.379 0,189 дискр.- С ° tn,дискр т э =0.5 0.4-0,2 и соответствующие им длины аккумуляционных контуров

10 (NI t cyr k-10 240,189-45,36км

1-дискр. в2tсут Мдискр - 1024 0,2 48 км (I I контур), Определяют сниженную (максимальную) температуру прямой сетевой воды на выходе из теплофикационной установки из условия суточного теплообеспечения

20 — т э

tn,äèñêð Отп / Отмакс или

t! — t2 пдискр

t 1сни+акс t 2

ОтКуда t 1(макс) = t 2 + сниж т 1 12

< п,дискр ™

25+ 04 =1625 С

Осуществляют корректировку темпера30 туры прямой сетевой воды на выходе иэ теплофикационной установки и включают И контур.

ТЭЦ работает по электрическому графику. Задают относительную тепловую нагруз35 ку теплового потребителя Qtn 0,2, температурный график теплопотребителя

t!/?2 - 50/22 С, относительное время работы ТЭЦ tn 0,28, которое сравнивают с

40 ДИСКРЕТНЫМИ ЗНаЧЕНИЯМИ tn,дискр т 9 ° ВЫбирают к заданному 7п близкое

7п,дискр ™ =0,3(I контур). Определяют коэффициент взаимосвязи режимных пара45 метров системы теплоснабжения и энергосистемы

Мдискр. C Г п.дискр = 0,5 0,3 0,15, и соответствующую этим значениям длину аккумуляционного контура

L eI tcp k-10240,14=33,6км

1дискр. 22! I алеут !сдискр. = 1024 0.15-36 км (I контур).

1776926

Определяют снижен::;":. (максимальную) температуру прямой сетевой воды

t< — tz

t тсник(макс} = t 2 + .-- „= 22 +

«П

+ 50 — 22 115 С

0,3

Осуществляют корректировку температуры прямой сетевой воды на выходе из теплофикационной установки и включают 1 контур.

Использование предл". àeìîãî способа регулирования режима р 5 .:.,ы ТЭЦ позволяет по сравнению с существ; ющими способами осуществить максимальный отпуск теплоты теплофикационной установкой основного источника теплоты при постоянной максимальной (сниженной) температурах прямой сетевой воды на выходе из последней в систему теплоснабжения и обеспечить максимальное аккумулирование избыточного количества отпущенной теплоты в прямом и обратном трубопроводах за счет поочередного использования (удлинения) аккумуляционных контуров и, тем самым, существенно повысить экс", c. мичность и маневренность энергосистем. i: р;.сширить ее регулировочный диапазс-н.

Формула изобретения

Способ регулирования ре><има работы

ТЭЦ, включающий отпуск теплотгя из отборов турбины энергосистемы на нагрев сетевой воды, подаваемой по прямому трубопроводу в систему централизованного теплоснабжения, возврат охлажденной сетевой воды по обратному трубопроводу на вход теплофлкаиионной установки турбины, аккумулирование теплоты сетевой воды путем повышения температуры прямой сетевой воды и перепускя ее из пг>ямого трубопровода в:. (. >,- гный по аккумуляционному конт,.,у при провале электрической нагрузки энергосистемы, о тл и ч а ю шийся тем, что, с целью повышения экономичности и маневренности, определяют коэффициент взаимосвязи режимных параметров системы теплоснабжения и энергосистемы в соответствии с выражением к=,.« „(3} где С вЂ” постоянная, равная величине 0,5 и показывающая, что аккумулирование идет в двух трубопроводах: подан;: ;ем и обратном;

«и (Э} — относительное время работы

ТЭЦ по тепловому(электри гвскому) графику в период провала нагрузки энергосистемы;

«„ () =(1! «,„,) «„(>}

«сут — длительность суток, равная 24

4;

«n ° ° — абсолютная длительность работы ТЭЦ по тепловому (электрическому)

1р графику в период провала нагрузки энергосистемы, которую определяют по формулам: при работе ТЭЦ по тепловому графику

;„« -т (9< 9г. . тia „i, (9,-9 g ) — величина, задающая время провала нагрузки энергосистемы, где Q — относительная тепловая нагрузка

20 теплового потребителя, равная отношению

Отп/Омакс и обеспечивающая заданную тепловую нагрузку Отп, исходя из технических возможностей турбины: максимального отпуска теплоты из отборов, максимальной тепловой нагрузки От макс, От, Q2 — избыточные относительные температуры прямой сетевой воды

< макс t 2мин У1 t "макс t 2макс ) цел М ратной

30 цел А.

t 2макс t 2мин YL t 1макс t 2макс )

1макс МаКСИМаЛЬНаЯ тЕМПЕРатУРа прямой сетевой воды на выходе из теплофикационной установки;

35 t 2макс — максимальная температура обратной сетевой воды;

;тс4 — условная минимальная температура обратной и прямой сетевой воды (обычно принимается равной 18-20 С) при нулевом теплопотреблении; а T — коэффициент теплофикации района, равный отношению тепловых нагрузок

Q тмакс Имакс

Q тмакс — максимальная тепловая нагрузка теплового потребителя, которая может быть обеспечена имеющимися источниками теплоты (основным, пиковым), равная сумме О тмакс + Омакс пит.

50 0 тмакс — номинальная нагрузка турбины, равная W (t мак — гм к ) с;

W — расход сетевой воды в системе централизованного теплоснабжения (постоянной);

55 с — теплоемкость транспортируемой среды;

Омакс — максимальная тепловая напит грузка пиковых источников теплоты;

1776926

Отя - относительная тепловая нагрузка теплового потребителя, равная отношению

QTll/QMSKCr при работе ТЭЦ по электрическому графику; хя - Q — заданная величина, равная времени провала нагрузки, где Q — относительная тепловая нагрузка теплового потребителя, равная отношению

Отп/От и обеспечивающая заданную тепловук) нагрузку, исходя из технических возможностей турбины: необходимого отпуска теплоты из отборов, необходимой расчетной нагрузки, причем длину аккумуляционного контура уменьшают или увеличивают соответствен5 но при уменьшении или увеличении коэффициента взаимосвязи режимных параметров по зависимости

C0rcy ki

10 где в — скорость транспортируемой среды.

1776926

LKT а / но А.О. IQ3%77 /

Og

4ОО

8 м

ТЭмп.ература наружного воз а, „воз

1776926

I MBKC

Е60

0 6 0 8 Зж усл

МИН.

0,4 0,8 Ц 0 40 80 120 Хм.

0,2 в/ г/

О4 ОS г 08 смака СЛ

2мин

1776926

I» ) I) D> и 1У

g ° g ., 6 темпедатя36 щ)ямой сет6ВОь. воды h5 вьходе аз TBII. à,ëêàöèîííî.. устжомщ о использованием соответственно I,D,Ш,ХУ аккумулициокных кО&1тд)ОВ lIpH зядбнном Г = v 1 J>a ° °

П

„49 д,6

Составитель А,Смирнова

Техред М.Моргентал Корректор > Долинич

Редактор

Производственно-издательский комбинат "Патент", r. Ужгород. ул.Гагарина, 101

Заказ 4112 Тираж Подписное

ВНИИПИ Государственного комитета по изобретениям и открытиям при ГКНТ СССР

113035. Москва, Ж-35, Раушская наб., 4/5