Способ повышения производительности скважины (варианты) и устройство для осуществления способа

 

Использование: в гидрогеологии и нефтяной промышленности и может быть использовано при эксплуатации артезианских или гидрогеологических, а также нефтяных скважин. Обеспечивает повышение проницаемости прифильтровой зоны по добываемому продукту и снижение энергозатрат. Сущность изобретения: по способу осуществляют воздействие на профильтровую зону водяной или нефтяной скважины электрическим разнополярным импульсным током. При этом воздействуют квазипрямоугольными импульсами тока со скважностью 1-3 (для водяной скважины) или скважностью 0,8-1,3 (для нефтяной скважины). Осуществляют регистрацию заднего фронта этих импульсов. Длительность импульсов и силу тока принимают величинами, обеспечивающими раскольматацию пор и капилляров прифильтровой зоны в течение по меньшей мере 10-12 ч при одновременном достижении задним фронтом максимальной крутизны и максимальной силы тока. Для нефтяной скважины осуществляют газовую кольматацию водяных пор и капилляров. Ее осуществляют до достижения задним фронтом импульсов тока крутизны, лежащей в области 130-150% от первоначальной крутизны. Устройство по способу содержит источник напряжения, соединенный через силовые кабели рабочими электродами. Источник выполнен в виде регулятора напряжения. Он соединен через понижающий трансформатор с блоком выпрямителей. Устройство имеет коммутатор тока и модулятор импульсов низкой частоты. Кроме того, оно имеет блок управления и контроля. Все элементы устройства соединены по специальной схеме. 3 с.п., 7 з.п. ф., 2 табл., 4 ил.

Изобретение относится к гидрогеологии и нефтяной промышленности и может быть использовано при эксплуатации артезианских или гидрогеологических скважин, а также нефтяных скважин.

Известен способ повышения производительности скважины, включающий воздействие на прифильтровую зону гидрогеологической скважины постоянным однополярным электрическим током для повышения пористости и проницаемости пласта [1] Недостатками известного способа являются его малая эффективность и невозможность получения заметного результата в широком спектре характеристик пласта, в частности при его малой электрической проводимости. Применение постоянного тока приводит в большим энергозатратам.

Известно устройство для повышения производительности гидрогеологической скважины, содержащее источник однополярного электрического тока, соединенный с помощью кабеля с рабочими электродами [1] Недостатками известного устройства являются ограниченные функциональные возможности, которые не позволяют получить заметный эффект при использовании устройства во всем возможном спектре характеристик продуктовых пластов.

Известен способ повышения производительности скважины, включающий воздействие на прифильтрованную зону нефтяной скважины постоянным электрическим полем путем подачи на скважинный электрод отрицательного заряда, а затем положительного заряда для повышения проницаемости пласта [2] Недостатком известного способа является незначительное увеличение производительности, что не позволяет в ряде случаев получить заметный результат, поскольку эффективность постоянного тока при разрушении кольматантов ограничена. Кроме того, известный способ предполагает одновременное использование депрессии, что усложняет данный метод, а применение постоянного тока ведет к большим энергозатратам.

Известно устройство для повышения производительности скважины, содержащее источник постоянного тока, соединенный кабелем с двумя рабочими электродами и выполненный с возможностью смены полярностей [2] Недостатком известного устройства являются малые функциональные возможности, не обеспечивающие дифференцированные режимы воздействия, обусловленные особенностями обрабатываемого пласта.

Известен способ повышения производительности скважины, включающий воздействие на прифильтровую зону скважины постоянным или переменным электрическим током [3] В качестве недостатков известного способа можно отметить следующее. Способ направлен на повышение проницаемости прифильтровой зоны за счет нагрева жидкости, роста давления в капиллярах и увеличения их поперечного сечения, что требует огромных энергозатрат и использования нетривиальных источников энергии, например МГД-генератора.

При этом возможность образования газовой фазы в период предполагаемой неконтролируемой раскольматации может снизить фильтрующие свойства скважины, что требует обязательного периодического охлаждения путем выдержки между циклами воздействия или прокачки хладагента. Величина электрических параметров и цикличность воздействия обусловлена тепловыми свойствами прифильтровой зоны и не учитывают ее электрохимических свойств, что может не только нивелировать конечный результат, но и привести к снижению производительности. Использование переменного тока 50 Гц не дает возможности целенаправленно использовать реактивную составляющую электрической проводимости пласта в широком диапазоне невозможных резонансных значений.

Наиболее близким аналогом изобретения по одному из вариантов способа является способ повышения производительности скважины, включающий воздействие на прифильтрованную зону по меньшей мере одной водяной скважины электрическим разнополярным импульсным током, извлечение воды и раскольматацию прифильтровой зоны [4] Наиболее близким аналогом изобретения по другому варианту способа является способ повышения производительности скважины, включающий воздействие на прифильтровую зону по меньшей мере одной нефтяной скважины электрическим разнополярным импульсным током с параметрами, обеспечивающими раскольматацию прифильтровой зоны и ее газовую кольматацию [4] Недостатками известных вариантов способа является необходимость воздействия на прифильтровую зону импульсным током большой величины (более 3000 А). При необходимой частоте следования импульсов 300-400 Гц, а иногда и более 1 кГц, требуются высокие энергозатраты и сложные устройства для формирования мощных импульсов тока.

Наиболее близким аналогом изобретения в части устройства является устройство для повышения производительности скважины, содержащее источник электрического напряжения, соединенный через силовые кабели, по меньшей мере, с двумя рабочими электродами [3] Недостатком известного устройства являются его ограниченные функциональные возможности, так как конструктивные элементы устройства не обеспечивают формирование импульсов электрического тока с широким спектром необходимых параметров.

Техническим результатом изобретения является интенсификация или повышение эффективности добычи воды или нефти в новых скважинах или в скважинах, добыча продукта в которых недостаточна, например, из-за закупорки пор и капилляров продуктивного пласта, большой обводненности нефтяных скважин, и создание многофункционального устройства, позволяющего осуществить предлагаемые способы, то есть целенаправленно и дифференцированно осуществлять тот комплекс воздействий, который необходим для повышения проницаемости прифильтровой зоны по добываемому продукту и снижение энергозатрат.

Для получения необходимого технического результата по одному из вариантов с способе повышения производительности скважины, включающем воздействие на прифильтровую зону по меньшей мере одной водяной скважины электрическим разнополярным импульсным током, извлечение воды и раскольматацию прифильтровой зоны, воздействие на прифильтровую зону осуществляют квазипрямоугольными импульсами тока со скважностью 1-3 и регистрацией заднего фронта этих импульсов, а длительность импульсов и силу тока принимают величинами, обеспечивающими раскольматацию водяных пор и капилляров прифильтровой зоны в течение по меньшей мере 10-12 ч и одновременном достижении задним фронтом импульсов тока максимальной крутизны и максимальной силы тока.

Кроме того, длительность импульсов тока устанавливают 10-60 млс при силе тока 7-300 А.

По второму варианту способа повышения производительности скважины, включающем воздействие на прифильтровую зону по меньшей мере одной нефтяной скважины электрическим разнополярным импульсным током с параметрами, обеспечивающими раскольматацию прифильтровой зоны и ее газовую кольматацию, воздействие на прифильтровую зону осуществляют квазипрямоугольными импульсами тока со скважностью 0,8-1,3 и регистрацией заднего фронта этих импульсов, а длительность импульсов и силу тока принимают величинами, обеспечивающими на первом этапе преимущественно раскольматацию водяных и нефтяных пор и капилляров прифильтровой зоны в течение по меньшей мере 10-12 ч и одновременном достижении задним фронтом импульсов тока максимальной крутизны и максимальной силы тока, при этом газовую кольматацию осуществляют на втором этапе для водяных пор и капилляров прифильтровой зоны, со снижением обводненности нефтяного пласта, до достижения задним фронтом импульсов тока крутизны, лежащей в области 130-150% от первоначальной крутизны импульсов тока.

Кроме того, газовую кольматацию осуществляют при длительности импульсов тока, равной 50-130 млс и силе тока 500-200 А.

В процессе раскольматации осуществляют контроль за изменением силы тока и, в случае его постоянства в течение первых 10-12 ч, модулируют подаваемое напряжение разнополярными импульсами тока с частотой 100-400 Гц.

Воздействие импульсами тока осуществляют на прифильтровые зоны двух соседних скважин.

Раскольматацию прекращают при увеличении величины тока, протекающего через скважину, по меньшей мере на 5% при одновременном увеличении крутизны заднего фронта импульсов тока по меньшей мере на 30% Необходимый технический результат в части устройства достигается тем, что в устройстве для повышения производительности скважины, содержащем источник электрического напряжения, соединенный через силовые кабели по меньшей мере с двумя рабочими электродами, источник выполнен в виде регулятора трехфазного напряжения с входными клеммами для подключения к трехфазной сети переменного тока, три силовых выхода которого соединены с тремя силовыми входами понижающего трансформатора, три силовых выхода которого и нулевая шина его вторичной обмотки соединены с тремя силовыми входами и нулевой шиной блока управляемых выпрямителей, два выхода которого через размыкающие контакты первого переключателя соединены с двумя силовыми входами коммутатора тока, а через замыкающие контакты первого переключателя соединены с двумя силовыми входами модулятора импульсов низкой частоты, два силовых выхода которого соединены через замыкающие контакты второго переключателя с двумя выходными клеммами, к которым подключены силовые кабели и которые через размыкающие контакты второго переключателя соединены с двумя силовыми выходами коммутатора тока, и снабжен блоком управления и контроля, первый управляющий выход которого соединен с управляющим входом регулятора напряжения, контрольный выход которого соединен с первым контрольным входом блока управления и контроля, второй, третий и четвертый управляющие выходы которого соединены, соответственно, с управляющими входами блока управляемых выпрямителей, коммутатора тока и модулятора импульсов низкой частоты, при этом контрольный выход коммутатора тока соединен со вторым контрольным входом блока управления и контроля, третий контрольный вход которого соединен с контрольным выходом модулятора импульсов низкой частоты.

Кроме того, в качестве рабочих электродов использованы металлические фильтры обсадных колонн или электроизолированные металлические фильтры, соединенные через вспомогательные электроды и силовые кабели с входными клеммами.

А также металлические электроды размещены в полости открытых фильтров.

Поскольку в процессе раскольматации нефтяной скважины термодинамические ограничения на величину тока менее жесткие, она может быть установлена превышающей 70 А. При этом длительность импульса может быть равной 50-100 млс.

Зона проницаемости скважины представляет собой разветвленную систему пор и капилляров, заполненную жидкостью, которая, как правило, является электролитом с различной концентрацией ионов. Диаметры капилляров составляют от 0,2 до 500 мкм, а их каналы могут обладать различными профилем с локальными сужениями и кольматационными перегородками естественного происхождения или образованными в процессе предыдущей эксплуатации, а также с различным состоянием двойного электрического слоя на границе твердой и жидкой фазы. Данная система находится в некотором квазистационарном состоянии и характеризуется температурой, давлением, электрическим сопротивлением, которые имеют и реактивную составляющую.

Обнаруженный эффект повышения продуктивности пласта путем увеличения активной пористости и проницаемости породы можно объяснять не только преобразующим действием электрического тока на свойства пласта за счет процессов электролиза, комплекса электрокинетических и термодинамических явлений, сопровождающих протекание импульсов тока, но и за счет использования резонансных свойств пласта, которые эффективно проявляются при воздействии импульсов тока в пределах заявленных диапазонов параметров.

Процесс раскольматации заключается в разрушении кольматантных образований, перекрывающих капилляры и несущих отрицательный заряд за счет адсорбированных анионов.

Использование разнополярного тока обеспечивает не только возникновение электрокинетических сил, в частности между частицами кольматанта и ионами, направление которых меняется с каждым последующим импульсом в противоположную сторону, но и "раскачку" частиц самих кольматантных перегородок. Каждый импульс приводит к максимальному ускорению частиц, что создает разнонаправленные ударные воздействия на кольматантные образования, необходимые для их разрушения на фрагменты, меньшие чем диаметры капилляров. В дальнейшем эти частицы могут извлекаться в процессе откачки жидкости из гидрогеологической или нефтяной скважины. Параметры воздействия выбраны такими, чтобы обеспечить получение максимального числа ионов и наибольший резонанс воздействия с характеристиками пласта и пластовой жидкости. При этом скважность выбрана в пределах 1-3, чтобы в момент паузы не происходил полный обратный перенос ионов в двойной электрический слой, а во время действия импульсов перенос ионов в жидкость был бы максимально возможным. Сила тока в процессе раскольматации ограничена термодинамическими свойствами пласта и величиной воздействия, необходимого для разрушения кольматантов.

Газовая кольматация происходит следующим образом.

Прохождение переднего фронта разнополярных импульсов вызывает быстрые локальные увеличения температуры и давления, которые продолжаются в течение времени действия импульса. В момент прохождения заднего фронта импульса происходит резкое снижение давления, и в этот момент в узких частях капилляров и на неоднородностях электролита (где содержание ионов максимально) создаются условия для образования пузырьков газа, которые перекрывают водные капилляры. Последовательность импульсов обеспечивает тенденцию повышения температуры в среднем на несколько градусов в течение всего времени воздействия, что оптимизирует условия образования пузырьков газа. Нефтяные капилляры, не проводящие электрический ток, практически не испытывают данного воздействия. Блокирование водных капилляров перекрывает движение воды из водных пластов в нефтеносный. Тем самым устраняется препятствие для поступления нефти из дальних участков нефтеносного пласта в фильтровую зону скважины.

На фиг. 1 представлена блок-схема устройства для повышения производительности скважины; на фиг. 2 схема подключения к пласту через обсадные колонны двух скважин; на фиг. 3 схема подключения через металлические электроизолированные фильтры двух скважин; на фиг. 4 схема подключения к пласту двух металлических электродов, размещенных в открытых фильтрах двух скважин.

Устройство для повышения производительности скважины состоит из блока 1 регулятора напряжения (РН), блока 2 силового трансформатора (СТ), блока 3 управляемых выпрямителей (БУВ), блока 4 коммутатора тока (КТ), блока 5 модулятора импульсов низкой частоты (МИНЧ), блока 6 управления и контроля (БУК), первого переключателя 7 (П1), второго переключателя 8 (п2). РН снабжен входными клеммами 9 для подключения к трехфазной промышленной сети. Устройство снабжено также выходными клеммами 10 и 11 для подключения через силовой кабель 12 рабочих электродов 13 и 14.

Переключатель 7 содержит размыкающие 15 контакты (нормально замкнутые), соединяющие БУВ с КТ и замыкающие 16 контакты (нормально разомкнутые), соединяющие БУВ с МИНЧ. Переключатель 8 содержит размыкающие 17 контакты (нормально замкнутые), соединяющие КТ с выходными клеммами 10 и 11, а также замыкающие 18 контакты (нормально разомкнутые), соединяющие МИНЧ с выходными клеммами 10 и 11.

РН выполнен на тиристорах, причем на каждой фазе расположены по два тиристора, включенных навстречу один к другому. На входе РН по каждой фазе включены токовые трансформаторы (ТТ), с помощью которых измеряют силу выходного тока.

СТ выполнен по трехфазной схеме на общем для всех обмоток сердечнике. Вторичные обмотки имеют отводы для регулировки напряжения. Первичные и вторичные обмотки соединены по схеме Y Y₀
БУВ выполнен на шести тиристорах, которые соединены таким образом, что имеется возможность получения из них следующих схем выпрямления:
а) схема Ларионова;
б) однополупериодная схема с выходным положительным напряжением относительно нулевой шины вторичной обмотки СТ;
в) однополупериодная схема с выходным отрицательным напряжением относительно нулевой шины вторичной обмотки СТ.

КТ выполнен на четырех тиристорах по мостовой схеме.

МИНЧ выполнен на двух тиристорах по схеме параллельного инвертора.

БУК предназначен для формирования сигналов управляющих включением и выключением тиристоров БУВ, КТ и МИНЧ, для коммутации целей управления с целью переключения БУВ на одну из схем а, б, в и коммутации КТ, а также для измерения выходного напряжения и выходного тока, длительности импульсов тока, крутизны фронтов импульсов, времени нарастания и спада тока. Сигналы, управляющие включением и выключением тиристоров, формируются путем деления последовательности импульсов от задающего генератора (не показан), входящего в состав БУК, и модулируются частотой 10 кГц. В дальнейшем сигналы управления через распределитель импульсов и коммутатор цепей управления, входящих в состав БУК, подаются на управляющие электроды силовых тиристоров всех блоков.

Устройство работает следующим образом.

Входное трехфазное напряжение 380 В частотой 50 Гц подается по трехфазному кабелю на вход РН.

На входе РН расположены токовые трансформаторы, со вторичной обмотки которых снимается напряжение, пропорциональное силе тока, потребляемого устройством от сети. Это напряжение подают на первый контрольный вход БУК, где производится его преобразование и пересчет к выходу устройства так, чтобы на контрольном измерительном приборе (не показан) в удобной форме считывалось значение тока на выходных клеммах 10 и 11. Это же напряжение используют для работы схем защиты устройства (не показаны).

РН обеспечивает плавную регулировку входного напряжения 380 В в пределах 300-380 В, что позволяет сохранять его квазисинусоидальную форму.

По первому управляющему выходу от БУК на управляющие электроды тиристоров РН подаются сигналы, обеспечивающие глубину отсечки, достаточную для регулировки величины напряжения в указанном выше интервале.

Далее напряжение по силовым цепям поступает на первичные обмотки СТ. Вторичные фазные обмотки обеспечивают понижение входного напряжения ступенчато до величин 230; 160 и 115 В при входном напряжении 380 В, сила тока при этом во вторичных цепях пропорционально возрастает.

Затем от СТ по силовым цепям трехфазное напряжение поступает на вход БУВ далее через переключатель П1, КТ, переключатель П2 на выходные клеммы 10 и 11.

По второму упрпавляющему выходу БУК осуществляется включение и выключение тиристоров БУВ, а по третьему управляющему выходу БУК производится включение и выключение тиристоров КТ. Внутри БУК с помощью специального коммутатора (не показан) осуществляется коммутация управляющих цепей по выходам второму, третьему, четвертому БУК таким образом, чтобы обеспечивались следующие режимы работы блоков БУВ и КТ.

Режим I при котором тиристоры в блоке БУВ включены по схеме Ларионова, и на его выходе по сигналам из БУК формируются однополярные квазипрямоугольные импульсы. Тиристоры в КТ включены по мостовой схеме. В одну диагональ моста подаются импульсы. Тиристоры в КТ включены по мостовой схеме. В одну диагональ моста подаются импульсы от БУВ, в другую включены нагрузка (рабочие электроды). Тиристоры КТ включаются по сигналам от БУК попарно таким образом, что обеспечивают смену полярности напряжения на выходных клеммах 10 и 11 и протекание в нагрузке разнополярного тока.

Режим II при котором тиристоры в БУВ включаются в схему двух однополупериодных выпрямителей, работающих поочередно; один создает положительное напряжение относительно нулевой шины вторичной обмотки СТ, другой отрицательное. Тиристоры КТ включаются таким образом, что два из них обеспечивают прохождение тока от "положительного" выпрямителя через нагрузку к шине О вторичной обмотки СТ, а два других от "отрицательного".

Режим III при котором на выход устройства с помощью переключателей П1 и П2 вместо КТ включается МИНЦ. Во время прохождения импульса от БУВ на входе МИНЧ появляется напряжение, а на его тиристорах сигналы управления, которые поступают от БУК по четвертому управляющему выходу с частотой на порядок выше, чем частота импульсов от БУВ, при этом на выходные клеммы 10 и 11 поступают пачки разнополярных импульсов. С выходных клемм 10 и 11 через силовые кабели 12 импульсы тока подаются на рабочие электроды 13 и 14.

В режиме I (фиг. 2) выходные клеммы 10 и 11 через силовые кабели 12 соединены с обсадными колоннами 19 двух обрабатываемых скважин 20. Ток через обсадные колонны 19 подают на металлические фильтры 21, играющие роль рабочих электродов. В том же режиме 1 выходные клеммы 10 и 11 могут через кабели и опускаемые в скважины вспомогательные электроды 22 соединены с электроизолированными металлическими фильтрами 21, играющими роль рабочих электродов.

В том же режиме I выходные клеммы 10 и 11 через силовые кабели 12 соединяются с опускаемыми в "открытые" фильтры 23 скважин, не имеющих металлического фильтра, металлическими электродами 13 и 14, выполняющими роль рабочих электродов (фиг. 4).

В режиме II одна из выходных клемм подключается через силовой кабель, как описано выше, а другая к любому рабочему электроду или группе электродов, обеспечивающих замыкание тока между выходными клеммами 10 и 11 через обрабатываемый пласт. Эту роль может выполнить наблюдательная или законсервированная скважина, нулевой контур куста скважин или участка месторождения.

В режиме III выходные клеммы подключаются к рабочим электродам так же как в I или II режимах работы.

Пример 1. Способ был применен одновременно на двух нефтяных скважинах N 61 и N 62 Досмахамбетовского месторождения. Длительность импульсов была установлена равной 72 млс при скважности, равной I. Начальный ток 880 А, при крутизне заднего фронта импульсов 80 А/млс. Максимум ток через 11,5 ч 1050 А при крутизне 123 М/млс. Через 24 ч ток равен 940 А, при крутизне 104 А/млс. Таким образом, крутизна изменялась соответственно как 1-1,53-1,3.

Характеристики скважин до и после воздействия отражены в табл. 1.

Пример 2. Способ был применен на скважине N 3329/240 на Ермаковском месторождении. Общее время воздействия 26 ч, длительность импульсов 95 млс при скважности, равной 1. Начальный ток 2100 А при крутизне 175 А/млс.

Максимум тока через 12 ч 2500 А, при крутизне 312 А/млс. В конце работы ток 2300 А при крутизне 244 А/млс. Таким образом, крутизна изменялась соответственно как 1-1,78-1,39.

Характеристики скважины до и после применения данного способа отражены в табл. 2.

Аналогичные результаты были получены на других скважинах, что позволяет сделать вывод о большой эффективности способа импульсного резонансного воздействия для повышения коллекторских свойств пласта.

Пример 3. Способ был применен на гидрогеологической скважине NН Киевского водозабора г. Курска, у которой в результате эксплуатации дебит был снижен до 0.

Длительность импульсов была равной 32 млс, при скважности равной 2. Начальный ток 95 А, при крутизне 10,8 А/млс. Максимум тока через 16 ч 110 А при крутизне 14,4 А/млс. Указанное воздействие практически полностью восстановило дебит скважины, равной 30 м³/ч.

Формула изобретения

1. Способ повышения производительности скважины, включающий воздействие на прифильтровую зону по меньшей мере одной водяной скважины, электрическим разнополярным импульсным током, извлечение воды и раскольматацию прифильтровой зоны, отличающийся тем, что воздействие на прифильтровую зону осуществляют квазипрямоугольными импульсами тока со скважностью 1 3 и регистрацией заднего фронта этих импульсов, а длительность импульсов и силу тока принимают величинами, обеспечивающими раскольматацию водяных пор и капилляров прифильтровой зоны в течение по меньшей мере 10 12 ч и одновременном достижении задним фронтом импульсов тока максимальной крутизны и максимальной силы тока.

2. Способ по п.1, отличающийся тем, что длительность импульсов тока устанавливают 10 60 млс при силе тока 70 300 А.

3. Способ повышения производительности скважины, включающий воздействие на прифильтровую зону по меньшей мере одной нефтяной скважины электрическим разнополярным импульсным током с параметрами, обеспечивающими раскольматацию прифильтровой зоны и ее газовую кольматацию, отличающийся тем, что воздействие на прифильтровую зону осуществляют квазипрямоугольными импульсами тока со скважностью 0,8 1,3 и регистрацией заднего фронта этих импульсов, а длительность импульсов и силу тока принимают величинами, обеспечивающими на первом этапе преимущественно раскольматацию водяных и нефтяных пор и капилляров прифильтровой зоны в течение по меньшей мере 10 12 ч и одновременном достижении задним фронтом импульсов тока максимальной крутизны и максимальной силы тока, при этом газовую кольматацию осуществляют на втором этапе для водяных пор и капилляров прифильтровой зоны со снижением обводненности нефтяного пласта до достижения задним фронтом импульсов тока крутизны, лежащей в области 130 150% от первоначальной крутизны импульсов тока.

4. Способ по п.3, отличающийся тем, что газовую кольматацию осуществляют при длительности импульсов тока, равной 50 130 млс и силе тока 500 2500 А.

5. Способ по любому из пп.1 4, отличающийся тем, что в процессе раскольматации осуществляют контроль за изменением силы тока и, в случае его постоянства в течение первых 10 12 ч, модулируют подаваемое напряжение разнополярными импульсами тока с частотой 100 400 Гц.

6. Способ по любому из пп.1 5, отличающийся тем, что воздействие импульсами тока осуществляют на прифильтровые зоны двух соседних скважин.

7. Способ по любому из пп.1 6, отличающийся тем, что раскольматацию прекращают при увеличении величины тока, протекающего через скважину по меньшей мере на 5% при одновременном увеличении крутизны заднего фронта импульсов тока по меньшей мере на 30%
8. Устройство для повышения производительности скважины, содержащее источник электрического напряжения, соединенный через силовые кабели по меньшей мере с двумя рабочими электродами, отличающееся тем, что источник выполнен в виде регулятора трехфазного напряжения с входными клеммами для подключения к трехфазной сети переменного тока, три силовых выхода которого соединены с тремя силовыми входами понижающего трансформатора, три силовых выхода которого и нулевая шина его вторичной обмотки соединены с тремя силовыми входами и нулевой шиной блока управляемых выпрямителей, два выхода которого через размыкающие контакты первого переключателя соединены с двумя силовыми входами коммутатора тока, а через замыкающие контакты первого переключателя соединены с двумя силовыми входами модулятора импульсов низкой частоты, два силовых выхода которого соединены через замыкающие контакты второго переключателя с двумя выходными клеммами, к которым подключены силовые кабели и которые через размыкающие контакты второго переключателя соединены с двумя силовыми выходами коммутатора тока, и снабжен блоком управления и контроля, первый управляющий выход которого соединен с управляющим входом регулятора напряжения, контрольный выход которого соединен с первым контрольным входом блока управления и контроля, второй, третий и четвертый управляющие выходы которого соединены соответственно с управляющими входами блока управляемых выпрямителей, коммутатора тока и модулятора импульсов низкой частоты, при этом контрольный выход коммутатора тока соединен с вторым контрольным входом блока управления и контроля, третий контрольный вход которого соединен с контрольным выходом модулятора импульсов низкой частоты.

9. Устройство по п.8, отличающееся тем, что в качестве рабочих электродов использованы металлические фильтры обсадных колонн или электроизолированные металлические фильтры, соединенные через вспомогательные электроды и силовые кабели с входными клеммами.

10. Устройство по п.8, отличающееся тем, что металлические электроды размещены в полости открытых фильтров.

РИСУНКИ

Рисунок 1, Рисунок 2, Рисунок 3, Рисунок 4, Рисунок 5