Способ сжигания газообразного топлива с регулированием масштаба турбулентности потока газовоздушной смеси, поступающей в камеру горения

 

Использование: при нагреве воздухонагревателей доменных печей и других нагревательных аппаратов. Сущность изобретения: в способе сжигания газообразного топлива с использованием горелок типа "труба в трубе", один из компонентов газовоздушной смеси, подаваемой по центральной трубе горелки, подвергается разделению на несколько параллельных пучков при помощи противопульсационного устройства ПУ, вставляемого в выходной торец внутренней трубы горелки. Выходящий из ПУ пучок отдельных параллельных струй энергично эжектирует второй компонент газовоздушной смеси, вводимой в форкамеру ограниченной длины вместе с первым потоком. Хорошее перемешивание газа с воздухом в форкамере и мелкомасштабная структура турбулентности потока газов, поступающего в камеру горения, где газы воспламеняются, предотвращают возникновение пульсаций давления газов с частотами 3 - 7 герц и вибрации оборудования, приводят к более экономичному сжиганию газового топлива и соответствующему уменьшению выбросов в атмосферу экологически вредных веществ. Диаметры каналов ПУ не одинаковы. Часть каналов, находящихся в центральной части ПУ, имеют увеличенные гидравлические диаметры и имеют дополнительные передвижные стенки, дающие возможность менять величины гидравлических диаметром этих каналов. 2 ил.

Изобретение относится к способам газообразного топлива в энергетике и может быть использовано при нагреве воздухонагревателей доменных печей и других нагревательных аппаратов.

Известны способы сжигания газообразного топлива с использованием горелок типа "труба в трубе", когда газ и воздух подводятся к камере горения двумя коаксиально расположенными трубопроводами, и один из компонентов сжигаемой газовоздушной смеси подводится по центральному /внутреннему/ трубопроводу, а другой по зазору между стенками внутреннего и наружного трубопроводов [1] В камере горения эти два потока /горючего газа и воздуха/ смешиваются и воспламеняются.

К недостаткам такого способа сжигания газов относятся: наличие пульсаций давления сжигаемых газовых сред, вызывающих значительные вибрации оборудования и преждевременный выход из строя оборудования и внутреннего слоя огнеупорной кладки камер горения, повышенный расход топлива на нагрев технологического воздуха /газа, воды/ из-за недостаточно эффективного смешения газа с воздухом в камере горения, низкая производительность горелочных устройств, повысить которую простой заменой горелки на более производительную не удается, так как при этом пульсации давления газов возрастают до недопустимых значений, и, как следствие, необходимость сооружать 4 и даже 5 регенеративных нагревательных аппаратов в блоке для обеспечения бесперебойного нагрева технологического воздуха, так как прогрев керамической регенеративной насадки нагревателей продуктами сгорания сжигаемых газов происходит в несколько раз медленнее, чем съем тепла с насадки нагреваемым технологическим воздухом.

Наиболее близким к предлагаемому изобретению по технологической сущности и достигаемому положительному эффекту является способ сжигания газообразного топлива, который реализуется в газовой горелке [2] где с целью повышения производительности горелки посредством подавления пульсаций давления воспламеняющихся газовых сред один или оба компонента газовоздушной смеси непосредственно перед их смешением разделяются на большое количество отдельных струй при помощи установки в конечные участки трубопроводов с продольными сквозными каналами, отстоящих от форкамеры на расстоянии, равном 1 5 ее гидравлических диаметров, а длина каналов и суммарная площадь их сечения составляют соответственно 5 10 их гидравлических диаметров и 0,85 0,98 от поперечного сечения вставки.

Разделение потоков подаваемых в камеру горения компонентов сжигаемой газовоздушной смеси на множество мелких струй значительно изменяет масштаб турбулентности этих потоков и улучшает качество смешения газа перед их воспламенением.

Практика применения таких противопульсационных устройств /ПУ/ на горелках доменных воздухонагревателей Череповецкого /ЧерМК/ и Орско-Халиловского /ОХМК/ металлургических комбинатов подтвердила ожидавшуюся эффективность этих устройств. В несколько раз сократились величины амплитуд пульсаций давления газов в камерах горения, снизились потери напора в форкамерах, составляющие ранее 50% от общих потерь по всему тракту "горелка воздухонагреватель". Сократился расход электроэнергии на преодоление сопротивления дымовых трактов греющими газами. Возросла стойкость кладки камер горения воздухонагревателей, работающих на ЧеМК после установки ПУ более 10 лет без ремонта. Появилась возможность повысить производительность газовых горелок и повысить температуру нагреваемого воздуха /дутья/.

Вместе с тем, упомянутое авторское свидетельство [2] не учитывает ряд особенностей, имеющих место в работе горелочных устройств. К ним относятся: излишняя удаленность ПУ от камеры горения, снижающая их эффективность, необходимость рассчитывать и конструировать ПУ для каждого нагревателя в отдельности, оптимальная работа ПУ только при одном режиме работы горелки /расчетом/ и заметное снижение эффективности работы ПУ при изменении расхода газовых сред, колебаниях калорийности горючего газа, изменении коэффициента избытка воздуха в сжигаемой газовоздушной смеси, отсутствие четких ориентиров для выбора диаметра продольных сквозных каналов ПУ, допускаемая возможность одновременной установки ПУ как на воздушном так и на газовом тракте горелки, что не улучшает работу горелки и даже ухудшает.

Настоящее изобретение имеет целью устранить отмеченные выше недостатки обычных горелочных устройств и горелок, оборудованных упомянутыми ПУ, а также ввести новые элементы в совершенствование процесса сжигания газообразных топлив. Для этого предусматривается выполнение следующих мероприятий: 1. В отличие от бытующего последние 50 лет мнения, что отдельные компоненты сжигаемой газовоздушной смеси /газ и воздух/ должны вводиться в камеру горения отдельными потоками, что для уменьшения пульсаций давления их предварительное перемешивание не должно допускаться /и во всем мире горелочные устройства доменных воздухонагревателей так и выполняются, как горелочные устройства типа "труба в трубе", так и керамические щелевые горелки; это относится и ко многим другим видам топок/, настоящим изобретением предусматривается регламентированное предварительное перемешивание газа и воздуха перед их поступлением в камеру горения и воспламенением.

Всероссийский научно-исследовательский институт металлургической теплотехники / ВНИИМТ/ основной законодатель в создании доменных воздухонагревателей в бывшем СССР, а теперь в России рекомендует /1, с. 71/:
"Горелка /металлическая или керамическая/ должна обеспечить, с одной стороны, устойчивую стабилизацию воспламенения, а с другой возможно большую "растянутость" горения, т.е. меньшую интенсивность сжигания газа в сечении камеры горения. Ухудшение перемешивания газа с воздухом в штуцере горелок благоприятствует подавлению пульсаций и достигается выравниванием скоростей выхода газа и воздуха из горелки. Для этого при заданных теплоте сгорания сжигаемого газа и удельном расходе воздуха необходимо подобрать и установить воздушное сопло соответствующего диаметра. Следует избегать мероприятий /устройств/, улучшающих перемешивание газа и воздуха без улучшения стабилизации горения /применения завихрителей, предварительного перемешивания газа и воздуха/. Вынесение перемешивания и горения в шахту еще в большей мере благоприятствует устранению пульсаций и достигается установкой в штуцер горелки удлинительного патрубка из жаропрочной стали".

Приведенные выше данные по реализации авторского свидетельства [2] Института высоких температур АН СССР с хорошими результатами внедрения в промышленность показали, что рекомендации ВНИИМТа нужно весьма существенно корректировать. В частности, известно, что пульсации давления пламени бывают и полезными. На этом основании многочисленные предложения по организации пульсационного сжигания топлива. Реализация таких предложений не приводит к разрушению горелочных устройств и приводит к экономии топлива.

Практика показала, что при сжигании газа в современных доменных воздухонагревателях имеют место пульсации с частотами от 3 до 40 герц. При частотах 3 7 герц имеют место значительные вибрации оборудования и недожог /перерасход/ топлива. При частотах выше 12 герц вибрации оборудования, оказывающие влияние на его стойкость, не имеют места, а качество сжигания газа /и экономия топлива/ улучшается. Следовательно, необходимо регулировать частоты пульсаций пламени таким образом, чтобы пульсации с низкими частотами - 3 7 герц подавлять, а пульсации с частотами 12 40 герц оставлять или даже стимулировать.

Поставленная цель может быть достигнута путем предварительного перемешивания газа с воздухом при поддержании масла турбулентности смешиваемых и смешанного потоков газов в определенных пределах. Для этого предлагается использовать горелочное устройство типа "труба в трубе" /см. фиг. 1/, в которое газ и воздух подаются отдельными потоками по двум коаксиально установленным трубопроводам. Внутренний диаметр наружного трубопровода делается равным гидравлическому диаметру D₁ форкамеры 2, расположенной между горелкой и камерой горения 3 и предназначенной для предварительного перемешивания газа с воздухом. По технологической необходимости камера горения может герметично отделяться от горелки задвижкой 4 с диаметром проходного отверстия D₁. Камера горения и форкамеры футеруются огнеупорными материалами 5.

Диаметр D₂ центральной трубы горения определяется из условий поддержания отношения скорости газовой среды, подаваемой по этой трубе 6, к скорости среды, подаваемой по кольцевому зазору между трубами 1 и 6, в пределах 0,85^oC1,5.

Для организации потока газа подаваемого по трубе 6, с заданным масштабом турбулентности в трубу 6 вставляется противопульсационное устройство ПУ 7, представляющее собой обечайку /цилиндрический барабан из листового материала, открытый с торцов/ с перегородками из листового материала, образующими сквозные каналы с гидравлическими диаметрами d и длиной l. Поток газа, идущего по трубе 6, попадая ПУ, разделяется на несколько параллельных потоков. При этом масштаб турбулентности потока газовой среды изменяется от значения, характеризуемого величиной D₂, до значения, характеризуемого величиной d. Для достижения устойчивого положительного эффекта длина l каналов ПУ в направлении движения газа должна быть такой, чтобы в них успевали сформироваться газовые струи, сохраняющие свои свойства и после выхода из каналов в форкамеры. Для этого длина каналов должна составлять 5^oC10 калибров, т.е. l /5^oC10/d. Величина диаметра каналов d имеет оптимум для каждого конкретного случая конструкции горелочного устройства и режима его работы. Отступления от оптимума в ту или иную сторону приводят к снижению положительного эффекта ПУ. Противопульсационное устройство устанавливается заподлицо с выходным отверстием трубопровода 6, и струи газового потока, выходящие из ПУ, вступают в контакт с газом, выходящим из щели между трубами 1 и 6, активно вовлекая этот газ в пакет струй, выходящих из ПУ.

2. Оптимальное значение гидравлического диаметра d каналов ПУ определяется двумя факторами.

а/ При очень малых диаметрах d длина существования l_d сформированных противопульсационным устройством струй после выхода их из ПУ очень мала, и они не окажут практически никакого воздействия на периферийный поток другого компонента газовоздушной смеси. Поэтому необходимо, чтобы длина струй l_d после выхода их из ПУ была не менее диаметра канала D₁ в который истекают струи газа из ПУ. Следовательно, должно иметь место соотношение d≥0,1D₁.

б/ При очень большой длине форкамеры l_ф может оказаться, что после размыкания струй, вышедших из ПУ, остается достаточно длинный участок форкамеры, превышающий 5D₁, на котором снова могут сформироваться вихри газового потока с масштабом турбулентности D₁, и значительная часть работы, выполненной ПУ, будет уничтожена. Чтобы это не произошло, необходимо иметь значение d, обеспечивающее длину существования сформированных струй l_d не менее l_d≥l_ф 4D₁, и если учесть, что l_d 10d, то должно иметь место d≥0,1 (l_ф-4D₁). Отсюда видно, что с увеличением длины форкамеры l_ф диаметры d каналов ПУ должны увеличиваться, а при достижении значения l_ф I4D₁ значение d становится равным D₁, т. е. ПУ вырождается. Поэтому расстояние от места выхода газового потока из ПУ до входа в камеру горения /т.е. длина форкамеры l_ф/ не должно превышать 9D₁: l_ф≅9D₁. Для эффективной работы ПУ гидравлический диаметр каналов d не должен превышать половины диаметра форкамеры: d ≅0,5D₁. При этом площадь сечения одного канала ПУ не превышает 25% площади сечения форкамеры.

3. Если в ПУ гидравлические диаметры всех каналов d одинаковы, то работа каналов, расположенных в осевой части потока газа, малоэффективна, так как после выхода пакета струй из ПУ все струи постепенно размываются на расстоянии 5 10 калибров от места выхода из ПУ, и их эжектирующее воздействие на газовый поток второго компонента газовоздушной смеси исчезает практически одновременно у всех струй. При этом в некоторых случаях периферийный компонент газовой смеси не успевает проникнуть до осевой части потока, выходящего из центральной трубы 6. Сгорание этого газа, не успевшего смешаться с другими компонентами газовоздушной смеси, происходит в камере горения с такими же пульсациями с частотой 3 7 герц, как и при отсутствии ПУ в горелке, но с меньшими амплитудами пульсаций, так как доля, неперемешавшихся газов в случае наличия ПУ в горелке значительно уменьшается.

Для увеличения полноты смешения в форкамере компонентов газовоздушной смеси, а следовательно и дальнейшего уменьшения пульсаций пламени в камере горения, диаметры ячеек ПУ, расположенных в осевой части потока газов, необходимо делать большей величины, чем диаметры периферийных каналов ПУ. Такие струи имеют соответственно более длинный путь существования после выхода из ПУ и продолжают эжектировать периферийные газы к центру потока и тогда, когда периферийные газы к центру потока и тогда, когда периферийные струи, вышедшие из ПУ, уже прекратили свое существование.

4. Противопульсационное устройство, рассчитанное на сжигание оптимальных количеств газообразного топлива, дают максимальный положительный эффект при расчетном режиме работы горелки. Если же по производственной необходимости меняется расход газа, сжигаемого в единицу времени, или меняется калорийность газа, коэффициент избытка воздуха в газовоздушной смеси, то условия сжигания газа в камере горения ухудшается, пульсации давления газов возрастают, расход топлива на нагрев рабочих сред /например, дутья, подаваемого в доменную печь/ увеличивается.

Для предотвращения возрастания пульсаций, вызываемого изменением условий работы горелок, необходимо изменять масштаб турбулентности струй, формируемых ПУ. Для этой цели производится непрерывное измерение величины пульсаций давления датчиком 8, а результаты измерений обрабатываются микропроцессором 9, рассчитывающим значения величины амплитуд пульсаций разных частот, имеющих место в газовой среде, и по значениям амплитуд пульсаций с частотой 3 7 герц вырабатывающим команды для принятия мер путем изменения масштаба турбулентности формируемого потока газовоздушной смеси в форкамере. Для этого часть осевых каналов ПУ, имеющих гидравлические диаметры увеличенных размеров, по сравнению с диаметрами каналов периферийной части ПУ, и занимающих 40 50% всей площади проходного сечения ПУ, имеют, кроме неподвижных стенок 10, подвижные стенки 11, которые при помощи штока 12 и привода 13 могут перемещаться из положения соприкосновения со стенками 10 до положения, разделяющего большие каналы ПУ на две равные части, отмеченные на фиг. 2 пунктирными линиями. По результатам команд, вырабатываемых микропроцессором 9, эти стенки перемещаются автоматически в то или иное положение, обеспечивающее достижение минимальных значений амплитуд пульсаций с частотами 3 7 герц. В процессе регулирования гидравлические диаметры центральных каналов меняются в пределах от 1,33 d до 2,0 d.

Эксперименты показали, что регулирование масштаба турбулентности газовоздушной смеси, подаваемой в камеры горения топок, позволяет сократить расход топлива на 2% и более и дает возможность повысить производительность горелок в 1,5 раза, а при установке более мощных вентиляторов /что не удается сделать в настоящее время из-за возрастания пульсаций/ в 2 3 раза.

На фиг. 1 показан общий вид предлагаемого горелочного устройства для сжигания газообразного топлива с установленным противопульсационным устройством.

На фиг. 2 показано противопульсационное устройство с разными величинами диаметров периферийных и центральных каналов и подвижными стенками центральных каналов, обеспечивающими изменение их гидравлических диаметров в пределах от 1,33 до 2 d.

Для постановки воздухонагревательного аппарата с камерой горения 3 на режим нагрева его регенеративной насадки продуктами сгорания горючего газа открывают задвижку 4, отделяющую горелку от камеры горения 3 аппарата, включают подачу воздуха по центральному трубопроводу 6 и подачу газа по периферийному трубопроводу 1. Воздушный поток, проходя через формирующие каналы ПУ, разделяется на отдельные струи и выходит в форкамеру 2. Сюда же подается и газ, проходящий по кольцевому зазору между трубопроводами 1 и 6. Наличие отдельных струй в воздушном потоке вызывает активное вовлечение газа внутрь воздушного потока и формирование вихрей газовоздушной смеси с масштабом турбулентности, соответствующему гидравлическому диаметру d периферийных каналов ПУ и диаметру 2d центральных каналов ПУ. Ограниченная длина форкамеры не дает возможности сформироваться в ней вихрям с масштабом турбулентности D₁ и этим самым частично разрушить вихри масштабов d и 2d, которые в конечном счете и попадают в камеру горения. В камере горения вихри газовоздушной смеси нагреваются и воспламен5яются. Большое количество вихрей и небольшие их объемы делают практически невозможным их одновременное воспламенение с мгновен6ным выделением большого количества тепла, вызывающего возникновение мощных пульсаций пламени, как это имеет место в горелках, не имеющих ПУ. Малые объемы вихрей обусловливают возникновение малых амплитуд давления газов в камере горения, а большое количество вихрей, вспыхивающих не одновременно, обусловливает повышенную частоту пульсаций пламени и высокую степень сгорания топлива при небольших избытках воздуха, что в конечном счете приводит к экономии топлива и уменьшению экологически вредных выбросов в окружающую атмосферу.

В связи с тем, что состав горючего газа имеет тенденцию колебаться с течением времени /особенно у доменного газа/ и в процессе периода нагрева насадки имеется необходимость изменять расход газовоздушной смеси в единицу времени, условия смешения газа с воздухом в форкамере периодически тоже изменяются и значительно отклоняются от оптимальных, обеспечивающих минимальные пульсации давления газов в диапазоне частот 3 7 герц, максимальную экономию энергии и минимальные выбросы продуктов сгорания в окружающую среду. В таких случаях для возвращения к оптимальным условиям смешения газов в форкамере необходимо изменять масштаб турбулентности газовоздушной смеси, поступающей в камеру горения. Это делается изменением гидравлических диаметров каналов ПУ /изменением положения подвижных стенок 11 центральных каналов ПУ/, производимых на основании обработки результатов измерения пульсаций давления /датчиком 8/ системой контроля и управления технологическими параметрами /СКУТП/ на основе микроЭВМ и выдачи ею командных сигналов на исполнительный механизм 13, приводящий в движение подвижные стенки 11 ПУ. Для отыскания оптимального положения подвижных стенок 11 СКУТП производит разложение в частотный спектр измеряемых величин пульсаций давления, осредняемых за контрольный период времени, выделение и осреднение амплитуд диапазона частот 3 7 герц /A_3-7/, 8 12 герц, 13 17 герц и такими же группами до 40 герц, сравнение полученной A_3-7 с ее значением за предыдущий контрольный период времени и выдачу команды на передвижение стенок 11 на один шаг регулирования в сторону от существующего положения. Шаг регулирования это часть длины пути возможного передвижения стенок 11 от одного крайнего положения к другому крайнему положению. За 5 10 шагов /точное число устанавливается в каждом конкретном случае в зависимости от условий работы горелки/ передвижные стенки 11 перемещаются от одного крайнего положения к другому. Если в начале процесса регулирования стенки 11 находились в одном из крайних положений, то передвижение их на первом шаге регулирования возможно только в одну сторону в сторону другого крайнего положения. Если после передвижения стенок 11 на один /первый/ шаг величина A_3-7 уменьшилась по результатам измерения за очередной контрольный промежуток времени, то снова выдается команда на передвижение стенок 11 в ту же сторону, что и при первом шаге регулирования, и стенки 11 передвигаются уже на расстояние 0,1 0,2 общего пути регулирования. Если и после передвижения стенок на два шага амплитуда A_3-7 снова уменьшилась, то будет выдана команда на дальнейшее ее передвижение в ту же сторону на третий шаг и т.д. Вполне возможно, что стенки 11 через 5 10 шагов дойдут до другого крайнего положения. Если же окажется, что после передвижения стенки на следующий /не крайний/ шаг амплитуда A_3-7 возросла, то стенки будут возвращены в предыдущее положение. Однако в этом положении стенки 11 будут находиться только в течение очередного контрольного периода времени, а после этого будет выдана команда на их передвижение на один шаг в том же направлении, в котором они передвигались в последний раз. Если окажется, что A_3-7 при этом возросла, то стенки 11 снова будут возвращены в предыдущее положение, а после этого получат команду двигаться дальше в том же направлении.

Таким образом, передвижные стенки 11 приводятся в движение после истечения каждого очередного контрольного промежутка времени. И если они оказываются установленными в оптимальном положении /при A_3-7 равном минимуму/, то они все время будут двигаться то влево, то вправо на один шаг, удерживая стенки 11 у оптимального положения плюс-минус один шаг.

Такая система контроля и регулирования обеспечивает непрерывный поиск и поддержание оптимального значения масштаба турбулентности потока газовоздушной смеси, поступающей в камеру горения, и получение максимального эффекта /экономического и экологического/ от сжигания газообразного топлива.

Величина контрольного периода времени и шага регулирования зависят от длительности цикла нагрева аппаратов, потребляющих газообразное топливо, размеров регулирующих устройств при помощи которых изменяется масштаб турбулентности газовых потоков, производительности горелочных устройств и других параметров процесса сжигания газообразного топлива. Но во всех случаях для обеспечения эффективного регулирования шаг регулирования должен устанавливаться в пределах /0,05^oC0,5/ от общего диапазона регулирования, а контрольный промежуток времени должен лежать в пределах /0,025^oC0,1/ от длительности цикла нагрева аппарата, не превышающей одного часа, и /0,025^oC0,1/ часа для более длинных циклов нагрева.

При окончании периода нагрева прекращается подача газа и воздуха в горелочное устройство, закрывается задвижка 4, герметично отделяющая камеру горения от горелки.

Формула изобретения

Способ сжигания газообразного топлива, включающий подвод газа и воздуха к камере горения горелкой типа "труба в трубе" с диаметрами внешнего трубопровода D₁ и другого, внутреннего, расположенного коаксиально с первым, трубопровода с диаметром D₂, выдающей их в форкамеру с гидравлическим диаметром D₁, расположенную между горелкой и камерой горения, в виде отдельных параллельных потоков, перемешивание газа с воздухом и их воспламенение в камере горения, отличающийся тем, что длина форкамеры делается равной 1 9 ее диаметров [l_ф (1 9) D₁] и в ней организуется регламентированное, регулируемое смешение обоих компонентов сжигаемой газовоздушной смеси до их ввода в камеру горения, для чего один из компонентов газовоздушной смеси, объемный расход которого составляет не менее 0,85 расхода другого компонента, подается в форкамеру по центральной трубе горелки с диаметром D₂, величина которого выбирается так, чтобы скорость движения газа в трубе с диаметром D₂ была равна 0,85 1,5 скорости газового потока, подаваемого по кольцевому зазору между внешним и внутренним трубопроводами горелки, и поток газа, подаваемого по внутренней трубе, подвергается разделению на несколько отдельных параллельных потоков при помощи противопульсационного устройства (ПУ), представляющего собой обечайку с пластинчатыми перегородками, устанавливаемую у самого выходного торца внутреннего трубопровода горелки, причем пластинчатые перегородки ПУ образуют пучок параллельных каналов с гидравлическими диаметрами d в периферийной части ПУ, занимающей 0,5 0,6 общей площади его проходного сечения, и каналов с гидравлическими диаметрами 2d, располагающихся в остальной центральной части ПУ, а длина l каналов делается равной l (5 10)d и диаметр d делается равным d (0,1 0,5)D₁, при этом каналы с гидравлическим диаметром 2d имеют, кроме стационарных стенок, по одной подвижной стенке, имеющей возможность передвигаться от положения полного примыкания к одной из стационарных стенок до положения, разделяющего площадь поперечного сечения канала на две равные части, изменяя таким образом гидравлические диаметры каналов от значения, равного 2d, до значения, равного 1,33d, при сохранении скорости движения газообразной среды по каналам ПУ на прежнем уровне и изменяя тем самым масштаб турбулентности потока газовоздушной смеси, поступающей в камеру горения, а командные сигналы на передвижение стенок каналов при помощи соответствующего исполнительного механизма вырабатываются системой контроля и управления технологическими параметрами на основе микроЭВМ, производящей разложение в частотный спектр измеряемых датчиком величин пульсаций давления газов в камере горения и горелке, осреднение значений амплитуд пульсаций за контрольные промежутки времени, расчет и выдачу командных сигналов исполнительному механизму на шаговое передвижение подвижных стенок каналов ПУ на основе обработки данных по диапазону частот 3 7 Гц в сторону отыскания и удержания подвижных стенок ПУ в положении, обеспечивающем возникновение пульсаций давления газов с минимальными амплитудами для данного технологического режима работы горелочного устройства.

РИСУНКИ

Рисунок 1, Рисунок 2