Способ флотации руд цветных металлов

 

Изобретение относится к флотационному обогащению полезных ископаемых и может применяться при переработке медно-никелевых и медно-молибденовых руд, содержащих сульфиды железа. Техническим результатом является устранение вредного влияния гидроксосоединений железа в жидкой фазе пульпы и на поверхности сульфидных минералов, что обеспечивает повышение извлечения ценных минералов. В способе флотации руд цветных металлов осуществляют измельчение руды в естественной среде, выполняют последующее кондиционирование пульпы с фторсиликатом натрия или аммония, комплексующего гидроксосоединения железа, выдерживая оптимальное соотношение окислительного потенциала и концентрации водородных ионов рН в соответствии с соотношением Eh = 272-59 рН при переработке пирротинсодержащих руд или Eh = 505-59 рН при переработке пиритсодержащих руд с последующим введением при этом в пульпу сернистого натрия, выдерживая оптимальное соотношение Eh = 272-59 рН. Причем при переработке пиритсодержащих руд, не содержащих в жидкой фазе пульпы катионов меди, перед подачей фторсиликата натрия или аммония в пульпу добавляют медный купорос, расход которого регулируют по оптимальному соотношению между потенциалом аргентитового электрода и концентрацией водородных ионов Ecu = 477-59 рН. 1 з. п.ф-лы, 4 табл., 4 ил.

Изобретение относится к области флотационного обогащения полезных ископаемых и может применяться при переработке медно-никелевых и медно-молибденовых руд, содержащих сульфиды железа.

При существующих технологиях переработки медно-молибденовых и медно-никелевых руд по коллективной схеме измельчение исходной руды производится в присутствии регуляторов среды: из вести или соды. Применение подачи извести в мельницы вызывает не только повышенный износ шаров, но и протекание процессов анодного окисления с образованием очень сильного окислителя феррат-иона FeO₄^2- способного окислить сульфиды, в том числе и медные минералы, до оксидов.

Подача щелочных регуляторов в мельницу приводит к тому же к образованию гидроксокомплексных соединений железа, поглощающих ксантогенат и вызывающих одновременно пеногашение, ухудшение кинетики флотации и снижение технологических показателей. При исключении из технологической схемы регуляторов среды в пульпу после измельчения необходимо добавить реагенты для комплексообразования и нейтрализации образующихся в жидкой фазе гидроксосоединений железа.

При современном уровне технологий автоматический контроль технологического процесса становится неотъемлемой частью самой технологии, поскольку позволяет осознанно подходить к выбору технологического режима и номенклатуры примененных реагентов в зависимости от типа перерабатываемой рудной массы и результатов электрохимического контроля процесса.

Наиболее близким аналогом для заявленного изобретения является способ флотации руд цветных металлов, содержащих сульфиды железа, включающий кондиционирование пульпы с реагентом - комплексообразователем гидроксосоединений железа после измельчения руды в естественной среде и флотацию минералов сульфгидрильным собирателем при проведении процесса в области оптимального соотношения между окислительным потенциалом Eh и концентрацией водородных ионов pH (патент США N 4561970, В 03 В 1/00, 1985).

В соответствии с данным патентом процесс флотации проводится в оптимальной области Eh - pH за счет регулирования расхода ксантогената и специально вводимых реагентов, содержащих Fe³⁺, Fe²⁺, V²⁺, V³⁺, Mn³⁺, Mn⁷⁺, O₂, H₂, H₂O₂, сульфит, антимонит, гидразин и металлы в элементарной форме.

Как видно из номенклатуры приводимых реагентов, техническое решение по патенту N 4561970 направлено только на изменение Eh системы за счет жидкой фазы пульпы и не устраняет одной из главных причин ухудшения обогатимости сырья, связанной с образованием гидроксосоединений железа на поверхности сульфидных минералов. Следовательно, техническое решение по патенту N 4561970 не может обеспечить достижение более высоких технологических показателей.

Задачей изобретения является устранение вредного влияния гидроксосоединений железа в жидкой фазе пульпы и на поверхности сульфидных минералов и в результате - повышение извлечения ценных минералов.

Поставленная задача решается тем, что в способе флотации руд цветных металлов, содержащих сульфиды железа, включающем кондиционирование пульпы с реагентом - комплексообразвателем гидроксосоединений железа, осуществляемое после измельчения руды в естественной среде, и флотацию минералов сульфгидрильным собирателем с проведением процесса при оптимальном соотношении окислительного потенциала Eh и концентрации водородных ионов pH, в качестве указанного реагента - комплексообразователя вводят фторсиликат натрия или аммония, а в качестве указанного собирателя - бутиловый ксантогенат, подачу которого осуществляют в соответствии с оптимальным соотношением EM-Eh, составляющим EM = EM⁰ + 318 + Eh, где EM и EM⁰ - измеренный и стандартный потенциал ионоселективного электрода, а расход фторсиликата натрия или аммония регулируют по оптимальному соотношению Eh - pH, составляющему при переработке пиротинсодержащих руд - Eh = 272 - 59 pH, а при переработке пиритсодержащих руд - Eh = 505 - 59 pH с последующим введением в пульпу дополнительно сернистого натрия до достижения оптимального соотношения Eh-pH, составляющего Eh = 272-59 pH. Причем при переработке пиритсодержащих руд, не содержащих в жидкой фазе пульпы катионов меди, перед подачей фторсиликата натрия или аммония в пульпу добавляют медный купорос, расход которого регулируют по оптимальному соотношению между потенциалом аргентитового электрода и концентрацией водородных ионов E_Cu = 477 - 59 pH.

При кондиционировании пульпы с фторсиликатом натрия происходит понижение окислительного потенциала за счет растворения окисленных поверхностных соединений железа фторсиликатом натрия, при этом гидроксид железа (II) с поверхности переводится в объем пульпы: При такой обработке пульпы для руд, содержащих сульфиды железа в форме пирротина, достигается оптимальное состояние поверхности сульфидных минералов, описываемого реакцией которой соответствует уравнение Eh=272-59pH, mV /3/ по шкале насыщенного хлорсеребряного электрода сравнения.

Зависимость /3/ представлена на фиг.1. На этой же фиг. нанесены точки, соответствующие состоянию пульпы после измельчения без регуляторов среды /извести и соды/ до проведения операции кондиционирования пульпы с фторсиликатом натрия: точка 1 соответствует пробе медно-никелевай руды Динцуаньского предприятия /Китай/, точка 2 -пробе медно- никелевой руды комбината "Печенганикель".

В результате обработки поверхности пирротина фторсиликатом натрия в пульпе повышается концентрация сульфидных ионов до уровня, достаточного для перевода окисленных соединений железа в сульфид железа. Этот процесс контролируется реакцией Fe(OH)₂+S^2-⇄ FeS+2OH^- /4/ которой соответствует уравнение lg[S^2-]=-31,54+2pH /5/
Зависимость /5/, преобразованная в координатах Eh-Ph, располагается в области, близкой к меди /3/, контролирующей оптимальное состояние пульпы.

Таким образом, в результате рассмотренной пульпоподготовки предотвращается образование гидроксокомплексных соединений железа, ухудшающих дальнейший процесс флотации.

Для протекания реакции /1/ необходимо выдержать определенное время контактирования. Время контактирования выбирается на основании зависимости изменения окислительного потенциала во времени при разовой дозировке фторсиликата натрия в пробу пульпы. График такой зависимости для реальной пробы медно-никелевой руды Динцуаньского предприятия представлен на фиг. 2. На основании приведенного графика необходимое время агитации составляет 3-5 мин.

В случае применения при флотации в качестве собирателя бутилового ксантогената оптимизация его подачи контролируется реакцией

и осуществляется по модели
EM = EM⁰ + 318 + Eh, /7/
где EM и EM⁰ - измеренный и стандартный потенциалы ионоселективного электрода, обратимого к ионам ксантогената.

При флотации медно-молибденовых руд, в которых сульфид железа представлен в форме пирита, при обработке пульпы фторсиликатом натрия необходимо выдерживать оптимальное отношение Eh-pH в соответствии с реакцией

и уравнением
Eh = 505 - 59pH /9/
Зависимость /9/ также представлена на фиг. 1.

Исходное состояние поверхности пирита в пульпе после измельчения без извести обычно соответствует области, описываемой реакцией

которой соответствует уравнение
Eh = 379 - 59pH /11/
На фиг. 1 нанесены точки 3 и 4, соответствующие двум различным пробам руды месторождения Эрдэнэтийн-Овоо /Монголия/.

При обработке пиритсодержащей пульпы фторсиликатом натрия в жидкую фазу не выделяются сульфидные ионы и положительный потенциал поверхности пирита приводит к повышению окислительного потенциала всей системы в целом в направлении линии оптимальности /8/. В связи с этим для нейтрализации образовавшихся в жидкой фазе пульпы растворенных соединений железа необходимо специально вводить в процесс сернистый натрий. Дозировка сернистого натрия контролируется условием /4/, сформулированным выше.

В точке подачи сернистого натрия в технологическом процессе не требуется установка специального кондиционера, поскольку реакция /4/ протекает достаточно быстро. В отсутствии катионов меди в случае образования в жидкой фазе пульпы после измельчения сильной редокс-системы, обусловленной ионными формами железа, перед подачей фторсиликата натрия в пульпу дополнительно вводят медный купорос. Подача медного купороса контролируется реакцией
Fe(OH)₂+Cu²⁺=Cu(OH)₂+Fe₂⁺ /12/
и осуществляется по модели
E_Cu =477-59pH /13/
где E_Cu - потенциал ионоселективного электрода, обратимого к катионам меди.

Действия по подаче медного купороса демонстрируются на фиг. 3. При более отрицательных значениях E_Cu по сравнению с областью оптимальных величин, определяемой линией /13/, в пульпе присутствует недостаточная концентрация катионов меди и необходимо увеличить дозировку медного купороса. И, наоборот, при положении точки, соответствующей фактически зафиксированным на процессе параметрам E_Cu и pH, в области высоких концентраций катионов меди, необходимо снизить расход медного купороса.

Новизна предлагаемого способа состоит в новой совокупности известных признаков.

Изобретательский уровень подтверждается тем, что взаимодействие признаков новой совокупности позволяет получить новое свойство, а именно обработка пульпы фторсиликатом натрия или аммония позволяет исключить из процесса регулятор среды и снизить расход мелющих тел. Регулирование подачи фторсиликата натрия по зависимости Eh-pH /3/ и подачу собирателя по зависимости EM-Eh /7/ обеспечивает автоматическую оптимизацию процесса и достижение минимальных потерь металлов в хвостах флотации. Дополнительная подача медного купороса по оптимальному соотношению /13/ и сернистого натрия по оптимальному соотношению /3/ в случае переработки руд, содержащих сульфиды железа в виде пирита, расширяет область применения предлагаемого изобретения, охватывающую медно-молибденовые руды, и обеспечивает достижение лучших технологических показателей при обогащении этого класса руд.

Необходимость совместного применения признаков новой совокупности обусловлена нарушением условий оптимальности использования по каждому из них в случае их раздельного осуществления.

Для осуществления предлагаемого способа служит устройство, изображенное схематически на фиг. 4. Устройство для осуществления способа содержит измельчительный агрегат 1, измерительную коробку 2 с датчиком концентрации катионов меди и pH 3 и соответствующий контур регулирования подачи медного купороса, включающий измерительный прибор 4, регулятор 5 и дозатор 6, агитационный чан 7 с датчиком. Eh-pH 8 и соответствующий контур регулирования подачи фторсиликата натрия, включающий измерительный прибор 9, регулятор 10 и дозатор фторсиликата 11, измерительную коробку 12 с датчиком Eh-pH 13 и соответствующим контуром регулирования подачи сернистого натрия, включающий измерительный прибор 14, регулятор 15 и дозатор сернистого натрия 16, флотомашину 17 с датчиком концентрации ксантогената ЕМ-Eh 18 и соответствующим контуром регулирования подачи ксантогената, включающий измерительный прибор 19, регулятор 20 и дозатор ксантогената 21.

Примеры осуществления способа флотации
Пример 1
Исследованию подвергалась проба медно-никелевой руды Диньцуаньского предприятия /Китай/. В руде содержится: 1,45% Ni, 0,78% Cu, 14,3% Fe, 6,2% S, 0,045 Co, 26,8% MgO, 31,6 % SiO₂, 1,8% CaO, 2,3% Al₂O₃, 0,12 г/т Au, 2,1 г/т Ag, 0,14 г/т Pd. Никелевые минералы представлены пентландитом (Fe, Ni), S₈, миллеритом (NiS); виоларитом /FeNi₂S₄/; медные минералы: халькопиритом /CuFeS₂/, валлериитом /Cu₃Fe₄S₇/, кубанитом (CuFe₂S₃); сульфиды железа представлены в основном никеленосным пирротином /Fe_1-xS/. Пустая порода представлена: серпентином, пироксеном, оливином, тальком, хлоритом, слюдой, карбонатами.

Опыты выполнялись по стандартному режиму, принятому на обогатительной фабрике. Измельчение проводится в две стадии, при крупности измельчения в первой - 68% -0,074 мм и 80%-0,074 мм во второй. В рудную мельницу подано 2 кг/т Na₂CO₃. Для активации пирротина и депрессии талька продозировано 500 г/т CuSO₄, и затем 200 г/т бутилового ксантогената. Время агитации с CuSO₄ - 5 мин. В качестве вспенивателя использовалось сосновое масло. Время флотации после первого и второго измельчения составило по 8 мин. Перед второй стадией флотации подано 150 г/т CuSO₄ и 50 г/т ксантогената.

В первой стадии флотации получен концентрат, содержащий 5,52% Ni и 3,96% Cu при извлечении, соответственно, 36,52% и 47,84%. Во второй стадии флотации получен концентрат 3,49% Ni и 1,27% Cu при извлечении, соответственно, 35,29% и 23,45%. Таким образом, суммарное извлечение составило 71,8% Ni и 71,29 Cu.

На второй пробе флотация проведена по заявляемому способу. Измельчение проводилось без соды. Исходная пульпа кондиционировалась с фторсиликатом натрия в течение 4 мин. Добавка фторсиликата натрия в количестве 385 г/т привела к изменению электрохимических параметров пульпы и точка 1, зафиксированная на фиг. 1, переместилась в оптимальную область, контролируемую моделью /3/.

Для контроля использован платиновый электрод в паре с хлорсеребряным электродом сравнения. Условия подачи CuSO₄ аналогичны условиям базового опыта. Дозировка ксантогената составила 215 г/т и обеспечила соблюдение условия /7/. Дополнительно подано 10 г/т дибутилдитиофосфата для обеспечения более устойчивого пенообразования.

В первой стадии флотации получен концентрат, содержащий 5,3% Ni и 3,5% Cu при извлечении, соответственно, 62,14% и 57,36%. Во второй операции флотации пульпоподготовка сохранила базовый опыт и получен концентрат, содержащий 3,21% Ni и 1,12% Cu при извлечении, соответственно, 19,85% и 16,99%. Таким образом, получено существенно более высокое суммарное извлечение 82% Ni и 74% Cu, при несущественном снижении качества концентратов.

Пример 2.

Исследованию подвергалась проба медно- никлеевой руды Ждановского месторождения /комбинат "Печенганикель", Россия/. Проба руды содержала 1,15% Ni и 0,59% Cu. Сульфиды железа в основном представлены гексагональным пирротином и в меньшей степени моноклинным пирротином. Содержание пирротина в руде составляет 11%. Пустая порода представлена оливином, пироксеном, серпентином, роговой обманкой, хлоритом, тальком, амфиболами, карбонатами. Испытуемая проба относилась к труднообогатимым рудам межкарьерного целика, переработка которых в промышленных условиях приводила к снижению извлечения никеля в конечный концентрат до 50% при плановом извлечении 72% на руде, содержа щей 0,56% Ni.

Исходная проба измельчалась в одну стадию до 80% класса - 0,074 мм. Флотация производилась в одну стадию в течение 15 мин.

Первый опыт представлен по базовому режиму фабрики. В мельницу дозировалась сода в количестве 2 кг/т и бутиловый ксантогенат - 100 г/т. После измельчения в пульпу добавляли 30 г/т медного купороса, а непосредственно перед флотацией 35 г/т бутилового ксантогената и 40 г/т дибутилдитиофосфата. Получен концентрат, содержащий 3,6% Ni и 0, 2,03% Cu при извлечении, соответственно, 59,1% и 65,4%.

Второй опыт выполнен по заявляемому способу. Измельчение проводилось без подачи соды в мельницу. После измельчения в пульпе зафиксированы Eh и pH, которым соответствует положение точки 2 на фиг. 1, т.е. ее электрохимические параметры существенно отличаются от оптимальных, определяемых условием /2/. При кондиционировании пульпы с фторсиликатом натрия в течение 5 мин окислительный потенциал пульпы приобретает более отрицательное значение и исходная точка наблюдений 2'' перемещается в координатах pH-Eh, как это показано на фиг. 1. Оптимальные условия пульпоподготовки на данной пробе достигнуты за счет расхода фторсиликата натрия 420 г/т. В связи с тем, что при обработке пульпы фторсиликатом натрия гидроксосоединения железа растворяются также с поверхности талька и при этом происходит его активация, расход медного купороса был повышен до 60 г/т. Для соблюдения условия /7/ расход ксантогената составил 55 г/т. Расход дибутилдитиофосфата сохранен как и в базовом опыте на уровне 40 г/т. По сравнению с базовым опытом получено существенно более высокое извлечение металлов: 69,37% Ni и 72,8% Cu. При незначительном снижении качества концентратов до уровня 3,47% Ni и 1,96% Cu.

При осуществлении способа по примеру 1 и 2 при переработке руд, содержащих сульфиды железа в виде пирротина, контур регулирования медного купороса, включающий датчик 3, измерительный прибор 4, регулятор 5 и дозатор 6, отключается. Включается в работу контур подачи фторсиликата натрия по показаниям датчика 8. Зафиксированный измерительным прибором 9 более положительный потенциал Eh по сравнению с оптимальным заданным по зависимости /3/ командует через регулятор 10 на увеличение дозировки фторсиликата натрия дозатором 11. При достижении оптимального соотношения Eh-pH по зависимости /3/ дальнейшее увеличение дозировки фторсиликата натрия прекращается. При недостижении высоких отрицательных значений потенциалов Eh за счет дозировки фторсиликата, обеспечивающих достижение оптимальной области Eh-pH /3/, автоматически включается подача сернистого натрия, расход которого увеличивается дозатором 16 по команде регулятора 15 до тех пор, пока не будет достигнут заданный потенциал Eh. Зафиксированные датчиком 18 потенциалы EM и Eh в результате работы предыдущих контуров регулирования воздействуют через измерительный прибор 19 на регулятор 20, который выдает команду ксантогената 21 на увеличение дозировки собирателя, если зафиксированные потенциалы ЕМ датчиком 18 положительнее зависимости /7/.

Пример 3.

Исследованию подвергалась проба медно-молибденовой руды месторождения Эрдэнэтийн-Овоо /Монголия/. Проба содержала 0,81% Cu, 0,045% Mo, 2,6% Fe. Минералы меди представлены халькозином /Cu₂S/, ковелином /CuS/, борнитом /Cu₅FeS₄/, халькопиритом /CuFeS₂/, малахитом, азуритом, купритом, делафосфитом. Минералы молибдена представлены молибденитом /MoS₂/, повеллитом /CaMoO₄/. Железо в основном представлено пиритом. Нерудная часть представлена кварцем, палевым шпатом, серицитом, биотитом, хлоритом. Первичная медь составляет 54,4%, окисленная - 2,2%.

Исходную пробу измельчали в одну стадию до крупности 80% - 0,074 мм. В базовом опыте по методике, принятой на предприятии, в измельчение подавали известь в количестве 1,5 кг/т. После измельчения в пульпу подавали сернистый натрий - 35 г/т, бутиловый ксантогенат - 35 г/т, дизельное топливо - 10 г/т, вспениватель /Т-80/ - 20 г/т. Выполнялась основная флотация в течение 5 мин с получением грубого концентрата и контрольная флотация в течение 7 мин с получением промпродуктового концентрата. Перед контрольной флотацией в пульпу добавляли сернистый натрий - 15 г/т и ксантогенат - 15 г/т. Результаты опыта представлены в табл. 1 (см. в конце описания).

В таблице помещены также расчетные значения селективности процесса. Селективность 1: суммарное извлечение меди в концентрат и железа в хвосты и селективность; 2: разница между извлечением меди в концентрат и выходом концентрата.

Второй опыт был поставлен при измельчении без извести. Электрохимические характеристики пульпы после измельчения оцениваются точкой "3" на фиг. 1 и фиг. 3. Согласно фиг. 3 в пульпе содержится достаточное количество катионов меди и добавлять в пульпу медный купорос на этой пробе не требуется. Неоптимальность положения точки "3" на фиг. 1 по отношению к линии Eh-pH /8/ в этом случае ликвидировалась только за счет трехминутного контактирования пульпы с фторсиликатом натрия. Перевод точки "3" в оптимальную зону осуществлен за счет расхода фторсиликата 240 г/т. Сернистый натрий подан в количестве 150 г/т, достаточном для изменения состояния пульпы по электрохимическим характеристикам из области /8/ в область /2/, как это показано на фиг. 1 Расход бутилового ксантогената 45 г/т обеспечивал выполнение условия /7/.

Расходы дизельного топлива и вспенивателя Т-80 приняты по базовому опыту. Результаты опыта представлены в табл. 2 (см. в конце описания).

Таким образом, в отсутствии подачи извести в мельницу заявляемое техническое решение обеспечивает повышение извлечении меди и молибдена. При этом селективность процесса по пириту остается практически на том же уровне.

Пример 4
Исследованию подвергалась труднообогатимая проба медно-молибденовой руды месторождений Эрдэнэтийн-Овоо. В пробе содержится 0,6% Cu, и 0,03% Mo. По другим параметрам проба аналогична пробе, рассмотренной в примере 3. Главной причиной худшей обогатимости является образование в жидкой фазе пульпы гидроксосоединений железа и более отрицательного окислительного потенциала /точка "4" на фиг. 1/. Ионоселективный электрод, обратимый к катионам меди после измельчения, показывает в пульпе потенциал 0 мВ /фиг. 3 "точка "4"/. В качестве ионоселективного электрода, обратимого к катионам меди, использован аргентитовый электрод /Ag₂S/.

Базовый опыт был поставлен при дозировке в мельницу извести 2 кг/т. В качестве собирателя использован изопропиловый аэрофлот, его расход составил 20 г/т.

Остальные условия аналогичны условиям базового опыта по примеру 3. Результаты опыта представлены в табл. 3 (см. в конце описания).

При измельчении пробы перед вторым опытом без подачи извести в мельницу зафиксированные электрохимические параметры в точке "4" /фиг. 3/ свидетельствуют о необходимости подачи в пульпу медного купороса. Расход медного купороса в количестве 50 г/т обеспечил смещение электрохимических характеристик пульпы в оптимальную область /13/. Последующая пульпоподготовка включала кондиционирование в течение трех минут с фторсиликатом натрия - 240 г/т, подачу сернистого натрия - 150 г/т и точка "4" сместилась в оптимальную область /2/ как это показано на фиг. 1.

С целью получения более устойчивого пенообравования после указанной пульпоподготовки расход изопропилового аэрофлота был увеличен до 50 г/т. В результате в опыте получены результаты, зафиксированные в табл. 4 (см. в конце описания).

Более высокое извлечение меди и молибдена, полученное по заявляемой технологии без подачи извести, достигнуто при улучшении селективности процесса по пириту.

Осуществление способа по примеру 3 и 4 выполняли следующим образом. Начальным сигналом для работы устройства являются показания датчика 3 в контуре регулирования подачи медного купороса. Если в пульпе измерительный прибор 4 фиксирует более отрицательные потенциалы, чем это необходимо по зависимости /13/, то регулятор 5 дает команду дозатору 5 на увеличение расхода медного купороса, что приводит к смещению потенциала датчика 3 в положительную область и, наоборот, если датчик 3 фиксирует более положительный потенциал, чем это требуется по зависимости /13/, регулятор дает команду дозатору 6 на уменьшение расхода медного купороса, вплоть до полного исключения реагента из процесса.

Действие последующих контуров регулирования аналогично, описанному выше.

Формула изобретения

1. Способ флотации руд цветных металлов, содержащих сульфиды железа, включающий кондиционирование пульпы с реагентом-комплексообразователем гидроксосоединений железа, осуществляемое после измельчения руды в естественной среде, и флотацию минералов сульфгидрильным собирателем с проведением процесса при оптимальном соотношении окислительного потенциала Eh и концентрации водородных ионов pH, отличающийся тем, что в качестве указанного реагента-комплексообразователя вводят фторсиликат натрия или аммония, а в качестве указанного собирателя - бутиловый ксантогенат, подачу которого осуществляют в соответствии с оптимальным соотношением EM - Eh, составляющим EM = EM^o + 318 + Eh, где EM и EM^o - измеренный и стандартный потенциал ионоселективного электрода, а расход фторсиликата натрия или аммония регулируют по оптимальному соотношению Eh - pH, составляющему при переработке пиротинсодержащих руд Eh = 272 - 59 pH, а при переработке пиритсодержащих руд - Eh = 505 - 59 pH, с последующим введением в пульпу дополнительно сернистого натрия до достижения оптимального соотношения Eh - pH, составляющего Eh = 272 - 59 pH.

2. Способ по п.1, отличающийся тем, что при переработке пиритсодержащих руд, не содержащих в жидкой фазе пульпы катионов меди, перед подачей фторсиликата натрия или аммония в пульпу добавляют медный купорос, расход которого регулируют по оптимальному соотношению между потенциалом аргентитового электрода и концентрацией водородных ионов, составляющему Ecu = 477 - 59 pH.

РИСУНКИ

Рисунок 1, Рисунок 2, Рисунок 3, Рисунок 4, Рисунок 5, Рисунок 6