Логопериодическая вибраторная антенна

Изобретение относится к антенной технике и может быть использовано в системах связи дециметрового и сантиметрового диапазонов волн, в частности, в качестве широкополосной приемопередающей антенны сотовой связи, а также в радиопеленгации и нелинейной радиолокации. Техническим результатом является снижение коэффициента стоячей волны в коаксиальном фидере в широкой полосе частот с коэффициентом перекрытия не менее 2. Антенна содержит ряд симметричных вибраторов, двухпроводную распределительную линию, возбуждаемую коаксиальным фидером, при этом каждый последующий симметричный вибратор в ряду запитан противофазно предшествующему симметричному вибратору, а отношение длин плеч соседних вибраторов и отношение расстояний между симметричными вибраторами выбраны по соотношениям образования оптимальной логопериодической структуры. Симметричные вибраторы и двухпроводная распределительная линия выполнены в виде полосковых проводников, расположенных с двух сторон диэлектрического основания. 4 ил., 1 табл.

 

Изобретение относится к антенной технике и может быть использовано в стационарных и мобильных системах связи в дециметровом и сантиметровом диапазонах волн, в частности, в качестве широкополосной приемопередающей антенны сотовой связи, а также в радиопеленгации и нелинейной радиолокации. Известны логопериодические вибраторные антенны (ЛПВА), содержащие ряд симметричных вибраторов, записываемых от двухпроводной распределительной линии, плечи которых подключены к ней противофазно [Peixeiro С. Design of logperiodic dipole antennas. - JEE Proc., 1988, vol.135, Pt. H, №2, p.98-102]. Отношение длин плеч соседних вибраторов в таких антеннах связано с масштабным множителем τ - периодом логопериодической структуры, а расстояние между вибраторами находится в зависимости от пространственного множителя σ. В классическом варианте выполнения ЛПВА (симметричные прямолинейные вибраторы, двухпроводная распределительная линия питания, коаксиальный кабель возбуждения линии питания) геометрию антенны определяют из условия реализации максимального коэффициента направленного действия (КНД) путем выбора параметров τ и σ [В.А.Яцкевич, В.С.Александров. Проектирование логопериодических вибраторных антенн. - Антенны, 2005, вып.7-8, с.3-12]. При фиксированном значении τ существует оптимальное значение σ, при котором ЛПВА имеет наибольший КНД. Образовавшаяся для этой пары τ и σ логопериодическая вибраторная структура считается оптимальной. Увеличение τ при оптимальном значении σ приводит к росту КНД, вибраторная структура стремится к периодической и при значениях τ, близких к единице, достигается максимально возможный для бесконечной структуры КНД, а характеристики структуры будут близки к частотно-независимым [2]. Однако, если размеры вибраторной структуры конечны, то при реализации максимального КНД возникает проблема ее согласования с коаксиальным фидером антенны. Особенно заметно она проявляется при больших значениях τ, т.е. при реализации больших КНД.

Известные оптимальные ЛПВА имеют недостаточно высокий уровень согласования вибраторной структуры антенны с возбуждающим двухпроводную линию коаксиальным фидером, имеющим стандартные значения волнового сопротивления Wф=50 и 75 Ом.

Известно также, что активная составляющая входного сопротивления ЛПВА колеблется вокруг волнового сопротивления логопериодической вибраторной структуры, которое в свою очередь зависит от волнового сопротивления Wл двухпроводной линии [3, с.209]. Следовательно, путем выбора значения Wл можно согласовать активную составляющую входного сопротивления ЛПВА с волновым сопротивлением Wф, возбуждающего антенну коаксиального фидера. Однако рекомендуемые в [2, с.10, табл.2] для этого значения Wл приведены лишь для частного случая Wф=75 Ом, причем не оговорены условия их применения. Существующие электродинамические методы анализа ЛПВА и компьютерные программы дают большие погрешности определения геометрии и элетрических характеристик двухпроводной линии при Wл<150 Ом из-за использования тонкопроволочного приближения.

Для улучшения согласования антенны с фидером на нижнем и верхнем участках рабочего диапазона частот в [2, с.7 рис.2, с.8] предложено двухпроводную линию закончить со стороны наибольшего вибратора короткозамкнутым шлейфом длиной lкз=0,125 λmax и продлить ее за наименьший вибратор на lxx=0,06λmin. Однако эти меры позволяют уменьшить коэффициент стоячей волны (КСВн) в фидере до значений 1,5-1,7 только в узких диапазонах частот, в пределах которых осуществляется компенсация реактивных составляющих входного сопротивления антенны на указанных участках рабочего диапазона частот.

Среди известных решений наиболее близким по технической сущности к заявленному устройству является логопериодическая вибраторная антенна по патенту Российской Федерации №2189676 С 2, МКИ H01Q 11/10, опубликованному 2002.09.20.

Она содержит ряд симметричных вибраторов, запитываемых от двухпроводной распределительной линии, возбуждаемой коаксиальным фидером, при этом каждый последующий симметричный вибратор в ряде запитан противофазно предшествующему симметричному вибратору, а отношение длин плеч соседних вибраторов и отношение расстояний между симметричными вибраторами выбраны по соотношениям образования оптимальной логопериодической вибраторной структуры.

Данное техническое решение имеет ограничение, заключающееся в недостаточно высоком уровне широкополосного согласования антенны с коаксиальным фидером, так как в нем не оптимизированы значения волнового сопротивления двухпроводной распределительной линии и не предусмотрена конструктивная возможность его практической реализации при малых значениях. Это не позволяет достичь наилучшего широкополосного согласования антенны с коаксиальным фидером, имеющим стандартные значения волнового сопротивления Wф=50 и 75 Ом, что снижает качество приема и передачи радиосигналов в широкой полосе частот.

В изобретении решается задача повышения качества приема и передачи радиосигналов в широкой полосе частот, а также надежности обнаружения излучений за счет улучшения согласования антенны с коаксиальным фидером.

Технический результат, который может быть получен при использовании предлагаемой логопериодической вибраторной антенны, заключается в снижении коэффициента стоячей волны в коаксиальном фидере антенны в широкой полосе частот с коэффициентом перекрытия не менее 2.

Для решения поставленной задачи с достижением указанного технического результата в известной логопериодической вибраторной антенне, содержащей ряд симметричных вибраторов, запитываемых от двухпроводной распределительной линии, возбуждаемой коаксиальным фидером, при этом каждый последующий симметричный вибратор в ряде запитан противофазно предшествующему симметричному вибратору, а отношение длин плеч соседних вибраторов и отношение расстояний между симметричными вибраторами выбраны по соотношениям образования оптимальной логопериодической вибраторной структуры, согласно изобретению симметричные вибраторы и двухпроводная распределительная линия выполнены в виде полосковых проводников, расположенных с двух сторон диэлектрического основания, причем отношение волнового сопротивления двухпроводной распределительной линии Wл к волновому сопротивлению коаксиального фидера Wф, выбрано из соотношений для коаксиального фидера с волновым сопротивлением для коаксиального фидера с Wф=75 Ом, а отношение длины ln n-го вибратора логопериодической структуры к эквивалентному диаметру ап полоскового проводника вибратора выбрано удовлетворяющим условию , где n=1, 2…N.

На фиг.1 изображен общий вид заявленной логопериодической вибраторной антенны. На фиг.2 показана плата печатной логопериодической вибраторной структуры. На фиг.3 показана экспериментальная частотная зависимость активной Rвх и реактивной Хвх составляющей входного сопротивления предлагаемой ЛПВА в диапазоне частот с перекрытием fв/fн=2. На фиг.4 приведены результаты измерения КСВн и коэффициента усиления Ga предлагаемой антенны в широкой полосе частот.

Логопериодическая вибраторная антенна содержит ряд симметричных вибраторов 1, присоединенных к двухпроводной распределительной линии 2, и коаксиальный фидер 3, проложенный по одному из проводников линии 2. Внешний проводник (оплетка) 6 коаксиального фидера 3 имеет гальванический контакт с проводником линии 2, по которому проложен фидер 3. Вибраторы 1 и проводники двухпроводной линии 2 выполнены в виде полосковых проводников с двух сторон диэлектрического основания 4. Внутренний проводник 6 коаксиального фидера 3 через отверстие у наименьшего вибратора 1 выведен на противоположную проложенному по проводнику линии 2 внешнему проводнику 5 фидера 3 сторону основания 4, где он имеет гальванический контакт с другим проводником линии 2, например припаян к нему.

Печатная логопериодическая вибраторная структура (фиг.2) содержит N полосковых симметричных вибраторов 1 с изменяющейся по геометрической прогрессии длиной ln=l1·τn-1 и шириной Sn=S1·τn-1 (l1, S1 соответственно длина и ширина наибольшего вибратора, n=1, 2…N) и двухпроводную линию 2 питания вибраторов 1 в виде двух полосковых проводников одинаковой ширины "b" с диэлектрическим заполнением между ними, образующих ленточную линию (см. фиг.1). Полосковые симметричные вибраторы и полосковые проводники ленточной линии выполнены фотохимическим (печатным) методом с двух сторон диэлектрического основания 4 платы толщиной h. Геометрия вибраторной структуры определяется параметрами: τ - периодом логопериодической структуры; σ - пространственным множителем структуры; α - полным углом при вершине структуры; N - числом вибраторов структуры; εr - относительной диэлектрической проницаемостью материала основания платы. Ленточная линия реализуется с помощью известной формулы для h/b«1

Логопериодическая вибраторная антенна в режиме передачи работает следующим образом. Волна от генератора по коаксиальному фидеру 3 распространяется к точке 6 возбуждения логопериодической вибраторной структуры и далее по двухпроводной (ленточной) линии 2 питания вибраторов 1 распространяется в обратном направлении в сторону более длинных вибраторов. При распространении волны по линии 2 она наиболее интенсивно возбуждает вибраторы, длины ln которых близки к резонансным (активная область структуры). При удалении от активной области как в сторону больших ln-1, так и в сторону меньших ln+1 вибраторов интенсивность их возбуждения быстро спадает - происходит отсечка токов вибраторной структуры, причем отношение частот , на которых резонируют соседние вибраторы, равно τ. Отсечка токов обеспечивается путем переменно-фазного включения плеч вибраторов 1 в двухпроводную линию питания 2, что позволяет сформировать излучение вибраторов активной области с максимумом в сторону вершины структуры. Возбуждение волны в распределительной линии 2 ЛПВА осуществляется коаксиальным фидером 3, который, как правило, имеет стандартные значения волнового сопротивления Wф=50 и 75 Ом. Оптимизация геометрии логопериодической структуры антенны по КНД достигается путем выбора пары параметров τ и σ. Существует, как показывает анализ, два предела достижения максимальных значений КНД: верхний предел - КНД=10-11,5 дБ и нижний предел - КНД=6-7,5 дБ. Для верхнего предела τ=0,94-0,96, σ=0,21; для нижнего предела τ=0,82-0,86; σ=0,16 [2, рис.2, 4]. Для достижения заявленного технического результата необходимо установить для верхнего и нижнего пределов КНД соотношения, позволяющие определить значения волнового сопротивления двухпроводной распределительной линии питания 2 Wл, при которых обеспечивается наилучшее согласование логопериодической вибраторной структуры антенны с коаксиальным фидером 3, имеющим стандартные значения Wф.

Наилучшее согласование достигается, как известно, если в фидере обеспечивается режим бегущей волны, т.е. при выполнении условия и , где и - среднее значение соответственно активной и реактивной составляющей входного сопротивления антенны. При волновое сопротивление двухпроводной линии связано с заданным значением Wф следующим соотношением:

где ,

ρв - эквивалентное волновое сопротивление вибраторов 1 антенны;

ln - длина n-го вибратора структуры;

аn - эквивалентный диаметр полоскового проводника n-го вибратора.

Волновое сопротивление логопериодической вибраторной структуры Wлог определяется выражением [3, с.203]:

Так как в (2) и (3) отсутствует зависимость Wл и Wлог от частоты, то все полученные с их помощью результаты являются частотно-независимыми. По формулам (2) и (3) были выполнены расчеты оптимальных по наилучшему согласованию ЛПВА с коаксиальным фидером ) значений параметров ρв, В, , Wлог антенны для верхнего и нижнего пределов КНД и стандартных значений Wф=50 и 75 Ом. Результаты расчетов представлены в таблице.

Параметр антенны Wф=50 Ом Wф=75 Ом
Верхний предел КНД=10-11,5 дБ Нижний предел КНД=6-7,5 дБ Верхний предел КНД=10-11,5дБ Нижний предел КНД=6-7,0 дБ
τ 0,94 0,84 0,94 0,84
σ 0,21 0,16 0,21 0,16
18,5 50 18,5 50
ρв, Ом 80 199,4 80 199,4
В 0,3644 0,191 0,54 0,287
1,43 1,21 1,68 1,33
Wлог 50 50 75 75

В таблице каждой паре параметров τ и σ соответствует оптимальный по КНД вариант антенны. Значения параметра lnn=18,5 и 50, используемых при расчетах ρв, выбраны из соображений реализации верхнего и нижнего пределов достижения максимального КНД [2, рис.4]. Они также являются оптимальными с точки зрения широкополосности и возможностей печатной технологии изготовления вибраторов.

Из результатов расчетов следует, что для заданных стандартных значений волнового сопротивления коаксиального фидера Wф=50 и 75 Ом существуют значения волнового сопротивления двухпроводной распределительной линии Wл для верхнего и нижнего пределов КНД оптимальной ЛПВА, при которых обеспечивается равенство волновых сопротивлений логопериодической вибраторной структуры и возбуждающего ее коаксиального фидера среднему значению активной составляющей входного сопротивления антенны (Wлог=Wф=) и, следовательно, при выполнении условия реализуется наилучшее согласование антенны с коаксиальным фидером в широкой полосе частот. Оптимальные по широкополосному согласованию значения волнового сопротивления двухпроводной линии определяются, как следует из таблицы, соотношениями:

для волнового сопротивления Wф=50 Ом и

для волнового сопротивления Wф=75 Ом.

При выполнении соотношений (4) и (5) в коаксиальном фидере предлагаемой антенны с Wф=50 и 75 Ом устанавливается режим бегущей волны, который не имеет принципиальных ограничений по ширине полосы рабочих частот.

Таким образом, за счет выполнения симметричных вибраторов и двухпроводной распределительной линии логопериодической вибраторной антенны в виде полосковых проводников, расположенных с двух сторон диэлектрического основания, и выбора с использованием формулы (1) отношения размеров образовавшейся при этом ленточной распределительной линии по найденным из соотношений (4) и (5) значениям волнового сопротивления ленточной распределительной линии Wл обеспечивается в коаксиальном фидере антенны режим бегущей волны. Это, в свою очередь, определяет малый по величине и в среднем постоянный в широкой полосе частот коэффициент стоячей волны в возбуждающем коаксиальном фидере логопериодической антенны с оптимальной геометрией вибраторной структуры, т.е. улучшает согласование антенны с коаксиальным фидером в широкой полосе частот.

Сказанное подтверждается не только приведенными выше теоретическими выводами и физическими принципами работы антенны, но и результатами экспериментальных исследований образцов предлагаемой ЛПВА. Результаты измерений активной Rвх и реактивной Хвх составляющей входного сопротивления образца антенны с Wф=50 Ом, τ=0,84, σ=0,16, рассчитанной на нижний предел КНД=6-7,5 дБ в диапазоне частот Δf=2380-4760 МГц и выполненной в виде полосковой конструкции с ленточной распределительной линией на диэлектрической подложке толщиной h=1,5 мм и εr=5 (материал подложки "Флан-5"), имеющей Wл=60,5 Ом (b=4,17 мм), представлены на фиг.3. Видно, что в диапазоне частот с коэффициентом перекрытия активная составляющая входного сопротивления антенны Rвх колеблется (периодически меняется) в пределах ±25 Ом вокруг волнового сопротивления коаксиального фидера Wф, причем ее среднее значение а реактивная составляющая входного сопротивления антенны Хвх колеблется вокруг нулевого значения и ее среднее значение . Периодический характер изменения Rвх и Хвх со средними значениями и указывает на принципиальную возможность реализации низких значений КСВн в широкой полосе частот. Эта возможность проверена экспериментально на образце предлагаемой антенны с оптимальной для КНД=10 дБ геометрией (τ=0,92, σ=0,2) в диапазоне частот с перекрытием . Антенна выполнена на диэлектрической подложке с εr=5 и h=1,5 мм, значение параметра выбрано равным для всех полосковых вибраторов структуры. Ленточная распределительная линия имела волновое сопротивление Wл=71,5 Ом (b=3,53 мм), возбуждающий коаксиальный фидер Wф=50 Ом. Результаты измерений (фиг.4) показывают, что в полосе частот с перекрытием реализуются значения КСВн=1,3…1,7 (средние значения 1,5). Таким образом, реализация заявленной геометрии логопериодической вибраторной структуры и ленточной распределительной линии позволяет снизить коэффициент стоячей волны в коаксиальном фидере антенны в среднем до 1,5 в широкой полосе частот с коэффициентом перекрытия не менее 2.

Оценим возможность реализации двухпроводной линии ЛПВА, определяемой соотношением (4), при выполнении линии из проводников круглого сечения диаметром d и расстоянии D между центрами проводников. Для верхнего и нижнего пределов (4) и Wф=50 Ом волновое сопротивление двухпроводной линии равно соответственно Wл=60,5 и 71,5 Ом. Используя известную формулу , получаем, что при выполнении двухпроводной линии, имеющей волновое сопротивление Wл=60,5 и 71,5 Ом, из проводников круглого сечения с d=4, 6, 10 мм под стандартные диаметры коаксиальных кабелей зазоры между проводниками составляют: D - d=0,52; 0,78 и 1,3 мм для Wл=60,5 Ом и 0,73; 1,1 и 1,82 мм для Wл=71,5 Ом. Реализовать двухпроводную линию с такими малыми зазорами между проводниками весьма проблематично. Однако в полосковом исполнении (фиг.1) двухпроводная линия 2 с волновым сопротивлением Wл=60,5 и 71,5 Ом легко реализуется, например, на отечественном высокочастотном диэлектрическом материале типа флан - 5×1,5 мм (b=4,17 и 3,53 мм; h=1,5 мм) или импортном материале типа Rodgers 4350 В (εr=3,2; h=0,7 мм) с использованием технологии изготовления печатных плат фотохимическим методом.

Литература

1. Peixeiro С. Design of logperiodic dipole antennas. - JEE Proc., 1988, vol. 135, Pt. H, №2, p.98-102.

2. Яцкевич В.А., Александров B.C. Проектирование логопериодических вибраторных антенн. - Антенны, 2005, вып.7-8, с.3-12.

3. Жук М.С., Молочков Ю.Б. Проектирование линзовых, сканирующих, широкодиапазонных антенн и фидерных устройств. - М.: "Энергия", 1973.

Логопериодическая вибраторная антенна, содержащая ряд симметричных вибраторов, запитываемых от двухпроводной рапределительной линии, возбуждаемой коаксиальным фидером, при этом каждый последующий симметричный вибратор в ряду запитан противофазно предшествующему симметричному вибратору, а отношение длин плеч соседних вибраторов и отношение расстояний между симметричными вибраторами выбраны по соотношениям образования оптимальной логопериодической вибраторной структуры, отличающаяся тем, что симметричные вибраторы и двухпроводная распределительная линия выполнены в виде полосковых проводников, расположенных с двух сторон диэлектрического основания, причем отношение волнового сопротивления двухпроводной распределительной линии Wл к волновому сопротивлению коаксиального фидера Wф выбрано из соотношений для коаксиального фидера с волновым сопротивлением Wф=50 Ом и для коаксиального фидера с
Wф=75 Ом, а отношение длины ln n-го вибратора логопериодической структуры к эквивалентному диаметру αn полоскового проводника вибратора выбрано удовлетворяющим условию , где n=1, 2, … N.



 

Похожие патенты:

Изобретение относится к антеннам метрового и дециметрового диапазонов частот и используется для обеспечения радио- и радиорелейных линий связи стационарных и подвижных (наземных и воздушных) объектов, в условиях воздействия стационарных источников непреднамеренных радиопомех.

Изобретение относится к области антенной техники и предназначено для использования в радиотехнических системах различного назначения. .

Изобретение относится к области антенной техники и предназначено для использования в радиотехнических системах различного назначения, в частности в качестве сверхширокополосной направленной антенны, устанавливаемой на подвижных объектах.

Изобретение относится к антеннам метрового и дециметрового диапазона частот и используется в телевидении и для радиосвязи с объектами в любом азимутальном направлении.

Изобретение относится к антенной технике для радио- и радиорелейной связи при приеме и передаче информации в УКВ диапазоне, а также для телевидения. .

Изобретение относится к основным элементам электрического оборудования, а именно к антеннам, обеспечивающих работу одновременно в двух различных диапазонах волн, и может использоваться в системах связи, в частности, в телевидении в качестве комнатной или наружной приемной передающей антенны.

Изобретение относится к области радиотехники и может быть использовано в качестве направленной УКВ приемно - передающей антенны, защищенной от воздействия ударных и вибрационных нагрузок.

Антенна // 2081487
Изобретение относится к антенной технике и может быть использовано в качестве передающей и приемной антенн. .

Изобретение относится к антенной технике и может быть использовано при создании передающих и приемных антенн радиосвязи, радиовещания, телевидения, систем охранной сигнализации и телеметрии

Изобретение относится к антенной технике и может использоваться при конструировании сверхширокополосных антенн, работающих в непрерывном диапазоне ультравысоких (УВЧ) и сверхвысоких (СВЧ) частот

Изобретение относится к области радиотехники, а именно к антенно-фидерной технике, и может быть использовано для приема радиосигналов в коротковолновом диапазоне частот

Изобретение относится к антенной технике и может быть использовано в стационарных и мобильных системах связи в метровом, дециметровом и сантиметровом диапазонах волн

Изобретение относится к антенной технике, а более конкретно к широкодиапазонным малогабаритным антеннам для радиосвязи и радиолокации

Изобретение относится к области антенной техники и может быть использовано в радиотехнических системах различного назначения в качестве самостоятельной сверхширокополосной антенны, либо в качестве базового элемента антенной решетки

Изобретение относится к радиотехнике, а более конкретно к антенной технике, находящей широкое применение в радиотехнике, в радиосвязи, в радиолокации, в радионавигации, где требуются широкополосные или сверхширокополосные антенны, обладающие однонаправленной диаграммой направленности. Технический результат - снижение коэффициента стоячей волны антенны по входу, снижение уровня обратного излучения и достижения постоянства формы диаграммы в широком диапазоне частот и обеспечение постоянства фазового центра антенной системы. Для этого V-образная многорезонансная однонаправленная вибраторная антенна содержит пару полых конусов, обращенных вершинами друг к другу, и питающую линию, конусы образованы 2N металлическими полосками, являющимися плечами вибраторов и расположенными попарно друг против друга на боковых поверхностях конусов, металлический рефлектор, внутренний объем этих конусов разделен круговыми пластинками, параллельными основанию конуса, на ряд полостей, заполненных диэлектриком с заданным значением относительной диэлектрической проницаемости и образующих последовательную цепочку полупрозрачных полых резонаторов, резонансные частоты которых образуют логопериодическую последовательность или последовательность, близкую к логопериодической. 1 з.п. ф-лы, 3 ил.

Изобретение относится к радиотехнике, а более конкретно, к антенной технике, находящей широкое применение в радиосвязи, в радиолокации, в радионавигации, где требуются широкополосные или сверхширокополосные антенны, обладающие однонаправленной диаграммой направленности. Технический результат - увеличение широкополосности частотного диапазона и обеспечение однонаправленности антенны путем создания постоянного фазового центра, приподнятого над плоским рефлектором. Для этого V-образная однонаправленная вибраторная антенна содержит пару полых конусов, обращенных вершинами друг к другу, и питающую линию, подключенную к вершинам конусов. Оси симметрии плеч вибраторов полых конусов расположены в одной плоскости. Перпендикулярно плоскости, в которой лежат оси симметрии плеч вибраторов полых конусов, размещен плоский металлический рефлектор. Вершины полых конусов приподняты над плоским рефлектором для создания постоянного фазового центра, а кромки плеч вибраторов соединены с кромкой плоского рефлектора шлейфами в форме металлических штырей. 2 з.п. ф-лы, 2 ил.

Изобретение относится к антенной технике, в частности к антенно-фидерным устройствам декаметрового и метрового диапазонов длин волн, и может быть использовано в системах радиосвязи стационарных узлов и объектов в условиях отрицательного воздействия внешней среды. Технический результат - повышение коэффициента усиления путем равномерного распределения тока и повышение коэффициента бегущей волны путем улучшения согласования антенны с фидером. Для этого устройство содержит активную часть, содержащую центральную секцию, левую и правую секции, расположенные симметрично относительно центральной оси антенны, и пассивную часть П-образной формы, выполняемые из пластинчатых металлических проводов и симметричного радиочастотного фидера питания, при этом центральная секция расположена на одинаковом расстоянии от боковых секций. 4 ил.

Изобретение относится к антенной технике. Технический результат - повышение качества приема и передачи радиосигналов в сантиметровом диапазоне длин волн. Причем обеспечивается снижение коэффициента стоячей волны в возбуждающем коаксиальном фидере до значений 1,1-1,7 во всем рабочем диапазоне частот при более высоких значениях коэффициента усиления антенны от 9,4 до 12,7 дБ. Для этого заявленная антенна по сравнению с известными антеннами имеет ширину симметричного распределительного фидера в точках присоединения вибраторов, выбранную из соотношения bn=b0·τ2,6(Ν-n-1), где n=0…N-1, где n=0 соответствует самому длинному вибратору, а n=N-1 - самому короткому. Ширина симметричного распределительного фидера в месте подключения самого короткого вибратора b0 выбрана таким образом, чтобы волновое сопротивление симметричного распределительного фидера Wл равнялось волновому сопротивлению возбуждающего коаксиального фидера Wф. Эквивалентный радиус полосковых вибраторов выбран из соотношения an=a0·τ2,5n, причем эквивалентный радиус самого длинного вибратора α0 выбран равным половине максимальной ширины симметричного распределительного фидера b0. 9 ил.

Изобретение относится к антенной технике и может быть использовано в системах связи дециметрового и сантиметрового диапазонов волн, в частности, в качестве широкополосной приемопередающей антенны сотовой связи, а также в радиопеленгации и нелинейной радиолокации

Наверх