Способ определения температуры потока нагретого газа

Авторы патента:

G01K13/02 - для измерения температуры движущихся жидких и газообразных веществ или сыпучих материалов

Владельцы патента RU 2549568:

Федеральное государственное унитарное предприятие "Центральный институт авиационного моторостроения имени П.И. Баранова" (RU)

Изобретение относится к области термометрии и предназначено для определения максимальных температур в камерах сгорания авиадвигателей различного назначения. Газодинамический насадок для определения температуры газа включает проточную камеру с входным и выходным патрубками и жиклерами в них. Предварительно задают площади жиклеров и определяют их характеристики с выполнением калибровок по расходу, учитывающих поправки на тепловое расширение диаметров сопел жиклеров и на зависимость коэффициентов расхода жиклеров от числа Рейнольдса. Затем насадок вводят в заданную точку потока, осуществляют отбор пробы газа через жиклер входного патрубка и пропускают через насадок. Понижая давление в выходном патрубке, устанавливают на жиклерах сверхкритические перепады давлений. При этом измеряют давление газа датчиком, установленным в потоке перед входным патрубком, давление и температуру газа датчиками внутри проточной камеры перед жиклером выходного патрубка и датчиком давления газа в выходном патрубке после жиклера. По полученным данным определяют температуру газа в заданной точке потока. Технический результат - повышение точности определения температуры потока газа. 1 ил.

Изобретение относится к области экспериментальной и промышленной термогазодинамики, а именно к термометрии нагретых до высокой температуры потоков газа, например, в камерах сгорания газотурбинных двигателей (ГТД), форсажных камерах (ФК) турбореактивных двухконтурных двигателей (ТРДДФ_см), камерах сгорания прямоточных воздушно-реактивных двигателей (ПВРД), на выходе из которых надежное локальное измерение температур газообразного потока продуктов сгорания сталкивается с серьезными затруднениями.

В большинстве испытаний форсажных камер и камер сгорания ПВРД измерить непосредственно температуру торможения газообразного потока продуктов сгорания на срезе сопла с помощью термопар для высокотемпературных измерений, например на основе платины и родия, не представляется возможным, поскольку платина является катализатором для догорания несгоревших остатков топлива, что искажает результаты испытаний. Для определения локального значения температуры потока газа использование результатов химического анализа отбираемых проб продуктов сгорания сопряжено с большими затратами времени и средств.

Известен способ измерения температурного поля потока выхлопных газов на испытательном стенде газотурбинных двигателей с помощью термопар (SU №169826, 25.03.1064). Отличительным признаком является то, что устанавливают термопары между двигателем и выхлопной системой, выполняют замер температурного поля в этом сечении и полученные результаты пересчитывают с учетом закрутки газового потока. Способ повышает точность измерений и сокращает затраты времени на испытания. Однако данный способ неприменим для газовых потоков с высокими значениями температур, которые характерны для современных двигателей.

Известен способ определения температуры газового потока (патент SU №1425474, 23.03.1987). Устройство для измерения температуры газового потока содержит водоохлаждаемый корпус, трубу измерительного канала, трубу установочного канала и два термопреобразователя. Термопреобразователи, спаи которых выведены в трубу измерительного канала, размещены в трубе установочного канала. Причем труба измерительного канала и труба установочного канала на рабочем участке сопряжены между собой с образованием общего канала. Способ осуществляется следующим образом. Термопреобразователи задвигаются на максимальную глубину рабочего участка. Затем включается водоохлаждение, и устройство вводится в исследуемую зону топки или камеры сгорания, где температура газа порядка 2000 К. Записывают показания термопреобразователя, по которому определяют температуру стенки трубы измерительного канала. При отсутствии отсоса температура газа в отсосном канале равна температуре охлаждаемой стенки. Температура стенки равна, например, 300 К. Включают отсос. Измеряемый газ течет по трубе измерительного канала со скоростью, например, 70 м/с. При этом температура газа снижается по длине отсосного канала за счет интенсивного охлаждения. Далее термопреобразователи перемещают к сечению входа трубы измерительного канала. Изменяют скорость отсоса охлажденного газа по измерительному каналу. Измеряют температуры охлажденного газа в указанных сечениях и определяют температуру Т_г газового потока по заданной зависимости. Способ повышает точность определения температуры газового потока и упрощает процесс измерений. Однако данный способ трудно применим для измерения температур потока газа более 2000 К. Кроме этого, в общем случае, для корректной оценки интенсивности охлаждения стенок измерительного канала необходимо надежно определять числа Нуссельта и Рейнольдса, что сопряжено со значительными методическими и техническими трудностями и, в итоге, приводит к увеличению времени и промежуточных затрат на обработку информации.

Наиболее близким к заявленному техническому решению является способ измерения температуры потока газа (SU №480926, 20.11.1972).

Способ заключается в том, что газодинамический насадок для измерения температуры, включающий проточную камеру с входным и выходным патрубками с жиклерами в них и клапаном за выходным жиклером, вводят при закрытом клапане в заданную точку потока. Пропускают газ через входной патрубок с жиклером в камеру насадка. Измеряют давление газа перед камерой, давление газа и скорость изменения давления внутри камеры в течение времени переходного процесса стабилизации давления. Далее, при открытом клапане измеряют одновременно давление перед камерой и внутри камеры и по полученным данным определяют температуру газа по заданному соотношению. Данный способ повышает точность определения температуры потока газа. Однако он также требует дополнительного времени для стабилизации давления газа в камере, а надежная временная фиксация наступления момента стабилизации давления в данном способе не предусмотрена.

В основу изобретения положено решение задач:

- разработка надежного способа определения локального значения температуры потока газа нагретого до 2700 К - максимальных температур в камерах сгорания современных авиадвигателей различного назначения;

- повышение точности локального определения температуры потока нагретого газа;

- снижение времени и стоимости газодинамических натурных и модельных испытаний камер сгорания за счет сокращения времени выполнения локальных измерений температур газового потока.

Для решения поставленных задач способ определения температуры потока нагретого газа заключается в том, что газодинамический насадок для измерения температуры потока газа, включающий проточную камеру с входным и выходным патрубками и жиклерами в них, вводят в заданную точку потока. Осуществляют отбор пробы газа через жиклер входного патрубка и пропускают пробу газа через насадок. При этом одновременно измеряют давление газа в потоке перед входным патрубком и внутри камеры перед жиклером выходного патрубка, а по полученным данным определяют температуру газа по заданному соотношению.

Согласно изобретению задают площади жиклеров и определяют их характеристики с выполнением калибровок по расходу, учитывающих поправки на тепловое расширение диаметров сопел жиклеров и на зависимость коэффициентов расхода (µ) жиклеров от числа Рейнольдса, в виде соотношения ${(\frac{μ_{1} F_{1}}{μ_{2} F_{2}})}^{1,959}$ ,

где µ₁ - коэффициент расхода жиклера входного патрубка;

µ₂ - коэффициент расхода жиклера выходного патрубка;

F₁ - площадь проходного сечения жиклера входного патрубка;

F₂ - площадь проходного сечения жиклера выходного патрубка.

Далее, понижая давление в выходном патрубке, устанавливают на жиклерах сверхкритические перепады давлений. При этом измеряют дополнительно температуру газа внутри камеры перед жиклером выходного патрубка и давление газа после этого жиклера.

По полученным данным определяют температуру газа в точке отбора пробы (перед жиклером входного патрубка) по соотношению:

$T_{1}^{*} = T_{2}^{*} {(\frac{m_{1}}{m_{2}})}^{1,959} {(\frac{p_{1}^{*}}{p_{2}^{*}})}^{1,959} {(\frac{μ_{1} F_{1}}{μ_{2} F_{2}})}^{1,959}$ ,

где $T_{2}^{*}$ - температура газа перед жиклером выходного патрубка;

$m_{1} = \sqrt{\frac{k_{1}}{R_{1}} {(\frac{2}{k_{1} + 1})}^{\frac{k_{1} + 1}{k_{1} - 1}}}$ ; $m_{2} = \sqrt{\frac{k_{2}}{R_{2}} {(\frac{2}{k_{2} + 1})}^{\frac{k_{2} + 1}{k_{2} - 1}}}$ ;

m₁, m₂ - коэффициенты, учитывающие изменения показателя адиабаты газа k и газовой постоянной R для входного и выходного жиклеров насадка;

R₁, R₂ - газовые постоянные;

$p_{1}^{*}$ - полное давление газа на входе в насадок;

$p_{2}^{*}$ - полное давление газа на входе перед жиклером выходного патрубка;

k₁ - показатель адиабаты газа на входе в насадок;

k₂ - показатель адиабаты газа на входе перед жиклером выходного патрубка.

При таком способе определения температуры потока нагретого газа:

- выбор площадей жиклеров и определение их расходных характеристик с учетом найденных по результатам предварительных калибровок поправок на тепловое расширение диаметров сопел жиклеров и на зависимость коэффициентов расхода (µ) жиклеров от числа Рейнольдса, в видесоотношения ${(\frac{μ_{1} F_{1}}{μ_{2} F_{2}})}^{1,959}$ обеспечивает получение сверхкритического перепада давлений на них в реальных испытаниях при создании разрежения за вторым жиклером;

- понижение давления в выходном патрубке с установлением на обоих жиклерах насадка сверхкритических перепадов давления обеспечивает достижение в их сечениях скорости, равной местной скорости звука, при которой относительная плотность тока достигает постоянного значения, равного 1,0, что позволяет исключить ее из исходного уравнения неразрывности течения для потока пробы газа и, таким образом, существенно упростить способ измерения, повысить точность и надежность определения температуры нагретого газа с помощью газодинамического насадка;

- при установлении на жиклерах сверхкритических перепадов давления, измерение дополнительно давления газа после второго жиклера обеспечивает контроль наличия сверхкритического перепада на нем, а измерение температуры газа внутри камеры перед жиклером выходного патрубка позволяет использовать ее значение для определения температуры потока нагретого газа в точке измерения;

- определение по полученным данным температуры газа в точке отбора пробы (перед жиклером входного патрубка) по соотношению:

$T_{1}^{*} = T_{2}^{*} {(\frac{m_{1}}{m_{2}})}^{1,959} {(\frac{p_{1}^{*}}{p_{2}^{*}})}^{1,959} {(\frac{μ_{1} F_{1}}{μ_{2} F_{2}})}^{1,959}$ ,

позволяет оперативно в темпе испытания определять искомую температуру.

Таким образом, решены поставленные в изобретении задачи:

- разработан надежный способ определения локального значения температуры потока газа нагретого до значений 2700 К - характерных для камер сгорания современных и перспективных авиационных двигателей различного назначения;

- повышена точность и надежность локального определения высоких значений температуры потока нагретого газа;

- снижено время и стоимость газодинамических натурных и модельных испытаний камер сгорания за счет сокращения времени выполнения локальных измерений температур газового потока.

Настоящее изобретение поясняется последующим подробным описанием газодинамического насадка, представленным схематично на чертеже и способа определения температуры потока нагретого газа этим насадком.

Газодинамический насадок для определения температуры включает проточную камеру 1 с входным и выходным патрубками 2, 3 и соответственно жиклерами 4, 5 в них. Насадок снабжен датчиком 6 давления газа, установленным в потоке перед входным патрубком 2, датчиком 7 давления газа и датчиком 8 температуры газа, установленными внутри камеры 1 перед жиклером 5, датчиком 9 давления газа, установленным в выходном патрубке 3 после жиклера 5.

Способ измерения температуры потока нагретого газа заключается в том, что задают площади жиклеров 4, 5 и определяют их характеристики с выполнением калибровок по расходу, учитывающих поправки на тепловое расширение диаметров сопел жиклеров и на зависимость коэффициентоврасхода (µ) жиклеров от числа Рейнольдса, в виде соотношения ${(\frac{μ_{1} F_{1}}{μ_{2} F_{2}})}^{1,959}$ ,

где µ₁ - коэффициент расхода жиклера входного патрубка;

µ₂ - коэффициент расхода жиклера выходного патрубка;

F₁ - площадь проходного сечения жиклера входного патрубка;

F₂ - площадь проходного сечения жиклера выходного патрубка.

Вводят газодинамический насадок в заданную точку потока газа. Осуществляют отбор пробы газа входным патрубком 2 через жиклер 4 и пропускают пробу через насадок. При этом одновременно измеряют давление газа в потоке датчиком 6 перед входным патрубком 2, давление газа датчиком 7 и температуру газа датчиком 8 внутри камеры 1 перед жиклером 5 выходного патрубка 3 и давление газа датчиком 9, установленным в выходном патрубке 3 после жиклера 5.

Далее, понижая давление в выходном патрубке 3, устанавливают на жиклерах 4, 5 насадка сверхкритические перепады давления. При этом измеряют давление датчиком 7 и температуру газа датчиком 8 внутри камеры 1 до жиклера 5 выходного патрубка и давление газа датчиком 9 после жиклера 5.

$T_{1}^{*} = T_{2}^{*} {(\frac{m_{1}}{m_{2}})}^{1,959} {(\frac{p_{1}^{*}}{p_{2}^{*}})}^{1,959} {(\frac{μ_{1} F_{1}}{μ_{2} F_{2}})}^{1,959}$ ,

где $T_{2}^{*}$ - температура газа перед жиклером выходного патрубка;

$m_{1} = \sqrt{\frac{k_{1}}{R_{1}} {(\frac{2}{k_{1} + 1})}^{\frac{k_{1} + 1}{k_{1} - 1}}}$ ; $m_{2} = \sqrt{\frac{k_{2}}{R_{2}} {(\frac{2}{k_{2} + 1})}^{\frac{k_{2} + 1}{k_{2} - 1}}}$ ;

R₁, R₂- газовые постоянные;

$p_{1}^{*}$ - полное давление газа на входе в насадок;

$p_{2}^{*}$ - полное давление газа на входе перед жиклером выходного патрубка:

k₁ - показатель адиабаты газа на входе в насадок;

k₂ - показатель адиабаты газа на входе перед жиклером выходного патрубка.

Способ определения температуры нагретого до 2700 К газа прошел экспериментальную проверку в различных условиях работы и показал хорошие характеристики по точности и скорости выполнения измерений, которые удовлетворяют требованиям методик выполнения измерений при испытаниях камер сгорания авиадвигателей различного назначения.

Технический результат от использования заявленного технического решения заключается в повышении точности, надежности и скорости выполнения локального определения высокой температуры потока нагретого газа, что позволяет существенно сократить прямые затраты на проведение испытаний и повысить их информативность.

Способ определения температуры потока нагретого газа, заключающийся в том, что газодинамический насадок для определения температуры потока газа, включающий проточную камеру с входным и выходным патрубками и жиклерами в них, вводят в заданную точку потока, осуществляют отбор пробы газа через жиклер входного патрубка и пропускают пробу через насадок, при этом одновременно измеряют давление газа в потоке перед входным патрубком и внутри камеры перед жиклером выходного патрубка, а по полученным данным определяют температуру газа по заданному соотношению, отличающийся тем, что задают площади жиклеров и определяют их характеристики с выполнением калибровок по расходу, учитывающих поправки на тепловое расширение диаметров сопел жиклеров и на зависимость коэффициентов расхода (µ) жиклеров от числа Рейнольдса, в виде соотношения ${(\frac{μ_{1} F_{1}}{μ_{2} F_{2}})}^{1,959}$ ,
где µ₁ - коэффициент расхода жиклера входного патрубка;
µ₂ - коэффициент расхода жиклера выходного патрубка;
F₁ - площадь проходного сечения жиклера входного патрубка;
F₂ - площадь проходного сечения жиклера выходного патрубка,
далее, понижая давление в выходном патрубке, устанавливают на жиклерах сверхкритические перепады давлений, при этом измеряют дополнительно температуру газа внутри камеры перед жиклером выходного патрубка и давление газа после этого жиклера, по полученным данным определяют температуру газа в точке отбора пробы по соотношению:
$T_{1}^{*} = T_{2}^{*} {(\frac{m_{1}}{m_{2}})}^{1,959} {(\frac{p_{1}^{*}}{p_{2}^{*}})}^{1,959} {(\frac{μ_{1} F_{1}}{μ_{2} F_{2}})}^{1,959}$ ,
где $T_{2}^{*}$ - температура газа перед жиклером выходного патрубка;
$m_{1} = \sqrt{\frac{k_{1}}{R_{1}} {(\frac{2}{k_{1} + 1})}^{\frac{k_{1} + 1}{k_{1} - 1}}}$ ; $m_{2} = \sqrt{\frac{k_{2}}{R_{2}} {(\frac{2}{k_{2} + 1})}^{\frac{k_{2} + 1}{k_{2} - 1}}}$ ;
m₁, m₂- коэффициенты, учитывающие изменения показателя адиабаты газа k и газовой постоянной R для входного и выходного жиклеров насадка;
R₁, R₂ - газовые постоянные;
$p_{1}^{*}$ - полное давление газа на входе в насадок;
$p_{2}^{*}$ - полное давление газа на входе перед жиклером выходного патрубка:
k₁ - показатель адиабаты газа на входе в насадок;
k₂ - показатель адиабаты газа на входе перед жиклером выходного патрубка.

Изобретение относится к области дистанционного измерения высоких температур газов и может быть применено для экспериментальных исследований рабочего процесса силовых установок.

Устройство для измерения температуры газовых потоков // 2522838

Изобретение относится к термометрии и может быть использовано для измерения температуры быстропротекающих высокотемпературных процессов в газодинамике. Устройство содержит термопару в металлическом корпусе, рабочий спай которой расположен внутри защитного наконечника, выступающего за пределы корпуса.

Устройство для измерения температуры и уровня продукта // 2521752

Изобретение относится к измерительной технике, а именно к измерителям уровня путем измерения емкости конденсаторов, и предназначено для измерения температуры и уровня продукта, заполняющего хранилище.

Способ и система для корректировки сигнала измерения температуры // 2509991

Изобретение относится к области авиации и может быть использовано для корректировки температурных параметров в турбореактивном двигателе летательного аппарата.

Термостатический патрон с управлением от одной рукоятки и водоразборный кран-смеситель, имеющий в своем составе такой патрон // 2507557

Изобретение относится к области термостатического регулирования и может быть использовано при изготовлении водоразборных кранов-смесителей. Заявлен патрон (1), содержащий термостатический элемент (72), который подвергается тепловому воздействию со стороны смеси холодной текучей среды и горячей текучей среды, который механически связан с заслонкой регулирования (70) и который перемещается при помощи единственной рукоятки (50) управления расходом и температурой этой смеси.

Способ и система для оценивания температуры потока в турбореактивном двигателе // 2507489

Изобретение относится к области авиации и может быть использовано для оценки температурных параметров в турбореактивном двигателе летательного аппарата. Заявленный способ оценивания по изобретению содержит этап цифрового моделирования температуры потока с помощью моделированного сигнала (T1) и этап коррекции этого моделированного сигнала с помощью сигнала (T2) ошибки.

Температурный датчик, способ изготовления и соответствующий способ сборки // 2500994

Изобретение относится к области термометрии и может быть использовано для измерения температуры газов автотранспортных средств. Заявлен температурный датчик, содержащий термочувствительный элемент (3), периферический кожух (7) с закрытым концом (9), в котором находится термочувствительный элемент (3).

Способ определения температуры газа в рабочей полости роторной машины // 2474797

Изобретение относится к экспериментальной теплофизике и может быть использовано для определения температуры газа в рабочей полости роторной машины. .

Датчик температуры теплоносителя в трубе // 2454640

Изобретение относится к области измерительной техники и может быть использовано для измерения температуры среды в замкнутом канале, в частности теплоносителя в трубах систем отопления.

Термоанемометр для измерения скорости потока жидкости или газа // 2450277

Изобретение относится к измерительной технике и может быть использовано для измерения скорости потока однородных или гомогенных жидкостей или газов. .

Устройство для измерения температуры в проточном канале первичного потока двухконтурного турбореактивного двигателя // 2559563

Изобретение относится к измерительной технике и может быть использовано для измерения температуры в первичном потоке двухвального двухконтурного турбореактивного двигателя. Изобретение предоставляет устройство для измерения температуры на входе компрессора в проточном канале первичного потока двухконтурного турбореактивного двигателя. Устройство содержит воздухонепроницаемую пустотелую конструкцию, образующую соединительный кронштейн (36b) разделительного корпуса (30) турбореактивного двигателя и выполненную с возможностью радиально проходить через проточный канал (16) для первичного потока, и проточный канал (18) для вторичного потока турбореактивного двигателя. Соединительный кронштейн (36b) имеет по меньшей мере одно воздухозаборное отверстие (44), открывающееся в проточный канал первичного потока на входе компрессора, и по меньшей мере одно воздуховыпускное отверстие (46), выполненное так, чтобы вести в зону турбореактивного двигателя, где окружающее давление меньше давления в проточном канале первичного потока на входе компрессора. Устройство включает в себя датчик (48) температуры, чувствительный элемент которого размещен внутри соединительного кронштейна. Технический результат - повышение точности получаемых данных. 3 н. и 7 з.п. ф-лы, 4 ил.

Способ определения температуры газа в рабочей полости роторной машины // 2565381

Изобретение относится к области термометрии и может быть использовано для определения температуры газа в рабочей полости роторной машины, например компрессора, вакуум-насоса. Температура газа определяется в рабочей полости роторной машины, в полом корпусе которой размещены два ротора, каждый из которых имеет два выступа и две впадины. Температуру газа в рабочей полости роторной машины определяют как значение температуры, измеренное одним датчиком, который закреплен в одной из впадин одного из двух вращающихся роторов. На одном из двух выступов ответного ротора выполнена канавка для предотвращения повреждения датчика температуры выступом этого ротора в процессе вращения роторов. Для предотвращения перетечек газа из полости высокого давления профиль канавки в поперечном сечении ротора представляет собой кривую сопряжения с траекторией движения поверхности датчика при вращении роторов с учетом эквидистантного занижения на величину минимального зазора. Технический результат - повышение точности измерения температуры газа в рабочей полости роторной машины. 1 ил.

Скрученная сенсорная трубка // 2575136

Изобретение относится к области термометрии и может быть использовано в процессе измерения температуры текучей среды в технологическом процессе. Предложена сенсорная трубка (12) для защиты датчика (13), введенного в движущуюся технологическую текучую среду. Сенсорная трубка (12) включает в себя участок (16) контакта с технологической текучей средой для установки в технологической емкости и удлиненный участок, проходящий от участка (16) контакта с технологической текучей средой до герметично закрытого конца (22). Удлиненный участок включает в себя скрученный участок (20), имеющий продольную ось. Участок (16) контакта с технологической текучей средой и удлиненный участок образуют канал (36) для датчика, выполненный с возможностью размещения в нем датчика (13). Скрученный участок (20) имеет поперечное сечение, которое включает в себя по меньшей мере три стенки одинакового размера, которые образуют многоугольник, и в котором стенки образуют спирали вдоль продольной оси скрученного участка. Технический результат - повышение прочностных и рабочих характеристик устройства. 3 н. и 17 з.п. ф-лы, 7 ил.

Способ тепловизионного определения характеристик турбулентности неизотермического потока // 2577793

Изобретение относится к области термографии и может быть использовано при создании технологии тепловизионного определения количественных пульсационных характеристик турбулентности неизотермического потока жидкости. Согласно заявленному способу осуществляют промер температурного поля с помощью тепловизора, получая тепловизионную термовидеограмму и находя последовательное изменение температуры в n-м количестве кадров, взятых из цифрового тепловизионного фильма в каждом контрольном пикселе. Выбирают сосуд с прозрачной для инфракрасного излучения стенкой, заполняют его жидкостью и осуществляют промер теплового потока в зоне пограничного с внутренней поверхностью стенки сосуда слоя. Причем предварительно проводят точную фокусировку макрообъектива на внутренней поверхности стенки сосуда. Затем по тепловизионной термовидеограмме определяют зависимость амплитуды пульсаций теплового потока от времени и с помощью прямого преобразования Фурье строят спектральные кривые пульсаций теплового потока в контрольных точках, по которым выделяют и сравнивают частоты изменения теплового потока. После определяют степенной закон и по результатам сравнения идентифицируют участки турбулентного спектра. Съемку цифрового тепловизионного фильма проводят с частотой кадров, как минимум вдвое превышающей измеряемую частоту пульсаций теплового потока. Технический результат - повышение точности и достоверности получаемых данных. 1 з.п. ф-лы, 4 ил.

Способ спектрометрического измерения температуры потока газа с поглотителем // 2583853

Изобретение относится к области дистанционного измерения температур и касается способа измерения температуры потока газа с поглотителем. Измерение температуры проводят в, по крайней мере, трех слоях заданной толщины. При осуществлении способа производят юстировку оптической системы для одного из средних слоев газа. Измеряют парциальное давление в каждом слое газа и определяют содержание поглотителя в потоке газа. Перемещают источник излучения вдоль линии визирования и измеряют величину изменения сигнала в зависимости от расфокусировки оптической системы. Определяют для каждого слоя газа характеристику спектра излучения потока газа. Определяют величину изменения сигнала источника излучения при прохождении его к приемнику излучения через поток газа. По полученным величинам изменения сигнала вычисляют поправочный коэффициент для каждого слоя газа. Для каждого слоя газа вычисляют зависимость значений волнового числа поглотителя от температуры газа. Температуру в каждом слое определяют с учетом поправочного коэффициента по точке пересечения линии, отображающей зависимость волнового числа поглотителя в этом слое от температуры газа с линией, полученной по результатам измерения спектра излучения, соответствующего этому слою газа. Технический результат заключается в обеспечении возможности получения информации о распределении температуры по всему сечению потока газа. 6 ил.

Сетчатый комбинированный термоприемник и способ измерения температурного поля газового потока в каналах // 2597956

Изобретение относится к области измерительной техники и может быть использовано для измерения температуры движущихся газовых сред на выходе из реакторов и теплообменных аппаратов с различной структурой теплообменных поверхностей. Предложен сетчатый комбинированный термоприемник, содержащий преобразователь температуры в виде сетки из нитей со специальным покрытием, а также тепловизионную камеру, имеющую в своем составе монитор. Преобразователь температуры содержит, по крайней мере, одну термопару, представляющую собой вплетенный в ячейку сетки нитевидный элемент, диаметр и цилиндрический спай которого совпадает с диаметром нитей сетки. Расстояние между нитями сетки составляет 50-1000 мкм, а толщина нитей сетки составляет 2-100 мкм. В качестве специального покрытия нитей сетки и термопары используется зечернение. Степень черноты поверхности нитей сетки и термопары ε составляет порядка 1. Для осуществления способа измерения температурного поля газового потока в каналах в качестве преобразователя температуры используют сетку из нитей со специальным покрытием, которую размещают перпендикулярно потоку измеряемой среды. Температуру определяют по температурному полю сетки, формируемому при прогреве или охлаждении нитей сетки. Преобразователь температуры размещают непосредственно на выходном срезе канала, или внутри канала, или перед каналом. Технический результат - повышение разрешающей способности и точности измерения температурного поля газового потока в каналах. 2 н.п. ф-лы, 2 ил.

Способ измерения температуры плазменного потока и устройство для его реализации // 2600512

Изобретение относится к области измерения температурных полей газовых потоков, в частности к области измерения температуры плазменного потока. Предложен способ измерения температуры плазменного потока, по которому теплоприемник устанавливают так, что одна из ограничивающих его поверхностей омывается плазмой. Измеряют температуру на противоположной ей поверхности теплоприемника. При этом температуру омываемой поверхности теплоприемника и тепловой поток через нее от плазменного потока находят с использованием решения граничной обратной задачи нестационарной теплопроводности, а температуру плазменного потока вычисляют исходя из найденного теплового потока от плазмы с учетом конвективной и лучистой его составляющих. Технический результат - повышение точности измерения температуры плазменного потока. 5 ил.

Быстродействующее устройство измерения температуры газового потока // 2604573

Изобретение относится к термометрии и может быть использовано для измерения быстропротекающих высокотемпературных процессов в газодинамике и построения систем автоматического регулирования температуры. Быстродействующее устройство измерения температуры газового потока состоит из двух каналов измерения для реализации дифференциальной схемы и блока обработки информации. Каждый канал измерения содержит струйный генератор, пьезоэлектрический преобразователь для преобразования акустического сигнала в электрический, электронно-перестраиваемый фильтр, компаратор фаз, ключ, генератор пилообразного напряжения, одновибратор, преобразователь напряжение-код. Блок обработки информации содержит вычитатель кодов, один элемент «ИЛИ», три схемы «И», первый и второй инвертор, два делителя кодов. В устройстве реализуется принцип фазовой автоподстройки первой гармоники частоты полигармонического сигнала с применением электронно-перестраиваемого фильтра, управляемого генератором пилообразного напряжения, и цифровой обработки измерительной информации, реализующей дифференциальный способ измерения. Технический результат - повышение быстродействия и точности, а также упрощение схемы устройства для измерения температуры газового потока, с сохранением работоспособности при выходе из строя одного из каналов измерения. 1 табл., 2 ил.

Способ визуального контроля, поверки, достоверности и исправности электроцепей термоэлектрического преобразователя, преимущественно термометра светового профильного и входящих в его состав указателя температуры выходящих газов двигателя воздушного судна и колодки переходной компенсирующей, в процессе эксплуатации в наземных условиях без запуска двигателя воздушного судна, и средства для его осуществления // 2604579

Изобретение относится к технике приборостроения и может быть использовано для визуального контроля, поверки, достоверности и исправности электроцепей термоэлектрического преобразователя. Согласно предложенному решению в излучаемый объект, преимущественно термометр световой профильный и входящие в его состав указатель температуры выходящих газов двигателя воздушного судна и колодку переходную компенсирующую, расположенные в газогенераторном контуре двигателя воздушного судна, устанавливают упомянутый термочувствительный элемент, выполненный в виде упомянутых термопар, и определяют при нагревании термопар ключевые точки значений температур. Затем отсоединяют термопары от колодки переходной и на их место посредством клемм соединительного кабеля подсоединяют второй чувствительный элемент, в качестве которого используют прибор имитатор температуры выходных газов двигателя, выполненный в виде пластикового корпуса с размещенными на нем переключателем температуры, эквивалентной ЭДС упомянутой термопары, выключателем питания и светодиодным индикатором наличия питания и включающий в себя батарейный отсек с четырьмя элементами питания суммарным напряжением 6 вольт, печатную плату с радиоэлементами схемы источников напряжения, имитирующих ЭДС термопары. Осуществляют упомянутую операцию, заключающуюся в периодическом сличении показаний температуры и напряжения, а в случае расхождения показаний от упомянутого указателя температуры выходящих газов с показаниями, снятыми с бортовой автоматизированной системы контроля, локализируют причину расхождения показаний и устраняют неисправности электроцепей термометра светового профильного и входящих в его состав вышеупомянутых указателя температуры выходящих газов двигателя воздушного судна и колодки переходной компенсирующей без запуска двигателя воздушного судна. Технический результат - улучшение характеристик точности и качества поверки и контроля электроцепей термоэлектрического преобразователя. 2 н. и 1 з.п. ф-лы, 6 ил.

Устройство для определения температуры газа в полых высокотемпературных элементах газотурбинных двигателей // 2610115

Изобретение относится к области контактных измерений температуры высокотемпературных газов, в частности к средствам измерения температуры газа и распределения ее значений в полостях высокотемпературных элементов газотурбинных двигателей, и может быть применено для экспериментальных исследований рабочего процесса силовых установок при проведении аэродинамических испытаний. Устройство для определения температуры газа в полых высокотемпературных элементах газотурбинных двигателей содержит размещенные в высокотемпературном элементе корпус с цилиндрической державкой, установленные в державке основную и по меньшей мере одну компенсационную термопары, подключенные через блоки регистрации к электронному сумматору, причем термоспаи основной и компенсационной термопар выполнены одинаковыми по размерам и теплоизолированы между собой. Согласно изобретению устройство снабжено источником постоянного излучения, выполненным с возможностью размещения его в полости высокотемпературного элемента и перемещения относительно корпуса устройства, который установлен в высокотемпературном элементе с возможностью возвратно-поступательного перемещения, державка установлена в корпусе с возможностью поворота вокруг своей оси и снабжена приводом, а поверхностный слой термоспая компенсационной термопары выполнен из материала, коэффициент поглощения которого отличается по значению от коэффициента поглощения материала поверхностного слоя термоспая основной термопары. Технический результат - исключение искажений показаний термопар, связанных с лучистым теплообменом их термоспаев. 3 ил.