Способ химико-термической индукционной обработки малогабаритных изделий из альфа-титановых сплавов



Способ химико-термической индукционной обработки малогабаритных изделий из альфа-титановых сплавов
Способ химико-термической индукционной обработки малогабаритных изделий из альфа-титановых сплавов

Владельцы патента RU 2623979:

Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Саратовский государственный технический университет имени Гагарина Ю.А." (СГТУ имени Гагарина Ю.А.) (RU)

Изобретение относится к металлургии, а именно к химико-термической обработке и упрочнению малогабаритных изделий конструкционного и медицинского назначения, например метизных изделий и стоматологических имплантатов, изготовленных из альфа-сплавов титана. Способ химико-термической индукционной обработки малогабаритных изделий из альфа-титановых сплавов включает индукционный нагрев, выдержку и последующее охлаждение на воздухе. Индукционный нагрев осуществляют в камере оксидирования до температуры 1000-1200°С при частоте тока 90±10 кГц и потребляемой удельной электрической мощности 0,2-0,4 Вт/кг в окислительной газовой среде при давлении 0,1±0,05 МПа с содержанием кислорода от 15 до 25 мас. %, а выдержку проводят в течение 0,5-2 минут. Повышаются величины пределов упругости, текучести и прочности малогабаритных изделий из альфа-сплавов титана, в том числе и медицинского назначения. 1 ил., 1 табл., 3 пр.

 

Изобретение относится к области машино- и приборостроения, а именно технологии химико-термической обработки и упрочнения малогабаритных изделий технического (конструкционного) и медицинского назначения, например, метизных изделий и стоматологических имплантатов, изготовленных из альфа-сплавов титана.

Изделия из альфа-сплавов титана не упрочняются в процессе термической обработки, а применение методов упрочнения готовых изделий пластической деформацией в ряде случаев технологически затруднительно, что способствует поиску новых путей решения имеющейся проблемы [Лахтин Ю.М. Металловедение и термическая обработка металлов. Учебник для металлургических специальностей. - 3-е изд. // М.: Машиностроение, 1983. - 359 с.].

Известен способ термической обработки литейных альфа и псевдоальфа титановых сплавов [авторское свидетельство SU №1788783 / А.А. Ильин, A.M. Мамонов, Т.И. Сонина, К.К. Ясинский // Способ термической обработки титановых сплавов. - 1995], позволяющий повысить пластичность и ударную вязкость при сохранении уровня прочности. Титан нагревают до температуры полиморфного превращения, выдерживают в течение 60 минут, охлаждают до насыщения поверхности металла водородом. Затем осуществляют вакуумный отжиг при температуре 700-800°С.

Основными недостатками способа являются: длительность процесса, его технологическая сложность, невозможность повысить величину модуля упругости из-за малой температуры нагрева.

Известен также способ обработки титана и его альфа- и псевдоальфа-сплавов, позволяющий повысить прочностные характеристики [патент RU на изобретение №2082818 / А.А. Ильин, М.Ю. Коллеров, В.К. Носов, A.M. Мамонов // Способ обработки титана и его альфа- и псевдоальфа-сплавов. - 1997]. Изделие нагревают в вакууме до температуры от 700°С до температуры полиморфного превращения с выдержкой 5-30 минут. Насыщение поверхности металла водородом осуществляют при температуре 400-650°С до концентрации 0,12-2%. Затем производят отжиг при 400-650°С в течение 0,5-6 часов.

Основными недостатками способа являются большая длительность процесса и технологическая сложность.

Известен также способ поверхностного упрочнение изделий из титана и его сплавов [патент RU на изобретение №2318077 / А.В. Пешков, Д.Н. Балбеков, В.Р. Петренко, В.Ф. Селиванов, В.В. Пешков // Способ поверхностного упрочнения изделий из титана и титановых сплавов. - 2008]. Упрочнение осуществляют посредством термообработки при температуре 950°С в течение 60 минут, проводимой в активной газовой среде, состоящей из 10% (мас.) азота и 90% (мас.) аргона. После обработки проводят частичное удаление газонасыщенного слоя травлением на удвоенную величину зоны повышенной хрупкости.

Недостатком способа является большая продолжительность процесса, необходимость использования дополнительной операции по удалению газонасыщенного слоя металла, обладающего повышенной хрупкостью.

Наиболее близким к предлагаемому способу является метод индукционно-термической обработки малогабаритных титановых изделий [Фомин А.А. и др. Оборудование для индукционно-термической обработки малогабаритных титановых изделий // Индукционный нагрев. - 2013. - №. 2. - С. 44-47]. Обработку осуществляют с использованием специального разработанного оборудования посредством индукционного нагрева малогабаритных титановых образцов в керамическом муфеле до температуры 600-1200°С при частоте тока на индукторе 100±20 кГц и потребляемой электрической мощности в резонансном режиме не более 0,3 кВт и последующей выдержке не менее двух минут при данной температуре.

Недостатком способа является большая продолжительность процесса, образование толстой оксидной пленки, которую необходимо удалять.

Задачей изобретения является создание технологически простого, высокопроизводительного и ресурсосберегающего химико-термического способа повышения прочностных характеристик малогабаритных изделий из альфа-сплавов титана.

Поставленная задача решается тем, что изделие подвергают индукционному нагреву в камере оксидирования до температуры 1000-1200°С при частоте тока на индукторе 90±10 кГц и потребляемой удельной электрической мощности 0,2-0,4 Вт/кг в окислительной газовой среде при давлении 0,1±0,05 МПа с содержанием кислорода от 15 до 25 мас. %, а выдержку проводят в течение 0,5-2 минут.

Техническим результатом является повышение величины пределов упругости, текучести и прочности малогабаритных изделий из альфа-сплавов титана, в том числе и медицинского назначения, с помощью технологически простого и высокопроизводительного способа.

Изобретение поясняется Фиг. 1, на которой представлен процесс химико-термической индукционной обработки и позициями 1-7 обозначены:

1 - изделие из титанового альфа-сплава;

2 - камера оксидирования;

3 - водоохлаждаемый индуктор;

4 - источник питания;

5 - компрессор;

6 - шланг;

7 - штуцер.

Предлагаемый способ осуществляют следующим образом.

Изделие из титанового альфа-сплава 1, предварительно очищенное от различных технологических загрязнений, помещают в цилиндрическую керамическую или кварцевую камеру оксидирования 2, на внешней поверхности которой размещен водоохлаждаемый индуктор 3, подключенный к источнику питания 4. В камеру оксидирования посредством компрессора 5 через шланг 6 и штуцер 7 подается окислительная газовая среда. Далее изделие 1 подвергается индукционному нагреву при частоте тока на индукторе 90±10 кГц и удельной потребляемой электрической мощности 0,2-0,4 Вт/кг до температуры 1000-1200°С, выдержке в течение 0,5-2 минут и последующему спокойному охлаждению на воздухе.

Приведенные пределы значений технологических режимов химико-термической индукционной обработки обеспечивают протекание процесса диффузии кислорода из газовой окислительной среды в приповерхностный слой металла, в результате чего стабилизируется кислородно-насыщенная структура альфа-титана, способствующая повышению пределов упругости, текучести и прочности.

При подаче на водоохлаждаемый индуктор тока частотой менее 80 кГц снижается электрический коэффициент полезного действия устройства индукционного нагрева и самого процесса обработки. При подаче на индуктор тока частотой более 100 кГц не происходит улучшение эффективности процесса обработки и наблюдается снижение коэффициента мощности.

Предельные значения потребляемой удельной электрической мощности (0,2-0,4 Вт/кг) обусловлены тем, что при величине удельной электрической мощности менее 0,2 Вт/кг не произойдет нагрева малогабаритных титановых изделий до заданной температуры из-за потерь на излучение при нагреве, повышенная величина удельной электрической мощности более 0,4 Вт/кг приведет к перегреву титановых изделий и появлению нежелательного трещинообразования поверхностного слоя.

При значениях температуры нагрева менее 1000°С и продолжительности химико-термической индукционной обработки менее 0,5 минут не произойдет значительных изменений фазово-структурного состояния поверхностного слоя титана, вследствие чего величина пределов упругости, текучести и прочности изделия не повысятся. При значениях температуры нагрева более 1200°С и продолжительности термообработки более 2 минут на поверхности титана образуются оксиды с низкими показателями физико-механических свойств. Данные оксиды необходимо удалить посредством дополнительной механической или электрофизической обработки, что экономически не эффективно.

При использовании окислительной газовой среды с содержанием кислорода менее 15 мас. %, заполняющей камеру оксидирования под давлением менее 0,05 МПа, снижается скорость диффузии кислорода в приповерхностный слой титана, увеличиться продолжительность химико-термической индукционной обработки. При величине давления окислительной газовой среды более 0,15 МПа и содержания кислорода в ней более 25 мас. % увеличивается толщина оксидной пленки, имеющей низкие показатели физико-механических свойств.

Примеры выполнения способа

Пример 1. Винт с шестигранной головкой ГОСТ Р ИСО 4017-М6×20 из титанового сплава ВТ5 предварительно очищенный от технологических загрязнений помещают в кварцевую камеру оксидирования с внутренним диаметром 13 мм и высотой 30 мм. В качестве окислительной газовой среды используется атмосферный воздух (содержание кислорода - 23 мас. %) под давлением 0,05 МПа. После чего проводят термическую обработку винта путем индукционного нагрева до температуры 1000°С и последующей выдержке в течение 2 минут при частоте тока на индукторе 90±10 кГц. Охлаждение винта производится на воздухе.

Пример 2. Стоматологический цилиндрический имплантат с диаметром от 3 до 5 мм и длиной от 7 до 15 мм, изготовленный из технического титана марки ВТ1-00, очищают от технологических загрязнений, размещают в кварцевой камере оксидирования с внутренним диаметром 6 мм и длиной 30 мм. Затем имплантат подвергают индукционному нагреву до температуры 1200°С и выдерживают в течение 0,5 минут при частоте тока на индукторе 90±10 кГц. С началом процесса химико-термической индукционной обработки в камеру оксидирования подается газовая окислительная среда, а именно атмосферный воздух (содержание кислорода - 23 мас. %) под давлением 0,1 МПа.

Пример 3. Ортопедический стержневой фиксатор диаметром 4 мм и длиной 50 мм, изготовленный из титанового сплава ВТ1-0 и предварительно очищенный от загрязнений, размещают в кварцевой камере оксидирования с внутренним диаметром 5 мм и длиной 60 мм. Затем фиксатор подвергают индукционному нагреву до температуры 1000°С и выдерживают в течение 1 минуты при частоте тока на индукторе 90±10 кГц. С началом процесса химико-термической индукционной обработки в камеру оксидирования подается газовая окислительная среда, а именно атмосферный воздух (содержание кислорода - 23 мас. %) под давлением 0,15 МПа.

Для подтверждения повышения величины модуля Юнга, а также пределов текучести и прочности в результате химико-термической обработки проведенной согласно предлагаемому способу, были проведены испытания на растяжение (согласно ГОСТ 1497-84) цилиндрических образцов из титанового альфа-сплава ВТ1-0 диаметром 4 мм и длиной рабочей части 80 мм. Результаты исследований и режимы химико-термической индукционной обработки представлены в Таблице 1.

Согласно проведенным исследованиям, показатели прочностных характеристик экспериментальных образцов, подвергнутых химико-термической индукционной обработке, по сравнению с другими образцами, значительно увеличиваются. Максимальные значения пределов упругости, текучести и прочности имеют титановые образцы, обработанные при следующих технологических режимах: величина удельной потребляемой мощности 0,2-0,4 Вт/кг, температура обработки от 1000 до 1200°С, длительность обработки равна 2 минутам.

Из полученных результатов следует, что процесс химико-термической индукционной обработки в газовой окислительной среде позволяет значительно повысить пределы упругости, текучести и прочности малогабаритных изделий из титановых альфа-сплавов.

Способ химико-термической индукционной обработки малогабаритных изделий из альфа-титановых сплавов, включающий индукционный нагрев, выдержку и последующее охлаждение на воздухе, отличающийся тем, что индукционный нагрев осуществляют в камере оксидирования до температуры 1000-1200°С при частоте тока 90±10 кГц и потребляемой удельной электрической мощности 0,2-0,4 Вт/кг в окислительной газовой среде при давлении 0,1±0,05 МПа с содержанием кислорода от 15 до 25 мас. %, а выдержку проводят в течение 0,5-2 минут.



 

Похожие патенты:

Изобретение относится к области радиационного материаловедения и может быть использовано в технологических циклах получения полуфабрикатов сплавов на основе ванадия.

Изобретение относится к области металлургии, а именно к получению заготовок из технически чистого титана с размером зерна менее 0,4 мкм, и может быть использовано для изготовления полуфабрикатов и изделий, используемых в медицине и технике.

Изобретение относится к деформационнотермической обработке сплава TiNiTa с эффектом памяти формы и может быть использовано в медицине при изготовлении стентов. Способ получения наноструктурной проволоки из сплава титан-никель-тантал с эффектом памяти формы включает термомеханическую обработку заготовки, сочетающую интенсивную пластическую деформацию и дорекристаллизационный отжиг.

Изобретение относится к области металлургии, в частности к способу изготовления крепежных изделий из титанового сплава с заданными механическими свойствами, и может быть использовано в аэрокосмической отрасли.

Изобретение относится к области металлургии, а именно к способу обработки полуфабрикатов из титановых сплавов преимущественно с двухфазной структурой, и может быть использовано в авиационной технике и машиностроении.

Изобретение относится к металлургии, а именно к изготовлению деталей из сплава TA6Zr4DE, и может быть использовано при изготовлении вращающихся деталей турбомашины. Способ изготовления детали турбомашины, выполненной из титанового сплава TA6Zr4DE, включает ковку заготовки в альфа-бета-области с образованием предварительно отформованной заготовки, горячую штамповку предварительно отформованной заготовки в бета-области титанового сплава с получением необработанной детали и термическую обработку.

Изобретение относится к области металлургии, а именно к альфа/бета титановым сплавам с высокой прочностью и пластичностью. Альфа/бета титановый сплав содержит, мас.%: от 3,9 до 4,5 алюминия, от 2,2 до 3,0 ванадия, от 1,2 до 1,8 железа, от 0,24 до 0,30 кислорода, до 0,08 углерода максимум, до 0,05 азота максимум, до 0,015 водорода максимум, в общей сложности до 0,30 других элементов: менее чем 0,005 каждого из бора и иттрия, не более чем 0,10 каждого из олова, циркония, молибдена, хрома, никеля, кремния, меди, ниобия, тантала, марганца и кобальта, и остальное - титан и случайные примеси.

Изобретение относится к обработке металлов и сплавов давлением, а именно к способам изготовления тонколистового проката на основе алюминидов титана. Способ изготовления тонколистового проката из сплава Ti - 10,0-15,0 Al - 17,0-25,0 Nb - 2,0-4,0 V - 1,0-3,0 Mo - 0,1-1,0 Fe – 1,0-2,0 Zr – 0,3-0,6 Si включает ковку слитка в сляб, механическую обработку сляба, многоэтапную горячую продольную прокатку сляба на подкат, резку подката на листовые заготовки, их адъюстажную обработку, сборку в пакет, прокатку пакета и окончательную адъюстажную обработку листов.

Изобретение относится к области металлургии, в частности к термомеханической обработке (α+β)-титановых сплавов. Предложен способ высокотемпературной термомеханической обработки (α+β)-титанового сплава.
Изобретение может быть использовано для изготовления методом сверхпластической деформации ответственных силовых деталей из титанового сплава ВТ6, в частности шпангоутов, люков, обтекателей.

Изобретение относится к области металлургии, а именно к способам создания текстуры в тонких листах из титанового сплава Ti-6Al-2Sn-4Zr-2Mo методом горячей прокатки. Способ получения листов из жаропрочного сплава Ti-6Al-2Sn-4Zr-2Мо включает предварительную обработку слитка ковкой или штамповкой в β-области с получением сляба, горячую продольную прокатку сляба на подкат с последующим отжигом и травлением, резку подката на листовые заготовки, их адъюстажную обработку и сборку в пакет, пакетную поперечную прокатку в листовую заготовку с последующими отжигами и адъюстажной обработкой полученных листов. Горячую продольную прокатку сляба на подкат осуществляют поэтапно. На первом этапе - при температуре нагрева в (α+β)-области ТПП-(20÷60)°С и суммарной степенью деформации 25-30%, на втором - при температуре нагрева в β-области ТПП+(80÷120)°С и суммарной степени деформации 80-95%, окончательную - не менее чем однократную прокатку при температуре нагрева в (α+β)-области ТПП-(20÷65)°С с суммарной степенью деформации 20-60%, пакетную поперечную прокатку осуществляют в два этапа в (α+β)-области при температуре нагрева ТПП-(30÷60)°С с суммарной степенью деформации пакета 50-85% и с промежуточным и окончательным отжигами, причем соотношение суммарных степеней деформаций окончательной продольной прокатки подката и поперечной прокатки пакета в (α+β)-области составляет не более 10%. Полученные листы толщинами до 0,4 мм характеризуются низкой анизотропией механических свойств и однородной структурой, удовлетворительным качеством поверхности. 2 ил., 3 табл.

Изобретение относится к области металлургии, а именно к способам термомеханической обработки прутков из двухфазных титановых сплавов. Способ термомеханической обработки прутков из двухфазных титановых сплавов с молибденовым эквивалентом от 3,3 до 22% включает закалку прутка и его холодную деформацию. Перед закалкой пруток подвергают горячей деформации при температуре в диапазоне от 500°C до Тпп-20°C с обеспечением аксиальной текстуры β-фазы <110> с полюсной плотностью не менее трех. Закалку прутка осуществляют с температур в диапазоне от 720°C до Тпп с последующей холодной деформацией вдоль оси прутка при температуре не выше 300°C и с относительным удлинением от 1 до 30%, где Тпп - температура полиморфного превращения сплава. Сплав характеризуется низким термическим коэффициентом линейного расширения при высоких значениях прочности и удовлетворительной пластичности. 1 ил., 2 табл., 1 пр.

Изобретение относится к области металлургии, а именно к способу изготовления никель-титановых прокатных изделий, и может быть использовано для изготовления исполнительно-приводных механизмов, имплантируемых стентов и других медицинских устройств. Способ изготовления никель-титанового прокатного изделия включает горячую ковку слитка при температуре большей или равной 500°С с получением биллета, горячую прутковую прокатку биллета при температуре большей или равной 500°С с получением заготовки, холодную вытяжку заготовки при температуре меньше 500°С с получением прутка и горячее изостатическое прессование (ГИП) в течение по меньшей мере 0,25 часа в печи для ГИП, работающей при температуре в диапазоне от 700°С до 1000°С и давлении в диапазоне от 3000 фунтов на кв. дюйм (20,7 МПа) до 50000 фунтов на кв. дюйм (344,7 МПа). Уменьшается плотность неметаллических включений на единицу площади, что обеспечивает высокое качество поверхности, а также высокую усталостную долговечность изделия. 3 н. и 24 з.п. ф-лы, 8 ил., 10 табл., 5 пр.

Изобретение относится к области металлургии, а именно к способу получения заготовки из титанового сплава, и может быть использовано для изготовления деталей самолета. Способ получения заготовки из титанового сплава включает стадии, на которых получают слиток титанового сплава, включающего, вес.%: от 6,0 до 6,7 алюминия, от 1,4 до 2,0 ванадия, от 1,4 до 2,0 молибдена, от 0,20 до 0,42 кремния, от 0,17 до 0,23 кислорода, до 0,24 железа, до 0,08 углерода, титан и неизбежные примеси остальное, выполняют первую термическую обработку сплава при температуре на 40 и 200 градусов Цельсия выше температуры бета-трансуса и ковку. Затем выполняют вторую термическую обработку при температуре на 30-100 градусов Цельсия ниже бета-трансуса, прокатку сплава в плиту, пруток, или сутунку и проводят отжиг при температуре ниже бета-трансуса. Полученные заготовки имеют высокие характеристики прочности, долговечности при малоцикловой усталости. 4 н. и 17 з.п. ф-лы, 11 ил., 4 табл.

Изобретение относится к способу нанесения защитного покрытия из слоев TiN и (Ti+V)N на подложку из титанового сплава ВТ-6. Осуществляют одновременное напыление слоев TiN и (Ti+V)N на подложку из титанового сплава ВТ-6 с помощью двух электродуговых испарителей с чередованием времени нанесения каждого слоя и количества напыляемого материала с каждого из катодов электродуговых испарителей в атмосфере инертного газа. При этом упомянутую подложку предварительно подвергают пластической деформации путем ее осадки на бойках Бриджмена с приложением сжимающего удельного давления 3-6 ГПа и последующего кручения с получением деформации сдвига при вращении подвижного бойка Бриджмена относительно своей оси со скоростью 0,2-1 об/мин. Изобретение позволяет повысить адгезионную прочность покрытия TiN и (Ti+V)N на подложке из титанового сплава ВТ-6. 4 ил., 1 табл., 1 пр.

Изобретение относится к получению изделий из твердого сплава на основе карбида вольфрама. Способ включает спекание порошка в печи при температуре в диапазоне от 1360 до 1550°C с получением изделия и его охлаждение. Причем охлаждение изделия осуществляют вместе с печью до 950°C, затем изделие охлаждают до 800°C со скоростью от 1,0°C/минуту до 3,5°C/минуту, после чего ведут охлаждение изделия вместе с печью до комнатной температуры. Обеспечивается повышение качества изделий твердого сплава за счет получения более мелкой и равномерной структуры твердого сплава. 1 табл., 6 ил., 2 пр.

Изобретение относится к области металлургии, а именно к титановому листу, который может быть использован для изготовления сепараторов топливных элементов. Титановый лист для сепаратора топливного элемента содержит основу листа из титана или титанового сплава с рекристаллизованной структурой, поверхностный слой и пассивирующий слой. Поверхностный слой содержит титановую матрицу твердого раствора кислорода (O), углерода (C) и азота (N) в титане и соединения титана с по меньшей мере одним из элементов, выбранных из кислорода (O), углерода (C) и азота (N), имеет толщину менее 1 мкм, а пассивирующий слой расположен на поверхностном слое и имеет толщину менее 5 нм. Титановый лист обеспечивает низкое контактное сопротивление. 4 н. и 6 з.п. ф-лы, 3 табл., 6 ил.

Изобретение относится к способам термической обработки изделий или заготовок из псевдо-β титановых сплавов путем закалки и холодной пластической деформации и может быть реализовано в металлургии, а также в машиностроении в производстве для изготовления конкретных изделий из них, в частности, пружин. Способ термической обработки изделия из псевдо-β титановых сплавов включает нагрев закаленного и продеформированного изделия, его выдержку и охлаждение. Нагрев изделия осуществляют до температуры (0,4-0,45) tcm, где tcm°C - температура старения сплава, выдерживают в течение 10-15 мин, а охлаждение ведут до температуры -10°С при одновременном воздействии потока газа и акустического поля звукового диапазона частот с уровнем звукового давления в пределах 140-160 дБ в течение 10 мин. Формируется внутризеренная структура с выстраиванием дислокаций в виде упорядоченных образований, в результате чего уменьшаются внутренние микронапряжения на границах раздела фаз, увеличиваются значения пределов упругости и текучести, а также повышается пластичность. 1 з.п. ф-лы, 1 табл.

Изобретение относится к получению интерметаллидного ортосплава на основе титана. Способ включает перемешивание порошков титана и ниобия с обеспечением механического легирования порошка титана порошком ниобия в течение 8-24 ч, затем проводят механическое перемешивание легированного ниобием порошка титана с порошком алюминия. Полученную порошковую смесь компонентов сплава наносят на металлическую платформу слоями толщиной 35-150 мкм с лазерным плавлением слоев постоянным непрерывным лазером мощностью 400-1000 Вт со скоростью сканирования 300-1000 мм/с. Обеспечивается высокая химическая однородность интерметаллидного ортосплава на основе титана. 2 з.п. ф-лы, 3 пр., 1 табл.

Изобретение относится к области цветной металлургии, в частности к термомеханической обработке высоколегированных псевдо-β титановых сплавов и изделий из них, и может быть использовано в авиационной технике. Способ изготовления листовых полуфабрикатов из псевдо-β титановых сплавов включает изготовление листового полуфабриката и его термомеханическую обработку путем многократных нагревов и деформаций. Термомеханическую обработку листовых полуфабрикатов проводят в семь стадий. Первая стадия включает всестороннюю ковку на сляб за не менее чем два подхода с суммарной степенью деформации на каждом не менее 40±10%, снижением температуры ковки и промежуточных подогревов в интервале температур от Тпп+180 до Тпп+490°С. Вторая стадия включает нагрев сляба до температуры (Тпп+250÷Тпп+420)°С, деформацию путем горячей прокатки с суммарной степенью деформации не менее 80±10% и промежуточными подогревами. Третья стадия включает нагрев до температуры (Тпп+30÷Тпп+70)°С, деформацию промежуточного горячекатаного подката путем горячей прокатки с суммарной степенью деформации не менее 40±10% и промежуточными подогревами. Четвертая стадия включает дальнейшую деформацию подката в один или более этапов путем нагрева до температуры (Тпп+90÷Тпп+130)°С и горячей прокатки с суммарной степенью деформации от 40 до 70±10% и промежуточными подогревами. Пятая стадия включает термическую обработку листовых полуфабрикатов при температуре (Тпп+10÷Tпп+50)°С в течение 0,3-1,5 часа в камерной печи сопротивления и последующую закалку в воду или на воздухе с получением β-структуры. Шестая стадия включает холодную прокатку листов с суммарной степенью деформации от 20 до 60±10%. Седьмая стадия включает прогладку при температуре (Тпп-20÷Тпп-90)°С с последующей обработкой поверхности. Увеличивается степень проработки структуры путем повышения предельных степеней деформации при горячей и холодной обработке давлением, повышается технологическая пластичность при сохранении прочности и пластичности после упрочняющей термической обработки, а также снижается в закаленном состоянии минимальный относительный радиус гибки. 2 з.п. ф-лы, 2 табл.
© Патентный поиск, поиск патентов на изобретения - FindPatent.RU 2012-2024
Политика конфиденциальности 2015-10-08 2017-07-12T21:26:12
Наверх