Лист нетекстурированной электротехнической стали и способ его получения

Авторы патента:

ДЗАЙДЗЭН, Ёсиаки (JP)

НАКАДЗИМА, Хироаки (JP)

ОКУБО, Томоюки (JP)

НАКАНИСИ, Тадаси (JP)

ОДА, Ёсихико (JP)

H01F1/16 - Магниты; индуктивности; трансформаторы; выбор материалов, обеспечивающих магнитные свойства (керамические составы на основе ферритов C04B 35/26; сплавы C22C; термомагнитные приборы H01L 37/00; громкоговорители, микрофоны, адаптеры или подобные акустические электромеханические преобразователи H04R)

C22C38/06 - содержащие алюминий

C21D8/12 - при изготовлении изделий с особыми электромагнитными свойствами

Владельцы патента RU 2694299:

ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН (JP)

Изобретение относится к области металлургии, а именно к листу нетекстурированной электротехнической стали, используемому в качестве материала стального сердечника высокоэффективного асинхронного двигателя. Лист имеет химическую композицию, содержащую, мас.%: C: 0,0050 или меньше, Si: 1,50 или больше и 4,00 или меньше, Al: 0,500 или меньше, Mn: 0,10 или больше и 5,00 или меньше, S: 0,0200 или меньше, P: 0,200 или меньше, N: 0,0050 или меньше, O: 0,0200 или меньше, остальное - Fe и неизбежные примеси. Лист имеет температуру Ar₃ фазового превращения 700°C или выше, размер зерна 80 мкм или больше и 200 мкм или меньше, и твёрдость по Викерсу 140 HV или больше и 230 HV или меньше. Обеспечивается получение материалов, имеющих хороший баланс характеристик плотности магнитного потока и потерь в сердечнике, без осуществления отжига в зоне горячих состояний. 2 н. и 2 з.п. ф-лы, 2 ил., 3 табл.

Область техники, к которой относится изобретение

Настоящее изобретение относится к листу нетекстурированной электротехнической стали и к способу его получения.

Уровень техники

В настоящее время для удовлетворения возрастающим требованиям энергосбережения на предприятиях используют высокоэффективные асинхронные двигатели. Для повышения эффективности указанных двигателей были предприняты усилия для увеличения толщины слоистой структуры стального сердечника и увеличения коэффициента заполнения его обмотки. Дальнейшие усилия были приложены для замены традиционного низкокачественного материал на более качественный материал, имеющий характеристики малых потерь в сердечнике, в качестве листа электротехнической стали, применяемых для стальных сердечников.

Кроме того, с точки зрения снижения потерь в обмотке, требуется, чтобы указанные материалы сердечника для асинхронных двигателей имели характеристики малых потерь в сердечнике и снижали эффективный ток возбуждения при заданной плотности магнитного потока. С целью снижения эффективного тока возбуждения, целесообразно увеличить плотность магнитного потока материала сердечника.

Кроме того, в случае приводных двигателей гибридных электромобилей, которые в настоящее время имеют широкое распространение, требуется высокий крутящий момент в момент запуска и ускорения, и таким образом, желательно дальнейшее повышение плотности магнитного потока.

В качестве листа электротехнической стали, имеющего высокую плотность магнитного потока, например, в документе JP2000129410A (PTL 1) описан лист нетекстурированной электротехнической стали, полученный из стали, в которую добавлены Si 4% или меньше и Co от 0,1% или больше до 5% или меньше. Однако, поскольку Co является весьма дорогим металлом, это приводит к проблеме существенного увеличения затрат при использовании в обычном двигателе.

Для увеличения плотности магнитного потока листа электротехнической стали, эффективным является уменьшение размера зерна до проведения холодной прокатки. Например, в документе JP2006291346A (PTL 2) описана методика увеличения плотности магнитного потока за счет того, что сталь, содержащую Si от 1,5% или больше до 3,5% или меньше, подвергают высокотемпературному отжигу в зоне горячих состояний, чтобы обеспечить размер зерна 300 мкм или больше до проведения холодной прокатки. Однако осуществление отжига в зоне горячих состояний при высокой температуре вызывает проблемы повышения затрат и увеличения размера зерна до холодной прокатки, что делает более вероятным разрушение листа в процессе холодной прокатки.

С другой стороны, применение материала с низким содержанием Si дает возможность повышения плотности магнитного потока без проведения отжига в зоне горячих состояний, не взирая на то, что указанный материал является мягким, причем наблюдается значительное увеличение потерь в сердечнике, когда он штампуется в материал сердечника двигателя.

Перечень цитирования

Патентная литература

PTL 1: JP2000129410A

PTL 2: JP2006291346A

Краткое изложение изобретения

Техническая проблема

В указанных условиях существует потребность в технологии для повышения плотности магнитного потока листа электротехнической стали и снижения потерь в сердечнике, не вызывающей значительного увеличения затрат.

Таким образом, было бы полезно разработать лист нетекстурированной электротехнической стали с повышенной плотностью магнитного потока и пониженными потерями в сердечнике, и способ получения такого листа.

Решение проблемы

Авторы изобретения выполнили интенсивные исследования для решения указанных выше проблем и в результате было обнаружено, что путем подбора химического состава композиции, в которой фазовый переход γ→α (степень превращение γ-фазы в α-фазу) инициируется в процессе горячей прокатки, и регулирования твёрдости по Викерсу (HV) в диапазоне от 140 HV до 230 HV, возможно получение материалов, имеющих хороший баланс характеристик плотности магнитного потока и потери в сердечнике, без осуществления отжига в зоне горячих состояний.

Настоящее изобретение было завершено на основе полученных данных, и ниже описаны характерные признаки изобретения.

1. Лист нетекстурированной электротехнической стали, содержащий: химическую композицию, содержащую (состоящую из), масс.%, C: 0,0050% или меньше, Si: 1,50% или больше и 4,00% или меньше, Al: 0,500% или меньше, Mn: 0,10% или больше и 5,00% или меньше, S: 0,0200% или меньше, P: 0,200% или меньше, N: 0,0050% или меньше, и O: 0,0200% или меньше, остальное Fe и неизбежные примеси, причем лист нетекстурированной электротехнической стали имеет температуру Ar₃ фазового превращения 700°C или выше, размер зерна 80 мкм или больше и 200 мкм или меньше, и твёрдость по Викерсу 140 HV или больше и 230 HV или меньше.

2. Лист нетекстурированной электротехнической стали по пункту 1, химическая композиция которой дополнительно содержит, в масс.%, Ge: 0,0500% или меньше.

3. Лист нетекстурированной электротехнической стали по пунктам 1 или 2, химическая композиция которой дополнительно содержит, в масс.%, по меньшей мере, один из металлов Ti: 0,0030% или меньше, Nb: 0,0030% или меньше, V: 0,0030% или меньше, или Zr: 0,0020% или меньше.

4. Способ получения листа нетекстурированной электротехнической стали по любому пункту 1-3, где способ включает в себя проведение горячей прокатки, по меньшей мере, за один проход или больше в двухфазной области из γ-фазы и α-фазу.

Преимущества изобретения

Согласно описанию изобретения, возможно получение листа электротехнической стали с высокой плотностью магнитного потока малыми потерями в сердечнике, без осуществления отжига в зоне горячих состояний.

Краткое описание чертежей

На прилагаемых чертежах:

фиг. 1 представляет собой схематичный чертеж образца кольцевого уплотнения; и

на фиг. 2 приведен график, иллюстрирующий влияние температуры Ar₃ фазового превращения на плотность магнитного потока B₅₀.

Подробное описание изобретения

Причины ограничения изобретение описаны ниже.

Во-первых, с целью исследования влияния двухфазной области на магнитные характеристики, были приготовлены образцы стали от A до C, имеющие химическую композицию, приведенную в таблице 1, путем выплавки стали в лаборатории и горячей прокатки. Горячую прокатку проводили в 7 проходов, причем температура на входе в первый проход (F1) была установлена равной 1030°C и температура на входе в последний проход (F7) равна 910°C.

Таблица 1

Сталь	Химическая композиция (масс,%)
C	Si	Al	Mn	P	S	N	O	Ge	Ti	V	Zr	Nb
А	0,0015	1,40	0,500	0,20	0,010	0,0005	0,0020	0,0020	0,0001	0,0010	0,0010	0,0005	0,0005
В	0,0016	1,30	0,300	0,30	0,010	0,0007	0,0022	0,0018	0,0001	0,0010	0,0010	0,0005	0,0005
С	0,0016	1,70	0,001	0,30	0,010	0,0007	0,0022	0,0055	0,0001	0,0010	0,0010	0,0005	0,0005

После декапирования каждый горячекатаный лист подвергается холодной прокатке до толщины листа 0,5 мм и окончательному отжигу при 950°C в течение 10 секунд в атмосфере 20% H₂-80% N₂.

Из каждого полученного таким образом листа после окончательного отжигa получают путем штамповки кольцевой образец 1, имеющий наружный диаметр 55 мм и внутренний диаметр 35 мм, прикладывают V уплотнения 2 в шести равномерно распределённых положениях кольцевого образца 1, как показано на фиг. 1, и 10 кольцевых образцов 1 пакетируют и фиксируют вместе в многослойную структуру. Измерение магнитных характеристик осуществляют, используя многослойную структуру с намоткой первых 100 витков и вторых 100 витков, и результаты измерений оценивают с использованием ваттметра. Твёрдость по Викерсу измеряют согласно стандарту JIS Z2244, проталкивая алмазный индентор 500 г в поперечное сечение каждого стального листа. После полирования и травления поперечного сечения ниталем, проводят измерения размера зерна согласно стандарту JIS G 0551.

В таблице 2 указаны магнитные характеристики образцов стали от A до C из таблицы 1. Обращая внимание на плотность магнитного потока, становится понятно, что плотность магнитного потока является малой в стали A, но высокой для сталей B и C. Для установления причины этого авторы изобретения исследовали текстуру материала после окончательного отжигa, и обнаружили, что в стали А, в отличие от образцов стали В и С, формируется текстура (111), которая является неблагоприятной для магнитных характеристик. Известно, что микроструктура листа электротехнической стали, до холодной прокатки, оказывает сильное влияние на формирование текстуры в листе электротехнической стали, поэтому было проведено исследование микроструктуры после горячей прокатки, и было установлено, что сталь A имеет нерекристаллизованную микроструктуру. По этой причине, предполагают, что в стали A, формируется текстура (111) в ходе процессов холодной прокатки и окончательного отжига после горячей прокатки.

Таблица 2

Сталь	Плотность магнитного потока B₅₀(T)	Магнитные потери в железе W_15/50 (Вт/кг)	HV	Размер зерна (мкм)
А	1,65	3,60	145	121
В	1,70	4,20	135	120
С	1,70	3,50	150	122

Кроме того, авторы исследовали микроструктуру образцов стали B и C, после проведения горячей прокатки, и обнаружили, что их микроструктура является полностью рекристаллизованной. Таким образом, предполагают, что в образцах стали B и C, подавляется формирование текстуры (111), неблагоприятной для магнитных характеристик, и плотность магнитного потока увеличивается.

Как описано выше, с целью выявления причины изменения микроструктуры после горячей прокатки для различных типов сталей, характеристику превращения в ходе горячей прокатки оценивали путем измерения коэффициента линейного расширения. В результате было установлено, что сталь A имеет одну α-фазу в диапазоне от высокой температуры до низкой температуры, и что в ходе горячей прокатки не происходит какого-либо фазового превращения. С другой стороны, установлено, что температура Ar₃ фазового превращения составляет 1020°C для стали B 950°C для стали C, и что превращение γ→α происходит при первом проходе для стали B и между третьим и пятым проходами для стали C. Считается, что появление фазового превращения γ→α в ходе горячей прокатки вызывает протекание рекристаллизации с приложением усилия превращения в качестве побудительной причины.

Как следует из сказанного, важно, чтобы превращение γ→α происходило в диапазоне температур, в котором проводится горячая прокатка. Поэтому был осуществлен следующий эксперимент, чтобы установить температуру Ar₃ фазового превращения, при который должно завершиться фазовое превращение γ→α. Конкретно, были приготовлены в лаборатории образцы стали, причем каждый содержал в качестве базовых компонентов C: 0,0017%, Al: 0,001%, P: 0,010%, S: 0,0007%, N: 0,0022%, O: от 0,0050% до 0,0070%, Ge: 0,0001%, Ti: 0,0010%, V: 0,0010%, Zr: 0,0005% и Nb: 0,0005%, и соответственно имел различное содержание Si и Mn для различных температур Ar₃ превращения, и образцы стали формовали в слябы. Полученные таким образом слябы подвергали горячей прокатке. Горячую прокатку проводили в 7 проходов, причем температура на входе в первый проход (F1) была установлена равной 900°C и температура на входе в последний проход (F7) равна 780°C, таким образом, чтобы, по меньшей мере, один проход горячей прокатки проводился в двухфазной области из α-фазы в γ-фазу.

После декапирования, каждый горячекатаный лист подвергают холодной прокатке до толщины листа 0,5 мм и окончательному отжигу при 950°C в течение 10 секунд в атмосфере 20% H₂-80% N₂.

Фиг. 2 иллюстрирует влияние температуры Ar₃ фазового превращения на плотность магнитного потока B₅₀. Можно увидеть, что, когда температура Ar₃ фазового превращения составляет 700°C или ниже, плотность магнитного потока B₅₀ уменьшается. Хотя причина этого не ясна, полагают, что, когда температура Ar₃ фазового превращения составляет 700^оС или ниже, размер зерна до холодной прокатки настолько мал, что инициируется образование неблагоприятной для магнитных характеристик (111) текстуры, в ходе последующих процессов от холодной прокатки до окончательного отжига.

Как следует из сказанного, температура Ar₃ фазового превращения установлена равной 700°C или выше. Для температуры Ar₃ фазового превращения не устанавливается какой-либо верхний предел. Однако важно то, что протекание превращения γ→α инициируется в ходе горячей прокатки, причем необходимо, чтобы, по меньшей мере, один проход горячей прокатки был осуществлен в двухфазной области γ-фазы и α-фазы. С учетом сказанного, предпочтительно, чтобы температура Ar₃ фазового превращения была установлена равной 1000°C или ниже. Причина заключается в том, что осуществление горячей прокатки в ходе превращения способствует развитию текстуры, которая является предпочтительной для магнитных характеристик.

Обращая внимание на оценку потерь в сердечнике, приведенную выше в таблице 2, можно увидеть, что потери в сердечнике малы для образцов стали A и C и значительны для стали B. Хотя причина этого не ясна, полагают, что, это происходит вследствие низкой твёрдости (HV) стального листа после окончательного отжигa стали B, поле сжимающего напряжения, порождённое путем штамповки и уплотнения, легко распространяется, и потери в сердечнике увеличиваются. Поэтому значение твёрдости по Викерсу установлено равным 140 HV или больше, и предпочтительно 150 HV или больше. С другой стороны, при твёрдости по Викерсу выше 230 HV происходит интенсивный износ пресс-формы, что приводит к излишнему росту затрат. Поэтому установлен верхний предел, равный 230 HV.

Далее описан лист нетекстурированной электротехнической стали согласно одному из раскрытых вариантов осуществления. Сначала будут разъяснены ограничения для химического состава стали. При выражении содержания компонентов в "%", имеется в виду "масс.%," если не указано другое.

C: 0,0050% или меньше

Содержание С установлено равным 0,0050% или меньше, с точки зрения предотвращения магнитного старения. С другой стороны, поскольку C оказывает влияние на улучшение плотности магнитного потока, предпочтительно содержание C составляет 0,0010% или больше.

Si: 1,50% или больше и 4,00% или меньше

Si является полезным элементом, который повышает удельное сопротивление стального листа. Поэтому содержание Si предпочтительно составляет 1,50% или больше. С другой стороны, при содержании Si, превышающем 4,00%, происходит снижение плотности магнитного потока насыщения и связанное с этим уменьшение плотности магнитного потока. Поэтому верхний предел для содержания Si установлен равным 4,00%. Предпочтительно, содержание Si составляет 3,00% или меньше. Причина этого состоит в том, что, если содержание Si превышает 3,00%, то необходимо добавлять большое количество Mn для того, чтобы получить двухфазную область, что неоправданно увеличивает затраты.

Al: 0,500% или меньше

Al является элементом, который запирает γ-область, причем пониженное содержание Al является предпочтительным. Содержание Al установлено равным 0,500% или меньше, предпочтительно 0,020% или меньше, и более предпочтительно 0,002% или меньше.

Mn: 0,10% или больше и 5,00% или меньше

Поскольку Mn является элементом, который эффективно расширяет γ-область, нижний предел для содержания Mn установлен равным 0,10%. С другой стороны, при содержании Mn, превышающем 5,00%, происходит снижение плотности магнитного потока. Поэтому верхний предел для содержания Mn установлен равным 5,00%. Предпочтительно, содержание Mn составляет 3,00% или меньше. Причина состоит в том, что при содержании Mn превышающем 3,00%, неоправданно увеличиваются затраты.

S: 0,0200% или меньше

S вызывает увеличение потерь в сердечнике из-за выделения MnS, если ее содержание превосходит 0,0200%. Поэтому верхний предел для содержания S установлен равным 0,0200%.

P: 0,200% или меньше

P повышает твёрдость стального листа, если его содержание превосходит 0,200%. Поэтому содержание P установлено равным 0,200% или меньше, и более предпочтительно 0,100% или меньше. Более предпочтительно, содержание P установлено в диапазоне от 0,010% до 0,050%. Причина этого заключается в том, что P влияет на подавление азотирования за счет поверхностной сегрегации.

N: 0,0050% или меньше

N усиливает выделение AlN и увеличивает потери в сердечнике, если он присутствует в большом количестве. Поэтому содержание N установлено равным 0,0050% или меньше.

O: 0,0200% или меньше

О вызывает образование оксидов и увеличивает потери в сердечнике, если он присутствует в большом количестве. Поэтому содержание О установлено равным 0,0200% или меньше.

Описаны основные компоненты стального листа согласно изобретению. Оставшуюся часть, отличающуюся от указанных выше компонентов, представляет собой Fe и неизбежные примеси. Однако следующие необязательные элементы также могут быть добавлены как подходящие.

Ge: 0,0500% или меньше

Ge является элементом, который часто встречается в металлоломе, поскольку он используется в полупроводниках. Однако, если содержание Ge превышает 0,0500%, подавляется рекристаллизация после горячей прокатки, и плотность магнитного потока может снижаться. Поэтому верхний предел для содержания Ge установлен равным 0,0500%.

Ti: 0,0030% или меньше

Ti способствует выделению TiN и может увеличить потери в сердечнике, если он присутствует в большом количестве. Поэтому содержание Ti установлено равным 0,0030% или меньше.

Nb: 0,0030% или меньше

Nb способствует выделению NbC и может увеличить потери в сердечнике, если он присутствует в большом количестве. Поэтому содержание Nb установлено равным 0,0030% или меньше.

V: 0,0030% или меньше

V способствует выделению VN и VC и может увеличить потери в сердечнике, если он присутствует в большом количестве. Поэтому содержание V установлено равным 0,0030% или меньше.

Zr: 0,0020% или меньше

Zr способствует выделению ZrN и может увеличить потери в сердечнике, если он присутствует в большом количестве. Поэтому содержание Zr установлено равным 0,0020% или меньше.

Средний размер зерна составляет 80 мкм или больше и 200 мкм или меньше. Когда средний размер зерна меньше, чем 80 мкм, твёрдость по Викерсу может быть доведена до 140 HV или больше, даже для материала с низким содержанием Si. Однако, при малом размере зерна могут увеличиваться потери в сердечнике. Поэтому размер зерна установлен равным 80 мкм или больше. С другой стороны, когда размер зерна превышает 200 мкм, увеличивается пластическая деформация из-за штамповки и уплотнения, что приводит к увеличению потерь в сердечнике. Поэтому верхний предел для размера зерна установлен равным 200 мкм. С целью получения размера зерна в диапазоне 80 мкм или больше и 200 мкм или меньше, необходим соответствующий контроль температуры окончательного отжига. Кроме того, для обеспечения твёрдости по Викерсу в диапазоне 140 HV или больше и 230 HV или меньше, необходимы добавки соответствующих элементов, вызывающих упрочнение твёрдого раствора, таких как Si, Mn, или P.

Далее приведено конкретное описание условий для получения листов нетекстурированной электротехнической стали согласно изобретению.

Согласно изобретению, листы нетекстурированной электротехнической стали могут быть получены с использованием традиционных способов, пока химическая композиция и условия горячей прокатки, определенные в описании, находятся в заданных диапазонах. Другими словами, расплавленную сталь подвергают продувке в конвертере и дегазации, при которых устанавливается заданная химическая композиция стали, с последующим литьем и горячей прокаткой. Температура подачи в устройство чистовой обработки и температура сматывания листа в рулон в ходе горячей прокатки конкретно не устанавливаются, однако необходимо осуществлять, по меньшей мере, один проход горячей прокатки в двухфазной области γ-фазы и α-фазы. Предпочтительно, температура сматывания листа в рулон устанавливается равной 650°C или ниже для того, чтобы предотвратить окисление во время сматывания листа. Затем стальной лист подвергают холодной прокатке один, или два раза или больше с осуществлением промежуточного отжига между ними, до заданной толщины листа, и последующему окончательному отжигу.

Примеры

Расплавленную сталь подвергают продувке в конвертере с целью получения образцов стали. Затем каждый образец стали подвергают дегазации, отливают с получением химических композиций, указанных в таблице 3, и проводят повторный нагрев сляба при 1140°C в течение 1 ч, подвергают горячей прокатке, чтобы получить стальной лист, имеющий толщину листа 2,0 мм. Окончательную горячую прокатку проводят в 7 проходов, температура на входе в первый проход и температура на входе в окончательный проход показаны в таблице 3, и температура сматывания полосы в рулон устанавливается равной 670°C. После этого каждый стальной лист подвергают декапированию, холодной прокатке до толщины листа 0,5 мм, и окончательному отжигу в атмосфере 20% H₂-80% N₂ в условиях, указанных в таблице 3. Затем оценивают магнитные характеристики (W_15/50, B₅₀) и твёрдость (HV). При измерении магнитных характеристик образцы Эпштейна вырезают в направлении прокатки и перпендикулярно направлению прокатки из каждого стального листа, и проводят измерение Эпштейна. Твёрдость по Викерсу измеряют согласно стандарту JIS Z2244 путем вдавливания алмазного индентора 500 г в поперечное сечение каждого стального листа. Размер зерна измеряют согласно стандарту JIS G0551 после полирования и травления поперечного сечения ниталем.

Из таблицы 3 можно увидеть, что все листы нетекстурированной электротехнической стали согласно примерам описания, у которых химическая композиция, температура Ar₃ превращения, размер зерна и твёрдость по Викерсу находятся в пределах объема изобретения, имеют как отличную плотность магнитного потока, так и характеристики потери в сердечнике, по сравнению со стальными листами в сравнительных примерах.

Промышленная применимость

Согласно изобретению возможно получение листа нетекстурированной электротехнической стали, обладающего хорошим балансом характеристик плотности магнитного потока и потерь в сердечнике, без проведения отжига в зоне горячих состояний.

Перечень позиций на фиг. 1

1 - Кольцевой образец

2 - V уплотнение.

1. Лист нетекстурированной электротехнической стали, который имеет химическую композицию, содержащую, мас.%:

C: 0,0050 или меньше,

Si: 1,50 или больше и 4,00 или меньше,

Al: 0,500 или меньше,

Mn: 0,10 или больше и 5,00 или меньше,

S: 0,0200 или меньше,

P: 0,200 или меньше,

N: 0,0050 или меньше и

O: 0,0200 или меньше,

остальное - Fe и неизбежные примеси, причем лист нетекстурированной электротехнической стали имеет температуру Ar₃ фазового превращения 700°C или выше, размер зерна 80 мкм или больше и 200 мкм или меньше, и твёрдость по Викерсу 140 HV или больше и 230 HV или меньше.

2. Лист нетекстурированной электротехнической стали по п. 1, химическая композиция которого дополнительно содержит, мас.%:

Ge: 0,0500 или меньше.

3. Лист нетекстурированной электротехнической стали по п. 1 или 2, химическая композиция которого дополнительно содержит по меньшей мере один компонент из, мас.%:

Ti: 0,0030 или меньше,

Nb: 0,0030 или меньше,

V: 0,0030 или меньше или

Zr: 0,0020 или меньше.

4. Способ получения листа нетекстурированной электротехнической стали по любому из пп. 1-3, который включает в себя выплавку стального сляба, имеющего химическую композицию, указанную в любом из пп. 1-3, проведение горячей прокатки отлитого сляба по меньшей мере за один проход в двухфазной области перехода из γ-фазы в α-фазу с получением горячекатаного стального листа, проведение холодной прокатки горячекатаного стального листа с получением холоднокатаного листа конечной толщины и осуществление окончательного отжига холоднокатаного листа.

Изобретение относится к изготовлению постоянных магнитов на основе сплавов Nd-Fe-B. Способ включает прессование заготовок, их механическую обработку, нанесение на поверхность слоя алюминия толщиной 10-15 мкм холодным газодинамическим напылением и термообработку в расплаве солей с последующим охлаждением.

Способ получения изотропной электротехнической стали // 2692146

Изобретение относится к области металлургии, конкретно к производству изотропной электротехнической стали, применяемой для изготовления магнитопроводов электрической аппаратуры, работающей во вращающемся магнитном поле.

Способ изготовления листа из текстурированной электротехнической стали // 2692136

Изобретение относится к области металлургии. Для улучшения и стабилизации магнитных свойств стальной лист выдерживают в температурном диапазоне 1000°C или более и 1120°C или менее в течение 200 сек или менее, и затем выдерживают в температурном диапазоне 650°C или выше и 1000°C или ниже в течение 200 сек или менее при отжиге до конечной холодной прокатки, и количество Al в выделениях после отжига до конечной холодной прокатки ограничивается 50% или более общего количества Al, содержащегося в стальном слябе.

Шихта для получения термостабильных магнитных сплавов с редкоземельными металлами на основе системы nd-fe-b // 2690867

Изобретение относится к производству сплавов для постоянных магнитов, может быть использовано для изготовления высокоэнергетических постоянных магнитов системы (Nd, Pr)-Fe-B.

Обрабатывающий раствор для получения изоляционного покрытия и способ изготовления металла, имеющего изоляционное покрытие // 2689353

Предлагается обрабатывающий раствор для получения изоляционного покрытия, при использовании которого может быть получено изоляционное покрытие, обладающее превосходными изолирующими и адгезионными свойствами.

Лист из текстурированной электротехнической стали и способ его изготовления // 2689170

Изобретение относится к листу из текстурированной электротехнической стали. Описан лист из текстурированной электротехнической стали, имеющий покрытие на своей поверхности, причём покрытие имеет комплексный модуль упругости от 60 до 95 ГПа и толщину плёнки 1,0 мкм или более и 3,5 мкм или менее и натяжение, создаваемое покрытием, на листе из текстурированной электротехнической стали составляет 6,0 МПа или более и 18,0 МПа или менее, и покрытие получено из раствора, содержащего по меньшей мере один фосфат, выбранный из фосфатов Mg, Al, Ca и Sr, и содержит 50-150 мас.

Магнитоупругие резонаторные маркеры в формате ленты // 2689118

Изобретение относится к электротехнике. Технический результат состоит в расширении арсенала технических средств, в возможности идентификации и определения местоположения объектов спрятанных от обзора.

Электротехнический стальной лист с направленной кристаллизацией и способ для его производства // 2688982

Изобретение относится к электротехническому стальному листу с направленной кристаллизацией, имеющему изоляционное покрытие, и к способу его изготовления. Электротехнический стальной лист имеет изоляционное покрытие, содержащее первый фосфат металла, который является фосфатом одного или более металлов, выбираемых из Al, Fe, Mg, Mn, Ni и Zn, второй фосфат металла, который является фосфатом одного или более металлов, выбираемых из Co, Mo, V, W и Zr, и коллоидный кремнезем.

Лист из текстурированной электротехнической стали и способ его изготовления // 2688348

Изобретение относится к области металлургии. Для улучшения магнитных свойств стального листа способ включает нагрев стального сляба до 1000-1300°C, горячую прокатку сляба, отжиг, однократную или многократную холодную прокатку с промежуточным отжигом, обезуглероживание и отжиг первичной рекристаллизации, нанесение отжигового сепаратора, состоящего из MgO и 2,0 - 15,0 мас.% сульфата магния, отжиг вторичной рекристаллизации, дополнительный выравнивающий отжиг при 830°C или выше в атмосфере с парциальным давлением H2 0,3% или более, при этом получают лист из текстурированной электротехнической стали, содержащей, мас.%: С 0,005 или менее, Si 2,0 - 4,5 и Mn 0,5 или менее, а также Sb и P в соответствующих диапазонах, удовлетворяющих: 0,01≤[Sb]≤0,20 и 0,02≤[P]≤2,0×[Sb], остальное Fe и случайные примеси, причем при возбуждении стального листа до 1,0 Тл при 50 Гц в направлении, поперечном направлению прокатки, намагничивающая сила (TD-H10) и потери в железе (TD-W10) составляют соответственно (TD-H10)≥200 А/м и (TD-W10)≥1,60 Вт/кг.

Листовое изделие из электротехнической стали с ориентированной структурой, содержащее изолирующее покрытие // 2688069

Изобретение относится к области металлургии. Для обеспечения электрической изоляции основного металлического материала и придания ему химической и термической стойкости листовое изделие из электротехнической стали с ориентированной структурой содержит слой изолирующего покрытия, наносимый на по меньшей мере одну поверхность данного листового изделия, при этом данное изолирующее покрытие включает матрицу, содержащую фосфат и диоксид кремния.

Композитная труба, состоящая из несущей трубы и по меньшей мере одной защитной трубы, и способ ее изготовления // 2690818

Изобретение относится к области изготовления плакированных труб и касается композитной трубы и способа ее изготовления. Труба состоит из несущей трубы и по меньшей мере одной защитной трубы, причем несущая труба изготовлена из некоррозионностойкой стали, имеющей как минимум частично аустенитную структуру, со следующим химическим составом (мас.

Способ изготовления высокопрочного стального листа, обладающего улучшенными прочностью, формуемостью, и полученный лист // 2689573

Изобретение относится к металлургии. Стальной лист следующего химического состава, мас.

Электротехнический стальной лист с направленной кристаллизацией и способ для его производства // 2688982

Способ получения высокопрочного стального листа с покрытием, имеющего улучшенную прочность и пластичность, и полученный лист // 2687284

Изобретение относится к способу получения высокопрочного стального листа с покрытием, имеющего предел текучести YS по меньшей мере 800 МПа, предел прочности на разрыв TS по меньшей мере 1180 МПа, общее удлинение по меньшей мере 14% и коэффициент раздачи отверстия HER по меньшей мере 30%.

Способ изготовления высокопрочного стального листа с покрытием, обладающего улучшенными прочностью, формуемостью, и полученный лист // 2686324

Изобретение относится к способу изготовления высокопрочного стального листа с покрытием, имеющего улучшенную пластичность и формуемость, при этом стальной лист с покрытием имеет предел текучести YS по меньшей мере 800 МПа, предел прочности при растяжении TS по меньшей мере 1180 МПа, общее удлинение по меньшей мере 14% и коэффициент раздачи отверстия HER по меньшей мере 30%, посредством термической обработки и нанесения покрытия на лист, выполненный из стали, имеющей следующий химический состав, мас.

Способ изготовления сверхпрочного стального листа с покрытием или без покрытия и полученный лист // 2684912

Изобретение относится к стальному листу с покрытием, изготовленным из стали, имеющей химический состав, включающий в себя, мас. %: 0,34% ≤ C ≤ 0,40%, 1,50% ≤ Mn ≤ 2,30%, 1,50 ≤ Si ≤ 2,40%, 0,35% ≤ Cr ≤ 0,45%, 0,07% ≤ Мо ≤ 0,20%, 0,01% ≤ Al ≤ 0,08% и 0% ≤ Nb ≤ 0,05%, остальное Fe и неизбежные примеси, при этом стальной лист с покрытием имеет структуру, включающую в себя по меньшей мере 60% мартенсита и 12-15% остаточного аустенита, причем стальной лист с покрытием является оцинкованным, а также стальной лист с покрытием имеет предел прочности по меньшей мере 1470 МПа и общее удлинение по меньшей мере 16%.

Способ изготовления высокопрочного стального листа и полученный лист // 2683785

Настоящее изобретение относится к стальному листу, имеющему предел прочности более 1100 МПа, предел текучести более 700 МПа, однородное удлинение UE по меньшей мере 8,0% и общее удлинение ТЕ по меньшей мере 10,0%, при этом лист выполнен из стали, имеющей химический состав, содержащий в массовых процентах: 0,1% ≤ C ≤ 0,25%, 4,5% ≤ Mn ≤ 10%, 1 ≤ Si ≤ 3%, 0,03 ≤ Al ≤ 2,5%, остальное Fe и неизбежные примеси, при этом химический состав таков, что CMnIndex = Cx(1 + Mn/3,5) ≤ 0,6, при этом стальной лист имеет структуру, содержащую по меньшей мере 20% остаточного аустенита и по меньшей мере 65% мартенсита, а сумма содержания феррита и бейнита составляет менее 10%.

Листовая неориентированная электротехническая сталь и способ ее производства // 2682727

Изобретение относится к области металлургии, а именно к производству листовой неориентированной электротехнической стали, используемой в качестве материала железных сердечников электрического оборудования.

Способ изготовления высокопрочного стального листа, обладающего улучшенной формуемостью и пластичностью, и полученный лист // 2680043

Способ изготовления высокопрочного листа, обладающего улучшенной формуемостью и пластичностью, химический состав стали которого содержит, мас.%: 0,25<C≤0,4; 2,3≤Mn≤3,5; 2,3≤Si≤3; Al≤0,040, остальное Fe и неизбежные примеси.

Способ производства высокопрочного стального листа, обладающего улучшенной прочностью, пластичностью и формуемостью // 2680042

Способ получения высокопрочного стального листа, обладающего пределом текучести YS по меньшей мере 850 МПа, прочностью при растяжении TS по меньшей мере 1180 МПа, полным удлинением по меньшей мере 14% и коэффициентом раздачи отверстия HER по меньшей мере 30%.

Способ производства полупроцессной электротехнической изотропной стали с низкими удельными магнитными потерями // 2693277

Изобретение относится к области черной металлургии, конкретно к производству полупроцессной полосы из электротехнической изотропной стали (технология semi-processed), используемой для изготовления магнитопроводов электрических машин.