Способ замедленного коксования нефтяных остатков

Авторы патента:

Маганов Наиль Ульфатович (RU)

Зурбашев Алексей Владимирович (RU)

Хисматуллин Айдар Минрауфович (RU)

Нурмиев Альберт Анварович (RU)

Салахов Илшат Илгизович (RU)

C10G9/14 - в трубах или змеевиках с помощью или без помощи вспомогательных устройств, например вертикальных реакционных камер, цилиндрических реакционных камер, компенсационных устройств

C10B55/00 - Коксование минеральных масел, битумов, дегтей и т.п. или их смесей с твердыми углеродсодержащими материалами (крекинг нефтяного сырья C10G)

Владельцы патента RU 2744637:

Акционерное общество «ТАНЕКО» (RU)
Публичное акционерное общество «Татнефть» имени В.Д. Шашина (RU)

Изобретение относится к способам замедленного коксования нефтяных остатков и может быть использовано в нефтеперерабатывающей промышленности. Данное изобретение касается способа замедленного коксования нефтяных остатков, который включает предварительный нагрев исходного сырья, смешение его с разбавителем и вторичный нагрев смеси до температуры коксования. Предварительный нагрев исходного сырья осуществляют в блоке теплообменников. После нагрева исходного сырья до температуры 195-250°С в поток сырья добавляют 1-5% углеводородов с плотностью 800-950 кг/м³ из закрытой системы продувки на исходное сырье. На выходе из блока теплообменников поток смеси смешивают с разбавителем в количестве 2-20 % на исходное сырье, в качестве которого применяют газойль зоны промывки. Далее нагретую до температуры 280-330°С смесь направляют в нижнюю часть ректификационной колонны, из ректификационной колонны смесь направляют в печь для вторичного нагрева до температуры 485-500°С, осуществляют регулирование температуры в печи и контроль температуры смеси на выходе из печи. Нагретую смесь подают в реактор, при этом пары от реактора, охлажденные до температуры 400-420°С путем подачи квенча, направляют в зону ректификационной колонны, которая находится выше зоны подачи исходной смеси. В данном способе в качестве нефтяных остатков применяют гудрон или смесь гудрона с вакуум-отогнанным остатком висбрекинга. Предлагаемый способ замедленного коксования нефтяных остатков позволяет снизить энергозатраты, расширить сырьевые ресурсы, используемые в процессе коксования, а также увеличить межремонтный период установки замедленного коксования нефтяных остатков. 13 пр., 1 табл., 1 ил.

Изобретение относится к способам замедленного коксования нефтяных остатков и может быть использовано в нефтеперерабатывающей промышленности.

Известен способ замедленного коксования нефтяных остатков (Патент RU № 2560441, МПК С10В 55/00, опубл. 20.08.2015 г., бюл. № 23), включающий приготовление сырья коксования путем смешения исходного сырья - гудрона с тяжелым газойлем каталитического крекинга в количестве 10-15% на исходное сырье с последующим первичным нагревом полученной сырьевой смеси до 280-320°C и последующее обогащение сырьевой смеси внизу ректификационной колонны рециркулятом тяжелого газойля коксования в количестве не менее 40-50% на полученную сырьевую смесь, при этом в полученную сырьевую смесь после ректификационной колонны вводят 10 -
15% легкого газойля коксования на исходное сырье, вторичный нагрев полученной сырьевой смеси до температуры коксования 485-505°C и коксование в реакторе с выводом дистиллятных продуктов коксования в ректификационную колонну.

Недостатком способа является недостаточная эффективность.

Также известен способ получения малосернистого нефтяного кокса (Патент RU № 2469067, МПК С10В 55/00, опубл. 10.12.2012 г., бюл. № 34), включающий приготовление сырья коксования путем смешения исходного сырья-смеси гудрона с остатком висбрекинга вначале с тяжелым газойлем каталитического крекинга, взятым в количестве не менее 30% на исходное сырье с последующим первичным нагревом полученного сырья до 280-320°C и обогащением внизу ректификационной колонны рециркулятом тяжелого газойля коксования в количестве не менее 30%, вторичный нагрев полученной сырьевой смеси до температуры коксования 485-505°C, коксование в реакторе с выводом дистиллятных продуктов коксования в ректификационную колонну.

Недостатком данного способа является значительное вовлечение тяжелого газойля каталитического крекинга и остатка висбрекинга в сырье коксования, что приводит к ухудшению качества получаемого нефтяного кокса за счет увеличения в нем кремния. А также механические примеси (катализаторная пыль), содержащиеся в тяжелом газойле каталитического крекинга, вовлекаемые в сырье коксования, приводят к преждевременному износу и забиванию оборудования (теплообменников, массообменных устройств и печей) и, как следствие, к снижению межремонтного пробега установки.

Наиболее близким является способ замедленного коксования нефтяных остатков (Патент RU № 2206595, МПК С10В 55/00, опубл. 20.06.2003 г., бюл. № 17), включающий предварительный нагрев исходного сырья, смешение его с разбавителем - тяжелым газойлем коксования, или смолой пиролиза, или тяжелым газойлем каталитического крекинга - в количестве 4-15% на исходное сырье, подачу смеси в промежуточную емкость, соединенную по парам с ректификационной колонной, вторичный нагрев сырьевой смеси из промежуточной емкости в коксовой печи до температуры коксования и подачу ее в один из реакторов коксования.

Недостатками этого способа являются недостаточная эффективность, ограниченность использования сырьевых ресурсов.

Техническими задачами являются снижение энергозатрат, расширение сырьевых ресурсов, используемых в процессе коксования, путем удержания излишков сырья внутри установки, а также увеличение межремонтного периода установки замедленного коксования нефтяных остатков за счет уменьшения закоксовывания оборудования путем исключения попадания в них коксовых частиц.

Технические задачи решаются способом замедленного коксования нефтяных остатков, включающим предварительный нагрев исходного сырья, смешение его с разбавителем и вторичный нагрев смеси до температуры коксования.

Новым является то, что предварительный нагрев исходного сырья осуществляют в блоке теплообменников, после нагрева исходного сырья до температуры 195-250°С в поток сырья добавляют 1-5% углеводородов с плотностью 800-950 кг/м³ из закрытой системы продувки на исходное сырье, на выходе из блока теплообменников поток смеси смешивают с разбавителем в количестве 2-20% на исходное сырье, в качестве которого применяют газойль зоны промывки, далее нагретую до температуры 280-330°С смесь направляют в нижнюю часть ректификационной колонны, из ректификационной колонны смесь направляют в печь для вторичного нагрева до температуры 485-500°С, осуществляют регулирование температуры в печи и контроль температуры смеси на выходе из печи, далее нагретую смесь подают в реактор, при этом пары от реактора, охлажденные до температуры 400-420 °С путем подачи квенча, направляют в зону ректификационной колонны, находящуюся выше зоны подачи исходной смеси, а в качестве нефтяных остатков применяют гудрон или смесь гудрона с вакуум-отогнанным остатком висбрекинга.

На фигуре изображена последовательность осуществления способа замедленного коксования нефтяных остатков.

Способ осуществляют следующим образом.

Исходное сырье (гудрон или смесь гудрона с вакуум-отогнанным остатком висбрекинга) предварительно нагревают в блоке теплообменников 1 (см. фиг.). Блок теплообменников 1 представляет собой последовательно и/или параллельно размещенные теплообменники, где происходит ступенчатый нагрев. Последовательное и/или параллельное размещение теплообменников и их количество (например, от 4 до 8 теплообменников) выбирают в зависимости от максимального использования тепла отходящих продуктов, циркуляционного орошения, что обеспечивает снижение энергозатрат. Для осуществления способа замедленного коксования нефтяных остатков применяют кожухотрубчатые теплообменники. После нагрева исходного сырья до температуры 195-250°С (контролируют по датчикам температуры) в поток сырья добавляют 1-5% углеводородов из закрытой системы продувки на исходное сырье с получением смеси исходного сырья и углеводородов из закрытой системы продувки. На выходе из блока теплообменников 1 поток смеси смешивают с разбавителем в количестве 2-20% на исходное сырье, в качестве разбавителя применяют газойль зоны промывки.

Далее нагретую до температуры 280-330°С смесь направляют в нижнюю часть ректификационной колонны 2. Вторичный нагрев смеси осуществляют в печи 3. Из ректификационной колонны 2 смесь с помощью насосов направляют в печь 3 для вторичного нагрева до температуры 485-500°С. Осуществляют регулирование температуры в печи 3 и контроль температуры смеси на выходе из печи 3. Далее нагретую смесь подают в реактор 4 (коксовую камеру). При этом пары от реактора 4, охлажденные до температуры 400-420°С путем подачи квенча, направляют в зону ректификационной колонны 2, находящуюся выше зоны подачи исходной смеси. Квенч представляет из себя легкий газойль коксования или тяжелый газойль коксования/циркуляционное орошение, или газойль зоны промывки, или их смесь. Таким образом, регулированием подачи квенча охлаждают пары от реактора 4 до необходимой температуры.

Для осуществления способа используют следующие продукты со следующими показателями качества:
– гудрон: плотность при 20ºС 1000-1045 кг/м³, коксуемость 15–25%, содержание серы 2,7-5,6%;

– вакуум-отогнанный остаток висбрекинга: плотность при 20ºС
1040-1080 кг/м³, коксуемость 25–40%;

– углеводороды из закрытой системы продувки: плотность при 20ºС 800 -
950 кг/м³;

– разбавитель – газойль зоны промывки: плотность при 20ºС 850-1000 кг/м³, коксуемость 0,5 - 5,0%;

– легкий газойль коксования: плотность при 20ºС 820 - 880 кг/м³;

– тяжелый газойль коксования/циркуляционное орошение: плотность при 20ºС 860 - 980 кг/м³.

Пример практического применения.

Исходное сырье – гудрон (плотностью 1018 кг/м³, коксуемостью 19,7%, содержанием серы 3,1%) предварительно нагрели в блоке теплообменников. Использовали последовательно расположенные пять теплообменников (т/о). После нагрева исходного сырья до температуры 210°С в поток сырья добавили 1% углеводородов из закрытой системы продувки (УвЗСП) на исходное сырье с получением смеси исходного сырья и углеводородов из закрытой системы продувки. На выходе из блока теплообменников поток смеси смешали с разбавителем в количестве 5,4% на исходное сырье, в качестве разбавителя применили газойль зоны промывки (ГЗП). Далее нагретую до температуры 309°С смесь направили в нижнюю часть ректификационной колонны. Из ректификационной колонны смесь направили в печь для вторичного нагрева до температуры 497°С. Осуществили регулирование температуры в печи и контроль температуры смеси на выходе из печи. Далее нагретую смесь подали в реактор. Пары от реактора, охлажденные до температуры 410°С путем подачи квенча (тяжелого газойля коксования/циркуляционного орошения – ТГК/ЦО) направили в зону ректификационной колонны, находящуюся выше зоны подачи исходной смеси (см. таблицу, пример 1).

В некоторых примерах в качестве сырья применяли смесь гудрона с вакуум-отогнанным остатком висбрекинга – ВоОВб (см. таблицу, примеры 8, 9 и 10). В других примерах в качестве квенча применяли легкий газойль коксования – ЛГК (см. таблицу, пример 2), газойль зоны промывки (см. таблицу, пример 6), смесь легкого газойля коксования, тяжелого газойля коксования/циркуляционного орошения, газойля зоны промывки (см. таблицу, пример 5).

Другие примеры практического применения провели аналогично, данные исследований представлены в таблице.

Таблица. Данные исследований способа замедленного коксования нефтяных остатков

№ примера	Состав загрузки,%	Температура сырья до добавления УвЗСП.	Температура нагрева до входа в ректиф. колонну	Температура втор. нагрева (в печи)	Температура паров от реактора	Состав квенча,%	Выход кокса,%
Гудрон	ВоОВб	УвЗСП	ГЗП
1	93,6	0,0	1,0	5,4	210	309	497	410	ТГК/ЦО	28,4
2	95,1	0,0	1,1	3,8	219	308	496	400	ЛГК	29,2
3	91,1	0,0	1,0	7,9	211	309	495	405	ТГК/ЦО	28,8
4	94,6	0,0	1,0	4,4	212	310	495	410	ТГК/ЦО	28,7
5	93,0	0,0	2,9	4,1	220	309	496	415	Смесь ЛГК+ТГК/ЦО+ ГЗП	28,3
6	88,3	0,0	5,0	6,7	221	314	495	415	ГЗП	29,6
7	85,6	0,0	2,2	12,2	195	312	497	410	ТГК/ЦО	30,2
8	20,3	59,8	1,3	18,6	250	308	496	410	ТГК/ЦО	35,4
9	49,6	34,5	3,6	12,3	220	280	495	410	ТГК/ЦО	34,9
10	54,3	23,1	2,6	20,0	200	330	495	415	ТГК/ЦО	39,2
11	88,4	0,0	1,1	10,5	212	308	500	415	ТГК/ЦО	29,7
12	91,7	0,0	1,0	7,3	212	309	485	415	ТГК/ЦО	28,9
13	96,4	0,0	1,6	2,0	216	304	495	420	ТГК/ЦО	27,4

Таким образом, предлагаемый способ замедленного коксования нефтяных остатков позволяет снизить энергозатраты, расширить сырьевые ресурсы, используемые в процессе коксования, путем удержания излишков сырья внутри установки, а также увеличить межремонтный период установки замедленного коксования нефтяных остатков за счет уменьшения закоксовывания оборудования путем исключения попадания в них коксовых частиц.

Способ замедленного коксования нефтяных остатков, включающий предварительный нагрев исходного сырья, смешение его с разбавителем и вторичный нагрев смеси до температуры коксования, отличающийся тем, что предварительный нагрев исходного сырья осуществляют в блоке теплообменников, после нагрева исходного сырья до температуры 195-250°С в поток сырья добавляют 1-5% углеводородов с плотностью 800-950 кг/м³ из закрытой системы продувки на исходное сырье, на выходе из блока теплообменников поток смеси смешивают с разбавителем в количестве 2-20% на исходное сырье, в качестве которого применяют газойль зоны промывки, далее нагретую до температуры 280-330°С смесь направляют в нижнюю часть ректификационной колонны, из ректификационной колонны смесь направляют в печь для вторичного нагрева до температуры 485-500°С, осуществляют регулирование температуры в печи и контроль температуры смеси на выходе из печи, далее нагретую смесь подают в реактор, при этом пары от реактора, охлажденные до температуры 400-420°С путем подачи квенча, направляют в зону ректификационной колонны, находящуюся выше зоны подачи исходной смеси, а в качестве нефтяных остатков применяют гудрон или смесь гудрона с вакуум-отогнанным остатком висбрекинга.

Изобретение относится к объединенному способу пиролиза и гидрокрекинга для конверсии углеводородной смеси с получением олефинов, где способ включает: смешивание неотбензиненной сырой нефти и газойля с образованием углеводородной смеси; нагревание углеводородной смеси в нагревателе для испарения части углеводородов в углеводородной смеси и образования нагретой углеводородной смеси; разделение нагретой углеводородной смеси в первом сепараторе на первую паровую фракцию и первую жидкую фракцию; смешивание водяного пара с первой паровой фракцией, перегрев полученной в результате смеси в конвекционной зоне и подачу перегретой смеси в первый радиантный змеевик в радиантной зоне реактора пиролиза для того, чтобы осуществить термический крекинг содержащихся в ней углеводородов с образованием олефинов; подачу первой жидкой фракции или ее части и водорода в реакторную систему гидрокрекинга, контактирование первой жидкой фракции с катализатором гидрокрекинга для крекинга части углеводородов в первой жидкой фракции в олефины и получение выходящего потока из реакторной системы гидрокрекинга; выделение непрореагировавшего водорода из углеводородов в выходящем потоке; разделение на фракции углеводородов в выходящем потоке с образованием двух или более фракций углеводородов, включающих газойль.

Способ переработки высококислотных сырых нефтей // 2706426

Настоящее изобретение относится к переработке высококислотной сырой нефти в процессе термического крекинга, включающей: a) обессоливание высококислотной сырой нефти для получения обессоленной сырой нефти; b) разделение обессоленной сырой нефти в предварительной фракционирующей колонне на более легкий углеводородный материал и более тяжелый высококипящий материал, причем более легкий углеводородный материал не содержит кислотные соединения; c) направление более тяжелого высококипящего материала в нижнюю секцию фракционирующей колонны и смешивание с внутренним рециркулирующим компонентом для получения вторичного исходного материала; d) нагревание вторичного исходного материала, полученного на стадии (с), до высокой температуры для получения горячего исходного материала; e) термическую реакцию горячего исходного материала, полученного на стадии (d), в реакторах для получения парообразных продуктов; f) направление парообразных продуктов, полученных на стадии (е), в фракционирующую колонну для фракционирования на фракции продуктов, где фракции продуктов содержат отходящие газы с лигроином, легкий газойлевый продукт, тяжелый газойль и нефтяное топливо; g) пропускание отходящих газов с лигроином, полученных на этапе (f), в газоотделительную секцию, чтобы отделить газообразные продукты, включая газообразное топливо и СНГ, от лигроинового продукта; h) пропускание потока тяжелого газойля, полученного на этапе (f), в установку вторичной переработки для получения продуктов, содержащих лигроин, причем установка вторичной переработки представляет собой по меньшей мере одну из установки гидрокрекинга и установки крекинга с псевдоожиженным катализатором; i) направление более легкого углеводородного материала, полученного на этапе (b), лигроина, отделенного на этапе (g), и лигроина, полученного на этапе (h), в секцию обработки лигроина/бензина для получения желательного более легкого продукта, где вторичный исходный материал, полученный на этапе (с), содержит более тяжелый высококипящий материал, имеющий температуру кипения более чем 200°С, полученный на этапе (b), и с парообразными продуктами, полученными на этапе (е), конденсированными как внутренний рециркулирующий компонент.

Система и способ контроля и оптимизации гидротермального процесса облагораживания тяжелой сырой нефти и битумов // 2687072

Изобретение относится к области переработки углеводородов. Изобретение касается системы облагораживания непрерывного технологического потока, включающей тяжелую сырую нефть (ТСН), содержащую маршрут потока жидкости, выполненный с возможностью непрерывной доставки технологического потока по этому маршруту в направлении течения, при этом маршрут потока включает в себя реактор.

Термический крекинг сырых нефтей и тяжелого сырья для получения олефинов в реакторах пиролиза // 2663622

Изобретение относится к термическому крекингу углеводородных смесей, таких как неотбензиненные сырые нефти или другие углеводородные смеси, для получения олефинов.

Реактор термического крекинга // 2548042

Изобретение относится к нефтепереработке, в частности к реакционным аппаратам, используемым в процессах термического крекинга и висбрекинга нефтяного сырья. Изобретение касается реактора термического крекинга нефтяного сырья, включающего корпус с перфорированными тарелками и с верхней и нижней крышками, снабженными, соответственно, патрубками подвода сырья и отвода продуктов термического крекинга, причем патрубок отвода продуктов термического крекинга связан со съемным трубопроводом, входное и выходное распределительные устройства.

Способ получения этилена из углеводородного сырья // 2548002

Изобретение относится к способу получения этилена из углеводородного сырья, включающему пиролиз сырья в реакционном змеевике камеры радиации трубчатой печи в присутствии водяного пара.

Установка для термодеструкции нефтяных остатков // 2536590

Изобретение относится к нефтепереработке, в частности к установкам термодеструкции для переработки нефтяных остатков. Изобретение касается установки, включающей печь для нагрева и термодеструкции сырья, реактор с верхним патрубком ввода сырья и патрубками вывода паровой и жидкой фаз продуктов термодеструкции, снабженный рубашкой охлаждения с патрубками ввода и вывода охлаждающего агента, которые связаны с линией циркуляционного орошения ректификационной колонны, при этом реактор дополнительно снабжен нижним патрубком ввода сырья для одновременного ввода термообработанного сырья в реактор, патрубки ввода сырья снабжены рубашками охлаждения, а установка дополнительно содержит емкости-смесители для исходного сырья.

Способ регулирования процесса жидкофазной термической конверсии тяжелого углеводородного сырья // 2503708

Изобретение относится к регулированию жидкофазной термической конверсии тяжелого углеводородного сырья и может найти применение в нефтеперерабатывающей промышленности.

Способ и устройство для жидкофазной термической конверсии тяжелого углеводородного сырья // 2503707

Изобретение относится к жидкофазной термической конверсии тяжелого углеводородного сырья. Изобретение касается устройства для жидкофазной термической конверсии тяжелого углеводородного сырья, включающего реактор, имеющий обечайку, верхнее и нижнее днища, сепарационное пространство, патрубок для ввода термообработанного сырья, тангенциально расположенный на обечайке, и патрубки для вывода паров и жидкого продукта, расположенные на верхнем и нижнем днищах, соответственно.

Реактор для жидкофазного термического крекинга // 2502786

Изобретение относится к нефтепереработке. Изобретение касается реактора, включающего корпус с нижней и верхней крышками и патрубками подвода сырья и отвода продуктов термического крекинга, внутреннюю трубу, размещенную неподвижно соосно корпусу и установленную в корпусе с возможностью ее извлечения из реактора, в верхней части которого расположен съемный трубопровод, сообщенный с выносной трубой, связанной с корпусом реактора, причем диаметр выносной трубы меньше диаметра внутренней трубы реактора, при этом патрубок подвода сырья установлен в верхней части корпуса тангенциально и связан с выносной трубой, один конец которой сообщен с линией подвода сырья, при этом патрубок отвода продуктов термического крекинга размещен на верхней крышке реактора соосно с внутренней трубой и сообщен со съемным трубопроводом.

Метод получения кокса нефтяного игольчатого // 2729191

Изобретение относится к области переработки углеводородов, в частности к способу получения нефтяного игольчатого кокса для электродной промышленности. Способ включает: смешивание исходного сырья с газойлем коксования с образованием вторичного сырья, нагрев вторичного сырья, подачу его в камеру коксования при температуре коксования и коксование с получением кокса и дистиллята коксования, который подают в нижнюю часть ректификационной колонны на фракционирование.