Лист анизотропной электротехнической стали

Изобретение относится к области металлургии, а именно к листу анизотропной электротехнической стали. Лист имеет химический состав, содержащий в мас.%: от 2,0 до 7,0% Si, от 0 до 0,030% Nb, от 0 до 0,030% V, от 0 до 0,030% Mo, от 0 до 0,030% Ta, от 0 до 0,030% W, не более 0,0050% C, от 0 до 1,0% Mn, от 0 до 0,0150% S, от 0 до 0,0150% Se, от 0 до 0,0650% Al, от 0 до 0,0050% N, от 0 до 0,40% Cu, от 0 до 0,010% Bi, от 0 до 0,080% B, от 0 до 0,50% P, от 0 до 0,0150% Ti, от 0 до 0,10% Sn, от 0 до 0,10% Sb, от 0 до 0,30% Cr, от 0 до 1,0% Ni, остальное - Fe и примеси. Лист имеет текстуру, выровненную с ориентацией Госса, в которой выполняются следующие условия: [(α₂ - α₁)² + (β₂ - β₁)² + (γ₂ - γ₁)²]^1/2 ≥ 0,5° и [(α₂ - α₁)² + (β₂ - β₁)² + (γ₂ - γ₁)²]^1/2 ≥ 2,0°, где (α₁ β₁ γ₁) и (α₂ β₂ γ₂) представляют собой углы отклонения кристаллографических ориентаций, измеренные в двух точках измерения, которые являются смежными на поверхности листа и которые имеют интервал 1 мм, при этом α - угол отклонения от идеальной ориентации Госса на основе оси вращения, параллельной направлению нормали Z, β - угол отклонения от идеальной ориентации Госса на основе оси вращения, параллельной поперечному направлению C, γ - угол отклонения от идеальной ориентации Госса на основе оси вращения, параллельной направлению прокатки L. Лист обладает улучшенными магнитными свойствами в диапазоне средних магнитных полей. 17 з.п. ф-лы, 3 ил., 78 табл., 8 пр.

 

ОБЛАСТЬ ТЕХНИКИ

[0001] Настоящее изобретение относится к листу анизотропной электротехнической стали. Приоритеты испрашиваются по заявкам на патент Японии: № 2018-143898, поданной 31 июля 2018 г.; № 2018-143900, поданной 31 июля 2018 г.; № 2018-143901, поданной 31 июля 2018 г.; № 2018-143902, поданной 31 июля 2018 г.; № 2018-143904, поданной 31 июля 2018 г.; и № 2018-143905, поданной 31 июля 2018 г., содержание которых включено в настоящий документ посредством ссылки.

ПРЕДПОСЫЛКИ ИЗОБРЕТЕНИЯ

[0002] Лист анизотропной электротехнической стали включает 7 мас.% или менее Si и имеет вторичную рекристаллизованную текстуру, которая выстраивается в ориентации {110}<001> (ориентация Госса). В настоящем документе ориентация {110}<001> означает, что плоскость {110} кристалла выставлена параллельно прокатанной поверхности, а ось <001> кристалла выставлена параллельно направлению прокатки.

[0003] На магнитные характеристики листа анизотропной электротехнической стали оказывает значительное влияние степень выстраивания по ориентации {110}<001>. В частности, считается, что важной является взаимосвязь между направлением прокатки стального листа, которое является основным направлением намагничивания при использовании стального листа, и направлением <001> кристалла, которое является направлением легкого намагничивания. Таким образом, в последние годы практический лист анизотропной электротехнической стали контролируют так, чтобы угол, образуемый направлением <001> кристалла и направлением прокатки, находился в пределах приблизительно 5°.

[0004] Отклонение между фактической кристаллографической ориентацией листа анизотропной электротехнической стали и идеальной ориентацией {110}<001> можно представить тремя компонентами, которыми являются угол отклонения α относительно направления нормали Z, угол отклонения β относительно поперечного направления C и угол отклонения γ относительно направления прокатки L.

[0005] Фигура 1 представляет собой схему, иллюстрирующую угол отклонения α, угол отклонения β и угол отклонения γ. Как показано на фигуре 1, угол отклонения α – это угол, образуемый спроецированным на прокатанную поверхность направлением <001> кристалла и направлением прокатки L, если смотреть в направлении нормали Z). Угол отклонения β – это угол, образуемый направлением <001> кристалла, спроецированным на продольное сечение L (сечение, направлением нормали к которому является поперечное направление), и направлением прокатки L, если смотреть в поперечном направлении C (направлении по ширине листа). Угол отклонения γ – это угол, образуемый направлением <110> кристалла, спроецированным на поперечное сечение C (сечение, направлением нормали к которому является направление прокатки), и направлением нормали Z, если смотреть в направлении прокатки L.

[0006] Известно, что, среди этих углов отклонения α, β и γ угол отклонения β влияет на магнитострикцию. Здесь магнитострикция – это явление, при котором форма магнитного материала изменяется при приложении магнитного поля. Поскольку магнитострикция вызывает вибрацию и шум, требуется уменьшить магнитострикцию листа анизотропной электротехнической стали, используемого для сердечника трансформатора и т.п.

[0007] Например, патентные документы 1-3 раскрывают управление углом отклонения β. Патентные документы 4 и 5 раскрывают управление углом отклонения α в дополнение к углу отклонения β. Патентный документ 6 раскрывает метод улучшения характеристик магнитных потерь путем дополнительной классификации степени выстраивания кристаллографической ориентации с использованием угла отклонения α, угла отклонения β и угла отклонения γ в качестве показателей.

[0008] Патентные документы 7-9 раскрывают не только простое управление абсолютными значениями и средними значениями углов отклонения α, β и γ, но и управление с их помощью флуктуациями (отклонениями). Патентные документы 10-12 раскрывают добавление Nb, V и т.п. в лист анизотропной электротехнической стали.

[0009] В дополнение к магнитострикции, требуется, чтобы лист анизотропной электротехнической стали обладал превосходной магнитной индукцией. В прошлом предлагалось контролировать рост зерен при вторичной рекристаллизации, чтобы получить стальной лист, демонстрирующий высокую магнитную индукцию, в качестве способа и т.п.. Например, патентные документы 13 и 14 раскрывают способ, в котором вторичная рекристаллизация осуществляется с приданием стальному листу температурного градиента в верхней области вторично рекристаллизованного зерна, которое вторгается в первично рекристаллизованные зерна в процессе окончательного отжига.

[0010] Когда вторично рекристаллизованное зерно выращено с приданием температурного градиента, рост зерна может быть стабильным, но зерно может быть чрезмерно большим. Когда зерно является чрезмерно большим, эффект улучшения магнитной индукции может быть ограничен из-за кривизны рулона. Например, патентный документ 15 раскрывает обработку с подавлением свободного роста вторично рекристаллизованного зерна, которое зарождается на начальной стадии вторичной рекристаллизации, когда вторичная рекристаллизация осуществляется с приданием температурного градиента (например, обработка с добавлением механической деформации краям в направлении по ширине стального листа).

ДОКУМЕНТЫ УРОВНЯ ТЕХНИКИ

ПАТЕНТНЫЕ ДОКУМЕНТЫ

[0011] [Патентный документ 1] Японская нерассмотренная патентная заявка, первая публикация № 2001-294996

[Патентный документ 2] Японская нерассмотренная патентная заявка, первая публикация № 2005-240102

[Патентный документ 3] Японская нерассмотренная патентная заявка, первая публикация № 2015-206114

[Патентный документ 4] Японская нерассмотренная патентная заявка, первая публикация № 2004-060026

[Патентный документ 5] Международная патентная заявка РСТ № WO2016/056501

[Патентный документ 6] Японская нерассмотренная патентная заявка, первая публикация № 2007-314826

[Патентный документ 7] Японская нерассмотренная патентная заявка, первая публикация № 2001-192785

[Патентный документ 8] Японская нерассмотренная патентная заявка, первая публикация № 2005-240079

[Патентный документ 9] Японская нерассмотренная патентная заявка, первая публикация № 2012-052229

[Патентный документ 10] Японская нерассмотренная патентная заявка, первая публикация № S52-024116

[Патентный документ 11] Японская нерассмотренная патентная заявка, первая публикация № H02-200732

[Патентный документ 12] публикация (выданного) патента Японии № 4962516

[Патентный документ 13] Японская нерассмотренная патентная заявка, первая публикация № S57-002839

[Патентный документ 14] Японская нерассмотренная патентная заявка, первая публикация № S61-190017

[Патентный документ 15] Японская нерассмотренная патентная заявка, первая публикация № H02-258923

СУЩНОСТЬ ИЗОБРЕТЕНИЯ

РЕШАЕМАЯ ТЕХНИЧЕСКАЯ ПРОБЛЕМА

[0012] В результате исследований, проведенных авторами настоящего изобретения, было установлено, что хотя обычные методы, раскрытые в патентных документах 1-9, регулируют кристаллографическую ориентацию, этого недостаточно для уменьшения магнитострикции.

[0013] Кроме того, поскольку обычные методы, раскрытые в патентных документах 10-12, просто содержат Nb и V, этого недостаточно для уменьшения магнитострикции. Обычные методы, раскрытые в патентных документах 13-15, не только влекут за собой проблемы производительности, но и являются недостаточными для уменьшения магнитострикции.

[0014] Настоящее изобретение было создано с учетом таких ситуаций, когда требуется уменьшить магнитострикцию у листа анизотропной электротехнической стали. Одна задача настоящего изобретения состоит в том, чтобы предложить лист анизотропной электротехнической стали, в котором улучшена магнитострикция. В частности, задача изобретения – предложить лист анизотропной электротехнической стали, в котором улучшены как магнитострикция, так и магнитные потери в диапазоне средних магнитных полей (особенно в магнитном поле при его возбуждении так, чтобы составлять приблизительно 1,7 Тл).

РЕШЕНИЕ ПРОБЛЕМЫ

[0015] Аспектами настоящего изобретения используется следующее.

[0016] (1) Лист анизотропной электротехнической стали в соответствии с одним аспектом настоящего изобретения включает в себя: от 2,0 до 7,0% Si, от 0 до 0,030% Nb, от 0 до 0,030% V, от 0 до 0,030% Mo, от 0 до 0,030% Ta, от 0 до 0,030% W, от 0 до 0,0050% C, от 0 до 1,0% Mn, от 0 до 0,0150% S, от 0 до 0,0150% Se, от 0 до 0,0650% Al, от 0 до 0,0050% N, от 0 до 0,40% Cu, от 0 до 0,010% Bi, от 0 до 0,080% B, от 0 до 0,50% P, от 0 до 0,0150% Ti, от 0 до 0,10% Sn, от 0 до 0,10% Sb, от 0 до 0,30% Cr, от 0 до 1,0% Ni, и остальное, состоящее из Fe и примесей, и содержит текстуру, выровненную с ориентацией Госса, отличающийся тем, что, когда α определяется как угол отклонения от идеальной ориентации Госса на основе оси вращения, параллельной направлению нормали Z, β определяется как угол отклонения от идеальной ориентации Госса на основе оси вращения, параллельной поперечному направлению C, γ определяется как угол отклонения от идеальной ориентации Госса на основе оси вращения, параллельной направлению прокатки L, (α₁ β₁ γ₁) и (α₂ β₂ γ₂) представляют собой углы отклонения кристаллографических ориентаций, измеренные в двух точках измерения, которые являются смежными на поверхности листа и которые имеют интервал 1 мм, граничное условие BА определяется как [(α₂ - α₁)² + (β₂ - β₁)² + (γ₂ - γ₁)²]^1/2 ≥ 0,5°, и граничное условие BВ определяется как [(α₂ - α₁)² + (β₂ - β₁)² + (γ₂ - γ₁)²]^1/2 ≥ 2,0°, имеется граница, которая удовлетворяет граничному условию BA и которая не удовлетворяет граничному условию BB.

(2) В листе анизотропной электротехнической стали по п. (1), когда размер зерна RA_L определяется как средний размер зерна, полученный на основе граничного условия BA в направлении прокатки L, и размер зерна RB_L определяется как средний размер зерна, полученный на основе граничного условия BВ в направлении прокатки L, размер зерна RA_L и размер зерна RB_L могут удовлетворять условию 1,15 ≤ RB_L ÷ RA_L.

(3) В листе анизотропной электротехнической стали по п. (1) или (2), когда размер зерна RA_C определяется как средний размер зерна, полученный на основе граничного условия BA в поперечном направлении C, и размер зерна RB_C определяется как средний размер зерна, полученный на основе граничного условия BВ в поперечном направлении C, размер зерна RA_C и размер зерна RB_C могут удовлетворять условию 1,15 ≤ RB_C ÷ RA_C.

(4) В листе анизотропной электротехнической стали по любому из пп. (1) - (3), когда размер зерна RA_L определяется как средний размер зерна, полученный на основе граничного условия BA в направлении прокатки L, и размер зерна RA_C определяется как средний размер зерна, полученный на основе граничного условия BА в поперечном направлении C, размер зерна RA_L и размер зерна RA_C могут удовлетворять условию 1,15 ≤ RA_C ÷ RA_L.

(5) В листе анизотропной электротехнической стали по любому из пп. (1) - (4), когда размер зерна RB_L определяется как средний размер зерна, полученный на основе граничного условия BВ в направлении прокатки L, и размер зерна RB_C определяется как средний размер зерна, полученный на основе граничного условия BВ в поперечном направлении C, размер зерна RB_L и размер зерна RB_C могут удовлетворять условию 1,50 ≤ RB_C ÷ RB_L.

(6) В листе анизотропной электротехнической стали по любому из пп. (1) - (5), когда размер зерна RA_L определяется как средний размер зерна, полученный на основе граничного условия BA в направлении прокатки L, размер зерна RB_L определяется как средний размер зерна, полученный на основе граничного условия BВ в направлении прокатки L, размер зерна RA_C определяется как средний размер зерна, полученный на основе граничного условия BА в поперечном направлении C, и размер зерна RB_C определяется как средний размер зерна, полученный на основе граничного условия BВ в поперечном направлении C, размер зерна RA_L, размер зерна RA_C, размер зерна RB_L и размер зерна RB_C могут удовлетворять условию (RB_C × RA_L) ÷ (RB_L × RA_C) < 1,0.

(7) В листе анизотропной электротехнической стали по любому из пп. (1) - (6), когда (α β γ) представляет собой угол отклонения кристаллографической ориентации, измеренный в точке измерения на поверхности листа, и Θ = [α² + β² + γ²]^1/2 определяется как угол отклонения в каждой точке измерения, σ(Θ), которое является среднеквадратичным отклонением абсолютного значения угла отклонения Θ, может составлять от 0° до 3,0°.

(8) В листе анизотропной электротехнической стали по любому из пп. (1) - (7), когда граничное условие BC определяется как |α₂ - α₁| ≥ 0,5°, может иметься граница, которая удовлетворяет граничному условию BС и которая не удовлетворяет граничному условию BB.

(9) В листе анизотропной электротехнической стали по любому из пп. (1) - (8), когда размер зерна RC_L определяется как средний размер зерна, полученный на основе граничного условия BС в направлении прокатки L, и размер зерна RB_L определяется как средний размер зерна, полученный на основе граничного условия BВ в направлении прокатки L, размер зерна RC_L и размер зерна RB_L могут удовлетворять условию 1,10 ≤ RB_L ÷ RC_L.

(10) В листе анизотропной электротехнической стали по любому из пп. (1) - (9), когда размер зерна RС_C определяется как средний размер зерна, полученный на основе граничного условия BС в поперечном направлении C, и размер зерна RB_C определяется как средний размер зерна, полученный на основе граничного условия BВ в поперечном направлении C, размер зерна RC_C и размер зерна RB_C могут удовлетворять условию 1,10 ≤ RB_C ÷ RC_C.

(11) В листе анизотропной электротехнической стали по любому из пп. (1) - (10), когда размер зерна RC_L определяется как средний размер зерна, полученный на основе граничного условия BС в направлении прокатки L, и размер зерна RC_C определяется как средний размер зерна, полученный на основе граничного условия BС в поперечном направлении C, размер зерна RC_L и размер зерна RC_C могут удовлетворять условию 1,15 ≤ RC_C ÷ RC_L.

(12) В листе анизотропной электротехнической стали по любому из пп. (1) - (11), когда размер зерна RC_L определяется как средний размер зерна, полученный на основе граничного условия BС в направлении прокатки L, размер зерна RB_L определяется как средний размер зерна, полученный на основе граничного условия BВ в направлении прокатки L, размер зерна RC_C определяется как средний размер зерна, полученный на основе граничного условия BС в поперечном направлении C, и размер зерна RB_C определяется как средний размер зерна, полученный на основе граничного условия BВ в поперечном направлении C, размер зерна RC_L, размер зерна RC_C, размер зерна RB_L и размер зерна RB_C могут удовлетворять условию (RB_C × RC_L) ÷ (RB_L × RC_C) < 1,0.

(13) В листе анизотропной электротехнической стали по любому из пп. (1) - (12) σ(|α|), которое является среднеквадратичным отклонением абсолютного значения угла отклонения α, может составлять от 0° до 3,50°.

(14) В листе анизотропной электротехнической стали по любому из пп. (1) - (13), лист анизотропной электротехнической стали может включать в свой химический состав по меньшей мере один элемент, выбранный из группы, состоящей из Nb, V, Мо, Ta и W, и их количество может составлять 0,0030-0,030 мас.% в сумме.

(15) В листе анизотропной электротехнической стали по любому из пп. (1) - (14) магнитный домен может быть измельчен по меньшей мере одним из применения локальной малой деформации и формирования локальной канавки.

(16) В листе анизотропной электротехнической стали по любому из пп. (1) - (15), в контакте с листом анизотропной электротехнической стали может быть расположен промежуточный слой, а в контакте с промежуточным слоем может быть расположено изоляционное покрытие.

(17) В листе анизотропной электротехнической стали по любому из пп. (1) - (16) промежуточный слой может быть пленкой форстерита со средней толщиной 1-3 мкм.

(18) В листе анизотропной электротехнической стали по любому из пп. (1) - (17) промежуточный слой может быть оксидным слоем со средней толщиной 2-500 нм.

ПОЛЕЗНЫЕ ЭФФЕКТЫ ИЗОБРЕТЕНИЯ

[0017] В соответствии с вышеперечисленными аспектами настоящего изобретения возможно обеспечить лист анизотропной электротехнической стали, в котором улучшены как магнитострикция, так и магнитные потери в диапазоне средних магнитных полей (особенно в магнитном поле при его возбуждении так, чтобы составлять приблизительно 1,7 Тл).

КРАТКОЕ ОПИСАНИЕ ЧЕРТЕЖЕЙ

[0018] Фиг. 1 представляет собой схему, иллюстрирующую угол отклонения α, угол отклонения β и угол отклонения γ.

Фиг. 2 представляет собой вид в сечении листа анизотропной электротехнической стали в соответствии с одним вариантом осуществления настоящего изобретения.

Фиг. 3 представляет собой технологическую блок-схему, иллюстрирующую способ производства листа анизотропной электротехнической стали в соответствии с одним вариантом осуществления настоящего изобретения.

ПОДРОБНОЕ ОПИСАНИЕ ПРЕДПОЧТИТЕЛЬНЫХ ВАРИАНТОВ ОСУЩЕСТВЛЕНИЯ

[0019] Далее будет подробно описан один предпочтительный вариант осуществления настоящего изобретения. Однако настоящее изобретение не ограничивается только конфигурацией, которая раскрыта в этом варианте осуществления, и возможны различные модификации без отступления от аспектов настоящего изобретения. В дополнение, описываемый ниже ограничивающий диапазон включает свой нижний предел и свой верхний предел. Однако значение, выражаемое как «более чем» или «менее чем», не включается в этот ограничивающий диапазон. Если не указано иное, «%», относящийся к химическому составу, представляет собой «мас.%».

[0020] Существует предел уменьшения магнитных потерь и магнитострикции только путем выстраивания кристаллографической ориентации по идеальной ориентации {110}<001> (ориентации Госса), например, только путем уменьшения среднеквадратичного отклонения угла отклонения кристаллографической ориентации до нуля. Авторы настоящего изобретения исследовали причины этого. Похоже, что корреляция между кристаллографической ориентацией и магнитной индукцией (плотностью магнитного потока) также теоретически высока. Таким образом, авторы настоящего изобретения сосредоточились на отклонения корреляции магнитных потерь и магнитострикции с магнитной индукцией B₈ в направлении прокатки.

[0021] В результате этого исследования, в диапазоне магнитного поля, возбужденного так, чтобы составлять приблизительно 1,7 Tл, в котором обычно измеряются магнитные характеристики (в дальнейшем он может называться просто «диапазоном среднего магнитного поля»), было обнаружено, что корреляция между магнитной индукцией B₈ и магнитными потерями относительно высока.

[0022] В результате исследования соотношения между магнитными характеристиками и углом отклонения кристаллографической ориентации листа анизотропной электротехнической стали относительно вышеупомянутого диапазона магнитного поля было обнаружено, что магнитная индукция B₈ сильно коррелируется с углом отклонения α и углом отклонения β, в частности, сильно коррелируется с величиной (α² + β²)^1/2. Другими словами, было обнаружено, что важно уменьшать оба угла отклонения α и β кристаллографической ориентации. Вышеописанный обнаруженный факт подтверждает традиционные методы, в которых контролируют углы отклонения α и β. Другими словами, можно уменьшить магнитные потери в диапазоне среднего магнитного поля в дополнение к увеличению магнитной индукции B₈ путем управления кристаллографической ориентацией с учетом угла отклонения α и угла отклонения β.

[0023] Однако авторы настоящего изобретения обнаружили, что корреляция между магнитной индукцией B₈ и магнитострикцией в некоторых материалах может быть слабой. Авторы настоящего изобретения исследовали вышеупомянутую ситуацию, и в результате обнаружили, что можно оценить вышеуказанное поведение путем использования «разности между минимумом и максимумом магнитострикции», которая является величиной магнитной деформации при 1,7 Тл (в дальнейшем может упоминаться как «λp-p при 1,7 Тл»). Кроме того, авторы настоящего изобретения подумали, что можно дополнительно улучшить магнитострикцию в диапазоне среднего магнитного поля путем оптимального управления вышеуказанным поведением.

[0024] Авторы настоящего изобретения провели тщательное исследование геометрических факторов, чтобы предпочтительно управлять λp-p при 1,7 Тл на основании результатов измерения распределений углов отклонения α, β и γ в листе анизотропной электротехнической стали. В результате было обнаружено, что важно управлять кристаллографической ориентацией, такой как «трехмерная разориентация» (угол φ: φ = [(α₂ - α₁)² + (β₂ - β₁)² + (γ₂ - γ₁)²]^1/2), которая представляет собой значение, вычисленное с использованием углов отклонения α, β и γ в листе анизотропной электротехнической стали.

[0025] Авторы настоящего изобретения предприняли попытку роста вторично рекристаллизованного зерна не с сохранением кристаллографической ориентации, а с изменением кристаллографической ориентации. В результате авторы настоящего изобретения обнаружили, что для того, чтобы улучшить магнитострикцию и магнитные потери в диапазоне средних магнитных полей, выгодно в достаточной степени вызвать изменения ориентации (субграницы, где угол φ мал), которые являются локальными и малоугловыми и которые обычно не распознаются как граница во время роста вторично рекристаллизованного зерна, и разделить одно вторичное рекристаллизованное зерно на малые домены, где кристаллографическая ориентация каждого немного отличается.

[0026] В дополнение, авторы настоящего изобретения обнаружили, что для управления вышеупомянутыми изменениями ориентации важно учитывать фактор легкого вызывания самих изменений ориентации и фактор периодического вызывания изменений ориентации внутри одного зерна. Было обнаружено, что для того чтобы легко вызвать сами изменения ориентации, эффективно начинать вторичную рекристаллизацию с более низкой температуры, например, регулируя размер первично рекристаллизованного зерна или используя такие элементы, как Nb. Кроме того, было обнаружено, что изменения ориентации могут периодически индуцироваться вплоть до более высокой температуры внутри одного зерна во время вторичной рекристаллизации за счет использования AlN и тому подобных, которые являются традиционным ингибитором при соответствующей температуре и в соответствующей атмосфере.

Первый вариант осуществления

[0027] В листе анизотропной электротехнической стали согласно первому варианту осуществления настоящего изобретения вторично рекристаллизованное зерно подразделено на множество доменов субграницами, где угол φ мал. В частности, лист анизотропной электротехнической стали в соответствии с настоящим вариантом осуществления включает локальную малоугловую границу (субграницу, где угол φ мал), которая разделяет внутренность вторично рекристаллизованного зерна, в дополнение к сравнительно высокоугловой границе, которая соответствует границе вторичного рекристаллизованного зерна.

[0028] В частности, лист анизотропной электротехнической стали в соответствии с настоящим вариантом осуществления включает в свой химический состав, в мас.%, от 2,0 до 7,0% Si, от 0 до 0,030% Nb, от 0 до 0,030% V, от 0 до 0,030% Mo, от 0 до 0,030% Ta, от 0 до 0,030% W, от 0 до 0,0050% C, от 0 до 1,0% Mn, от 0 до 0,0150% S, от 0 до 0,0150% Se, от 0 до 0,0650% Al, от 0 до 0,0050% N, от 0 до 0,40% Cu, от 0 до 0,010% Bi, от 0 до 0,080% B, от 0 до 0,50% P, от 0 до 0,0150% Ti, от 0 до 0,10% Sn, от 0 до 0,10% Sb, от 0 до 0,30% Cr, от 0 до 1,0% Ni, и остальное, состоящее из железа (Fe) и примесей, и включает в себя текстуру, выровненную с ориентацией Госса. Когда α определяется как угол отклонения от идеальной ориентации Госса на основе оси вращения, параллельной направлению нормали Z, β определяется как угол отклонения от идеальной ориентации Госса на основе оси вращения, параллельной поперечному направлению C (направлению по ширине листа), γ определяется как угол отклонения от идеальной ориентации Госса на основе оси вращения, параллельной направлению прокатки L, (α₁ β₁ γ₁) и (α₂ β₂ γ₂) представляют собой углы отклонения кристаллографических ориентаций, измеренные в двух точках измерения, которые являются смежными на поверхности листа и которые имеют интервал 1 мм, граничное условие BА определяется как [(α₂ - α₁)² + (β₂ - β₁)² + (γ₂ - γ₁)²]^1/2 ≥ 0,5°, и граничное условие BВ определяется как [(α₂ - α₁)² + (β₂ - β₁)² + (γ₂ - γ₁)²]^1/2 ≥ 2,0°, лист анизотропной электротехнической стали в соответствии с настоящим вариантом осуществления включает границу (границу, разделяющую внутренность вторично рекристаллизованного зерна), которая удовлетворяет граничному условию BA и которая не удовлетворяет граничному условию BB, в дополнение к границе (границе, соответствующей границе вторично рекристаллизованного зерна), которая удовлетворяет граничному условию BB.

[0029] Граница, которая удовлетворяет граничному условию BB, по существу соответствует границе вторично рекристаллизованного зерна, которая наблюдается при макротравлении обычного листа анизотропной электротехнической стали. В дополнение к границе, которая удовлетворяет граничному условию BB, лист анизотропной электротехнической стали в соответствии с настоящим вариантом осуществления включает с относительно высокой частотой границу, которая удовлетворяет граничному условию BA и которая не удовлетворяет граничному условию BB. Граница, которая удовлетворяет граничному условию BA и которая не удовлетворяет граничному условию BB, соответствует локальной малоугловой границе, которая разделяет внутренность вторично рекристаллизованного зерна. В частности, в настоящем варианте осуществления вторично рекристаллизованное зерно становится разделенным на малые домены, где кристаллографическая ориентация каждого немного отличается.

[0030] Обычный лист анизотропной электротехнической стали может включать границу вторично рекристаллизованного зерна, которая удовлетворяет граничному условию BB. Кроме того, обычный лист анизотропной электротехнической стали может включать постепенный сдвиг кристаллографической ориентации во вторично рекристаллизованном зерне. Однако, поскольку в обычном листе анизотропной электротехнической стали кристаллографическая ориентация во вторично рекристаллизованном зерне имеет тенденцию сдвигаться непрерывно, сдвиг кристаллографической ориентации в обычном листе анизотропной электротехнической стали едва ли удовлетворяет граничному условию BA.

[0031] Например, в обычном листе анизотропной электротехнической стали можно обнаружить проявляющийся на большом расстоянии («дальний») сдвиг кристаллографической ориентации во вторично рекристаллизованном зерне, но трудно обнаружить проявляющийся на коротком расстоянии («ближний») сдвиг кристаллографической ориентации во вторично рекристаллизованном зерне (трудно соблюсти граничное условие BA), поскольку локальный сдвиг является небольшим. С другой стороны, в листе анизотропной электротехнической стали в соответствии с настоящим вариантом осуществления кристаллографическая ориентация локально сдвигается на коротком расстоянии, а значит, ее сдвиг может быть обнаружен как граница. В частности, лист анизотропной электротехнической стали в соответствии с настоящим вариантом осуществления включает с относительно высокой частотой такой сдвиг, при котором значение [(α₂ - α₁)² + (β₂ - β₁)² + (γ₂ - γ₁)²]^1/2 составляет 0,5° или более, между двумя точками измерения, которые являются смежными во вторично рекристаллизованном зерне и которые имеют интервал 1 мм.

[0032] В листе анизотропной электротехнической стали в соответствии с настоящим вариантом осуществления границу, которая удовлетворяет граничному условию BA и которая не удовлетворяет граничному условию BB (границу, которая разделяет внутренность вторично рекристаллизованного зерна), преднамеренно вырабатывают путем оптимального управления условиями производства, как описано позже. В листе анизотропной электротехнической стали в соответствии с настоящим вариантом осуществления вторично рекристаллизованное зерно приобретает такое состояние, что оно разделено на малые домены субграницами, где угол φ мал, и поэтому как магнитострикция, так и магнитные потери в диапазоне средних магнитных полей улучшаются.

[0033] Далее будет подробно описан лист анизотропной электротехнической стали в соответствии с настоящим вариантом осуществления.

1. Кристаллографическая ориентация

[0034] Далее описывается система обозначений кристаллографической ориентации в настоящем варианте осуществления. В настоящем варианте осуществления ориентация {110}<001> подразделяется на две ориентации: «фактическая ориентация {110}<001>» и «идеальная ориентация {110}<001>». Причина этого состоит в том, что в настоящем варианте осуществления необходимо различать ориентацию {110}<001>, представляющую кристаллографическую ориентацию практического стального листа, и ориентацию {110}<001>, представляющую академическую кристаллографическую ориентацию.

[0035] Как правило, при измерении кристаллографической ориентации практического стального листа после рекристаллизации, кристаллографическая ориентация определяется без четкого различения разориентации приблизительно на ±2,5°. В обычном листе анизотропной электротехнической стали «ориентация {110}<001>» рассматривается как диапазон ориентаций в пределах приблизительно ±2,5° вокруг геометрически идеальной ориентации {110}<001>. С другой стороны, в настоящем варианте осуществления, необходимо точно различать дезориентацию в ±2,5° или менее.

[0036] Таким образом, хотя в настоящем варианте осуществления выражение «ориентация {110}<001> (ориентация Госса)» используется как обычно для выражения фактической ориентации листа анизотропной электротехнической стали, для выражения геометрически идеальной ориентации {110}<001> используется выражение «идеальная ориентация {110}<001> (идеальная ориентация Госса)», чтобы избежать путаницы с ориентацией {110}<001>, используемой в обычных публикациях.

[0037] Например, в настоящем варианте осуществления может быть включено такое объяснение: «ориентация {110}<001> листа анизотропной электротехнической стали в соответствии с настоящим вариантом осуществления отклоняется на 2° от идеальной ориентации {110}<001>».

[0038] В дополнение к этому, в настоящем варианте осуществления используются следующие пять углов α, β, γ, Ɵ и φ, которые относятся к кристаллографической ориентации, идентифицируемой в листе анизотропной электротехнической стали.

[0039] Угол отклонения α: угол отклонения от идеальной ориентации {110}<001> вокруг направления нормали Z, который идентифицируется в листе анизотропной электротехнической стали.

Угол отклонения β: угол отклонения от идеальной ориентации {110}<001> вокруг поперечного направления C, который идентифицируется в листе анизотропной электротехнической стали.

Угол отклонения γ: угол отклонения от идеальной ориентации {110}<001> вокруг направления прокатки L, который идентифицируется в листе анизотропной электротехнической стали.

Схема, иллюстрирующая угол отклонения α, угол отклонения β и угол отклонения γ, показана на фигуре 1.

[0040] Угол отклонения Θ: угол отклонения от идеальной ориентации {110}<001>, получаемый как Ɵ = [α² + β² + γ²]^1/2 с использованием вышеупомянутых углов отклонения α, β и γ.

[0041] Угол ϕ: угол, получаемый как ϕ = [(α₂ - α₁)² + (β₂ - β₁)² + (γ₂ - γ₁)²]^1/2, когда (α₁ β₁ γ₁) и (α₂ β₂ γ₂) представляют собой углы отклонения кристаллографических ориентаций, измеренные в двух точках измерения, которые являются смежными на прокатанной поверхности листа анизотропной электротехнической стали и которые имеют интервал 1 мм. Угол φ может упоминаться как «трехмерная разориентация».

2. Граница зерен листа анизотропной электротехнической стали

[0042] В листе анизотропной электротехнической стали в соответствии с настоящим вариантом осуществления локальное изменение ориентации используется, в частности, для управления трехмерной разориентацией (углом φ). При этом вышеупомянутое локальное изменение ориентации соответствует изменению ориентации, которое происходит во время роста вторично рекристаллизованного зерна и которое обычно не признается границей, потому что величина этого изменения небольшая. В дальнейшем вышеупомянутое изменение ориентации, которое происходит, разделяя одно вторично рекристаллизованное зерно на малые домены, в каждом из которых кристаллографическая ориентация немного отличается, может упоминаться как «переключение». Кроме того, граница, которая разделяет одно вторично рекристаллизованное зерно (граница, которая удовлетворяет граничному условию BA и которая не удовлетворяет граничному условию BB), может упоминаться как «субграница», а зерно, сегментированное границей, включая субграницу, может упоминаться как «субзерно».

[0043] Кроме того, в дальнейшем магнитные потери (W_17/50) и магнитострикция (λp-p при 1,7 Тл) в среднем магнитном поле, которые являются характеристиками, относящимися к настоящему варианту осуществления, могут упоминаться просто как «магнитные потери» и «магнитострикция» соответственно.

[0044] Похоже, что вышеописанное переключение имеет изменение ориентации приблизительно на 1° (менее 2°) и происходит во время роста вторично рекристаллизованного зерна. Хотя подробности объясняются ниже в связи со способом производства, важно выращивать вторично рекристаллизованное зерно в таких условиях, чтобы переключение происходило легко. Например, важно инициировать вторичную рекристаллизацию при относительно низкой температуре, контролируя размер первично рекристаллизованного зерна, и поддерживать вторичную рекристаллизацию до более высокой температуры, контролируя тип и количество ингибитора.

[0045] Причина, почему управление углом φ влияет на магнитные характеристики, полностью неясна, но предположительно считается следующей.

[0046] Как правило, намагничивание происходит из-за движения 180-градусной доменной стенки и поворота намагниченности от направления легкого намагничивания. Похоже, что на движение доменной стенки и поворот намагниченности влияет непрерывность магнитного домена с прилегающим зерном или непрерывность направления намагничивания, и что разориентация с прилегающим зерном влияет на сложность намагничивания. Поскольку в настоящем варианте осуществления переключение является управляемым, кажется, что переключение (локальное изменение ориентации) происходит с относительно высокой частотой внутри одного вторично рекристаллизованного зерна, заставляет относительную разориентацию с соседним зерном снижаться и, таким образом, увеличивает непрерывность кристаллографической ориентации листа анизотропной электротехнической стали в целом.

[0047] В настоящем варианте осуществления в отношении изменения ориентации, включая переключение, определяются два типа граничных условий. В настоящем варианте осуществления важно определить «границу» с использованием этих граничных условий.

[0048] В практически производимом листе анизотропной электротехнической стали угол отклонения между направлением прокатки и направлением <001> регулируется так, чтобы он составлял приблизительно 5° или менее. Кроме того, вышеупомянутое регулирование проводится в листе анизотропной электротехнической стали в соответствии с настоящим вариантом осуществления. Таким образом, для определения «границы» листа анизотропной электротехнической стали невозможно использовать общее определение границы зерна (границы с большим углом наклона), которая является «границей, на которой разориентация с прилегающей областью составляет 15° или более». Например, в обычном листе анизотропной электротехнической стали граница зерна проявляется макротравлением поверхности стали, и разориентация между обеими сторонами от границы зерна в общем составляет приблизительно 2-3°.

[0049] В настоящем варианте осуществления, как будет описано позже, необходимо точно определять границу между кристаллами. Таким образом, для идентификации границы не используется основанный на визуальной оценке способ, такой как макротравление.

[0050] В настоящем варианте осуществления для идентификации границы на прокатанной поверхности проводят линию измерения, включающую по меньшей мере 500 точек измерения с интервалами 1 мм, и измеряют кристаллографические ориентации. Например, кристаллографическая ориентация может быть измерена с помощью рентгеновской дифракции (метод Лауэ). Метод Лауэ заключается в том, что стальной лист облучают рентгеновским лучом и анализируют дифракционные пятна при прохождении или отражении. Путем анализа этих дифракционных пятен возможно идентифицировать кристаллографическую ориентацию в точке, облучаемой рентгеновским лучом. Кроме того, меняя облучаемую точку и анализируя дифракционные пятна во множестве точек, возможно получить распределение кристаллографической ориентации, исходя из каждой облучаемой точки. Метод Лауэ является предпочтительным способом идентификации кристаллографической ориентации металлографической структуры, в которой зерна являются крупными.

[0051] Количество точек измерения кристаллографической ориентации может составлять по меньшей мере 500. Предпочтительно, чтобы количество точек измерения подходящим образом увеличивалось в зависимости от размера вторично рекристаллизованного зерна. Например, когда число вторично рекристаллизованных зерен, встречающихся на линии измерения, составляет менее 10 зерен в том случае, когда количество точек измерения для идентификации кристаллографической ориентации равно 500, предпочтительно продлить вышеупомянутую линию измерения, увеличив количество точек измерения с интервалом 1 мм так, чтобы включить 10 или более вторично рекристаллизованных зерен в линию измерения.

[0052] Кристаллографические ориентации идентифицируют в каждой точке измерения с интервалом 1 мм на прокатанной поверхности, а затем идентифицируют угол отклонения α, угол отклонения β и угол отклонения γ в каждой точке измерения. Основываясь на идентифицированных углах отклонения в каждой точке измерения, судят о том, имеется ли граница между двумя смежными точками измерения. В частности, судят о том, удовлетворяют ли или нет две смежных точки измерения граничному условию BA и/или граничному условию BB.

[0053] В частности, когда (α₁ β₁ γ₁) и (α₂ β₂ γ₂) представляют собой углы отклонения кристаллографической ориентации, измеренные в двух соседних точках измерения, граничное условие BA определяется как [(α₂ - α₁)² + (β₂ - β₁)² + (γ₂ - γ₁)²]^1/2 ≥ 0,5°, и граничное условие BB определяется как [(α₂ - α₁)² + (β₂ - β₁)² + (γ₂ - γ₁)²]^1/2 ≥ 2,0°. Кроме того, судят о том, имеется ли или нет между двумя смежными точками измерения граница, удовлетворяющая граничному условию BA и/или граничному условию BB.

[0054] Граница, которая удовлетворяет граничному условию BB, приводит к трехмерной разориентации (углу φ) 2,0° или более между двумя точками по обе стороны от этой границы, и можно сказать, что эта граница соответствует обычной границе вторично рекристаллизованного зерна, которая проявляется макротравлением.

[0055] В дополнение к границе, которая удовлетворяет граничному условию BB, лист анизотропной электротехнической стали в соответствии с настоящим вариантом осуществления включает с относительно высокой частотой границу, непосредственно относящуюся к «переключению», а именно границу, которая удовлетворяет граничному условию BA и которая не удовлетворяет граничному условию BB. Определенная выше граница соответствует той границе, которая разделяет одно вторично рекристаллизованное зерно на малые домены, в каждом из которых кристаллографическая ориентация немного отличается.

[0056] Вышеупомянутые два типа границ можно определить, используя данные разных измерений. Однако, принимая во внимание сложность измерения и расхождение с фактическим состоянием, вызванное разными данными, предпочтительно определять два вышеуказанных типа границ с использованием углов отклонения кристаллографических ориентаций, полученных на одной и той же линии измерения (по меньшей мере 500 точек измерения с интервалом 1 мм на прокатанной поверхности).

[0057] Лист анизотропной электротехнической стали в соответствии с настоящим вариантом осуществления включает с относительно высокой частотой границу, которая удовлетворяет граничному условию BA и которая не удовлетворяет граничному условию BB, в дополнение к существованию границ, которые удовлетворяют граничному условию BB. Тем самым вторично рекристаллизованное зерно приобретает такое состояние, что оно разделено на малые домены, в каждом из которых кристаллографическая ориентация немного отличается, и таким образом улучшаются как магнитострикция, так и магнитные потери в диапазоне средних магнитных полей.

[0058] Кроме того, в настоящем варианте осуществления стальной лист должен лишь включать в себя «границу, которая удовлетворяет граничному условию BA и которая не удовлетворяет граничному условию BB». Однако, на практике, для улучшения как магнитострикции, так и магнитных потерь, является предпочтительным, чтобы граница, которая удовлетворяет граничному условию BA и которая не удовлетворяет граничному условию BB, встречалась с относительно высокой частотой.

[0059] В частности, когда кристаллографические ориентации измеряют в по меньшей мере 500 точках измерения с интервалом 1 мм на прокатанной поверхности, когда углы отклонения идентифицируют в каждой точке измерения и когда граничные условия применяют к двум смежным точкам измерения, «граница, которая удовлетворяет граничному условию BA» может встречаться c коэффициентом 1,15 раза или более по сравнению с «границей, которая удовлетворяет граничному условию BB». В частности, при применении граничных условий, как объяснено выше, значение частного от деления числа «границ, которые удовлетворяют граничному условию BA» на число «границ, которые удовлетворяют граничному условию BB» может составлять 1,15 или более. В настоящем варианте осуществления, когда вышеупомянутое значение равно 1,15 или более, лист анизотропной электротехнической стали считается включающим «границу, которая удовлетворяет граничному условию BA и которая не удовлетворяет граничному условию BB».

[0060] Верхний предел значения частного от деления числа «границ, которые удовлетворяют граничному условию BA» на число «границ, которые удовлетворяют граничному условию BB» конкретно не ограничен. Например, это значение может составлять 80 или менее, может составлять 40 или менее, или же может составлять 30 или менее.

Второй вариант осуществления

[0061] Далее будет описан лист анизотропной электротехнической стали согласно второму варианту осуществления настоящего изобретения. В дополнение, в следующем объяснении каждого варианта осуществления описываются главным образом отличия от первого варианта осуществления, а повторяющиеся объяснения других признаков, которые являются теми же самыми, что и в первом варианте осуществления, опускаются.

[0062] В листе анизотропной электротехнической стали согласно второму варианту осуществления настоящего изобретения размер субзерна в направлении прокатки меньше, чем размер вторично рекристаллизованного зерна в направлении прокатки. В частности, лист анизотропной электротехнической стали в соответствии с настоящим вариантом осуществления включает субзерно и вторично рекристаллизованное зерно, и их размеры регулируются в направлении прокатки.

[0063] В частности, в листе анизотропной электротехнической стали в соответствии с настоящим вариантом осуществления, когда размер зерна RA_L определяется как средний размер зерна, получаемый на основании граничного условия BA в направлении прокатки L, и когда размер зерна RB_L определяется как средний размер зерна, получаемый на основании граничного условия BB в направлении прокатки L, размер зерна RA_L и размер зерна RB_L удовлетворяют условию 1,15 ≤ RB_L ÷ RA_L. Кроме того, предпочтительно, чтобы RB_L ÷ RA_L ≤ 80.

[0064] Вышеописанный признак характеризует состояние существования «переключения» в направление прокатки. Другими словами, этот признак характеризует такую ситуацию, что во вторично рекристаллизованном зерне с его границей, удовлетворяющей условию, что угол φ равен 2° или более, зерно, имеющее по меньшей мере одну границу, удовлетворяющую условию, что угол φ составляет 0,5° или более, и условию, что угол φ составляет менее 2°, встречается с подходящей частотой вдоль направления прокатки. В настоящем варианте осуществления вышеописанную ситуацию с переключением рассматривают и оценивают с использованием размера зерна RA_L и размера зерна RB_L в направлении прокатки.

[0065] Когда размер зерна RB_L мал, или когда размер зерна RA_L большой, потому что размер зерна RB_L большой, но переключение является недостаточным, значение RB_L/RA_L становится менее 1,15. Когда значение RB_L/RA_L становится менее 1,15, переключение может быть недостаточным, и магнитострикция не может быть в достаточной степени улучшена. Значение RB_L/RA_L предпочтительно составляет 1,20 или больше, более предпочтительно 1,30 или больше, более предпочтительно 1,50 или больше, еще более предпочтительно 2,0 или больше, еще более предпочтительно 3,0 или больше, а еще более предпочтительно 5,0 или больше.

[0066] Верхний предел значения RB_L/RA_L конкретно не ограничен. Когда переключение происходит в достаточной степени и значение RB_L/RA_L становится большим, непрерывность кристаллографической ориентации увеличивается в листе анизотропной электротехнической стали в целом, что является предпочтительным для улучшения магнитострикции. С другой стороны, переключение приводит к остаточным дефектам кристаллической решетки зерна. Когда переключение происходит чрезмерно, существует опасение, что эффект улучшения магнитных потерь может уменьшиться. Таким образом, верхний предел значения RB_L/RA_L практически может составлять 80. В частности, когда необходимо учитывать магнитные потери, верхний предел значения RB_L/RA_L предпочтительно составляет 40, а более предпочтительно 30.

[0067] При этом, когда переключения не происходит вообще, не существует границы, которая разделяла бы одно вторично рекристаллизованное зерно (границы, которая удовлетворяет граничному условию BA и которая не удовлетворяет граничному условию BB). В этом случае размер зерна RA_L является тем же самым, что и размер зерна RB_L, и в результате значение RB_L/RA_L становится равным 1,0.

[0068] При этом в листе анизотропной электротехнической стали в соответствии с настоящим вариантом осуществления разориентация между двумя точками измерения, смежными на поверхности листа и имеющими интервал 1 мм, классифицируется на случаи А - С, показанные в Таблице 1. Вышеупомянутый RB_L определяется на основе границы, удовлетворяющей случаю А, показанному в Таблице 1, а вышеупомянутый RA_L определяется на основе границы, удовлетворяющей случаю А и/или случаю В, показанным в Таблице 1. Например, углы отклонения кристаллографических ориентаций измеряют на линии измерения, включающей по меньшей мере 500 точек измерения вдоль направления прокатки, и определяют RB_L как среднюю длину сегмента (отрезка) этой линии между границами, удовлетворяющими случаю А на линии измерения. Тем же самым образом определяют RA_L как среднюю длину сегмента (отрезка) этой линии между границами, удовлетворяющими случаю А и/или случаю В на линии измерения.

[0069] [Таблица 1]

	Случай A	Случай B	Случай C
Граничное условие BA	0,5° или более	0,5° или более	менее 0,5°
Граничное условие BB	2,0° или более	менее 2,0°	менее 2,0°
Тип границы	«Обычная граница вторично рекристаллизованного зерна, которая традиционно наблюдается»	«Субграница»	Не граница, в частности не «обычная граница вторично рекристаллизованного зерна, которая традиционно наблюдается» и не «субграница»

[0070] Причина, почему управление значением RB_L/RA_L влияет на магнитострикцию и магнитные потери, полностью неясна, но предположительно считается следующей. Похоже, что переключение (локальное изменение ориентации) происходит внутри одного вторично рекристаллизованного зерна и делает относительную разориентацию с соседним зерном уменьшающейся (делает изменение ориентации постепенным вблизи границы зерна) и, таким образом, вызывает повышение непрерывности кристаллографической ориентации в листе анизотропной электротехнической стали в целом.

Третий вариант осуществления

[0071] Далее будет описан лист анизотропной электротехнической стали согласно третьему варианту осуществления настоящего изобретения. В следующем объяснении описываются главным образом отличия от вышеописанных вариантов осуществления, а повторяющиеся описания опускаются.

[0072] В листе анизотропной электротехнической стали согласно третьему варианту осуществления настоящего изобретения размер субзерна в поперечном направлении меньше, чем размер вторично рекристаллизованного зерна в поперечном направлении. В частности, лист анизотропной электротехнической стали в соответствии с настоящим вариантом осуществления включает субзерно и вторично рекристаллизованное зерно, и их размеры контролируются в поперечном направлении.

[0073] В частности, в листе анизотропной электротехнической стали в соответствии с настоящим вариантом осуществления, когда размер зерна RA_C определяется как средний размер зерна, получаемый на основании граничного условия BA в поперечном направлении С, а размер зерна RB_C определяется как средний размер зерна, получаемый на основании граничного условия BB в поперечном направлении С, размер зерна RA_C и размер зерна RB_C удовлетворяют условию 1,15 ≤ RB_C ÷ RA_C. Кроме того, предпочтительно, чтобы RB_C ÷ RA_C ≤ 80.

[0074] Вышеописанный признак характеризует состояние существования «переключения» в поперечном направлении. Другими словами, этот признак характеризует такую ситуацию, что во вторично рекристаллизованном зерне, имеющем границу зерна, удовлетворяющую условию, что угол φ равен 2° или более, зерно, имеющее по меньшей мере одну границу, удовлетворяющую условию, что угол φ составляет 0,5° или более, и условию, что угол φ составляет менее 2°, встречается с подходящей частотой вдоль поперечного направления. В настоящем варианте осуществления вышеописанную ситуацию с переключением рассматривают и оценивают с использованием размера зерна RA_C и размера зерна RB_C в поперечном направлении.

[0075] Когда размер зерна RB_C мал, или когда размер зерна RA_C большой, потому что размер зерна RB_C большой, но переключение является недостаточным, значение RB_C/RA_C становится менее 1,15. Когда значение RB_C/RA_C становится менее 1,15, переключение может быть недостаточным, и магнитострикция не может быть в достаточной степени улучшена. Значение RB_C/RA_C предпочтительно составляет 1,20 или больше, более предпочтительно 1,30 или больше, более предпочтительно 1,50 или больше, еще более предпочтительно 2,0 или больше, еще более предпочтительно 3,0 или больше, а еще более предпочтительно 5,0 или больше.

[0076] Верхний предел значения RB_C/RA_C конкретно не ограничен. Когда переключение происходит в достаточной степени и значение RB_C/RA_C становится большим, непрерывность кристаллографической ориентации увеличивается в листе анизотропной электротехнической стали в целом, что является предпочтительным для улучшения магнитострикции. С другой стороны, переключение приводит к остаточным дефектам кристаллической решетки зерна. Когда переключение происходит чрезмерно, существует опасение, что эффект улучшения магнитных потерь может уменьшиться. Таким образом, верхний предел значения RB_C/RA_C практически может составлять 80. В частности, когда необходимо учитывать магнитные потери, верхний предел значения RB_C/RA_C предпочтительно составляет 40, а более предпочтительно 30.

[0077] При этом, когда переключения не происходит вообще, не существует границы, которая разделяла бы одно вторично рекристаллизованное зерно (границы, которая удовлетворяет граничному условию BA и которая не удовлетворяет граничному условию BB). В этом случае размер зерна RA_C является тем же самым, что и размер зерна RB_C, и в результате значение RB_C/RA_C становится равным 1,0.

[0078] Вышеупомянутый RB_C определяется на основе границы, удовлетворяющей случаю А, показанному в Таблице 1, а вышеупомянутый RA_C определяется на основе границы, удовлетворяющей случаю А и/или случаю В, показанным в Таблице 1. Например, углы отклонения кристаллографических ориентаций измеряют на линии измерения, включающей по меньшей мере 500 точек измерения вдоль поперечного направления, и определяют RB_C как среднюю длину сегмента (отрезка) этой линии между границами, удовлетворяющими случаю А на линии измерения. Тем же самым образом определяют RA_C как среднюю длину сегмента (отрезка) этой линии между границами, удовлетворяющими случаю А и/или случаю В на линии измерения.

[0079] Причина, почему управление значением RB_C/RA_C влияет на магнитострикцию и магнитные потери, полностью неясна, но предположительно считается следующей. Похоже, что переключение (локальное изменение ориентации) происходит внутри одного вторично рекристаллизованного зерна, делает относительную разориентацию с соседним зерном уменьшающейся (делает изменение ориентации постепенным вблизи границы зерна) и, таким образом, вызывает повышение непрерывности кристаллографической ориентации в листе анизотропной электротехнической стали в целом.

Четвертый вариант осуществления

[0080] Далее будет описан лист анизотропной электротехнической стали согласно четвертому варианту осуществления настоящего изобретения. В следующем объяснении описываются главным образом отличия от вышеописанных вариантов осуществления, а повторяющиеся описания опускаются.

[0081] В листе анизотропной электротехнической стали согласно четвертому варианту осуществления настоящего изобретения размер субзерна в направлении прокатки меньше, чем размер субзерна в поперечном направлении. В частности, лист анизотропной электротехнической стали в соответствии с настоящим вариантом осуществления включает субзерно, и его размер контролируется в направлении прокатки и поперечном направлении.

[0082] В частности, в листе анизотропной электротехнической стали в соответствии с настоящим вариантом осуществления, когда размер зерна RA_L определяется как средний размер зерна, получаемый на основании граничного условия BA в направлении прокатки L, а размер зерна RA_C определяется как средний размер зерна, получаемый на основании граничного условия BА в поперечном направлении С, размер зерна RA_L и размер зерна RA_C удовлетворяют условию 1,15 ≤ RA_C ÷ RA_L. Кроме того, предпочтительно, чтобы RA_C ÷ RA_L ≤ 10.

[0083] В дальнейшем форма зерна может упоминаться как «анизотропность (в плоскости)» или «сплюснутая (форма)». Вышеупомянутая форма зерна соответствует форме при наблюдении со стороны поверхности (прокатанной поверхности) стального листа. В частности, вышеупомянутая форма зерна не учитывает размер в направлении по толщине (форму, наблюдаемую в сечении по толщине). Кстати, в направлении по толщине листа почти все зерна в листе анизотропной электротехнической стали имеют тот же самый размер, что и толщина стального листа. Другими словами, в листе анизотропной электротехнической стали одно зерно обычно занимает всю толщину стального листа, за исключением особой области, такой как окрестность границы зерна.

[0084] Вышеупомянутое значение RA_C/RA_L характеризует состояние существования «переключения» в направлении прокатки и поперечном направлении. Другими словами, вышеупомянутый признак характеризует ситуацию, в которой частота локального изменения ориентации, которое соответствует переключению, изменяется в зависимости от направления в плоскости стального листа. В настоящем варианте осуществления вышеупомянутую ситуацию с переключением рассматривают и оценивают с использованием размера зерна RA_C и размера зерна RA_L в двух направлениях, ортогональных друг другу в плоскости стального листа.

[0085] Такое состояние, при котором значение RA_C/RA_L составляет более 1, указывает, что субзерно, регулируемое переключением, имеет в среднем сплюснутую форму, удлиненную в поперечном направлении и сжатую в направлении прокатки. В частности, это означает, что форма зерна, регулируемого субграницей, является анизотропной.

[0086] Причина, по которой магнитные характеристики улучшаются при управлении формой субзерна так, чтобы она была анизотропной в плоскости, полностью неясна, но предположительно считается следующей. Как описано выше, когда происходит перемещение 180-градусной доменной стенки или происходит поворот намагниченности при намагничивании, важна «непрерывность» с прилегающим зерном. Например, в том случае, когда одно вторично рекристаллизованное зерно разделяется на малые домены переключением и когда число этих доменов является одинаковым (площадь доменов одинакова), относительная распространенность границы (субграницы) в результате переключения становится высокой, когда форма этих малых доменов является анизотропной, а не изотропной. В частности, похоже, что при управлении значением RA_C/RA_L частота появления переключения, которое является локальным изменением ориентации, увеличивается, а значит, увеличивается непрерывность кристаллографической ориентации в листе анизотропной электротехнической стали в целом.

[0087] Похоже, что анизотропия при появлении переключения вызывается следующей анизотропией, имеющейся в стальном листе до вторичной рекристаллизации: например, анизотропией формы первично рекристаллизованных зерен; анизотропией распределения (распределения по типу колонии) кристаллографической ориентации первично рекристаллизованных зерен из-за анизотропии формы горячекатаных зерен; расположением выделений, удлиненных при горячей прокатке, и выделений, сломанных и выровненных в направлении прокатки; распределением выделений, изменяющимся за счет колебаний термической предыстории в направлении по ширине и в продольном направлении рулона; или анизотропией распределения размеров зерен. Подробности механизма появления не ясны. Однако, когда стальной лист во время вторичной рекристаллизации находится в условиях с градиентом температур, рост зерна (аннигиляция дислокаций и образование границы) является прямо анизотропным. В частности, градиент температур при вторичной рекристаллизации – очень эффективное условие для управления анизотропией, которая является признаком настоящего варианта осуществления. Подробности объясняются ниже в связи со способом производства.

[0088] Что касается процесса управления анизотропией с помощью градиента температур во время вторичной рекристаллизации, как описано выше, то предпочтительно, чтобы направление удлинения субзерна в настоящем варианте осуществления было поперечным направлением, если рассматривать типичный в настоящее время способ производства. В этом случае размер зерна RA_L в направлении прокатки меньше размера зерна RA_C в поперечном направлении. Зависимость между направлением прокатки и поперечным направлением объясняется ниже в связи со способом производства. При этом направление удлинения субзерна определяется не градиентом температур, а частотой появления субграницы.

[0089] Когда размер зерна RA_C мал, или когда размер зерна RA_L большой, но и размер зерна RA_C большой, значение RA_C/RA_L становится менее 1,15. Когда значение RA_C/RA_L становится менее 1,15, переключение может быть недостаточным, и магнитострикция не может быть в достаточной степени улучшена. Значение RA_C/RA_L предпочтительно составляет 1,80 или больше, а еще более предпочтительно 2,10 или больше.

[0090] Верхний предел значения RA_C/RA_L конкретно не ограничен. Когда частота появления переключения и направление удлинения ограничены конкретным направлением, и значение RA_C/RA_L становится большим, увеличивается непрерывность кристаллографической ориентации в листе анизотропной электротехнической стали в целом, что является предпочтительным для улучшения магнитострикции. С другой стороны, переключение приводит к остаточным дефектам кристаллической решетки зерна. Когда переключение происходит чрезмерно, существует опасение, что эффект улучшения магнитных потерь может уменьшиться. Таким образом, верхний предел значения RA_C/RA_L практически может составлять 10. В частности, когда необходимо учитывать магнитные потери, верхний предел значения RA_C/RA_L предпочтительно составляет 6, а более предпочтительно 4.

[0091] В дополнение к управлению значением RA_C/RA_L, в листе анизотропной электротехнической стали в соответствии с настоящим вариантом осуществления предпочтительно, чтобы размер зерна RA_L и размер зерна RB_L удовлетворяли условию 1,20 ≤ RB_L ÷ RA_L.

[0092] Вышеописанный признак проясняет, что «переключение» произошло. Например, размер зерна RA_C и размер зерна RA_L представляют собой размеры зерна, основанные на тех границах, где угол φ равен 0,5° или более, между двумя смежными точками измерения. Даже когда «переключение» не происходит вообще и углы φ всех границ равны 2,0° или более, вышеупомянутое значение RA_C/RA_L может быть соблюдено. Даже при соблюдении значения RA_C/RA_L, когда углы φ всех границ равны 2,0° или более, вторично рекристаллизованное зерно, которое обычно распознается, просто приобретает сплюснутую форму, а значит, вышеупомянутые эффекты настоящего варианта осуществления не получаются, что невыгодно. Этот вариант осуществления основан на наличии границы, которая удовлетворяет граничному условию BA и которая не удовлетворяет граничному условию BB (границы, которая разделяет внутренность вторично рекристаллизованного зерна). Таким образом, хотя маловероятно, что углы φ всех границ будут составлять 2,0° или больше, предпочтительно соблюдать значение RB_L/RA_L в дополнение к соблюдению значения RA_C/RA_L.

[0093] В дополнение к управлению значением RB_L/RA_L в направлении прокатки, в настоящем варианте осуществления размер зерна RA_C и размер зерна RB_C могут удовлетворять условию 1,20 ≤ RB_C ÷ RA_C в поперечном направлении. Благодаря этому признаку увеличивается непрерывность кристаллографической ориентации в листе анизотропной электротехнической стали в целом, что является довольно предпочтительным.

[0094] Кроме того, в листе анизотропной электротехнической стали в соответствии с настоящим вариантом осуществления предпочтительно управлять размером вторично рекристаллизованного зерна в направлении прокатки и в поперечном направлении.

[0095] В частности, в листе анизотропной электротехнической стали в соответствии с настоящим вариантом осуществления, когда размер зерна RB_L определяется как средний размер зерна, получаемый на основании граничного условия BВ в направлении прокатки L, а размер зерна RB_C определяется как средний размер зерна, получаемый на основании граничного условия BВ в поперечном направлении С, предпочтительно, чтобы размер зерна RB_L и размер зерна RB_C удовлетворяли условию 1,50 ≤ RB_C ÷ RB_L. Кроме того, предпочтительно, чтобы RB_C ÷ RB_L ≤ 20.

[0096] Вышеописанный признак не относится к вышеупомянутому «переключению» и характеризует ситуацию, в которой вторично рекристаллизованное зерно удлинено в поперечном направлении. Таким образом, вышеописанный признак сам по себе не является особенным. Однако в настоящем варианте осуществления, в дополнение к управлению значением RA_C/RA_L, предпочтительно, чтобы значение RB_C/RB_L удовлетворяло вышеуказанному ограничивающему диапазону.

[0097] В настоящем варианте осуществления, когда значение RA_C/RA_L субзерна контролируется по отношению к вышеупомянутому переключению, форма вторично рекристаллизованного зерна склонна быть дополнительно анизотропной в плоскости. Другими словами, в том случае, когда вызывают переключение в отношении угла φ, как в настоящем варианте осуществления, делая форму вторично рекристаллизованного зерна анизотропной в плоскости, форма субзерна склонна быть анизотропной в плоскости.

[0098] Значение RB_C/RB_L предпочтительно равно 1,80 или больше, более предпочтительно 2,00 или больше, а еще более предпочтительно 2,50 или больше. Верхний предел значения RB_C/RB_L конкретно не ограничен.

[0099] В качестве примера практического способа управления значением RB_C/RB_L, например, можно привести процесс, в котором вторично рекристаллизованное зерно выращивают при таких условиях, что проводят нагревание преимущественно от края рулона по ширине во время окончательного отжига и, тем самым, применяют градиент температур в направлении по ширине рулона (в осевом направлении рулона). При вышеуказанных условиях можно управлять размером вторично рекристаллизованного зерна в направлении по ширине рулона (в данном случае - в поперечном направлении) так, чтобы он был таким же, как ширина рулона, при сохранении размера вторично рекристаллизованного зерна в окружном направлении рулона (в данном случае - в направлении прокатки) на уровне приблизительно 50 мм. Например, одним зерном можно занять полную ширину рулона, равную 1000 мм. В этом случае верхний предел значения RB_C/RB_L может составлять 20.

[0100] Когда вторичная рекристаллизация продвигается с помощью непрерывного процесса отжига так, что градиент температур применяется не в поперечном направлении, а в направлении прокатки, можно регулировать максимальный размер вторично рекристаллизованного зерна так, чтобы он был большим, не ограничиваясь шириной рулона. Даже в этом случае, поскольку зерно подходящим образом разделяется субграницей, получаемой в результате переключения в настоящем варианте осуществления, можно получить вышеупомянутые эффекты настоящего варианта осуществления.

[0101] В дополнение, в листе анизотропной электротехнической стали в соответствии с настоящим вариантом осуществления предпочтительно, чтобы частота появления переключения в отношении угла ϕ контролировалась в направлении прокатки и в поперечном направлении.

[0102] В частности, в листе анизотропной электротехнической стали в соответствии с настоящим вариантом осуществления, когда размер зерна RA_L определяется как средний размер зерна, получаемый на основании граничного условия BA в направлении прокатки L, когда размер зерна RB_L определяется как средний размер зерна, получаемый на основании граничного условия BB в направлении прокатки L, когда размер зерна RA_C определяется как средний размер зерна, получаемый на основании граничного условия BA в поперечном направлении C, и когда размер зерна RB_C определяется как средний размер зерна, получаемый на основании граничного условия BB в поперечном направлении C, предпочтительно, чтобы размер зерна RA_L, размер зерна RA_C, размер зерна RB_L и размер зерна RB_C удовлетворяли условию (RB_C × RA_L) ÷ (RB_L × RA_C) < 1,0. Его нижний предел конкретно не ограничен. При учете существующей технологии размер зерна RA_L, размер зерна RA_C, размер зерна RB_L и размер зерна RB_C могут удовлетворять условию 0,2 < (RB_C × RA_L) ÷ (RB_L × RA_C).

[0103] Вышеописанный признак характеризует анизотропию в плоскости, связанную с частотой появления вышеупомянутого «переключения». В частности, указанное выше выражение (RB_C × RA_L) / (RB_L × RA_C) представляет собой отношение «RB_C/RA_C: частоты появления переключения, которое разделяет вторично рекристаллизованное зерно в поперечном направлении» к «RB_L/RA_L: частоте появления переключения, которое разделяет вторично рекристаллизованное зерно в направлении прокатки». Такое состояние, в котором вышеупомянутое значение составляет менее 1, указывает на то, что одно вторично рекристаллизованное зерно разделено на множество доменов в направлении прокатки переключением (субграницей).

[0104] Рассматривая с другой стороны, указанное выше выражение (RB_C × RA_L) / (RB_L × RA_C) представляет собой отношение «RB_C/RB_L: сплюснутости вторично рекристаллизованного зерна» к «RA_C/RA_L: сплюснутости субзерна». Такое состояние, в котором вышеупомянутое значение составляет менее 1, указывает на то, что субзерно, разделяющее одно вторично рекристаллизованное зерно, приобретает сплюснутую форму по сравнению со вторично рекристаллизованным зерном.

[0105] В частности, субграница склонна разделять вторично рекристаллизованное зерно не в поперечном направлении, а в направлении прокатки. Другими словами, субграница имеет тенденцию удлиняться в том направлении, в котором удлиняется вторично рекристаллизованное зерно. Исходя из этой тенденции субграницы считается, что переключение приводит к увеличению площади, занимаемой кристаллом с конкретной ориентацией, когда вторично рекристаллизованное зерно удлиняется.

[0106] Значение (RB_C × RA_L) / (RB_L × RA_C) предпочтительно составляет 0,9 или меньше, более предпочтительно 0,8 или меньше, а еще более предпочтительно 0,5 или меньше. Как описано выше, нижний предел (RB_C × RA_L) / (RB_L × RA_C) конкретно не ограничен, но его значение может составлять более 0,2 с учетом промышленной осуществимости.

[0107] Вышеупомянутые RB_L и RB_C определяются на основе границы, удовлетворяющей случаю А, показанному в Таблице 1, а вышеупомянутые RA_L и RA_C определяются на основе границы, удовлетворяющей случаю А и/или случаю В, показанным в Таблице 1. Например, углы отклонения кристаллографических ориентаций измеряют на линии измерения, включающей по меньшей мере 500 точек измерения вдоль поперечного направления, и определяют RA_C как среднюю длину сегмента (отрезка) этой линии между границами, удовлетворяющими случаю А и/или случаю В на линии измерения. Аналогичным образом могут быть определены размер зерна RA_L, размер зерна RB_L и размер зерна RB_C.

Общие технические признаки в вариантах осуществления 1-4

[0108] Далее будут описаны общие технические признаки листов анизотропной электротехнической стали в соответствии с вариантами осуществления 1-4.

[0109] В листе анизотропной электротехнической стали согласно вариантам осуществления 1-4 предпочтительно, чтобы σ(Θ), которое является среднеквадратичным отклонением абсолютного значения угла отклонения Θ, составляло от 0° до 3,0°.

[0110] В стальном листе, в котором объясненное выше переключение происходит в достаточной степени, «угол отклонения» имеет тенденцию регулироваться в пределах характеристического диапазона. Например, в том случае, когда кристаллографическая ориентация постепенно изменяется за счет переключения в отношении угла φ, для настоящих вариантов осуществления не является препятствием то, что абсолютное значение угла отклонения Θ уменьшается до величины, близкой к нулю. Кроме того, например, в том случае, когда кристаллографическая ориентация постепенно изменяется за счет переключения в отношении угла φ, для настоящих вариантов осуществления не является препятствием то, чтобы сама по себе кристаллографическая ориентация сходилась к конкретной ориентации, в результате чего среднеквадратичное отклонение угла отклонения Θ уменьшается до величины, близкой к нулю.

[0111] Таким образом, в настоящих вариантах осуществления σ(Θ), которое является среднеквадратичным отклонением угла отклонения Θ, может составлять от 0° до 3,0°.

[0112] Значение σ(Θ), которое является среднеквадратичным отклонением угла отклонения Θ, может быть получено следующим образом. В листе анизотропной электротехнической стали степень выстраивания по ориентации {110}<001> увеличивается за счет вторичной рекристаллизации, при которой образуются зерна, выросшие приблизительно до нескольких сантиметров. В каждом варианте осуществления необходимо распознавать флуктуации кристаллографической ориентации в вышеупомянутом листе анизотропной электротехнической стали. Таким образом, в области, где имеется по меньшей мере 20 вторично рекристаллизованных зерен или более, кристаллографические ориентации измеряют в по меньшей мере 500 точках измерения.

[0113] В каждом варианте осуществления не следует считать, что «одно вторично рекристаллизованное зерно рассматривается как монокристалл, и вторично рекристаллизованное зерно имеет строго одинаковую кристаллографическую ориентацию». Другими словами, в каждом варианте осуществления в одном крупном вторично рекристаллизованном зерне имеются локальные изменения ориентации, которые обычно не признаются границей, и необходимо обнаруживать эти локальные изменения ориентации.

[0114] Таким образом, например, предпочтительно, чтобы точки измерения кристаллографической ориентации были распределены с равными интервалами в заданной области, которая расположена так, чтобы не зависеть от границ зерна (границ зерен). В частности, предпочтительно, чтобы точки измерения были распределены с равными интервалами, которые являются интервалами 5 мм по вертикали и по горизонтали, в области с размерами L мм × М мм (L, M > 100), где на поверхности стали имеется по меньшей мере 20 или более зерен, причем кристаллографические ориентации измеряют в каждой точке измерения и тем самым получают данные из 500 или более точек. Когда точка измерения соответствует границе зерна или некоторому дефекту, данные от этой точки не используются. Кроме того, необходимо расширять вышеупомянутую область измерения в зависимости от области, необходимой для определения магнитных характеристик оцениваемого стального листа (например, для реального рулона – это область для измерения магнитных характеристик, которые должны быть описаны в сертификате проверки стали).

[0115] После этого определяют угол отклонения Θ в каждой точке измерения и вычисляют σ(Θ), которое является среднеквадратичным отклонением угла отклонения Θ. В листе анизотропной электротехнической стали согласно каждому варианту осуществления предпочтительно, чтобы σ(Θ) удовлетворяло вышеупомянутому ограничивающему диапазону.

[0116] При этом, в общем, считается, что среднеквадратичные отклонения угла отклонения α и угла отклонения β являются теми факторами, которые необходимо уменьшать для улучшения магнитных характеристик или магнитострикции в среднем магнитном поле на уровне приблизительно 1,7 Тл. Однако при управлении только вышеупомянутыми среднеквадратичными отклонениями получаемые характеристики ограничены. В каждом варианте осуществления, как описано выше, управление значением σ(Θ) в дополнение к вышеупомянутым техническим признакам благоприятно влияет на непрерывность кристаллографической ориентации в листе анизотропной электротехнической стали в целом.

[0117] Значение σ(Θ), которое является среднеквадратичным отклонением угла отклонения Θ, предпочтительно составляет 2,70 или меньше, более предпочтительно 2,50 или меньше, более предпочтительно 2,20 или меньше, а еще более предпочтительно 1,80 или меньше. Конечно же, среднеквадратичное отклонение σ(Θ) может быть равно нулю.

Пятый вариант осуществления

[0118] Далее будет описан лист анизотропной электротехнической стали согласно пятому варианту осуществления настоящего изобретения. В следующем объяснении описываются главным образом отличия от вышеописанных вариантов осуществления, а повторяющиеся описания опускаются.

[0119] В листе анизотропной электротехнической стали согласно пятому варианту осуществления настоящего изобретения, в дополнение к вышеупомянутым признакам, вторично рекристаллизованное зерно делится на множество доменов, в каждом из которых угол отклонения α немного отличается. В частности, лист анизотропной электротехнической стали в соответствии с настоящим вариантом осуществления включает локальную малоугловую границу, которая относится к углу отклонения α и которая разделяет внутренность вторично рекристаллизованного зерна, в дополнение к сравнительно высокоугловой границе, которая соответствует границе вторичного рекристаллизованного зерна.

[0120] В частности, в листе анизотропной электротехнической стали в соответствии с настоящим вариантом осуществления, в дополнение к вышеупомянутым признакам, когда граничное условие BC определяется как |α₂ - α₁| ≥ 0,5°, может дополнительно иметься граница, которая удовлетворяет граничному условию BС и которая не удовлетворяет граничному условию BB.

[0121] В листе анизотропной электротехнической стали в соответствии с настоящим вариантом осуществления возможно выгодно улучшить магнитные потери в диапазоне сильных магнитных полей (особенно в магнитном поле при его возбуждении так, чтобы оно составляло приблизительно 1,9 Тл).

[0122] Для того, чтобы понять магнитные характеристики в диапазоне сильных магнитных полей, авторы настоящего изобретения исследовали соотношение между углами отклонения кристаллографической ориентации и магнитными потерями при возбуждении на уровне приблизительно 1,9 Tл, который является более высоким, чем 1,7 Tл, при котором обычно измеряются магнитные характеристики. В результате было подтверждено, что важно управлять углом отклонения α, чтобы уменьшить магнитные потери в диапазоне сильных магнитных полей. Авторы настоящего изобретения первоначально предположили, что причина, которой вызывается угол отклонения α, заключается в следующем.

[0123] При вторичной рекристаллизации практической анизотропной электротехнической стали преимущественно выращиваемая кристаллографическая ориентация в основном является ориентацией {110}<001>. Однако в процессе вторичной рекристаллизации, который проводится в промышленных масштабах, вторичная рекристаллизация протекает с включением роста зерна, имеющих ориентацию, которая слегка повернута в плоскости поверхности стали (плоскости {110}). Другими словами, в процессе вторичной рекристаллизации, который проводится в промышленных масштабах, нелегко полностью устранить зародышеобразование и рост зерна, имеющего угол отклонения α. Кроме того, если зерно, имеющее вышеупомянутую ориентацию, вырастает до определенного размера, оно не разрушается зерном, имеющим идеальную ориентацию {110}<001>, и окончательно остается в стальном листе. Вышеупомянутое зерно точно не имеет направления <001> в направлении прокатки и обычно называется «повернутым зерном Госса».

[0124] Авторы настоящего изобретения предприняли попытку выращивания вторично рекристаллизованного зерна не с сохранением кристаллографической ориентации, а с изменением кристаллографической ориентации. В результате авторы настоящего изобретения обнаружили, что для того, чтобы уменьшить магнитные потери в диапазоне сильных магнитных полей, выгодно в достаточной степени вызывать изменения ориентации, которые являются локальными и малоугловыми и которые обычно не распознаются как граница во время роста вторично рекристаллизованного зерна, и разделять одно вторичное рекристаллизованное зерно на малые домены, в каждом из которых угол отклонения α немного отличается.

[0125] В дальнейшем граница, учитывающая разориентацию угла отклонения α (граница, которая удовлетворяет граничному условию BС), может упоминаться как «субграница α», а зерно, сегментированное субграницей α в качестве границы, может упоминаться как «субзерно α».

[0126] Кроме того, в дальнейшем магнитные потери (W_19/50) в магнитном поле при его возбуждении до уровня 1,9 Тл, которые являются характеристикой, относящейся к настоящему варианту осуществления, могут упоминаться как просто «магнитные потери в сильном магнитном поле».

[0127] Причина, почему управление углом отклонения α влияет на магнитные потери в сильном магнитном поле, полностью неясна, но предположительно считается следующей.

[0128] В листе анизотропной электротехнической стали, в котором вторичная рекристаллизация завершена, кристаллографическая ориентация регулируется так, чтобы быть ориентацией Госса. Однако в действительности кристаллографические ориентации зерен, контактирующих с границей зерна, немного отличаются. Таким образом, когда лист анизотропной электротехнической стали возбуждают, вблизи границы зерна создается особый магнитный домен (замыкающий домен) для регулирования структуры магнитных доменов. В замыкающем домене магнитные моменты в магнитном домене практически не совпадают с направлением внешнего магнитного поля. Таким образом, замыкающий домен остается даже в диапазоне сильных магнитных полей во время процесса намагничивания, и движение доменной стенки подавляется. С другой стороны, если возможно подавить образование замыкающего домена вблизи границы зерна, похоже, что намагничивание протекает легко во всем стальном листе даже в диапазоне сильных магнитных полей, и в результате магнитные потери улучшаются. Хотя замыкающий домен создается вблизи границы зерна из-за прерывистости кристаллографической ориентации, в настоящем варианте осуществления представляется, что изменение ориентации вблизи границы зерна становится постепенным благодаря относительно постепенному изменению ориентации, появившемуся вследствие переключения, в результате чего образование замыкающего домена подавляется.

[0129] В варианте осуществления кристаллографические ориентации идентифицируют в каждой точке измерения с интервалом 1 мм на прокатанной поверхности, а затем идентифицируют угол отклонения α, угол отклонения β и угол отклонения γ в каждой точке измерения. Основываясь на идентифицированных углах отклонения в каждой точке измерения, можно судить о том, имеется ли граница между двумя смежными точками измерения. В частности, судят о том, удовлетворяют ли две смежных точки измерения граничному условию BС и/или граничному условию BB.

[0130] В частности, когда (α₁ β₁ γ₁) и (α₂ β₂ γ₂) представляют собой углы отклонения кристаллографических ориентаций, измеренные в двух смежных точках измерения, граничное условие BС определяется как |α₂ - α₁| ≥ 0,5°, а граничное условие BB определяется как [(α₂ - α₁)² + (β₂ - β₁)² + (γ₂ - γ₁)²]^1/2 ≥ 2,0°. Кроме того, судят о том, имеется ли между двумя смежными точками измерения граница, удовлетворяющая граничному условию BС и/или граничному условию BB.

[0131] Лист анизотропной электротехнической стали в соответствии с настоящим вариантом осуществления включает в себя с относительно высокой частотой границу, которая удовлетворяет граничному условию BС и которая не удовлетворяет граничному условию BB, в дополнение к существованию границ, которые удовлетворяют граничному условию BB. Тем самым вторично рекристаллизованное зерно приобретает такое состояние, что оно разделено на малые домены, в каждом из которых угол отклонения α немного отличается, и таким образом магнитные потери в диапазоне сильных магнитных полей уменьшаются.

[0132] Кроме того, в настоящем варианте осуществления стальной лист должен лишь включать «границу, которая удовлетворяет граничному условию BС и которая не удовлетворяет граничному условию BB». Однако на практике для того, чтобы уменьшить магнитные потери в диапазоне сильных магнитных полей, предпочтительно иметь такую границу, которая удовлетворяет граничному условию BС и которая не удовлетворяет граничному условию BB, с относительно высокой частотой.

[0133] Например, в настоящем варианте осуществления вторично рекристаллизованное зерно разделено на малые домены, где каждый угол отклонения α немного отличается, и поэтому предпочтительно, чтобы субграница α встречалась с относительно высокой частотой по сравнению с обычной границей вторично рекристаллизованного зерна.

[0134] В частности, когда кристаллографические ориентации измеряют в по меньшей мере 500 точках измерения с интервалами 1 мм на прокатанной поверхности, когда углы отклонения идентифицируют в каждой точке измерения, и когда граничные условия применяют к двум смежным точкам измерения, «граница, которая удовлетворяет граничному условию BС» может встречаться чаще с коэффициентом 1,10 раза или больше по сравнению с «границей, которая удовлетворяет граничному условию BB». В частности, когда граничные условия применяются как объяснено выше, значение частного от деления числа «границ, которые удовлетворяют граничному условию BС» на число «границ, которые удовлетворяют граничному условию BB» может быть равно 1,10 или больше. В настоящем варианте осуществления, когда вышеупомянутое значение равно 1,10 или больше, считается, что лист анизотропной электротехнической стали включает в себя «границу, которая удовлетворяет граничному условию BС и которая не удовлетворяет граничному условию BB».

[0135] Верхний предел значения частного от деления числа «границ, которые удовлетворяют граничному условию BС» на число «границ, которые удовлетворяют граничному условию BB» конкретно не ограничен. Например, это значение может быть равным 80 или меньше, 40 или меньше, или же 30 или меньше.

Шестой вариант осуществления

[0136] Далее будет описан лист анизотропной электротехнической стали согласно шестому варианту осуществления настоящего изобретения. В следующем объяснении описываются главным образом отличия от вышеописанных вариантов осуществления, а повторяющиеся описания опускаются.

[0137] В листе анизотропной электротехнической стали согласно шестому варианту осуществления настоящего изобретения размер субзерна α в направлении прокатки меньше, чем размер вторично рекристаллизованного зерна в направлении прокатки. В частности, лист анизотропной электротехнической стали в соответствии с настоящим вариантом осуществления включает в себя субзерно α и вторично рекристаллизованное зерно, и их размеры контролируются в направлении прокатки.

[0138] В частности, когда в листе анизотропной электротехнической стали в соответствии с настоящим вариантом осуществления, размер зерна RC_L определяется как средний размер зерна, получаемый на основании граничного условия BС в направлении прокатки L, и когда размер зерна RB_L определяется как средний размер зерна, получаемый на основании граничного условия BB в направлении прокатки L, размер зерна RC_L и размер зерна RB_L удовлетворяют условию 1,10 ≤ RB_L ÷ RC_L. Кроме того, предпочтительно, чтобы RB_L ÷ RC_L ≤ 80.

[0139] Вышеописанный признак характеризует состояние существования «переключения» в направление прокатки. Другими словами, этот признак характеризует такую ситуацию, что во вторично рекристаллизованном зерне, имеющем границу зерна, удовлетворяющую условию, что угол ϕ равен 2° или больше, зерно, имеющее по меньшей мере одну границу, удовлетворяющую условию, что |α₂ - α₁| составляет 0,5° или больше, и условию, что угол ϕ составляет менее 2°, встречается с подходящей частотой вдоль направления прокатки. В настоящем варианте осуществления вышеописанную ситуацию с переключением рассматривают и оценивают с использованием размера зерна RC_L и размера зерна RB_L в направлении прокатки.

[0140] Когда размер зерна RB_L мал, или когда размер зерна RC_L большой, потому что размер зерна RB_L большой, но переключение является недостаточным, значение RB_L/RC_L становится менее 1,10. Когда значение RB_L/RC_L становится менее 1,10, переключение может быть недостаточным, и магнитные потери в сильном магнитном поле не могут быть в достаточной степени улучшены. Значение RB_L/RC_L предпочтительно составляет 1,30 или больше, более предпочтительно 1,50 или больше, еще более предпочтительно 2,0 или больше, еще более предпочтительно 3,0 или больше, а еще более предпочтительно 5,0 или больше.

[0141] Верхний предел значения RB_L/RC_L конкретно не ограничен. Когда переключение происходит в достаточной степени и значение RB_L/RC_L становится большим, непрерывность кристаллографической ориентации увеличивается в листе анизотропной электротехнической стали в целом, что является предпочтительным для улучшения магнитострикции. С другой стороны, переключение приводит к остаточным дефектам кристаллической решетки зерна. Когда переключение происходит чрезмерно, существует опасение, что эффект улучшения магнитных потерь может уменьшиться. Таким образом, верхний предел значения RB_L/RC_L практически может составлять 80. В частности, когда необходимо учитывать магнитные потери, верхний предел значения RB_L/RC_L предпочтительно составляет 40, а более предпочтительно 30.

[0142] При этом есть случай, когда значение RB_L/RC_L становится меньше 1,0. RB_L – это средний размер зерна в направлении прокатки, который определяется на основе границы, где угол ϕ равен 2° или больше, тогда как RC_L - средний размер зерна в направлении прокатки, который определяется на основе границы, где |α₂ - α₁| равно 0,5° или больше. Проще говоря, похоже, что граница, где нижний предел разориентации более низок, обнаруживается более часто. Другими словами, похоже, что RB_L всегда больше, чем RC_L, и что значение RB_L/RC_L всегда равно 1,0 или больше.

[0143] Однако, поскольку RB_L - размер зерна, который получается из границы на основе угла ϕ, а RC_L - размер зерна, который получается из границы на основе угле отклонения α, RB_L и RC_L отличаются по определению границ зерна для получения размеров зерна. Таким образом, значение RB_L/RC_L может составлять менее 1,0.

[0144] Например, даже когда |α₂ - α₁| меньше 0,5° (например, 0°), если угол отклонения β и/или угол отклонения γ являются большими, угол ϕ становится в достаточной степени большим. Другими словами, есть такой случай, что существует граница, для которой граничное условие BС не удовлетворяется, но удовлетворяется граничное условие BB. Когда вышеуказанная граница увеличивается, значение RB_L уменьшается, и в результате значение RB_L/RC_L может быть меньше, чем 1,0. В настоящем варианте осуществления каждое условие контролируется так, чтобы переключение в отношении угла отклонения α происходило чаще. Когда управление переключением является недостаточным и расхождение с желаемым состоянием по настоящему варианту осуществления велико, изменения угла отклонения γ не происходит, и значение RB_L/RC_L составляет менее 1,0. В настоящем варианте осуществления, как упомянуто выше, необходимо в достаточной степени увеличивать частоту появления субграницы α и управлять значением RB_L/RC_L так, чтобы оно составляло 1,10 или больше.

[0145] Вышеупомянутое значение RB_L определяется на основе границы, удовлетворяющей случаю 1 и/или случаю 2, показанным в Таблице 2, а вышеупомянутое значение RC_L определяется на основе границы, удовлетворяющей случаю 1 и/или случаю 3, показанным в Таблице 2. Например, углы отклонения кристаллографических ориентаций измеряют на линии измерения, включающей по меньшей мере 500 точек измерения вдоль направления прокатки, и определяют значение RB_L как среднюю длину сегмента (отрезка) этой линии между границами, удовлетворяющими случаю 1 и/или случаю 2 на линии измерения. Тем же самым образом определяют значение RC_L как среднюю длину сегмента (отрезка) этой линии между границами, удовлетворяющими случаю 1 и/или случаю 3 на линии измерения.

[0146] [Таблица 2]

	Случай 1	Случай 2	Случай 3	Случай 4
Граничное условие ВС	0,5° или более	менее 0,5°	0,5° или более	менее 0,5°
Граничное условие BB	2,0° или более	2,0° или более	менее 2,0°	менее 2,0°
Тип границы	«Обычная граница вторично рекристаллизованного зерна, которая традиционно наблюдается» и «субграница α»	«Обычная граница вторично рекристаллизованного зерна, которая традиционно наблюдается»	«субграница α»	Не граница, в частности не «Обычная граница вторично рекристаллизованного зерна, которая традиционно наблюдается» и не «субграница α»

[0147] Причина, почему управление значением RB_L/RC_L влияет на магнитные потери в сильном магнитном поле, полностью неясна, но предположительно считается следующей. Похоже, что переключение (локальное изменение ориентации) происходит внутри одного вторично рекристаллизованного зерна и вынуждает относительную разориентацию с соседним зерном уменьшаться (делает изменение ориентации постепенным вблизи границы зерна), и в результате этого образование замыкающего домена подавляется.

Седьмой вариант осуществления

[0148] Далее будет описан лист анизотропной электротехнической стали согласно седьмому варианту осуществления настоящего изобретения. В следующем объяснении описываются главным образом отличия от вышеописанных вариантов осуществления, а повторяющиеся описания опускаются.

[0149] В листе анизотропной электротехнической стали согласно седьмому варианту осуществления настоящего изобретения размер субзерна α в поперечном направлении меньше, чем размер вторично рекристаллизованного зерна в поперечном направлении. В частности, лист анизотропной электротехнической стали в соответствии с настоящим вариантом осуществления включает субзерно α и вторично рекристаллизованное зерно, и их размеры контролируются в поперечном направлении.

[0150] В частности, в листе анизотропной электротехнической стали в соответствии с настоящим вариантом осуществления, когда размер зерна RC_C определяется как средний размер зерна, получаемый на основании граничного условия BС в поперечном направлении С, а размер зерна RB_C определяется как средний размер зерна, получаемый на основании граничного условия BB в поперечном направлении С, размер зерна RC_C и размер зерна RB_C удовлетворяют условию 1,10 ≤ RB_C ÷ RC_C. Кроме того, предпочтительно, чтобы RB_C ÷ RC_C ≤ 80.

[0151] Вышеописанный признак характеризует состояние существования «переключения» в поперечном направлении. Другими словами, этот признак характеризует такую ситуацию, что во вторично рекристаллизованном зерне, имеющем границу зерна, удовлетворяющую условию, что угол ϕ равен 2° или больше, зерно, имеющее по меньшей мере одну границу, удовлетворяющую условию, что |α₂ - α₁| составляет 0,5° или больше, и угол ϕ составляет менее 2°, встречается с подходящей частотой вдоль поперечного направления. В настоящем варианте осуществления вышеописанную ситуацию с переключением рассматривают и оценивают с использованием размера зерна RC_C и размера зерна RB_C в поперечном направлении.

[0152] Когда размер зерна RB_C мал, или когда размер зерна RС_C большой, потому что размер зерна RB_C большой, но переключение является недостаточным, значение RB_C/RС_C становится менее 1,10. Когда значение RB_C/RС_C становится менее 1,10, переключение может быть недостаточным, и магнитные потери в сильном магнитном поле не могут быть в достаточной степени улучшены. Значение RB_C/RС_C предпочтительно составляет 1,30 или больше, более предпочтительно 1,50 или больше, еще более предпочтительно 2,0 или больше, еще более предпочтительно 3,0 или больше, а еще более предпочтительно 5,0 или больше.

[0153] Верхний предел значения RB_C/RС_C конкретно не ограничен. Когда переключение происходит в достаточной степени и значение RB_C/RС_C становится большим, непрерывность кристаллографической ориентации увеличивается в листе анизотропной электротехнической стали в целом, что является предпочтительным для улучшения магнитострикции. С другой стороны, переключение приводит к остаточным дефектам кристаллической решетки зерна. Когда переключение происходит чрезмерно, существует опасение, что эффект улучшения магнитных потерь может уменьшиться. Таким образом, верхний предел значения RB_C/RС_C практически может составлять 80. В частности, когда необходимо учитывать магнитные потери, верхний предел значения RB_C/RС_C предпочтительно составляет 40, а более предпочтительно 30.

[0154] При этом, поскольку RB_C - размер зерна, который получается из границы на основе угла ϕ, а RС_C - размер зерна, который получается из границы на основе угла отклонения α, RB_C и RС_C отличаются по определению границ зерна для получения размеров зерна. Таким образом, значение RB_C/RС_C может составлять менее 1,0.

[0155] Вышеупомянутое значение RB_C определяется на основе границы, удовлетворяющей случаю 1 и/или случаю 2, показанным в Таблице 2, а вышеупомянутое значение RС_C определяется на основе границы, удовлетворяющей случаю 1 и/или случаю 3, показанным в Таблице 2. Например, углы отклонения кристаллографических ориентаций измеряют на линии измерения, включающей по меньшей мере 500 точек измерения вдоль поперечного направления, и определяют значение RB_C как среднюю длину сегмента (отрезка) этой линии между границами, удовлетворяющими случаю 1 и/или случаю 2 на линии измерения. Тем же самым образом определяют значение RC_C как среднюю длину сегмента (отрезка) этой линии между границами, удовлетворяющими случаю 1 и/или случаю 3 на линии измерения.

[0156] Причина, почему управление значением RB_C/RC_C влияет на магнитные потери в сильном магнитном поле, полностью неясна, но предположительно считается следующей. Похоже, что переключение (локальное изменение ориентации) происходит внутри одного вторично рекристаллизованного зерна и вынуждает относительную разориентацию с соседним зерном уменьшаться (делает изменение ориентации постепенным вблизи границы зерна), и в результате этого образование замыкающего домена подавляется.

Восьмой вариант осуществления

[0157] Далее будет описан лист анизотропной электротехнической стали согласно восьмому варианту осуществления настоящего изобретения. В следующем объяснении описываются главным образом отличия от вышеописанных вариантов осуществления, а повторяющиеся описания опускаются.

[0158] В листе анизотропной электротехнической стали согласно восьмому варианту осуществления настоящего изобретения размер субзерна α в направлении прокатки меньше, чем размер субзерна α в поперечном направлении. В частности, лист анизотропной электротехнической стали в соответствии с настоящим вариантом осуществления включает субзерно α, и его размер контролируется в направлении прокатки и поперечном направлении.

[0159] В частности, в листе анизотропной электротехнической стали в соответствии с настоящим вариантом осуществления, когда размер зерна RС_L определяется как средний размер зерна, получаемый на основании граничного условия BС в направлении прокатки L, а размер зерна RС_C определяется как средний размер зерна, получаемый на основании граничного условия BВ в поперечном направлении С, размер зерна RC_L и размер зерна RC_C удовлетворяют условию 1,15 ≤ RC_C ÷ RC_L. Кроме того, предпочтительно, чтобы RC_C ÷ RC_L ≤ 10.

[0160] Вышеупомянутое значение RC_C/RC_L характеризует состояние существования «переключения» в направлении прокатки и поперечном направлении. Другими словами, вышеупомянутый признак характеризует такую ситуацию, в которой частота локального изменения ориентации, которое соответствует переключению, изменяется в зависимости от направления в плоскости стального листа. В настоящем варианте осуществления вышеупомянутую ситуацию с переключением рассматривают и оценивают с использованием размера зерна RС_C и размера зерна RС_L в двух направлениях, ортогональных друг другу в плоскости стального листа.

[0161] Состояние, в котором значение RС_C/RС_L составляет более 1, указывает на то, что субзерно α, регулируемое переключением, имеет в среднем сплюснутую форму, удлиненную в поперечном направлении и сжатую в направлении прокатки. В частности, это означает, что форма зерна, регулируемого субграницей α, является анизотропной.

[0162] Причина, по которой магнитные потери в сильном магнитном поле улучшаются при управлении формой субзерна α так, чтобы она была анизотропной в плоскости, полностью неясна, но предположительно считается следующей. Как было описано выше, когда происходит перемещение 180-градусной доменной стенки или происходит вращение намагниченности в сильном магнитном поле, важна «непрерывность» с прилегающим зерном. Например, в том случае, когда одно вторично рекристаллизованное зерно разделено на малые домены переключением и когда число этих доменов одинаково (площадь доменов одинакова), относительная распространенность границы (субграницы α) в результате переключения становится высокой, когда форма этих малых доменов является анизотропной, а не изотропной. В частности, похоже, что при управлении значением RС_C/RС_L частота появления переключения, которое является локальным изменением ориентации, увеличивается, и таким образом увеличивается непрерывность кристаллографической ориентации листа анизотропной электротехнической стали в целом.

[0163] Хотя это относится к процессу управления анизотропией с помощью градиента температур во время вторичной рекристаллизации, как описано выше, предпочтительно, чтобы направление удлинения субзерна α в настоящем варианте осуществления являлось поперечным направлением, если рассматривать типичный в настоящее время способ производства. В этом случае размер зерна RС_L в направлении прокатки меньше размера зерна RС_C в поперечном направлении. Соотношение между направлением прокатки и поперечным направлением объясняется ниже в связи со способом производства. При этом направление удлинения субзерна α определяется не градиентом температур, а частотой появления субграницы α.

[0164] Когда размер зерна RС_C мал, или когда размер зерна RAС_L большой, но размер зерна RС_C большой, значение RС_C/RС_L становится менее 1,15. Когда значение RС_C/RС_L становится менее 1,15, переключение может быть недостаточным, и магнитные потери в сильном магнитном поле не могут быть в достаточной степени улучшены. Значение RС_C/RС_L предпочтительно составляет 1,80 или больше, а еще более предпочтительно 2,10 или больше.

[0165] Верхний предел значения RС_C/RС_L конкретно не ограничен. Когда частота появления переключения и направление удлинения ограничены конкретным направлением и значение RС_C/RС_L становится большим, непрерывность кристаллографической ориентации листа анизотропной электротехнической стали в целом увеличивается, что является предпочтительным для улучшения магнитострикции. С другой стороны, переключение приводит к остаточным дефектам кристаллической решетки зерна. Когда переключение происходит чрезмерно, существует опасение, что эффект улучшения магнитных потерь может уменьшиться. Таким образом, верхний предел значения RС_C/RС_L практически может составлять 10. В частности, когда необходимо учитывать магнитные потери, верхний предел значения RС_C/RС_L предпочтительно составляет 6, а более предпочтительно 4.

[0166] В дополнение к управлению значением RС_C/RС_L, в листе анизотропной электротехнической стали в соответствии с настоящим вариантом осуществления, как и в шестом варианте осуществления, предпочтительно, чтобы размер зерна RC_L и размер зерна RB_L удовлетворяли условию 1,10 ≤ RB_L ÷ RC_L.

[0167] Вышеописанный признак проясняет, что «переключение» произошло. Например, размер зерна RС_C и размер зерна RС_L - это размеры зерна, основанные на границах, где |α₂ - α₁| равно 0,5° или больше, между двумя смежными точками измерения. Даже когда «переключение» не происходит вообще, и углы ϕ всех границ равны 2,0° или больше, вышеупомянутое значение RС_C/RС_L может быть соблюдено. Даже если значение RС_C/RС_L соблюдено, когда углы ϕ всех границ равны 2,0° или больше, вторично рекристаллизованное зерно, которое обычно распознается, приобретает просто сплюснутую форму, и поэтому вышеупомянутые эффекты настоящего варианта осуществления не получаются, что невыгодно. Этот вариант осуществления основан на наличии границы, которая удовлетворяет граничному условию BС и которая не удовлетворяет граничному условию BB (границы, которая разделяет внутренность вторично рекристаллизованного зерна). Таким образом, хотя маловероятно, что углы ϕ всех границ будут составлять 2,0° или больше, предпочтительно соблюдать значение RB_L/RС_L в дополнение к соблюдению значения RС_C/RС_L.

[0168] В дополнение к управлению значением RB_L/RС_L в направлении прокатки, в настоящем варианте осуществления, как и в седьмом варианте осуществления, размер зерна RC_C и размер зерна RВ_C могут удовлетворять условию 1,10 ≤ RB_C ÷ RC_C в поперечном направлении. Благодаря этому признаку увеличивается непрерывность кристаллографической ориентации в листе анизотропной электротехнической стали в целом, что является довольно предпочтительным.

[0169] Кроме того, в листе анизотропной электротехнической стали в соответствии с настоящим вариантом осуществления предпочтительно управлять размером вторично рекристаллизованного зерна в направлении прокатки и в поперечном направлении.

[0170] В частности, в листе анизотропной электротехнической стали в соответствии с настоящим вариантом осуществления, когда размер зерна RB_L определяется как средний размер зерна, получаемый на основании граничного условия BВ в направлении прокатки L, а размер зерна RB_C определяется как средний размер зерна, получаемый на основании граничного условия BВ в поперечном направлении С, предпочтительно, чтобы размер зерна RB_L и размер зерна RB_C удовлетворяли условию 1,50 ≤ RB_C ÷ RB_L. Кроме того, предпочтительно, чтобы RB_C ÷ RB_L ≤ 20.

[0171] Вышеописанный признак не относится к вышеупомянутому «переключению» и характеризует ситуацию, в которой вторично рекристаллизованное зерно удлинено в поперечном направлении. Таким образом, вышеописанный признак сам по себе не является особенным. Однако в настоящем варианте осуществления, в дополнение к управлению значением RС_C/RС_L, предпочтительно, чтобы значение RB_C/RB_L удовлетворяло вышеуказанному ограничивающему диапазону.

[0172] В настоящем варианте осуществления, когда значение RС_C/RС_L субзерна α регулируется по отношению к вышеупомянутому переключению, форма вторично рекристаллизованного зерна имеет тенденцию быть дополнительно анизотропной в плоскости. Другими словами, в том случае, когда переключение в отношении угла отклонения α вызывают так, как в настоящем варианте осуществления, делая форму вторично рекристаллизованного зерна анизотропной в плоскости, форма субзерна α имеет тенденцию быть анизотропной в плоскости.

[0173] Значение RB_C/RB_L предпочтительно равно 1,80 или больше, более предпочтительно 2,00 или больше, а еще более предпочтительно 2,50 или больше. Верхний предел значения RB_C/RB_L конкретно не ограничен.

[0174] В качестве примера практического способа управления значением RB_C/RB_L, например, можно привести процесс, в котором вторично рекристаллизованное зерно выращивается при таких условиях, что нагревание проводят преимущественно от края рулона по ширине во время окончательного отжига и тем самым применяют градиент температур в направлении по ширине рулона (в осевом направлении рулона). При вышеуказанных условиях можно управлять размером вторично рекристаллизованного зерна в направлении по ширине рулона (например, в поперечном направлении) так, чтобы он был одинаков с шириной рулона, при сохранении размера вторично рекристаллизованного зерна в окружном направлении рулона (например, в направлении прокатки) на уровне приблизительно 50 мм. Например, одним зерном возможно занять полную ширину рулона, равную 1000 мм. В этом случае верхний предел значения RB_C/RB_L может составлять 20.

[0175] Когда вторичная рекристаллизация осуществляется путем непрерывного процесса отжига так, чтобы применить градиент температур не в поперечном направлении, а в направлении прокатки, можно регулировать максимальный размер вторично рекристаллизованного зерна так, чтобы он был больше, не ограничиваясь шириной рулона. Даже в этом случае, поскольку зерно подходящим образом разделяется субграницей α, получаемой в результате переключения в настоящем варианте осуществления, можно получить вышеупомянутые эффекты настоящего варианта осуществления.

[0176] В дополнение к этому, в листе анизотропной электротехнической стали в соответствии с настоящим вариантом осуществления предпочтительно управлять частотой появления переключения в отношении угла отклонения α в направлении прокатки и в поперечном направлении.

[0177] В частности, в листе анизотропной электротехнической стали в соответствии с настоящим вариантом осуществления, когда размер зерна RС_L определяется как средний размер зерна, получаемый на основании граничного условия BС в направлении прокатки L, когда размер зерна RB_L определяется как средний размер зерна, получаемый на основании граничного условия BB в направлении прокатки L, когда размер зерна RС_C определяется как средний размер зерна, получаемый на основании граничного условия BС в поперечном направлении C, и когда размер зерна RB_C определяется как средний размер зерна, получаемый на основании граничного условия BB в поперечном направлении C, предпочтительно, чтобы размер зерна RС_L, размер зерна RС_C, размер зерна RB_L и размер зерна RB_C удовлетворяли условию (RB_C × RC_L) ÷ (RB_L × RC_C) < 1,0. Его нижний предел конкретно не ограничен. При учете существующей технологии размер зерна RС_L, размер зерна RС_C, размер зерна RB_L и размер зерна RB_C могут удовлетворять условию 0,2 < (RB_C × RC_L) ÷ (RB_L × RC_C).

[0178] Вышеописанный признак характеризует анизотропию в плоскости, связанную с частотой появления вышеупомянутого «переключения». В частности, указанное выше выражение (RB_C × RC_L) / (RB_L × RC_C) представляет собой отношение «RB_C/RC_C: частоты появления переключения, которое разделяет вторично рекристаллизованное зерно в поперечном направлении» к «RB_L/RC_L: частоте появления переключения, которое разделяет вторично рекристаллизованное зерно в направлении прокатки». Состояние, в котором вышеупомянутое значение составляет менее 1, указывает на то, что одно вторично рекристаллизованное зерно разделено на множество доменов в направлении прокатки переключением (субграницей α).

[0179] Рассматривая с другой стороны, указанное выше выражение (RB_C × RC_L) / (RB_L × RC_C) представляет собой отношение «RB_C/RB_L: сплюснутости вторично рекристаллизованного зерна» к «RC_C/RC_L: сплюснутости субзерна α». Состояние, в котором вышеупомянутое значение составляет менее 1, указывает на то, что субзерно α, разделяющее одно вторично рекристаллизованное зерно, приобретает сплюснутую форму по сравнению со вторично рекристаллизованным зерном.

[0180] В частности, субграница α имеет тенденцию разделять вторично рекристаллизованное зерно не в поперечном направлении, а в направлении прокатки. Другими словами, субграница α имеет тенденцию удлиняться в том направлении, в котором удлиняется вторично рекристаллизованное зерно. Исходя из этой тенденции субграницы α считается, что переключение приводит к увеличению площади, занимаемой кристаллом с конкретной ориентацией, когда вторично рекристаллизованное зерно удлиняется.

[0181] Значение (RB_C × RC_L) / (RB_L × RC_C) предпочтительно равно 0,9 или меньше, более предпочтительно 0,8 или меньше, а еще более предпочтительно 0,5 или меньше. Как описано выше, нижний предел (RB_C × RС_L) / (RB_L × RС_C) конкретно не ограничен, но его значение может быть больше 0,2 с учетом промышленной осуществимости.

[0182] Вышеупомянутые RB_L и RB_C определяются на основе границы, удовлетворяющей случаю 1 и/или случаю 2, показанным в Таблице 2, а вышеупомянутые RС_L и RС_C определяются на основе границы, удовлетворяющей случаю 1 и/или случаю 3, показанным в Таблице 2. Например, углы отклонения кристаллографических ориентаций измеряют на линии измерения, включающей по меньшей мере 500 точек измерения вдоль поперечного направления, и определяют значение RС_C как среднюю длину сегмента (отрезка) этой линии между границами, удовлетворяющими случаю 1 и/или случаю 3 на линии измерения. Аналогичным образом может быть определен размер зерна RC_L, размер зерна RB_L и размер зерна RB_C.

Общие технические признаки в вариантах осуществления 5-8

[0183] Далее будут описаны общие технические признаки листов анизотропной электротехнической стали в соответствии с вариантами осуществления 5-8.

[0184] В листе анизотропной электротехнической стали согласно вариантам осуществления 5-8 предпочтительно, чтобы σ(|α|), которое является среднеквадратичным отклонением абсолютного значения угла отклонения α, составляло от 0° до 3,50°.

[0185] В стальном листе, в котором объясненное выше переключение происходит в достаточной степени, «угол отклонения» имеет тенденцию регулироваться в пределах характеристического диапазона. Например, в том случае, когда кристаллографическая ориентация постепенно изменяется за счет переключения в отношении угла отклонения α, для настоящих вариантов осуществления вполне возможно уменьшение абсолютного значения угла отклонения до величины, близкой к нулю. Кроме того, например, в том случае, когда кристаллографическая ориентация постепенно изменяется за счет переключения в отношении угла отклонения α, для настоящих вариантов осуществления вполне возможно, чтобы сама по себе кристаллографическая ориентация сходилась к конкретной ориентации, в результате чего среднеквадратичное отклонение угла отклонения может быть уменьшено до величины, близкой к нулю.

[0186] Таким образом, в настоящих вариантах осуществления σ(|α|), которое является среднеквадратичным отклонением абсолютного значения угла отклонения α, может составлять от 0° до 3,50°.

[0187] Значение σ(|α|), которое является среднеквадратичным отклонением абсолютного значения угла отклонения α, может быть получено тем же самым образом, что и вышеупомянутое σ(Ɵ). Угол отклонения α определяется в каждой точке измерения и вычисляется σ(|α|), которое является среднеквадратичным отклонением абсолютного значения угла отклонения α. В листе анизотропной электротехнической стали согласно каждому варианту осуществления предпочтительно, чтобы σ(|α|) удовлетворяло вышеупомянутому ограничивающему диапазону.

[0188] Значение σ(|α|), которое является среднеквадратичным отклонением абсолютного значения угла отклонения α, предпочтительно равно 3,00 или меньше, более предпочтительно 2,50 или меньше, более предпочтительно 2,20 или меньше, а еще более предпочтительно 1,80 или меньше. Конечно же, среднеквадратичное отклонение σ(|α|) может быть равно нулю.

Общие технические признаки в каждом варианте осуществления

Далее будут описаны общие технические признаки листов анизотропной электротехнической стали в соответствии с вышеперечисленными вариантами осуществления.

[0189] В листе анизотропной электротехнической стали в соответствии с каждым вариантом осуществления настоящего изобретения, когда размер зерна RB_L определяется как средний размер зерна, получаемый на основании граничного условия BВ в направлении прокатки L, а размер зерна RB_C определяется как средний размер зерна, получаемый на основании граничного условия BВ в поперечном направлении С, предпочтительно, чтобы размер зерна RB_L и размер зерна RB_C составляли 22 мм или больше.

[0190] Похоже, что переключение происходит из-за накопления дислокаций во время роста вторично рекристаллизованного зерна. Таким образом, после того, как произошло одно переключение, и до того, как произойдет следующее переключение, необходимо, чтобы вторично рекристаллизованное зерно выросло до определенного размера. Когда размер зерна RB_L и размер зерна RB_C составляют менее 15 мм, произойти переключению может быть трудно, и может быть трудно в достаточной степени улучшить магнитострикцию с помощью переключения. Размер зерна RB_L и размер зерна RB_C могут составлять 15 мм или больше. Размер зерна RB_L и размер зерна RB_C предпочтительно составляют 22 мм или больше, более предпочтительно 30 мм или больше, а еще более предпочтительно 40 мм или больше.

[0191] Верхние пределы размера зерна RB_L и размера зерна RB_C конкретно не ограничены. Например, при обычном производстве листа анизотропной электротехнической стали зерно, имеющее ориентацию {110}<001>, образуется вследствие роста при вторичной рекристаллизации в условиях кривизны в направлении прокатки, когда смотанный в рулон стальной лист нагревают после первичной рекристаллизации. Когда размер зерна RB_L в направлении прокатки является чрезмерно большим, угол отклонения может увеличиться, и магнитострикция может увеличиться. Таким образом, предпочтительно избегать увеличения размера зерна RB_L без ограничения. Верхний предел размера зерна RB_L с учетом промышленной осуществимости предпочтительно составляет 400 мм, более предпочтительно 200 мм, а еще более предпочтительно 100 мм.

[0192] Кроме того, при обычном производстве листа анизотропной электротехнической стали, поскольку зерно, имеющее ориентацию {110}<001>, образуется вследствие роста при вторичной рекристаллизации за счет нагрева смотанного в рулон стального листа после первичной рекристаллизации, вторично рекристаллизованное зерно может расти от края рулона, где температура повышается раньше, к центру рулона, где температура повышается позже. В этом способе производства, когда ширина рулона составляет, например, 1000 мм, верхний предел размера зерна RB_C может составлять 500 мм, что равно приблизительно половине ширины рулона. Конечно же, в каждом варианте осуществления не исключено, что размер зерна RB_C может быть равен полной ширине рулона.

[0193] В листе анизотропной электротехнической стали в соответствии с каждым вариантом осуществления настоящего изобретения, когда размер зерна RA_L определяется как средний размер зерна, получаемый на основании граничного условия BA в направлении прокатки L, когда размер зерна RA_C определяется как средний размер зерна, получаемый на основании граничного условия BA в поперечном направлении C, когда размер зерна RC_L определяется как средний размер зерна, получаемый на основании граничного условия BС в направлении прокатки L, и когда размер зерна RС_C определяется как средний размер зерна, получаемый на основании граничного условия BС в поперечном направлении C, предпочтительно, чтобы размер зерна RA_L и размер зерна RC_L составляли 30 мм или меньше, а размер зерна RA_C и размер зерна RC_C составляли 400 мм или меньше.

[0194] Такое состояние, в котором размер зерна RA_L и размер зерна RC_L меньше, указывает на то, что частота появления переключения в направлении прокатки является более высокой. Размер зерна RA_L и размер зерна RC_L могут составлять 40 мм или меньше. Размер зерна RA_L и размер зерна RC_L предпочтительно составляют 30 мм или меньше, а более предпочтительно 20 мм или меньше.

[0195] Когда размер зерна RA_C и размер зерна RC_C являются чрезмерно большими без достаточного переключения, магнитострикция может увеличиться. Таким образом, предпочтительно избегать увеличения размера зерна RA_C и размера зерна RC_C без ограничения. Верхний предел размера зерна RA_C и размера зерна RC_C с учетом промышленной осуществимости предпочтительно составляет 400 мм, более предпочтительно 200 мм, более предпочтительно 100 мм, более предпочтительно 40 мм, и еще более предпочтительно 30 мм.

[0196] Нижние пределы размера зерна RA_L, размера зерна RC_L, размера зерна RA_C и размера зерна RC_C конкретно не ограничены. Поскольку в каждом варианте осуществления интервал для измерения кристаллографической ориентации составляет 1 мм, их нижние пределы могут составлять 1 мм. Однако в каждом варианте осуществления, даже когда эти размеры зерна становятся менее 1 мм при доведении интервала для измерения кристаллографической ориентации до менее 1 мм, вышеупомянутый стальной лист не исключается. При этом переключение в некоторой степени приводит к остаточным дефектам кристаллической решетки. Когда переключение происходит чрезмерно, существует опасение, что это отрицательно повлияет на магнитные характеристики. Нижние пределы этих размеров зерна с учетом промышленной осуществимости предпочтительно составляют 5 мм.

[0197] В листе анизотропной электротехнической стали согласно каждому варианту осуществления результат измерения размера зерна максимально включает в себя неопределенность в 2 мм для каждого зерна. Таким образом, при измерении размера зерна (когда кристаллографические ориентации измеряются в по меньшей мере 500 точках измерения с интервалом 1 мм на прокатанной поверхности) предпочтительно, чтобы вышеупомянутые измерения проводились при таких условиях, когда всего имеется 5 или более областей измерения, и они в достаточной степени удалены друг от друга в направлении, ортогональном направлению для определения размера зерна в плоскости, в частности областями, где могут быть измерены различные зерна. Путем вычисления среднего значения для всех размеров зерна, полученных при измерениях в 5 областях или более, можно уменьшить вышеупомянутую неопределенность. Например, измерения могут проводиться в 5 или более областях, которые достаточно удалены друг от друга в направлении прокатки, для измерения размера зерна RA_C, размера зерна RС_C и размера зерна RB_C и в 5 или более областях, которые достаточно удалены друг от друга в поперечном направлении, для измерения размера зерна RA_L, размера зерна RС_L и размера зерна RB_L, а затем по измерениям ориентации в этих в общей сложности 2500 или более точках измерения может быть определен средний размер зерна.

[0198] Лист анизотропной электротехнической стали в соответствии с вышеприведенными вариантами осуществления может иметь промежуточный слой и изоляционное покрытие на стальном листе. Кристаллографическая ориентация, граница, средний размер зерна и т.п. могут быть определены на основе стального листа без покрытия и т.п. Другими словами, в том случае, когда лист анизотропной электротехнической стали в качестве образца для измерения имеет покрытие и т.п. на своей поверхности, кристаллографическая ориентация и т.п. может быть измерена после удаления покрытия и т.п.

[0199] Например, для удаления изоляционного покрытия лист анизотропной электротехнической стали с покрытием может быть погружен в горячий щелочной раствор. В частности, можно удалить изоляционное покрытие с листа анизотропной электротехнической стали путем погружения стального листа в водный раствор гидроксида натрия, содержащий 30-50 мас.% NaOH и 50-70 мас.% H₂O, с температурой 80-90°C на 5-10 минут, промывки водой, а затем сушки. Кроме того, время погружения в водный раствор гидроксида натрия может изменяться в зависимости от толщины изоляционного покрытия.

[0200] Кроме того, например, чтобы удалить промежуточный слой, лист анизотропной электротехнической стали, с которого удалено изоляционное покрытие, может быть погружен в горячую соляную кислоту. В частности, можно удалить промежуточный слой путем предварительного исследования предпочтительной концентрации соляной кислоты для удаления промежуточного слоя, погружения стального листа в соляную кислоту с вышеуказанной концентрацией, такой как 30-40 мас.% HCl, с температурой 80-90°C на 1-5 минут, промывки водой, а затем сушки. В большинстве случаев слой и покрытие удаляются путем выборочного использования раствора, например, щелочной раствор используется для удаления изоляционного покрытия, а соляная кислота используется для удаления промежуточного слоя.

[0201] Далее объясняется химический состав листа анизотропной электротехнической стали в соответствии с каждым вариантом осуществления. Лист анизотропной электротехнической стали в соответствии с каждым вариантом осуществления включает в свой химический состав основные элементы, необязательные элементы, по мере необходимости, и остальное, состоящее из Fe и примесей.

[0202] Лист анизотропной электротехнической стали в соответствии с каждым вариантом осуществления включает в себя от 2,00% до 7,00% Si (кремния) в массовых процентах в качестве основных элементов (главных легирующих элементов).

[0203] Содержание Si предпочтительно составляет 2,0-7,0% для того, чтобы управлять кристаллографической ориентацией, выставляя ее в ориентации {110}<001>.

[0204] В каждом варианте осуществления лист анизотропной электротехнической стали может включать в свой химический состав примеси. Примеси соответствуют элементам, которые загрязняют сталь во время ее промышленного производства из руд и лома, которые используются в качестве сырья для производства стали, или из окружающей среды производственного процесса. Например, верхний предел содержания примесей может составлять 5% в сумме.

[0205] Кроме того, в каждом варианте осуществления лист анизотропной электротехнической стали может включать в себя необязательные элементы в дополнение к основным элементам и примесям. Например, в качестве замены части Fe, которое составляет остальное, лист анизотропной электротехнической стали может включать в себя необязательные элементы, такие как Nb, V, Mo, Ta, W, C, Mn, S, Se, Al, N, Cu, Bi, B, P, Ti, Sn, Sb, Cr или Ni. Необязательные элементы могут включаться в состав по мере необходимости. Таким образом, нижний предел содержания соответствующих необязательных элементов не должен быть ограничен, и этот нижний предел может составлять 0 мас.%. Кроме того, даже если необязательные элементы могут быть включены в качестве примесей, это не влияет на вышеупомянутые эффекты.

От 0 до 0,030% Nb (ниобия)

От 0 до 0,030% V (ванадия)

От 0 до 0,030% Мо (молибдена)

От 0 до 0,030% Ta (тантала)

От 0 до 0,030% W (вольфрама)

[0206] Nb, V, Мо, Ta и W могут использоваться как элементы, имеющие эффекты, характерные в каждом варианте осуществления. В последующем описании по меньшей мере один элемент, выбираемый из группы, состоящей из Nb, V, Мо, Ta и W, может упоминаться в целом как «элемент группы Nb».

[0207] Элемент группы Nb благоприятно влияет на появление переключения, которое характерно для листа анизотропной электротехнической стали согласно каждому варианту осуществления. При этом элемент группы Nb влияет на появление переключения именно в процессе производства. Таким образом, элемент группы Nb необязательно должен входить в конечный продукт, которым является лист анизотропной электротехнической стали согласно каждому варианту осуществления. Например, элемент группы Nb может быть склонен выводиться за пределы системы при очистке во время окончательного отжига, описываемого ниже. Другими словами, даже когда элемент группы Nb включается в сляб и увеличивает частоту появления переключения в процессе производства, элемент группы Nb может быть выведен из системы с помощью очищающего отжига. Как было упомянуто выше, элемент группы Nb может не обнаруживаться в химическом составе конечного продукта.

[0208] Таким образом, в каждом варианте осуществления в отношении количества элемента группы Nb в химическом составе листа анизотропной электротехнической стали, который является конечным продуктом, регулируется только его верхний предел. Верхний предел содержания элемента группы Nb соответственно может составлять 0,030%. С другой стороны, как упомянуто выше, даже когда элемент группы Nb используется в процессе производства, количество элемента группы Nb в конечном продукте может быть равно нулю. Таким образом, нижний предел элемента группы Nb конкретно не ограничен. Нижний предел элемента группы Nb соответственно может быть равен нулю.

[0209] В каждом варианте осуществления настоящего изобретения предпочтительно, чтобы лист анизотропной электротехнической стали включал в свой химический состав по меньшей мере один элемент, выбираемый из группы, состоящей из Nb, V, Мо, Ta и W, и чтобы их количество составляло 0,0030-0,030 мас.% в сумме.

[0210] Маловероятно, чтобы количество элемента группы Nb увеличивалось во время производства. Таким образом, когда элемент группы Nb обнаруживается в химическом составе конечного продукта, вышеупомянутая ситуация подразумевает, что переключение контролируется элементом группы Nb в процессе производства. Для благоприятного управления переключением в процессе производства общее количество элемента группы Nb в конечном продукте предпочтительно составляет 0,0030% или больше, а более предпочтительно 0,0050% или больше. С другой стороны, когда общее количество элемента группы Nb в конечном продукте составляет более 0,030%, частота появления переключения поддерживается, но магнитные характеристики могут ухудшиться. Таким образом, общее количество элемента группы Nb в конечном продукте предпочтительно составляет 0,030% или меньше. Признаки элемента группы Nb будут объяснены позже в связи со способом производства.

От 0 до 0,0050% C (углерода)

От 0 до 1,0% Mn (марганца)

От 0 до 0,0150% S (серы)

От 0 до 0,0150% Se (селена)

От 0 до 0,0650% Al (кислоторастворимого алюминия)

От 0 до 0,0050% N (азота)

От 0 до 0,40% Cu (меди)

От 0 до 0,010% Bi (висмута)

От 0 до 0,080% B (бора)

От 0 до 0,50% P (фосфора)

От 0 до 0,0150% Ti (титана)

От 0 до 0,10% Sn (олова)

От 0 до 0,10% Sb (сурьмы)

От 0 до 0,30% Cr (хрома)

От 0 до 1,0% Ni (никеля)

[0211] Необязательные элементы могут включаться в состав по мере необходимости. Таким образом, нижний предел содержания соответствующих необязательных элементов не должен быть ограничен, и этот нижний предел может составлять 0 мас.%. Общее количество S и Se предпочтительно составляет 0-0,0150%. Общее количество S и Se означает, что включается по меньшей мере один из S и Se, и их количество соответствует вышеуказанному общему количеству.

[0212] В листе анизотропной электротехнической стали химический состав относительно сильно изменяется (количество легирующего элемента уменьшается) посредством обезуглероживающего отжига и посредством очищающего отжига во время вторичной рекристаллизации. В зависимости от конкретного элемента его количество может уменьшаться при очищающем отжиге до необнаруживаемого уровня (1 миллионная доля (млн^-1) или менее) при использовании типичного аналитического метода. Вышеупомянутый химический состав листа анизотропной электротехнической стали согласно каждому варианту осуществления представляет собой химический состав конечного продукта. В большинстве случаев химический состав конечного продукта отличается от химического состава сляба в качестве исходного материала.

[0213] Химический состав листа анизотропной электротехнической стали согласно каждому варианту осуществления может быть измерен с помощью типичных для стали аналитических методов. Например, химический состав листа анизотропной электротехнической стали может быть измерен с использованием ICP-AES (атомно-эмиссионный спектрометр с индуктивно связанной плазмой: спектрометрия/спектроскопия излучения индуктивно связанной плазмы). В частности, можно получить химический состав путем проведения измерения измерительным прибором Shimadzu ICPS-8100 и т.п. при условии калибровочной кривой, подготовленной заранее с использованием квадратных образцов размером 35 мм, взятых из листа анизотропной электротехнической стали. В дополнение к этому, содержание C и S может быть измерено способом поглощения в инфракрасной области спектра при сгорании, а содержание N может быть измерено с помощью термокондуктометрического метода после плавления в токе инертного газа.

[0214] Вышеупомянутый химический состав представляет собой состав листа анизотропной электротехнической стали. Когда лист анизотропной электротехнической стали, используемый в качестве образца для измерения, имеет на своей поверхности изоляционное покрытие и т.п., химический состав измеряется после удаления этого покрытия и т.п. вышеупомянутыми способами.

[0215] Лист анизотропной электротехнической стали согласно каждому варианту осуществления имеет такой признак, что вторично рекристаллизованное зерно разделено на малые домены, в каждом из которых угол отклонения немного отличается, и таким образом магнитострикция и магнитные потери в диапазоне средних магнитных полей уменьшаются. Таким образом, в листе анизотропной электротехнической стали согласно каждому варианту осуществления слоистая структура на стальном листе, обработка для измельчения магнитного домена и т.п. конкретно не ограничены. В каждом варианте осуществления необязательное покрытие может быть сформировано на стальном листе в соответствии с назначением, а обработка для измельчения магнитного домена может быть применена в соответствии с потребностью.

[0216] В листе анизотропной электротехнической стали согласно каждому варианту осуществления настоящего изобретения промежуточный слой может быть расположен в контакте с листом анизотропной электротехнической стали, и изоляционное покрытие может быть расположено в контакте с промежуточным слоем.

[0217] Фиг. 2 представляет собой вид в сечении листа анизотропной электротехнической стали в соответствии с предпочтительным вариантом осуществления настоящего изобретения. Как показано на Фиг. 2, если смотреть в сечении, секущая плоскость которого параллельна направлению по толщине, лист 10 анизотропной электротехнической стали (лист кремнистой стали) в соответствии с настоящим вариантом осуществления может иметь промежуточный слой 20, который расположен в контакте с листом 10 анизотропной электротехнической стали (листом кремнистой стали), и изоляционное покрытие 30, которое расположено в контакте с промежуточным слоем 20.

[0218] Например, вышеупомянутый промежуточный слой может быть слоем, содержащим главным образом оксиды, слоем, содержащим главным образом карбиды, слоем, содержащим главным образом нитриды, слоем, содержащим главным образом бориды, слоем, содержащим главным образом силициды, слоем, содержащим главным образом фосфиды, слоем, содержащим главным образом сульфиды, слоем, содержащим главным образом интерметаллические соединения, и т.п. Эти промежуточные слои могут быть сформированы с помощью термической обработки в атмосфере с управляемыми восстановительно-окислительными свойствами, химического осаждения из паровой фазы (CVD), физического осаждения из паровой фазы (PVD) и т.п.

[0219] В листе анизотропной электротехнической стали в соответствии с каждым вариантом осуществления настоящего изобретения промежуточный слой может быть пленкой форстерита со средней толщиной 1-3 мкм. При этом пленка форстерита соответствует слою, содержащему главным образом Mg₂SiO₄. Граница раздела между пленкой форстерита и листом анизотропной электротехнической стали становится такой границей раздела, что пленка форстерита проникает в стальной лист, если смотреть в вышеупомянутом сечении.

[0220] В листе анизотропной электротехнической стали в соответствии с каждым вариантом осуществления настоящего изобретения промежуточный слой может быть оксидным слоем со средней толщиной 2-500 нм. При этом оксидный слой соответствует слою, содержащему главным образом SiO₂. Граница раздела между оксидным слоем и листом анизотропной электротехнической стали становится гладкой границей раздела, если смотреть в вышеупомянутом сечении.

[0221] В дополнение к этому, вышеупомянутое изоляционное покрытие может быть изоляционным покрытием, которое содержит главным образом фосфат и коллоидный кремнезем и средняя толщина которого составляет 0,1-10 мкм, изоляционным покрытием, которое содержит главным образом золь глинозема и борную кислоту и средняя толщина которого составляет 0,5-8 мкм, и т.п.

[0222] В листе анизотропной электротехнической стали согласно каждому варианту осуществления настоящего изобретения магнитный домен может быть измельчен по меньшей мере одним из применения локальной малой деформации и формирования локальной канавки. Локальная малая деформация или локальная канавка может быть применена или сформирована лазером, плазмой, механическими методами, травлением или другими способами. Например, локальная малая деформация или локальная канавка может быть применена или сформирована линейно или точечно так, чтобы она проходила в направлении, пересекающем направление прокатки на прокатанной поверхности стального листа, и так, чтобы она имела интервал 4-10 мм в направлении прокатки.

Способ производства листа анизотропной электротехнической стали

[0223] Далее будет описан способ производства листа анизотропной электротехнической стали в соответствии с одним вариантом осуществления настоящего изобретения.

[0224] Фиг. 3 представляет собой технологическую блок-схему, иллюстрирующую способ производства листа анизотропной электротехнической стали в соответствии с настоящим вариантом осуществления настоящего изобретения. Как показано на Фиг. 3, способ производства листа анизотропной электротехнической стали (листа кремнистой стали) в соответствии с настоящим вариантом осуществления включает в себя процесс литья, процесс горячей прокатки, процесс отжига горячекатаной полосы, процесс холодной прокатки, процесс обезуглероживающего отжига, процесс нанесения отжигового сепаратора и процесс окончательного отжига. В дополнение, по мере необходимости, может проводиться азотирование при подходящем выборе времени от процесса обезуглероживающего отжига до процесса окончательного отжига, а после процесса окончательного отжига может быть проведен процесс формирования изоляционного покрытия.

[0225] В частности, способ производства листа анизотропной электротехнической стали (листа кремнистой стали) может быть следующим. В процессе литья отливают сляб так, чтобы он включал в свой химический состав, в мас.%, от 2,0 до 7,0% Si, от 0 до 0,030% Nb, от 0 до 0,030% из V, от 0 до 0,030% Мо, от 0 до 0,030% Ta, от 0 до 0,030% W, от 0 до 0,0850% C, от 0 до 1,0% Mn, от 0 до 0,0350% S, от 0 до 0,0350% Se, от 0 до 0,0650% Al, от 0 до 0,0120% N, от 0 до 0,40% Cu, от 0 до 0,010% Bi, от 0 до 0,080% B, от 0 до 0,50% P, от 0 до 0,0150% Ti, от 0 до 0,10% Sn, от 0 до 0,10% Sb, от 0 до 0,30% Cr, от 0 до 1,0% Ni и остальное, состоящее из Fe и примесей. В процессе обезуглероживающего отжига размер первично рекристаллизованного зерна контролируют на уровне 24 мкм или меньше. В процессе окончательного отжига, когда общее количество Nb, V, Мо, Ta и W в химическом составе сляба составляет 0,0030-0,030%, на стадии нагрева контролируют по меньшей мере одно из следующих: PH₂O/PH₂ при 700-800°C должно составлять 0,030-5,0; PH₂O/PH₂ при 900-950°C должно составлять 0,010-0,20; PH₂O/PH₂ при 950-1000°C должно составлять 0,0050-0,10; или PH₂O/PH₂ при 1000-1050°C должно составлять 0,0010-0,050, или когда общее количество Nb, V, Мо, Ta и W в химическом составе сляба не составляет 0,0030-0,030%, на стадии нагрева контролируют по меньшей мере одно из следующих: PH₂O/PH₂ при 700-800°C должно составлять 0,030-5,0 и PH₂O/PH₂ при 900-950°C должно составлять 0,010-0,20; PH₂O/PH₂ при 950-1000°C должно составлять 0,0050-0,10; или PH₂O/PH₂ при 1000-1050°C должно составлять 0,0010-0,050.

[0226] Вышеупомянутое отношение PH₂O/PH₂ называется степенью оксидирования и является отношением парциального давления пара PH₂O к парциальному давлению водорода PH₂ в газообразной атмосфере.

[0227] «Переключением» в соответствии с настоящим вариантом осуществления управляют главным образом фактором, легко вызывающим изменения ориентации (само переключение), и фактором, периодически вызывающим изменения ориентации (переключение) внутри одного вторично рекристаллизованного зерна.

[0228] Для того, чтобы легко вызвать само переключение, эффективно начинать вторичную рекристаллизацию с более низкой температуры. Например, управляя размером первично рекристаллизованного зерна или используя элемент группы Nb, возможно управлять началом вторичной рекристаллизации с более низкой температуры.

[0229] Для того, чтобы периодически вызывать переключение внутри одного вторично рекристаллизованного зерна, эффективно заставлять вторично рекристаллизованное зерно непрерывно расти от более низкой температуры до более высокой температуры. Например, используя AlN и т.п., которые являются обычными ингибиторами при подходящей температуре и в подходящей атмосфере, можно заставить вторично рекристаллизованное зерно образовывать зародыши при более низкой температуре, чтобы способность ингибитора сохранялась непрерывно до более высокой температуры, и периодически вызывать переключение вплоть до более высокой температуры внутри одного вторично рекристаллизованного зерна.

[0230] Другими словами, для того, чтобы благоприятно вызвать переключение, эффективно подавить зарождение вторично рекристаллизованного зерна при более высокой температуре и заставить вторично рекристаллизованное зерно, зародившееся при более низкой температуре, преимущественно расти до более высокой температуры.

[0231] В дополнение к вышеупомянутым двум факторам в соответствии с настоящим вариантом осуществления, для управления формой субзерна так, чтобы оно было анизотропным в плоскости, можно использовать в качестве процесса вторичной рекристаллизации процесс обеспечения анизотропного роста вторично рекристаллизованного зерна, который является последующим процессом.

[0232] Для управления переключением, которое является признаком настоящего варианта осуществления, важными являются вышеупомянутые факторы. Что касается условий производства кроме вышеописанных, можно применять обычный известный способ производства листа анизотропной электротехнической стали. Например, обычный известный способ может быть способом производства, использующим MnS и AlN в качестве ингибиторов, которые образуются при высокотемпературном нагреве сляба, способом производства, использующим AlN в качестве ингибитора, который образуется при низкотемпературном нагреве сляба и последующем азотировании, и т.п. Для переключения, которое является признаком настоящего варианта осуществления, может быть применен любой способ производства. Этот вариант осуществления не ограничивается каким-либо конкретным способом производства. Далее в качестве примера объясняется способ управления переключением с помощью способа производства, применяющего азотирование.

(Процесс литья)

[0233] В процессе литья получают сляб. Например, способ изготовления сляба является следующим. Получают расплавленную сталь (выплавляют сталь). Сляб получают из этой расплавленной стали. Сляб может получаться с помощью непрерывной разливки. С использованием расплавленной стали может быть изготовлен слиток, а затем может быть получен сляб с помощью блюминга слитка. Толщина сляба конкретно не ограничена. Толщина сляба может составлять, например, 150-350 мм. Толщина сляба предпочтительно составляет от 220 до 280 мм. Может использоваться сляб с толщиной 10-70 мм, который является так называемым тонким слябом. При использовании тонкого сляба можно опустить черновую прокатку перед конечной прокаткой в процессе горячей прокатки.

[0234] В качестве химического состава сляба можно воспользоваться химическим составом сляба, используемым для производства обычного листа анизотропной электротехнической стали. Например, химический состав сляба может включать следующие элементы.

от 0 до 0,0850% C

[0235] Углерод (C) является элементом, эффективным для управления структурой первичной рекристаллизации в процессе производства. Однако когда содержание C в конечном продукте является чрезмерным, это негативно влияет на магнитные характеристики. Таким образом, содержание C в слябе может составлять 0-0,0850%. Верхний предел содержания C предпочтительно составляет 0,0750%. Сталь обезуглероживается и очищается в процессе обезуглероживающего отжига и процессе окончательного отжига, как указано ниже, и тогда содержание C становится равным 0,0050% или меньше после процесса окончательного отжига. Когда C включается в состав, нижний предел содержания C может составлять более 0% и может составлять 0,0010% с точки зрения производительности при промышленном производстве.

от 2,0 до 7,0% Si

[0236] Кремний (Si) является элементом, который увеличивает электрическое сопротивление листа анизотропной электротехнической стали и тем самым уменьшает магнитные потери. Когда содержание Si составляет менее 2,0%, во время окончательного отжига происходит аустенитное превращение, и кристаллографическая ориентация листа анизотропной электротехнической стали ухудшается. С другой стороны, когда содержание Si составляет более 7,0%, ухудшается холодная обрабатываемость, и во время холодной прокатки могут образовываться трещины. Нижний предел содержания Si предпочтительно составляет 2,50%, а более предпочтительно 3,0%. Верхний предел содержания Si предпочтительно составляет 4,50%, а более предпочтительно 4,0%.

от 0 до 1,0% Mn

[0237] Марганец (Mn) при связывании с S и/или Se образует MnS и/или MnSe, которые действуют как ингибитор. Содержание Mn может составлять 0-1,0%. Когда Mn включается в состав и содержание Mn составляет 0,05-1,0%, вторичная рекристаллизация становится устойчивой, что является предпочтительным. В настоящем варианте осуществления нитрид элемента группы Nb может выполнять часть функции ингибитора. В этом случае интенсивность ингибитора, такого как MnS и/или MnSe, в целом контролируется слабо. Таким образом, верхний предел содержания Mn предпочтительно составляет 0,50%, а более предпочтительно 0,20%.

от 0 до 0,0350% S

от 0 до 0,0350% Se

[0238] Сера (S) и селен (Se) при связывании с Mn образуют MnS и/или MnSe, которые действуют как ингибитор. Содержание S может составлять 0-0,0350%, и содержание Se может составлять 0-0,0350%. Когда по меньшей мере один из S и Se включается в состав и когда общее количество S и Se составляет 0,0030-0,0350%, вторичная рекристаллизация становится устойчивой, что является предпочтительным. В настоящем варианте осуществления нитрид элемента группы Nb может выполнять часть функции ингибитора. В этом случае интенсивность ингибитора, такого как MnS и/или MnSe, в целом контролируется слабо. Таким образом, верхний предел общего количества S и Se предпочтительно составляет 0,0250%, а более предпочтительно 0,010%. Когда S и/или Se остаются в стали после окончательного отжига, образуется соединение, и тем самым ухудшаются магнитные потери. Таким образом, предпочтительно понизить содержание S и Se в максимально возможной степени с помощью очистки во время окончательного отжига.

[0239] При этом фраза «общее количество S и Se составляет 0,0030-0,0350%» означает, что только один из S или Se включается в химический состав сляба и его количество составляет 0,0030-0,0350%, или что оба из S и Se включаются в химический состав сляба и их общее количество составляет 0,0030-0,0350%.

от 0 до 0,0650% Al

[0240] Алюминий (Al) при связывании с N образует (Al,Si)N, который действует как ингибитор. Содержание Al может составлять 0-0,0650%. Когда Al включается в состав и содержание Al составляет 0,010-0,065%, ингибитор AlN, образующийся при указанном ниже азотировании, расширяет диапазон температур вторичной рекристаллизации, и вторичная рекристаллизация становится устойчивой, особенно в диапазоне более высоких температур, что является предпочтительным. Нижний предел содержания Al предпочтительно составляет 0,020 мас.%, а более предпочтительно 0,0250 мас.%. Верхний предел содержания Al предпочтительно составляет 0,040%, а более предпочтительно 0,030% с точки зрения стабильности вторичной рекристаллизации.

от 0 до 0,0120% N

[0241] Азот (N) связывается с Al и действует как ингибитор. Содержание N может составлять 0-0,0120%. Его нижний предел может составлять 0%, потому что можно вводить N с помощью азотирования в середине производственного процесса. Когда N включается в состав и содержание N составляет более 0,0120%, в стальном листе могут образовываться пузыри, которые являются разновидностью дефектов. Верхний предел содержания N предпочтительно составляет 0,010 мас.%, а более предпочтительно 0,0090 мас.%. Сталь очищается от N в процессе окончательного отжига, и тогда содержание N становится равным 0,0050% или меньше после процесса окончательного отжига.

от 0 до 0,030% Nb

от 0 до 0,030% V

от 0 до 0,030% Mo

от 0 до 0,030% Ta

от 0 до 0,030% W

[0242] Nb, V, Мо, Ta и W являются элементами группы Nb. Содержание Nb может составлять от 0 до 0,030%, содержание V может составлять от 0 до 0,030%, содержание Мо может составлять от 0 до 0,030%, содержание Ta может составлять от 0 до 0,030%, и содержание W может составлять от 0 до 0,030%.

[0243] Кроме того, предпочтительно, чтобы сляб включал в качестве элемента группы Nb по меньшей мере один элемент, выбираемый из группы, состоящей из Nb, V, Мо, Ta и W, и чтобы их количество составляло в сумме 0,0030-0,030 мас.%.

[0244] При использовании элемента группы Nb для управления переключением, и когда общее количество элемента группы Nb в слябе составляет 0,030% или менее (предпочтительно 0,0030% или более и 0,030% или менее), вторичная рекристаллизация начинается в подходящий момент времени. Кроме того, ориентация образующегося вторичного рекристаллизованного зерна становится очень благоприятной, переключение, которое является признаком настоящего варианта осуществления, имеет тенденцию происходить на последующей стадии роста, и, в итоге, микроструктура регулируется так, чтобы быть благоприятной для характеристик намагничивания.

[0245] За счет включения элемента группы Nb размер первично рекристаллизованного зерна после обезуглероживающего отжига становится мелким по сравнению с отсутствием элемента группы Nb. Похоже, что измельчение первично рекристаллизованного зерна происходит в результате скрепляющего эффекта выделений, таких как карбиды, карбонитриды и нитриды, лечащего действия твердорастворенных элементов и т.п. В частности, вышеупомянутый эффект предпочтительно получается за счет включения Nb и Ta.

[0246] За счет измельчения размера первично рекристаллизованного зерна благодаря элементу группы Nb движущая сила вторичной рекристаллизации увеличивается, и тогда вторичная рекристаллизация начинается с более низкой температуры по сравнению с обычными методами. В дополнение, поскольку выделения, получающиеся из элемента группы Nb, растворяются при относительно низкой температуре по сравнению с обычными ингибиторами, такими как AlN, вторичная рекристаллизация начинается с более низкой температуры на стадии нагрева при окончательном отжиге по сравнению с обычными методами. Вторичная рекристаллизация начинается с более низкой температуры, и поэтому склонно появляться переключение, которое является признаком настоящего варианта осуществления. Механизм этого описывается ниже.

[0247] В том случае, когда выделения, получающиеся из элемента группы Nb, используются в качестве ингибитора для вторичной рекристаллизации, поскольку карбиды и карбонитриды элемента группы Nb становятся неустойчивыми в более низком диапазоне температур, чем тот диапазон температур, в котором может происходить вторичная рекристаллизация, кажется, что эффект управления начальной температурой вторичной рекристаллизации с целью ее понижения является малым. Таким образом, для того, чтобы благоприятно управлять начальной температурой вторичной рекристаллизации с целью ее понижения, предпочтительно, чтобы использовались нитриды элемента группы Nb, которые являются устойчивыми вплоть до диапазона температур, в котором может происходить вторичная рекристаллизация.

[0248] При одновременном использовании получающихся из элемента группы Nb выделений (предпочтительно нитридов), управляющих начальной температурой вторичной рекристаллизации с целью ее понижения, и обычных ингибиторов, таких как AlN, (Al,Si)N и т.п., которые являются устойчивыми вплоть до более высокой температуры даже после начала вторичной рекристаллизации, можно расширить диапазон температур, в котором преимущественно выращивается зерно с ориентацией {110}<001>, являющееся вторично рекристаллизованным зерном. Таким образом, переключение вызывается в широком диапазоне температур от более низкой температуры до более высокой температуры, и таким образом ориентационная селективность действует в широком диапазоне температур. В результате становится возможным увеличить частоту появления субграницы в конечном продукте, а значит, и эффективно увеличить степень выстраивания по ориентации {110}<001> вторично рекристаллизованных зерен, входящих в состав листа анизотропной электротехнической стали.

[0249] При этом в том случае, когда первично рекристаллизованное зерно подлежит измельчению за счет скрепляющего эффекта карбидов, карбонитридов и т.п. элемента группы Nb, предпочтительно управлять содержанием C в слябе так, чтобы оно было 50 млн^-1 или более при литье. Однако поскольку нитриды являются предпочтительными в качестве ингибитора для вторичной рекристаллизации по сравнению с карбидами и карбонитридами, предпочтительно, чтобы карбиды и карбонитриды элемента группы Nb были достаточно растворены в стали после завершения первичной рекристаллизации за счет уменьшения содержания C посредством обезуглероживающего отжига до 30 млн^-1 или менее, предпочтительно 20 млн^-1 или менее, а более предпочтительно 10 млн^-1 или менее. В том случае, когда большая часть элемента группы Nb переходит в твердый раствор при обезуглероживающем отжиге, возможно управлять нитридами элемента группы Nb (ингибиторами) так, чтобы они были морфологически выгодными для настоящего варианта осуществления (имели морфологию, способствующую вторичной рекристаллизации) при последующем азотировании.

[0250] Общее количество элемента группы Nb предпочтительно составляет 0,0040% или больше, а более предпочтительно 0,0050% или больше. Общее количество элемента группы Nb предпочтительно составляет 0,020% или меньше, а более предпочтительно 0,010% или меньше.

[0251] В химическом составе сляба остальное состоит из Fe и примесей. Вышеупомянутые примеси соответствуют элементам, попадающим из сырья или из производственной среды при промышленном производстве сляба. Кроме того, вышеупомянутые примеси означают элементы, которые по существу не влияют на эффекты настоящего варианта осуществления.

[0252] В дополнение к решению производственных проблем, с учетом влияния на магнитные характеристики и улучшение функции ингибиторов за счет образования соединений, сляб может включать в себя известные необязательные элементы в качестве замены части Fe. Например, необязательные элементы могут быть следующими элементами.

от 0 до 0,40% Cu

от 0 до 0,010% Bi

от 0 до 0,080% B

от 0 до 0,50% P

от 0 до 0,0150% Ti

от 0 до 0,10% Sn

от 0 до 0,10% Sb

от 0 до 0,30% Cr

от 0 до 1,0% Ni

[0253] Необязательные элементы могут включаться по мере необходимости. Таким образом, нижний предел содержания соответствующих необязательных элементов не должен быть ограничен, и этот нижний предел может составлять 0 мас.%.

(Процесс горячей прокатки)

[0254] В процессе горячей прокатки сляб нагревают до заданной температуры (например, 1100-1400°C), а затем подвергают горячей прокатке, чтобы получить горячекатаный стальной лист. В процессе горячей прокатки, например, материал кремнистой стали (сляб) после процесса литья нагревают, выправляют в валках, а затем подвергают конечной прокатке, чтобы получить горячекатаный стальной лист с заданной толщиной, например 1,8-3,5 мм. После завершения конечной прокатки горячекатаный стальной лист сматывают в рулон при заданной температуре.

[0255] Поскольку интенсивность ингибитора, такого как MnS, не обязательно требуется, с точки зрения производительности предпочтительно, чтобы температура нагрева сляба составляла 1100-1280°C.

[0256] При этом, в процессе горячей прокатки, применяя градиент температур в указанном выше диапазоне вдоль направления по ширине или продольного направления стальной полосы, можно сделать кристаллическую структуру, кристаллографическую ориентацию или выделения имеющими неоднородность в зависимости от положения в плоскости стального листа. Тем самым можно заставить вторично рекристаллизованное зерно расти анизотропно в последующем процессе вторичной рекристаллизации, и можно благоприятно управлять формой субзерна, важного для настоящего варианта осуществления, чтобы оно было анизотропным в плоскости. Например, применяя градиент температур вдоль поперечного направления во время нагревания сляба, можно измельчать выделения в области более высоких температур, можно повысить способность ингибитора в области более высоких температур и тем самым можно вызвать преимущественный рост зерна от области более низких температур до области более высоких температур во время вторичной рекристаллизации.

(Процесс отжига горячекатаной полосы)

[0257] В процессе отжига горячекатаной полосы горячекатаный стальной лист после процесса горячей прокатки отжигают при заданных условиях (например, 750-1200°C в течение от 30 секунд до 10 минут), чтобы получить отожженный в состоянии горячекатаной полосы лист.

[0258] При этом в процессе отжига горячекатаной полосы, применяя градиент температур в указанном выше диапазоне вдоль направления по ширине или продольного направления стальной полосы, можно сделать кристаллическую структуру, кристаллографическую ориентацию или выделения имеющими неоднородность в зависимости от положения в плоскости стального листа. Тем самым можно заставить вторично рекристаллизованное зерно расти анизотропно в последующем процессе вторичной рекристаллизации и можно выгодно управлять формой субзерна, важного для настоящего варианта осуществления, чтобы оно было анизотропным в плоскости. Например, применяя градиент температур вдоль поперечного направления во время отжига горячекатаной полосы, можно измельчать выделения в области более высоких температур, можно повысить способность ингибитора в области более высоких температур и тем самым можно вызвать преимущественный рост зерна от области более низких температур до области более высоких температур во время вторичной рекристаллизации.

(Процесс холодной прокатки)

[0259] В процессе холодной прокатки отожженный в состоянии горячекатаной полосы лист после процесса отжига горячекатаной полосы подвергают холодной прокатке один или несколько раз (два раза или более) с отжигом (промежуточным отжигом) (например, 80-95% полного обжатия при холодной прокатке), чтобы получить холоднокатаный стальной лист с толщиной, например, от 0,10 до 0,50 мм.

(Процесс обезуглероживающего отжига)

[0260] В процессе обезуглероживающего отжига холоднокатаный стальной лист после процесса холодной прокатки подвергают обезуглероживающему отжигу (например, при 700-900°C в течение 1-3 минут), получая подвергнутый обезуглероживающему отжигу стальной лист, который является первично рекристаллизованным. При проведении обезуглероживающего отжига холоднокатаного стального листа углерод, содержащийся в холоднокатаном стальном листе, удаляется. Для удаления C, содержащегося в холоднокатаном стальном листе, предпочтительно, чтобы обезуглероживающий отжиг проводился во влажной атмосфере.

[0261] В способе производства листа анизотропной электротехнической стали в соответствии с настоящим вариантом осуществления предпочтительно управлять размером первично рекристаллизованного зерна в подвергнутом обезуглероживающему отжигу стальном листе так, чтобы он составлял 24 мкм или менее. Путем измельчения размера первично рекристаллизованного зерна можно благоприятно управлять начальной температурой вторичной рекристаллизации с целью ее понижения.

[0262] Например, контролируя условия горячей прокатки или отжига горячекатаной полосы, или регулируя температуру обезуглероживающего отжига так, чтобы она была более низкой по мере необходимости, можно уменьшить размер первично рекристаллизованного зерна. В дополнение к этому, за счет скрепляющего эффекта карбидов, карбонитридов и т.п. элемента группы Nb, который включен в состав сляба, можно уменьшить размер первично рекристаллизованного зерна.

[0263] При этом, поскольку степень оксидирования, вызванного обезуглероживающим отжигом, и состояние поверхностного окисленного слоя влияют на формирование промежуточного слоя (стеклянной пленки), условия могут быть соответствующим образом скорректированы с использованием обычного метода для того, чтобы получить эффекты настоящего варианта осуществления.

[0264] Хотя элемент группы Nb может включаться в состав в качестве элемента, который способствует переключению, элемент группы Nb включается при данном процессе в таком состоянии, как карбиды, карбонитриды, находящиеся в твердом растворе элементы и т.п., и влияет на измельчение размера первично рекристаллизованного зерна. Размер первично рекристаллизованного зерна предпочтительно составляет 23 мкм или меньше, более предпочтительно 20 мкм или меньше, а еще более предпочтительно 18 мкм или меньше. Размер первично рекристаллизованного зерна может составлять 8 мкм или больше, и может составлять 12 мкм или больше.

[0265] При этом в процессе обезуглероживающего отжига, применяя градиент температур в указанном выше диапазоне или используя разницу в поведении обезуглероживания вдоль направления по ширине или продольного направления стальной полосы, можно сделать кристаллическую структуру, кристаллографическую ориентацию или выделения имеющими неоднородность в зависимости от положения в плоскости стального листа. Тем самым можно заставить вторично рекристаллизованное зерно расти анизотропно в последующем процессе вторичной рекристаллизации и можно выгодно управлять формой субзерна, важного для настоящего варианта осуществления, чтобы оно было анизотропным в плоскости. Например, применяя градиент температур вдоль поперечного направления во время нагрева сляба, можно измельчить размер первично рекристаллизованного зерна в области более низких температур, можно увеличить движущую силу вторичной рекристаллизации, можно раньше начать вторичную рекристаллизацию в области более низких температур и, тем самым, можно вызвать преимущественный рост зерна от области более низких температур до области более высоких температур во время вторичной рекристаллизации.

(Азотирование)

[0266] Азотирование проводят для управления интенсивностью ингибитора для вторичной рекристаллизации. При азотировании содержание азота в стальном листе может быть увеличено до 40-300 млн^-1 при подходящем времени от начала обезуглероживающего отжига до начала вторичной рекристаллизации при окончательном отжиге. Например, азотирование может быть обработкой в виде отжига стального листа в атмосфере, содержащей газ, обладающий азотирующей способностью, такой как аммиак, обработкой в виде окончательного отжига подвергнутого обезуглероживающему отжигу стального листа с нанесением отжигового сепаратора, содержащего порошок, обладающий азотирующей способностью, такой как MnN, и т.п.

[0267] Когда сляб включает в себя элемент группы Nb в вышеуказанном диапазоне, образующиеся при азотировании нитриды элемента группы Nb действуют в качестве ингибитора, чья способность ингибировать рост зерна исчезает при относительно более низкой температуре, и поэтому вторичная рекристаллизация начинается с более низкой температуры по сравнению с обычными методами. Похоже, что нитриды эффективны при выборе зародышеобразования вторично рекристаллизованного зерна, и тем самым достигают высокой магнитной индукции. Кроме того, при азотировании образуется AlN, который действует как ингибитор, способность которого ингибировать рост зерен сохраняется вплоть до относительно более высоких температур. Для того, чтобы получить эти эффекты, содержание азота после азотирования предпочтительно составляет 130-250 млн^-1, а более предпочтительно 150-200 млн^-1.

[0268] Здесь, при азотировании, применяя разность в содержании азота внутри вышеупомянутого диапазона вдоль направления по ширине или продольного направления стальной полосы, можно сделать интенсивность ингибитора имеющей неоднородность в зависимости от положения в плоскости стального листа. Тем самым можно заставить вторично рекристаллизованное зерно расти анизотропно в последующем процессе вторичной рекристаллизации и можно выгодно управлять формой субзерна, важного для настоящего варианта осуществления, чтобы оно было анизотропным в плоскости. Например, применяя разность в содержании азота вдоль поперечного направления, можно усилить способность ингибитора в сильно азотированной области и, тем самым, можно вызвать преимущественный рост зерна от слабо азотированной области к сильно азотированной области во время вторичной рекристаллизации.

(Процесс нанесения отжигового сепаратора)

[0269] В процессе нанесения отжигового сепаратора на подвергнутый обезуглероживающему отжигу стальной лист наносят отжиговый сепаратор (сепаратор для отжига). Например, в качестве отжигового сепаратора можно использовать отжиговый сепаратор, содержащий главным образом MgO, отжиговый сепаратор, содержащий главным образом глинозем, и т.п.

[0270] Когда используется отжиговый сепаратор, содержащий главным образом MgO, во время окончательного отжига склонна образовываться пленка форстерита (слой, содержащий главным образом Mg₂SiO₄) в качестве промежуточного слоя. Когда используется отжиговый сепаратор, содержащий главным образом глинозем, во время окончательного отжига склонен образовываться оксидный слой (слой, содержащий главным образом SiO₂) в качестве промежуточного слоя. Эти промежуточные слои при необходимости могут быть удалены.

[0271] Подвергнутый обезуглероживающему отжигу стальной лист после нанесения отжигового сепаратора сматывают в рулон и окончательно отжигают в последующем процессе окончательного отжига.

(Процесс окончательного отжига)

[0272] В процессе окончательного отжига подвергнутый обезуглероживающему отжигу стальной лист после нанесения отжигового сепаратора окончательно отжигают так, чтобы произошла вторичная рекристаллизация. В этом процессе вторичная рекристаллизация протекает при таких условиях, что рост первично рекристаллизованного зерна подавляется ингибитором. Тем самым преимущественно растут зерна, имеющие ориентацию {110}<001>, и магнитная индукция резко улучшается.

[0273] Окончательный отжиг является важным для управления переключением, которое является признаком настоящего варианта осуществления. В настоящем варианте осуществления углом ϕ управляют на основе следующих четырех условий (A) - (C-2) при окончательном отжиге.

[0274] Здесь, при объяснении процесса окончательного отжига, «общее количество элемента группы Nb» представляет собой общее количество элемента группы Nb, содержащегося в стальном листе непосредственно перед окончательным отжигом (в подвергнутом обезуглероживающему отжигу стальном листе). В частности, химический состав стального листа непосредственно перед окончательным отжигом влияет на условия окончательного отжига и не соответствует химическому составу после окончательного отжига или после очищающего отжига (например, химическому составу листа анизотропной электротехнической стали (окончательно отожженного листа)).

[0275] (A) На стадии нагрева при окончательном отжиге, когда PA определяется как PH₂O/PH₂ в отношении атмосферы в диапазоне температур 700-800°C,

PA: от 0,030 до 5,0.

(В) На стадии нагрева при окончательном отжиге, когда PB определяется как PH₂O/PH₂ в отношении атмосферы в диапазоне температур 900-950°C,

PB: от 0,010 до 0,20.

(С-1) На стадии нагрева при окончательном отжиге, когда PC1 определяется как PH₂O/PH₂ в отношении атмосферы в диапазоне температур 950-1000°C,

PC1: от 0,0050 до 0,10.

(С-2) На стадии нагрева при окончательном отжиге, когда PC2 определяется как PH₂O/PH₂ в отношении атмосферы в диапазоне температур 1000-1050°C,

PC2: от 0,0010 до 0,050.

[0276] При этом, когда общее количество элемента группы Nb составляет 0,0030-0,030%, может удовлетворяться по меньшей мере одно из условий (A) - (C-2).

[0277] Когда общее количество элемента группы Nb не попадает в диапазон 0,0030-0,030%, может удовлетворяться условие (A), и может удовлетворяться по меньшей мере одно из условий (A) и (B) - (C-2).

[0278] Что касается условий (A) - (С-2), то когда элемент группы Nb содержится в пределах вышеуказанного диапазона, из-за эффекта подавления возврата и рекристаллизации, который обусловлен элементом группы Nb, два фактора - «начало вторичной рекристаллизации с более низкой температуры» и «поддержание вторичной рекристаллизации до более высокой температуры» - являются достаточно сильными. В результате условия управления для получения эффектов настоящего варианта осуществления ослабляются.

[0279] Значение PA предпочтительно составляет 0,10 или больше, а более предпочтительно 0,30 или больше. Значение PA предпочтительно составляет 1,0 или меньше, а более предпочтительно 0,60 или меньше.

Значение PB предпочтительно составляет 0,020 или больше, а более предпочтительно 0,040 или больше. Значение PB предпочтительно составляет 0,10 или меньше, а более предпочтительно 0,070 или меньше.

Значение PC1 предпочтительно составляет 0,010 или больше, а более предпочтительно 0,020 или больше. Значение PC1 предпочтительно составляет 0,070 или меньше, а более предпочтительно 0,050 или меньше.

Значение PC2 предпочтительно составляет 0,002 или больше, а более предпочтительно 0,0050 или больше. Значение PC2 предпочтительно составляет 0,030 или меньше, а более предпочтительно 0,020 или меньше.

[0280] Подробности механизма появления переключения в настоящее время не ясны. Однако в результате наблюдения поведения вторичной рекристаллизации и рассмотрения условий производства для благоприятного управления переключением представляется, что важны два фактора: «начало вторичной рекристаллизации с более низкой температуры» и «поддержание вторичной рекристаллизации до более высокой температуры».

[0281] Причины ограничения вышеупомянутых (A) - (C-2) объясняются на основе этих двух факторов. В последующем описании механизм включает в себя некоторое предположение.

[0282] Условие (A) является условием для того диапазона температур, который значительно ниже температуры, при которой происходит вторичная рекристаллизация. Условие (A) не влияет напрямую на явления, признанные вторичной рекристаллизацией. Однако вышеуказанный диапазон температур соответствует температуре, при которой поверхность стального листа окисляется водой, которая привносится из отжигового сепаратора, нанесенного на поверхность стального листа. Другими словами, вышеуказанный диапазон температур влияет на образование первичного слоя (промежуточного слоя). Условие (A) важно для управления образованием первичного слоя и, тем самым, для обеспечения возможности последующего «поддержания вторичной рекристаллизации до более высокой температуры». При управлении атмосферой в вышеупомянутом диапазоне температур в соответствии с указанным выше условием первичный слой становится плотным, а значит, действует как барьер, предотвращающий выход составляющих ингибитор элементов (например, Al, N и т.п.) из системы на той стадии, где происходит вторичная рекристаллизация. Тем самым становится возможным поддерживать вторичную рекристаллизацию до более высокой температуры и в достаточной степени вызывать переключение.

[0283] Условие (B) является условием для того диапазона температур, который соответствует стадии зарождения зародышей рекристаллизации при вторичной рекристаллизации. При управлении атмосферой в вышеупомянутом диапазоне температур в соответствии с указанным выше условием вторично рекристаллизованное зерно растет с ограничением по скорости растворением ингибитора на стадии роста зерна. Похоже, что условие (B) способствует растворению ингибитора около поверхности стального листа в частности и влияет на увеличение зародышей вторичной рекристаллизации. Например, известно, что первично рекристаллизованные зерна, имеющие предпочтительную для вторичной рекристаллизации кристаллографическую ориентацию, в достаточной степени содержатся около поверхности стального листа. В настоящем варианте осуществления при уменьшении интенсивности ингибитора только около поверхности стального листа в диапазоне более низких температур 900-950°C похоже, что последующая вторичная рекристаллизация начинается раньше (при более низкой температуре) во время стадии нагрева. Кроме того, в вышеописанном случае, поскольку вторично рекристаллизованные зерна формируются в достаточной степени, похоже, что частота переключения увеличивается на начальной стадии роста вторично рекристаллизованного зерна.

[0284] Условия (C-1) и (C-2) являются условиями для того диапазона температур, в котором начинается вторичная рекристаллизация и зерно растет. Условия (C-1) и (C-2) влияют на управление интенсивностью ингибитора на стадии роста вторично рекристаллизованного зерна. При управлении атмосферой в вышеуказанном диапазоне температур так, чтобы она соответствовала вышеупомянутым условиям, вторично рекристаллизованное зерно растет с ограничением по скорости растворением ингибитора в каждом температурном диапазоне. Хотя подробности этого описываются позже, при этих условиях дислокации эффективно накапливаются перед границей зерна, которая расположена в сторону направления роста вторично рекристаллизованного зерна. Тем самым можно увеличить частоту появления переключения и можно поддержать появление переключения. Как было объяснено выше, диапазон температур разделяется на два диапазона в соответствии с условиями (C-1) и (C-2) для управления атмосферой, потому что подходящая атмосфера отличается в зависимости от диапазона температур.

[0285] В способе производства в соответствии с настоящим вариантом осуществления, когда используется элемент группы Nb, возможно получить лист анизотропной электротехнической стали, удовлетворяющий условиям в отношении переключения в соответствии с настоящим вариантом осуществления, поскольку удовлетворяется по меньшей мере одно из условий (A) - (C-2). Другими словами, управляя так, чтобы увеличить частоту переключения на начальной стадии вторичной рекристаллизации, вторично рекристаллизованное зерно выращивают с сохранением разориентации, вызванной переключением, этот эффект сохраняется до заключительной стадии, и, в итоге, частота переключения увеличивается. Альтернативно, даже когда переключение не происходит в достаточной степени на начальной стадии вторичной рекристаллизации, можно, в итоге, увеличить частоту переключения, заставляя достаточное количество дислокаций накапливаться в направлении роста зерна на стадии роста вторичной рекристаллизации и тем самым вновь вызывая переключение. Нет необходимости объяснять, что предпочтительно, чтобы удовлетворялись все условия (A) - (C-2), даже когда используется элемент группы Nb. Другими словами, оптимально увеличивать частоту переключения на начальной стадии вторичной рекристаллизации и вновь вызывать переключение даже на средней и конечной стадиях вторичной рекристаллизации.

[0286] Основываясь на упомянутом выше способе производства листа анизотропной электротехнической стали в соответствии с настоящим вариантом осуществления, вторично рекристаллизованное зерно можно контролировать так, чтобы оно находилось в состоянии тонкого разделения на малые домены, в каждом из которых кристаллографическая ориентация немного отличается. В частности, на основе вышеупомянутого способа в листе анизотропной электротехнической стали может быть выработана граница, которая удовлетворяет граничному условию BA и которая не удовлетворяет граничному условию BB, в дополнение к границе, которая удовлетворяет граничному условию BB, как описано в первом варианте осуществления.

[0287] Далее будут описаны предпочтительные условия производства для способа производства в соответствии с настоящим вариантом осуществления.

[0288] В способе производства в соответствии с настоящим вариантом осуществления, в процессе окончательного отжига, когда общее количество Nb, V, Мо, Ta и W в химическом составе сляба не соответствует диапазону 0,0030-0,030%, время выдержки на стадии нагрева при 1000-1050°C предпочтительно составляет 200-1500 минут.

[0289] Аналогичным образом, в способе производства в соответствии с настоящим вариантом осуществления, в процессе окончательного отжига, когда общее количество Nb, V, Мо, Ta и W в химическом составе сляба соответствует диапазону 0,0030-0,030%, время выдержки на стадии нагрева при 1000-1050°C предпочтительно составляет 100-1500 минут.

[0290] В дальнейшем вышеописанное условие производства упоминается как условие (E-1).

(E-1) На стадии нагрева окончательного отжига TE1 определяется как время выдержки (полное время выдерживания) в диапазоне температур 1000-1050°C.

Когда общее количество элемента группы Nb составляет 0,0030-0,030%, TE1: 100 минут или дольше.

Когда общее количество элемента группы Nb не соответствует вышеуказанному диапазону, TE1: 200 минут или дольше.

[0291] Когда общее количество элемента группы Nb составляет 0,0030-0,030%, TE1 предпочтительно составляет 150 минут или дольше, а более предпочтительно 300 минут или дольше. TE1 предпочтительно составляет 1500 минут или меньше, а более предпочтительно 900 минут или меньше. Когда общее количество элемента группы Nb не соответствует вышеуказанному диапазону, TE1 предпочтительно составляет 300 минут или дольше, а более предпочтительно 600 минут или дольше. TE1 предпочтительно составляет 1500 минут или меньше, а более предпочтительно 900 минут или меньше.

[0292] Условие (E-1) является фактором для управления направлением удлинения субграницы в плоскости стального листа, где происходит переключение. При достаточной выдержке в диапазоне 1000-1050°C можно увеличить частоту переключения в направлении прокатки. Представляется, что морфология (например, расположение и форма) выделений, включая ингибитор в стали, изменяется во время выдержки в указанном выше температурном диапазоне, и тем самым частота переключения в направлении прокатки увеличивается.

[0293] Поскольку стальной лист, подвергаемый окончательному отжигу, уже был подвергнут горячей и холодной прокатке, расположение и форма выделений (в частности, MnS) в стали являются анизотропными в плоскости стального листа и могут иметь тенденцию к неравномерности в направлении прокатки. Подробности этого не ясны, но похоже, что выдержка в вышеупомянутом диапазоне температур изменяет неравномерность морфологии вышеупомянутых выделений в направлении прокатки и влияет на направление, в котором субграница склонна удлиняться в плоскости стального листа во время роста вторично рекристаллизованного зерна. В частности, когда стальной лист выдерживают при относительно более высокой температуре, такой как 1000-1050°C, вышеупомянутая неравномерность в направлении прокатки исчезает. За счет этого тенденция удлинения субграницы в направлении прокатки уменьшается, а тенденция удлинения субграницы в поперечном направлении увеличивается. В результате частота обнаружения субграницы в направлении прокатки может увеличиваться.

[0294] При этом, когда общее количество элемента группы Nb составляет 0,0030-0,030%, частота существования субграницы сама по себе является высокой, и поэтому можно получить эффекты настоящего варианта осуществления даже тогда, когда время выдержки по условию (E-1) является недостаточным.

[0295] С помощью способа производства, включающего вышеупомянутое условие (E-1), можно управлять размером субзерна в направлении прокатки так, чтобы он был меньше размера вторично рекристаллизованного зерна в направлении прокатки. В частности, при одновременном контроле вышеупомянутого условия (E-1) можно управлять размером зерна RA_L и размером зерна RB_L так, чтобы удовлетворялось условие 1,15 ≤ RB_L ÷ RA_L в листе анизотропной электротехнической стали, как описано во втором варианте осуществления.

[0296] Кроме того, в способе производства в соответствии с настоящим вариантом осуществления, в процессе окончательного отжига, когда общее количество Nb, V, Мо, Ta и W в химическом составе сляба не соответствует диапазону 0,0030-0,030%, время выдержки на стадии нагрева при 950-1000°C предпочтительно составляет 200-1500 минут.

[0297] Аналогичным образом, в способе производства в соответствии с настоящим вариантом осуществления, в процессе окончательного отжига, когда общее количество Nb, V, Мо, Ta и W в химическом составе сляба соответствует диапазону 0,0030-0,030%, время выдержки на стадии нагрева при 950-1000°C предпочтительно составляет 100-1500 минут.

[0298] В дальнейшем вышеописанное условие производства упоминается как условие (E-2).

(E-2) На стадии нагрева окончательного отжига TE2 определяется как время выдержки (полное время выдерживания) в диапазоне температур 950-1000°C.

Когда общее количество элемента группы Nb составляет 0,0030-0,030%, TE2: 100 минут или дольше.

Когда общее количество элемента группы Nb не соответствует вышеуказанному диапазону, TE2: 200 минут или дольше.

[0299] Когда общее количество элемента группы Nb составляет 0,0030-0,030%, TE2 предпочтительно составляет 150 минут или дольше, а более предпочтительно 300 минут или дольше. TE2 предпочтительно составляет 1500 минут или меньше, а более предпочтительно 900 минут или меньше. Когда общее количество элемента группы Nb не соответствует диапазону 0,0030-0,030%, TE2 предпочтительно составляет 300 минут или дольше, а более предпочтительно 600 минут или дольше. TE2 предпочтительно составляет 1500 минут или меньше, а более предпочтительно 900 минут или меньше.

[0300] Условие (E-2) является фактором для управления направлением удлинения субграницы в плоскости стального листа, где происходит переключение. При достаточной выдержке в диапазоне 950-1000°C можно увеличить частоту переключения в поперечном направлении. Представляется, что морфология (например, расположение и форма) выделений, включая ингибитор в стали, изменяется во время выдержки в указанном выше температурном диапазоне, и тем самым частота переключения в поперечном направлении увеличивается.

[0301] Поскольку стальной лист, подвергаемый окончательному отжигу, уже был подвергнут горячей и холодной прокатке, расположение и форма выделений (в частности, MnS) в стали проявляют анизотропию в плоскости стального листа и могут иметь тенденцию к неравномерности в направлении прокатки. Подробности этого не ясны, но похоже, что выдержка в вышеупомянутом диапазоне температур изменяет неравномерность морфологии вышеупомянутых выделений в направлении прокатки и влияет на направление, в котором субграница склонна удлиняться в плоскости стального листа во время роста вторично рекристаллизованного зерна. В частности, когда стальной лист выдерживается при относительно более низкой температуре, такой как 950-1000°C, развивается неравномерность морфологии выделений в стали в направлении прокатки. За счет этого тенденция удлинения субграницы в поперечном направлении уменьшается, а тенденция удлинения субграницы в направлении прокатки увеличивается. В результате похоже, что частота обнаружения субграницы в поперечном направлении увеличивается.

[0302] При этом, когда общее количество элемента группы Nb составляет 0,0030-0,030%, частота существования субграницы сама по себе высока, и поэтому можно получить эффекты настоящего варианта осуществления даже тогда, когда время выдержки условия (E-2) является недостаточным.

[0303] С помощью способа производства, включающего вышеупомянутое условие (E-2), можно управлять размером субзерна в поперечном направлении так, чтобы он был меньше размера вторично рекристаллизованного зерна в поперечном направлении. В частности, при одновременном контроле вышеупомянутого условия (E-2) можно управлять размером зерна RA_C и размером зерна RB_C так, чтобы удовлетворялось условие 1,15 ≤ RB_C ÷ RA_C в листе анизотропной электротехнической стали, как описано в третьем варианте осуществления.

[0304] Кроме того, в способе производства в соответствии с настоящим вариантом осуществления, на стадии нагрева при окончательном отжиге, предпочтительно, чтобы вторичная рекристаллизация протекала с приданием градиента температур более чем 0,5°C/см в пограничной области между первично рекристаллизованной областью и вторично рекристаллизуемой областью в стальном листе. Например, предпочтительно придавать вышеупомянутый градиент температур стальному листу, в котором вторично рекристаллизованное зерно растет постепенно в диапазоне температур 800-1150°C на стадии нагрева при окончательном отжиге.

[0305] Кроме того, предпочтительно, чтобы направление придания вышеупомянутого градиента температур (направление градиента) являлось поперечным направлением C.

[0306] Процесс окончательного отжига может быть эффективно использован в качестве способа управления формой субзерна так, чтобы она была анизотропной в плоскости. Например, когда смотанный в рулон стальной лист нагревают после помещения в контейнерную отжиговую печь, положение и размещение нагревательного устройства и распределение температуры в отжиговой печи можно регулировать таким образом, чтобы внешняя и внутренняя части рулона имели достаточный температурный градиент. В качестве альтернативы, распределение температуры может целенаправленно применять к рулону, подвергаемому отжигу, активно нагревая только часть рулона с помощью индукционного нагрева, высокочастотного нагрева, электрического нагрева и т.п.

[0307] Способ придания градиента температур конкретно не ограничен, и может использоваться любой известный способ. При придании стальному листу градиента температур вторично рекристаллизованное зерно, имеющее идеальную ориентацию, зарождается в той области, где в рулоне раньше склонна начинаться вторичная рекристаллизация, и вторично рекристаллизованное зерно растет анизотропно из-за градиента температур. Например, можно вырастить вторично рекристаллизованное зерно по всему рулону. Таким образом, можно благоприятно управлять анизотропией в плоскости в отношении формы субзерна.

[0308] В том случае, когда смотанный в рулон стальной лист нагревают, край рулона имеет тенденцию нагреваться раньше. Таким образом, предпочтительно, чтобы вторично рекристаллизованное зерно выращивалось за счет придания градиента температур от края по ширине (края в поперечном направлении стального листа) к другому краю.

[0309] Принимая во внимание, что желаемые магнитные характеристики достигаются при доведении до ориентации Госса, и учитывая промышленную производительность, вторично рекристаллизованное зерно может быть выращено при градиенте температур более 0,5°C/см (предпочтительно, 0,7°C/см или больше) при окончательном отжиге. Предпочтительно, чтобы направление придания вышеупомянутого градиента температур (направление градиента) являлось поперечным направлением C. Верхний предел градиента температур конкретно не ограничен, но предпочтительно, чтобы вторично рекристаллизованное зерно непрерывно выращивалось при том условии, что этот градиент температур сохраняется. С учетом теплопроводности стального листа и скорости роста вторично рекристаллизованного зерна верхний предел градиента температур может составлять, например, 10°C/см, в том, что касается общего способа производства.

[0310] С помощью способа производства, включающего вышеупомянутое условие в отношении градиента температур, можно управлять размером субзерна в направлении прокатки так, чтобы он был меньше размера субзерна в поперечном направлении. В частности, при одновременном контроле вышеупомянутого условия в отношении градиента температур можно управлять размером зерна RA_L и размером зерна RA_C так, чтобы удовлетворялось условие 1,15 ≤ RA_C ÷ RA_L в листе анизотропной электротехнической стали, как описано в четвертом варианте осуществления.

[0311] В дополнение, в способе производства листа анизотропной электротехнической стали в соответствии с настоящим вариантом осуществления углом отклонения α можно управлять, выгодно управляя следующими условиями при окончательном отжиге.

[0312] (A') На стадии нагрева при окончательном отжиге, когда PA' определяется как PH₂O/PH₂ в отношении атмосферы в диапазоне температур 700-800°C, PA': от 0,10 до 1,0.

(В') На стадии нагрева при окончательном отжиге, когда PB' определяется как PH₂O/PH₂ в отношении атмосферы в диапазоне температур 900-950°C, PB': от 0,020 до 0,10.

(D) На стадии нагрева при окончательном отжиге, когда TD определяется как время выдержки в диапазоне температур 850-950°C, TD: от 120 до 600 минут.

[0313] При этом, когда общее количество элемента группы Nb составляет 0,0030-0,030%, может удовлетворяться по меньшей мере одно из условий (A') и (B'), и может удовлетворяться условие (D).

[0314] Когда общее количество элемента группы Nb не попадает в диапазон 0,0030-0,030%, могут удовлетворяться все три условия (A'), (B') и (D).

[0315] Что касается условий (A') и (B'), то когда элемент группы Nb содержится в пределах вышеуказанного диапазона, из-за эффекта подавления возврата и рекристаллизации благодаря элементу группы Nb, два фактора - «начало вторичной рекристаллизации с более низкой температуры» и «поддержание вторичной рекристаллизации до более высокой температуры» - являются достаточно сильными. В результате условия управления для получения эффектов настоящего варианта осуществления ослабляются.

[0316] Значение PA' предпочтительно составляет 0,30 или больше и предпочтительно составляет 0,60 или меньше.

Значение PB' предпочтительно составляет 0,040 или больше и предпочтительно составляет 0,070 или меньше.

Значение TD предпочтительно составляет 180 минут или дольше, а более предпочтительно 240 минут или дольше. Значение TD предпочтительно составляет 480 минут или меньше, а более предпочтительно 360 минут или меньше.

[0317] Далее объясняются причины ограничения вышеупомянутых условий (A'), (B') и (D). В следующем описании механизм включает в себя некоторое предположение.

[0318] Условие (A') является условием для того диапазона температур, который значительно ниже температуры, при которой происходит вторичная рекристаллизация. Условие (A') не влияет напрямую на явления, признанные вторичной рекристаллизацией. Однако вышеуказанный диапазон температур соответствует температуре, при которой поверхность стального листа окисляется водой, которая привносится из отжигового сепаратора, нанесенного на поверхность стального листа. Другими словами, вышеуказанный диапазон температур влияет на образование первичного слоя (промежуточного слоя). Условие (A') важно для управления образованием первичного слоя и, тем самым, для обеспечения возможности последующего «поддержания вторичной рекристаллизации до более высокой температуры». При управлении атмосферой в вышеупомянутом диапазоне температур в соответствии с указанным выше условием первичный слой становится плотным, а значит, действует как барьер, предотвращающий выход составляющих ингибитор элементов (например, Al, N и т.п.) из системы на той стадии, где происходит вторичная рекристаллизация. Тем самым становится возможным поддерживать вторичную рекристаллизацию до более высокой температуры и в достаточной степени вызывать переключение.

[0319] Условие (B') является условием для того диапазона температур, который соответствует стадии зарождения зародышей рекристаллизации при вторичной рекристаллизации. При управлении атмосферой в вышеупомянутом диапазоне температур в соответствии с указанным выше условием вторично рекристаллизованное зерно растет с ограничением по скорости растворением ингибитора на стадии роста зерна. Похоже, что условие (B') способствует растворению ингибитора около поверхности стального листа в частности и влияет на увеличение зародышей вторичной рекристаллизации. Например, известно, что первично рекристаллизованные зерна, имеющие предпочтительную для вторичной рекристаллизации кристаллографическую ориентацию, в достаточной степени содержатся около поверхности стального листа. В настоящем варианте осуществления при уменьшении интенсивности ингибитора только около поверхности стального листа в диапазоне более низких температур 900-950°C похоже, что последующая вторичная рекристаллизация начинается раньше (при более низкой температуре) во время стадии нагрева. Кроме того, в вышеописанном случае, поскольку вторично рекристаллизованные зерна формируются в достаточной степени, похоже, что частота переключения увеличивается на начальной стадии роста вторично рекристаллизованного зерна.

[0320] Диапазон температур по условию (D) накладывается на диапазон температур по условию (B'). Условие (D) является условием для того диапазона температур, который соответствует стадии зародышеобразования при вторичной рекристаллизации. Выдержка в этом температурном диапазоне важна для благоприятного протекания вторичной рекристаллизации. Однако, когда время такой выдержки является чрезмерным, появляется тенденция к росту первично рекристаллизованного зерна. Например, когда размер первично рекристаллизованного зерна становится чрезмерно большим, дислокации не стремятся накапливаться (дислокации практически не накапливаются перед границей зерна, которая расположена в сторону направления роста вторично рекристаллизованного зерна), а значит, движущая сила для стимулирования переключения становится недостаточной. Когда время выдержки в указанном выше температурном диапазоне регулируется на уровне 600 минут или меньше, можно инициировать вторичную рекристаллизацию при таких условиях, что первично рекристаллизованные зерна все еще будут мелкими. Таким образом, можно увеличить селективность конкретного угла отклонения. В настоящем варианте осуществления начальная температура вторичной рекристаллизации поддерживается более низкой путем измельчения первично рекристаллизованного зерна или использования элемента группы Nb, и тем самым переключение в отношении угла отклонения α вызывается и поддерживается в достаточной степени.

[0321] В способе производства в соответствии с настоящим вариантом осуществления, когда используется элемент группы Nb, возможно получить лист анизотропной электротехнической стали, удовлетворяющий условиям в отношении переключения в соответствии с настоящим вариантом осуществления, поскольку по меньшей мере одно из условий (A') и (B') выборочно удовлетворяется без удовлетворения обоих. Другими словами, управляя так, чтобы увеличить частоту переключения применительно к конкретному углу отклонения (в случае настоящего варианта осуществления - углу отклонения α) на начальной стадии вторичной рекристаллизации, вторично рекристаллизованное зерно выращивают с сохранением вызванной переключением разориентации, этот эффект сохраняется до заключительной стадии, и, в итоге, частота переключения увеличивается. Кроме того, когда вышеупомянутый эффект сохраняется до заключительной стадии и переключение происходит вновь, оно происходит с большим изменением ориентации в отношении угла отклонения α. В результате частота переключения в отношении угла отклонения α окончательно увеличивается. Нет необходимости объяснять, что оптимально, чтобы удовлетворялись оба условия (A') и (B'), даже когда используется элемент группы Nb.

[0322] Основываясь на упомянутом выше способе производства листа анизотропной электротехнической стали в соответствии с настоящим вариантом осуществления, вторично рекристаллизованное зерно можно контролировать так, чтобы оно находилось в состоянии тонкого разделения на малые домены, в каждом из которых угол отклонения α немного отличается. В частности, на основе вышеупомянутого способа в листе анизотропной электротехнической стали может быть выработана граница, которая удовлетворяет граничному условию BC и которая не удовлетворяет граничному условию BB, в дополнение к границе, которая удовлетворяет граничному условию BB, как описано в пятом варианте осуществления.

[0323] Далее будут описаны условия производства для благоприятного управления углом отклонения α.

[0324] В качестве условий производства для управления углом отклонения α, в процессе окончательного отжига, когда общее количество Nb, V, Мо, Ta и W в химическом составе сляба не соответствует диапазону 0,0030-0,030%, время выдержки на стадии нагрева при 1000-1050°C предпочтительно составляет 300-1500 минут.

[0325] Аналогичным образом, в качестве условий производства для управления углом отклонения α, в процессе окончательного отжига, когда общее количество Nb, V, Мо, Ta и W в химическом составе сляба соответствует диапазону 0,0030-0,030%, время выдержки на стадии нагрева при 1000-1050°C предпочтительно составляет 150-900 минут.

[0326] В дальнейшем вышеописанное условие производства упоминается как условие (E-1').

(E-1') На стадии нагрева окончательного отжига TE1' определяется как время выдержки (полное время выдерживания) в диапазоне температур 1000-1050°C.

Когда общее количество элемента группы Nb составляет 0,0030-0,030%, TE1': 150 минут или дольше.

Когда общее количество элемента группы Nb не соответствует вышеуказанному диапазону, TE1': 300 минут или дольше.

[0327] Когда общее количество элемента группы Nb составляет 0,0030-0,030%, TE1' предпочтительно составляет 200 минут или дольше, а более предпочтительно 300 минут или больше. TE1' предпочтительно составляет 900 минут или меньше, а более предпочтительно 600 минут или меньше. Когда общее количество элемента группы Nb не соответствует диапазону 0,0030-0,030%, TE1' предпочтительно составляет 360 минут или дольше, а более предпочтительно 600 минут или дольше. TE1' предпочтительно составляет 1500 минут или меньше, а более предпочтительно 900 минут или меньше.

[0328] Условие (E-1') является фактором для управления направлением удлинения субграницы α в плоскости стального листа, где происходит переключение. При достаточной выдержке в диапазоне 1000-1050°C можно увеличить частоту переключения в направлении прокатки. Представляется, что морфология (например, расположение и форма) выделений, включая ингибитор в стали, изменяется во время выдержки в указанном выше температурном диапазоне, и тем самым частота переключения в направлении прокатки увеличивается.

[0329] Поскольку стальной лист, подвергаемый окончательному отжигу, уже был подвергнут горячей и холодной прокатке, расположение и форма выделений (в частности, MnS) в стали являются анизотропными в плоскости стального листа и могут иметь тенденцию к неравномерности в направлении прокатки. Подробности этого не ясны, но похоже, что выдержка в вышеупомянутом диапазоне температур изменяет неравномерность морфологии вышеупомянутых выделений в направлении прокатки и влияет на направление, в котором субграница α удлиняется в плоскости стального листа во время роста вторично рекристаллизованного зерна. В частности, когда стальной лист выдерживается при относительно более высокой температуре, такой как 1000-1050°C, неравномерность морфологии выделений в стали в направлении прокатки исчезает. За счет этого тенденция удлинения субграницы α в направлении прокатки уменьшается, а тенденция удлинения субграницы α в поперечном направлении увеличивается. В результате похоже, что частота обнаружения субграницы α в направлении прокатки увеличивается.

[0330] При этом, когда общее количество элемента группы Nb составляет 0,0030-0,030%, частота существования субграницы α сама по себе высока, и поэтому можно получить эффекты настоящего варианта осуществления даже тогда, когда время выдержки по условию (E-1') является недостаточным.

[0331] С помощью способа производства, включающего вышеупомянутое условие (E-1'), можно управлять размером субзерна α в направлении прокатки так, чтобы он был меньше размера вторично рекристаллизованного зерна в направлении прокатки. В частности, при одновременном контроле вышеупомянутого условия (E-1') можно управлять размером зерна RC_L и размером зерна RB_L так, чтобы удовлетворялось условие 1,10 ≤ RB_L ÷ RC_L в листе анизотропной электротехнической стали, как описано в шестом варианте осуществления.

[0332] Кроме того, в качестве условий производства для управления углом отклонения α, в процессе окончательного отжига, когда общее количество Nb, V, Мо, Ta и W в химическом составе сляба не соответствует диапазону 0,0030-0,030%, время выдержки на стадии нагрева при 950-1000°C предпочтительно составляет 300-1500 минут.

[0333] Аналогичным образом, в качестве условий производства для управления углом отклонения α, в процессе окончательного отжига, когда общее количество Nb, V, Мо, Ta и W в химическом составе сляба соответствует диапазону 0,0030-0,030%, время выдержки на стадии нагрева при 950-1000°C предпочтительно составляет 150-900 минут.

[0334] В дальнейшем вышеописанное условие производства упоминается как условие (E-2').

(E-2') На стадии нагрева окончательного отжига TE2' определяется как время выдержки (полное время выдерживания) в диапазоне температур 950-1000°C.

Когда общее количество элемента группы Nb составляет 0,0030-0,030%, TE2': 150 минут или дольше.

Когда общее количество элемента группы Nb не соответствует вышеуказанному диапазону, TE2': 300 минут или дольше.

[0335] Когда общее количество элемента группы Nb составляет 0,0030-0,030%, TE2' предпочтительно составляет 200 минут или дольше, а более предпочтительно 300 минут или дольше. TE2' предпочтительно составляет 900 минут или меньше, а более предпочтительно 600 минут или меньше. Когда общее количество элемента группы Nb не соответствует диапазону 0,0030-0,030%, TE2' предпочтительно составляет 360 минут или дольше, а более предпочтительно 600 минут или дольше. TE2' предпочтительно составляет 1500 минут или меньше, а более предпочтительно 900 минут или меньше.

[0336] Условие (E-2') является фактором для управления направлением удлинения субграницы α в плоскости стального листа, где происходит переключение. При достаточной выдержке в диапазоне 950-1000°C можно увеличить частоту переключения в поперечном направлении. Представляется, что морфология (например, расположение и форма) выделений, включая ингибитор в стали, изменяется во время выдержки в указанном выше температурном диапазоне, и тем самым частота переключения в поперечном направлении увеличивается.

[0337] Поскольку стальной лист, подвергаемый окончательному отжигу, уже был подвергнут горячей и холодной прокатке, расположение и форма выделений (в частности, MnS) в стали являются анизотропными в плоскости стального листа и могут иметь тенденцию к неравномерности в направлении прокатки. Подробности этого не ясны, но похоже, что выдержка в вышеупомянутом диапазоне температур изменяет неравномерность морфологии вышеупомянутых выделений в направлении прокатки и влияет на направление, в котором субграница α удлиняется в плоскости стального листа во время роста вторично рекристаллизованного зерна. В частности, когда стальной лист выдерживается при относительно более низкой температуре, такой как 950-1000°C, развивается неравномерность морфологии выделений в стали в направлении прокатки. За счет этого тенденция удлинения субграницы α в поперечном направлении уменьшается, а тенденция удлинения субграницы α в направлении прокатки увеличивается. В результате похоже, что частота обнаружения субграницы α в поперечном направлении увеличивается.

[0338] При этом, когда общее количество элемента группы Nb составляет 0,0030-0,030%, частота существования субграницы α сама по себе высока, и поэтому можно получить эффекты настоящего варианта осуществления даже тогда, когда время выдержки условия (E-2') является недостаточным.

[0339] С помощью способа производства, включающего вышеупомянутое условие (E-2'), можно управлять размером субзерна α в поперечном направлении так, чтобы он был меньше размера вторично рекристаллизованного зерна в поперечном направлении. В частности, при одновременном контроле вышеупомянутого условия (E-2') можно управлять размером зерна RC_C и размером зерна RB_C так, чтобы удовлетворялось условие 1,10 ≤ RB_C ÷ RC_C в листе анизотропной электротехнической стали, как описано в седьмом варианте осуществления.

[0340] Кроме того, в качестве условий производства для управления углом отклонения α, на стадии нагрева при окончательном отжиге предпочтительно, чтобы вторичная рекристаллизация протекала с приданием градиента температур более чем 0,5°C/см в пограничной области между первично рекристаллизованной областью и вторично рекристаллизуемой областью в стальном листе. Например, предпочтительно придавать вышеупомянутый градиент температур стальному листу, в котором вторично рекристаллизованное зерно растет постепенно в диапазоне температур 800-1150°C на стадии нагрева при окончательном отжиге.

[0341] Кроме того, предпочтительно, чтобы направление придания вышеупомянутого градиента температур (направление градиента) являлось поперечным направлением C.

[0342] Процесс окончательного отжига может быть эффективно использован в качестве способа управления формой субзерна α так, чтобы она была анизотропной в плоскости. Например, когда смотанный в рулон стальной лист нагревают после помещения в контейнерную отжиговую печь, положение и размещение нагревательного устройства и распределение температуры в отжиговой печи можно регулировать таким образом, чтобы внешняя и внутренняя части рулона имели достаточный температурный температур. В качестве альтернативы распределение градиенты может целенаправленно применять к рулону, подвергаемому отжигу, активно нагревая только часть рулона с помощью индукционного нагрева, высокочастотного нагрева, электрического нагрева и т.п.

[0343] Способ придания градиента температур конкретно не ограничен, и может использоваться любой известный способ. При придании стальному листу градиента температур вторично рекристаллизованное зерно, имеющее идеальную ориентацию, зарождается в той области, где в рулоне раньше начнется вторичная рекристаллизация, и вторично рекристаллизованное зерно растет анизотропно из-за градиента температур. Например, можно вырастить вторично рекристаллизованное зерно по всему рулону. Таким образом, можно благоприятно управлять анизотропией в плоскости в отношении формы субзерна α.

[0344] В том случае, когда лист рулонной стали нагревается, край рулона имеет тенденцию нагреваться раньше. Таким образом, предпочтительно, чтобы вторично рекристаллизованное зерно выращивалось за счет придания градиента температур от края по ширине (края в поперечном направлении стального листа) к другому краю.

[0345] Принимая во внимание, что желаемые магнитные характеристики достигаются при доведении до ориентации Госса, и учитывая промышленную производительность, вторично рекристаллизованное зерно может быть выращено при градиенте температур более 0,5°C/см (предпочтительно, 0,7°C/см или больше) при окончательном отжиге. Предпочтительно, чтобы направление придания вышеупомянутого градиента температур (направление градиента) являлось поперечным направлением C. Верхний предел градиента температур конкретно не ограничен, но предпочтительно, чтобы вторично рекристаллизованное зерно непрерывно выращивалось при том условии, что этот градиент температур сохраняется. С учетом теплопроводности стального листа и скорости роста вторично рекристаллизованного зерна верхний предел градиента температур может составлять, например, 10°C/см, в том, что касается общего способа производства.

[0346] С помощью способа производства, включающего вышеупомянутое условие в отношении градиента температур, можно управлять размером субзерна α в направлении прокатки так, чтобы он был меньше размера субзерна α в поперечном направлении. В частности, при одновременном контроле вышеупомянутого условия в отношении градиента температур можно управлять размером зерна RC_L и размером зерна RС_C так, чтобы удовлетворялось условие 1,15 ≤ RС_C ÷ RС_L в листе анизотропной электротехнической стали, как описано в восьмом варианте осуществления.

[0347] Далее будут описаны общие предпочтительные условия производства для способа производства в соответствии с настоящим вариантом осуществления.

[0348] В способе производства в соответствии с настоящим вариантом осуществления, на стадии нагрева при окончательном отжиге, время выдержки в диапазоне температур 1050-1100°C предпочтительно составляет 300-1200 минут.

[0349] В дальнейшем вышеописанное условие производства упоминается как условие (F).

(F) На стадии нагрева при окончательном отжиге, когда TF определяется как время выдержки в диапазоне температур 1050-1100°C, TF: от 300 до 1200 минут.

[0350] В том случае, когда вторичная рекристаллизация не завершается при 1050°C на стадии нагрева при окончательном отжиге, за счет снижения скорости нагрева в диапазоне 1050-1100°C, в частности путем задания TF в диапазоне 300-1200 минут, вторичная рекристаллизация поддерживается до более высокой температуры, и таким образом магнитная индукция улучшается. Например, TF предпочтительно составляет 400 минут или дольше и предпочтительно составляет 700 минут или меньше. С другой стороны, в том случае, когда вторичная рекристаллизация завершается при 1050°C на стадии нагрева при окончательном отжиге, нет необходимости контролировать условию (F). Например, когда вторичная рекристаллизация завершается при 1050°C на стадии нагрева, скорость нагрева в диапазоне температур 1050°C или выше может быть увеличена по сравнению с обычными методами. Тем самым можно сократить время окончательного отжига и уменьшить производственные затраты.

[0351] В способе производства в соответствии с настоящим вариантом осуществления, в процессе окончательного отжига, эти четыре условия (A) - (C-2) в основном контролируют, как описано выше, и, при необходимости, могут быть скомбинированы условие (А'), условие (B'), условие (D), условие (E-1), условие (E-1'), условие (E-2), условие (E-2') и/или условие градиента температур. Например, можно скомбинировать множество условий, выбранных из вышеуказанных. Кроме того, условие (F) может быть скомбинировано при необходимости.

[0352] Способ производства листа анизотропной электротехнической стали в соответствии с настоящим вариантом осуществления включает в себя описанные выше процессы. Способ производства в соответствии с настоящим вариантом осуществления может дополнительно включать в себя, по мере необходимости, процесс формирования изоляционного покрытия после процесса окончательного отжига.

(Процесс формирования изоляционного покрытия)

[0353] В процессе формирования изоляционного покрытия формируют изоляционное покрытие на листе анизотропной электротехнической стали (окончательно отожженном листе) после процесса окончательного отжига. На стальном листе после окончательного отжига может быть сформировано изоляционное покрытие, которое содержит главным образом фосфат и коллоидный кремнезем, изоляционное покрытие, которое содержит главным образом золь глинозема и борную кислоту, и т.п.

[0354] Например, пленкообразующий раствор, включающий фосфорную кислоту или фосфат, хромовый ангидрид или хромат и коллоидный кремнезем, наносят на стальной лист после окончательного отжига и подвергают термической обработке (например, при 350-1150°C в течение 5-300 секунд), чтобы сформировать изоляционное покрытие. При формировании изоляционного покрытия могут контролироваться степень оксидирования и точка росы атмосферы по мере необходимости.

[0355] В качестве альтернативы, пленкообразующий раствор, включающий золь глинозема и борную кислоту, наносят на стальной лист после окончательного отжига и подвергают термической обработке (например, при 750-1350°C в течение 10-100 секунд), чтобы сформировать изоляционное покрытие. При формировании изоляционного покрытия могут контролироваться степень оксидирования и точка росы атмосферы по мере необходимости.

[0356] Способ производства в соответствии с настоящим вариантом осуществления может дополнительно включать в себя, по мере необходимости, процесс измельчения магнитного домена.

(Процесс измельчения магнитного домена)

[0357] В процессе измельчения магнитного домена измельчают магнитный домен листа анизотропной электротехнической стали. Например, могут применяться локальные малые деформации или могут быть сформированы локальные канавки известным способом, например лазером, плазмой, механическими методами, травлением и т.п. на листе анизотропной электротехнической стали. Вышеупомянутая обработка измельчением магнитного домена не ухудшает эффекты настоящего варианта осуществления.

[0358] При этом упомянутые выше локальная малая деформация и локальные канавки становятся точкой неоднородности при измерении кристаллографической ориентации и размера зерна, определяемых в настоящем варианте осуществления. Таким образом, при измерении кристаллографической ориентации предпочтительно, чтобы точки измерения не накладывались на локальную малую деформацию и локальные канавки. Кроме того, при вычислении размера зерна локальная малая деформация и локальные канавки не распознаются как граница.

(Механизм появления переключения)

[0359] Переключение, описанное в настоящем варианте осуществления, происходит во время роста вторично рекристаллизованного зерна. На это явление влияют различные условия управления, такие как химический состав материала (сляба), выработка ингибитора до роста вторично рекристаллизованного зерна и управление размером первично рекристаллизованного зерна. Таким образом, для того, чтобы управлять переключением, необходимо управлять не только одним условием, но и множеством условий, комплексно и нераздельно.

[0360] Похоже, что переключение происходит благодаря граничной энергии и поверхностной энергии между смежными зернами.

[0361] Что касается вышеупомянутой граничной энергии, то когда два зерна с разориентацией являются смежными, граничная энергия увеличивается. Таким образом, похоже, что при росте вторично рекристаллизованного зерна переключение происходит так, чтобы уменьшить граничную энергию, в частности, чтобы быть близким к тому же конкретному направлению.

[0362] Кроме того, что касается вышеупомянутой поверхностной энергии, то даже когда ориентация немного отклоняется от плоскости {110}, которая имеет высокую кристаллическую симметрию, поверхностная энергия увеличивается. Таким образом, похоже, что при росте вторично рекристаллизованного зерна переключение происходит так, чтобы уменьшить поверхностную энергию, в частности, чтобы уменьшить угол отклонения путем приближения к ориентации плоскости {110}.

[0363] Однако в обычной ситуации эти энергии не дают движущей силы, которая вызывает изменения ориентации, и поэтому при росте вторично рекристаллизованного зерна переключения не происходит. В обычной ситуации вторично рекристаллизованное зерно растет с сохранением разориентации или угла отклонения. Например, в том случае, когда вторично рекристаллизованное зерно растет в обычной ситуации, переключения не происходит, и угол отклонения соответствует углу, полученному из-за неравномерности ориентации при зарождении вторично рекристаллизованного зерна. В дополнение, σ(Θ), которое является конечным среднеквадратичным отклонением угла отклонения Θ, также соответствует значению, получаемому из-за неравномерности ориентации при зарождении вторично рекристаллизованного зерна. Другими словами, угол отклонения практически не изменяется на стадии роста вторично рекристаллизованного зерна.

[0364] С другой стороны, в листе анизотропной электротехнической стали в соответствии с настоящим вариантом осуществления, в том случае, когда вторичная рекристаллизация вынуждена начинаться с более низкой температуры и когда рост вторично рекристаллизованного зерна вынужден поддерживаться до более высокой температуры в течение длительного времени, переключение индуцируется в достаточной степени. Причина этого не совсем ясна, но похоже, что она связана с дислокациями с относительно высокими плотностями, которые остаются в области вершины растущего вторично рекристаллизованного зерна, то есть в области, примыкающей к первично рекристаллизованному зерну, для устранения геометрической разориентации во время роста вторично рекристаллизованного зерна. Похоже, что вышеупомянутые остаточные дислокации соответствуют переключению и субгранице, которые являются признаками настоящего варианта осуществления.

[0365] Поскольку в настоящем варианте осуществления вторичная рекристаллизация начинается с более низкой температуры по сравнению с обычными методами, аннигиляция дислокаций задерживается, дислокации собираются и накапливаются перед границей зерна, которая расположена в сторону направления роста вторично рекристаллизованного зерна, а тогда плотность дислокаций увеличивается. Таким образом, атомы склонны перегруппировываться в области вершины растущего вторично рекристаллизованного зерна, и в результате кажется, что переключение происходит так, чтобы уменьшить разориентацию с прилегающим вторично рекристаллизованным зерном, то есть уменьшить граничную энергию или поверхностную энергию.

[0366] Переключение происходит, оставляя после себя субграницу, имеющую конкретное ориентационное соотношение во вторично рекристаллизованном зерне. При этом, в том случае, когда зарождается другое вторично рекристаллизованное зерно и растущее вторично рекристаллизованное зерно достигает зародившегося вторично рекристаллизованного зерна прежде, чем произойдет переключение, рост зерна прекращается, и после этого само переключение не происходит. Таким образом, в настоящем варианте осуществления выгодно управлять частотой зарождения нового вторично рекристаллизованного зерна для уменьшения на стадии роста вторично рекристаллизованного зерна, и выгодно контролировать рост зерна до состояния, при котором только уже существующее вторично рекристаллизованное зерно продолжает расти. В настоящем варианте осуществления предпочтительно одновременно использовать ингибитор, который понижает начальную температуру вторичной рекристаллизации, и ингибитор, который является устойчивым до относительно более высокой температуры.

Примеры

[0367] Далее эффекты аспекта настоящего изобретения подробно описываются со ссылками на следующие примеры. Однако условия в примерах представляют собой примерные условия, используемые для того, чтобы подтвердить работоспособность и эффекты настоящего изобретения, так что настоящее изобретение не ограничено этими примерными условиями. Настоящее изобретение может использовать различные типы условий, если только эти условия не отступают от объема охраны настоящего изобретения и позволяют решать задачу настоящего изобретения.

Пример 1

[0368] Используя слябы с показанным в Таблице A1 химическим составом в качестве материалов, произвели листы анизотропной электротехнической стали (листы кремнистой стали) с химическим составом, показанным в Таблице A2. Эти химические составы были измерены с помощью вышеупомянутых методов. В Таблице A1 и Таблице A2 «-» означает, что данный элемент не использовался, контроль данного элемента не выполнялся, а значит, его содержание не измерялось. Кроме того, в Таблице A1 и Таблице A2 значения со знаком «<» означают, что хотя контроль данного элемента выполнялся и его содержание измерялось, измеренное значение не было получено с достаточной надежностью (результат измерения был ниже предела обнаружения).

[0369] [Таблица A1]

Тип стали	ХИМИЧЕСКИЙ СОСТАВ СЛЯБА (СТАЛЬНОЙ ЗАГОТОВКИ) (в мас.%, остальное из Fe и примесей)
C	Si	Mn	S	Al	N	Cu	Bi	Nb	V	Mo	Ta	W
A1	0,070	3,26	0,07	0,025	0,026	0,008	0,07	-	-	-	-	-	-
A2	0,070	3,26	0,07	0,025	0,026	0,008	0,07	-	0,007	-	-	-	-
B1	0,070	3,26	0,07	0,025	0,025	0,008	0,07	0,002	-	-	-	-	-
B2	0,070	3,26	0,07	0,025	0,025	0,008	0,07	0,002	0,007	-	-	-	-
C1	0,060	3,35	0,10	0,006	0,026	0,008	0,02	-	-	-	-	-	-
C2	0,060	3,35	0,10	0,006	0,026	0,008	0,02	-	0,001	-	-	-	-
C3	0,060	3,35	0,10	0,006	0,026	0,008	0,02	-	0,003	-	-	-	-
C4	0,060	3,35	0,10	0,006	0,026	0,008	0,02	-	0,005	-	-	-	-
C5	0,060	3,35	0,10	0,006	0,026	0,008	0,02	-	0,01	-	-	-	-
C6	0,060	3,35	0,10	0,006	0,026	0,008	0,02	-	0,02	-	-	-	-
C7	0,060	3,35	0,10	0,006	0,026	0,008	0,02	-	0,03	-	-	-	-
C8	0,060	3,35	0,10	0,006	0,026	0,008	0,02	-	0,05	-	-	-	-
D1	0,060	3,45	0,10	0,006	0,028	0,008	0,20	-	0,002	-	-	-	-
D2	0,060	3,45	0,10	0,006	0,028	0,008	0,20	-	0,007	-	-	-	-
E	0,060	3,45	0,10	0,006	0,027	0,008	0,20	-	-	0,007	-	-	-
F	0,060	3,45	0,10	0,006	0,027	0,008	0,20	-	-	-	0,020	-	-
G	0,060	3,45	0,10	0,006	0,027	0,008	0,20	-	0,005	-	-	0,003	-
H	0,060	3,45	0,10	0,006	0,027	0,008	0,20	-	-	-	-	0,010	-
I	0,060	3,45	0,10	0,006	0,027	0,008	0,20	-	-	-	-	-	0,010
J	0,060	3,45	0,10	0,006	0,027	0,008	0,20	-	0,004	-	0,010	-	-
K	0,060	3,45	0,10	0,006	0,027	0,008	0,20	-	0,005	0,003	-	0,003	-

[0370] [Таблица A2]

ТИП СТАЛИ	ХИМИЧЕСКИЙ СОСТАВ ЛИСТА АНИЗОТРОПНОЙ ЭЛЕКТРОТЕХНИЧЕСКОЙ СТАЛИ (в мас.%, с остатком из Fe и примесей)
C	Si	Mn	S	Al	N	Cu	Bi	Nb	V	Mo	Ta	W
A1	0,001	3,15	0,07	<0,002	<0,004	<0,002	0,07	-	-	-	-	-	-
A2	0,001	3,15	0,07	<0,002	<0,004	<0,002	0,07	-	0,005	-	-	-	-
B1	0,001	3,15	0,07	<0,002	<0,004	<0,002	0,07	<0,001	-	-	-	-	-
B2	0,001	3,15	0,07	<0,002	<0,004	<0,002	0,07	<0,001	0,005	-	-	-	-
C1	0,001	3,30	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	0,02	-	-	-	-	-	-
C2	0,001	3,30	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	0,02	-	0,001	-	-	-	-
C3	0,001	3,30	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	0,02	-	0,003	-	-	-	-
C4	0,001	3,30	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	0,02	-	0,003	-	-	-	-
C5	0,001	3,30	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	0,02	-	0,007	-	-	-	-
C6	0,002	3,30	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	0,02	-	0,018	-	-	-	-
C7	0,004	3,30	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	0,02	-	0,028	-	-	-	-
C8	0,006	3,30	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	0,02	-	0,048	-	-	-	-
D1	0,001	3,34	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	0,20	-	0,002	-	-	-	-
D2	0,001	3,34	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	0,20	-	0,006	-	-	-	-
E	0,001	3,30	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	0,02	-	-	0,006	-	-	-
F	0,001	3,34	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	0,02	-	-	-	0,020	-	-
G	0,001	3,34	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	0,20	-	0,004	-	-	0,001	-
H	0,001	3,34	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	0,02	-	-	-	-	0,010	-
I	0,001	3,34	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	0,02	-	-	-	-	-	0,010
J	0,001	3,34	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	0,20	-	0,003	0,001	0,003	-	-
K	0,001	3,34	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	0,20	-	0,003	0,001	-	0,002	-

[0371] Листы анизотропной электротехнической стали были произведены при условиях производства, показанных в Таблицах A3 - A7. В частности, после литья слябов выполняли горячую прокатку, отжиг горячекатаной полосы, холодную прокатку и обезуглероживающий отжиг. Для некоторых стальных листов после обезуглероживающего отжига проводили азотирование в смешанной атмосфере водорода, азота и аммиака.

[0372] Отжиговый сепаратор, который содержал главным образом MgO, наносили на стальные листы, а затем проводили окончательный отжиг. На заключительной стадии окончательного отжига стальные листы выдерживали при 1200°C в течение 20 часов в водородной атмосфере (очищающий отжиг), а затем охлаждали естественным образом.

[0373] [Таблица A3]

№	Тип стали	Условия производства
		Горячая прокатка	Отжиг горячекатаной полосы	Холодная прокатка	Обезуглероживающий отжиг	Окончательный отжиг
Температура нагрева, °C	Температура конечной прокатки, °C	Температура сматывания, °C	Толщина листа, мм	Температура, °C	Время, секунд	Толщина листа, мм	Обжатие при холодной прокатке, %	Размер первично рекристаллизованного зерна, мкм	Содержание азота после азотирования, млн-1	PA	PB	PC1	PC2	TE1, мин	TF, мин
1001	C1	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	22	220	0,020	0,005	0,003	0,0007	150	300
1002	C1	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	22	250	0,050	0,010	0,003	0,0007	150	300
1003	C1	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	22	300	0,050	0,010	0,003	0,0007	150	300
1004	C1	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	22	160	0,050	0,010	0,003	0,0007	150	300
1005	C1	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	22	220	0,050	0,010	0,003	0,0007	150	300
1006	C1	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	22	220	0,050	0,005	0,003	0,0007	210	300
1007	C1	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	22	220	0,020	0,020	0,020	0,0100	210	300
1008	C1	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	22	220	0,100	0,005	0,005	0,0007	150	300
1009	C1	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	22	220	0,050	0,005	0,005	0,0007	210	300
1010	C1	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	22	160	0,050	0,010	0,003	0,0007	210	300
1011	C1	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	22	220	0,050	0,005	0,003	0,0007	210	300
1012	C1	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	22	220	0,050	0,010	0,003	0,0007	150	300
1013	C1	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	22	220	0,020	0,010	0,003	0,0007	210	300
1014	C1	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	22	220	0,030	0,010	0,003	0,0007	210	300
1015	C1	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	22	220	0,050	0,010	0,003	0,0007	210	300
1016	C1	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	22	220	0,050	0,005	0,005	0,0007	210	300
1017	C1	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	22	220	0,050	0,005	0,003	0,001	210	300
1018	C1	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	22	220	0,050	0,010	0,010	0,0007	210	300
1019	C1	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	22	220	0,050	0,005	0,003	0,001	210	300
1020	C1	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	22	220	0,050	0,005	0,003	0,003	210	300

[0374] [Таблица A4]

№	Тип стали	Условия производства
		Горячая прокатка	Отжиг горячекатаной полосы	Холодная прокатка	Обезуглероживающий отжиг	Окончательный отжиг
Температура нагрева, °C	Температура конечной прокатки, °C	Температура сматывания, °C	Толщина листа, мм	Температура, °C	Время, секунд	Толщина листа, мм	Обжатие при холодной прокатке, %	Размер первично рекристаллизованного зерна, мкм	Содержание азота после азотирования, млн-1	PA	PB	PC1	PC2	TE1, мин	TF, мин
1021	C1	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	22	220	0,050	0,010	0,010	0,010	210	300
1022	C1	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	22	300	0,050	0,010	0,003	0,0007	150	600
1023	C1	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	22	300	0,050	0,010	0,003	0,0007	210	600
1024	D1	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	23	220	0,020	0,010	0,003	0,0007	210	300
1025	D1	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	23	220	0,050	0,010	0,003	0,0007	210	300
1026	D1	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	23	220	0,200	0,010	0,003	0,0007	210	300
1027	D1	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	23	220	0,300	0,010	0,003	0,0007	210	300
1028	D1	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	23	220	0,400	0,010	0,003	0,0007	300	300
1029	D1	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	23	220	0,400	0,010	0,003	0,0007	750	300
1030	D1	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	23	220	0,400	0,010	0,003	0,0007	1500	300
1031	D1	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	23	220	0,600	0,010	0,003	0,0007	300	300
1032	D1	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	23	220	1,000	0,010	0,003	0,0007	210	300
1033	D1	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	23	220	5,000	0,010	0,003	0,0007	210	300
1034	D1	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	23	220	10,000	0,010	0,003	0,0007	210	300
1035	D2	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	17	220	0,020	0,005	0,003	0,0007	150	300
1036	D2	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	17	220	0,030	0,005	0,003	0,0007	150	300
1037	D2	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	17	220	0,030	0,010	0,003	0,0007	150	300
1038	D2	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	17	220	0,300	0,040	0,003	0,0007	150	300
1039	D2	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	17	220	0,300	0,040	0,003	0,0007	300	300
1040	D2	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	17	220	0,300	0,040	0,003	0,0007	600	300

[0375] [Таблица A5]

№	Тип стали	Условия производства
		Горячая прокатка	Отжиг горячекатаной полосы	Холодная прокатка	Обезуглероживающий отжиг	Окончательный отжиг
Температура нагрева, °C	Температура конечной прокатки, °C	Температура сматывания, °C	Толщина листа, мм	Температура, °C	Время, секунд	Толщина листа, мм	Обжатие при холодной прокатке, %	Размер первично рекристаллизованного зерна, мкм	Содержание азота после азотирования, млн-1	PA	PB	PC1	PC2	TE1, мин	TF, мин
1041	D2	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	17	190	0,300	0,040	0,003	0,0007	600	300
1042	D2	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	17	160	0,300	0,040	0,003	0,0007	600	300
1043	D2	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	17	220	0,300	0,030	0,003	0,0007	300	300
1044	D2	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	17	220	0,200	0,030	0,003	0,0007	600	300
1045	D2	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	17	180	0,400	0,040	0,003	0,0007	600	300
1046	D2	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	17	180	0,500	0,050	0,003	0,0007	600	300
1047	D2	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	17	210	1,000	0,010	0,005	0,001	150	300
1048	C1	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	23	210	0,200	0,005	0,005	0,0007	150	300
1049	C2	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	24	210	0,200	0,005	0,005	0,0007	150	300
1050	C3	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	20	210	0,200	0,005	0,005	0,0007	150	300
1051	C4	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	17	210	0,200	0,005	0,005	0,0007	150	300
1052	C5	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	16	210	0,200	0,005	0,005	0,0007	150	300
1053	C6	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	15	210	0,200	0,005	0,005	0,0007	150	300
1054	C7	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	13	210	0,200	0,005	0,005	0,0007	150	300
1055	C8	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	12	210	0,200	0,005	0,005	0,0007	150	300
1056	D1	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	24	220	0,030	0,005	0,003	0,003	150	300
1057	D2	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	17	220	0,030	0,005	0,003	0,003	150	300
1058	E	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	22	220	0,030	0,005	0,003	0,003	150	300
1059	F	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	19	220	0,030	0,005	0,003	0,003	150	300
1060	G	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	15	220	0,030	0,005	0,003	0,003	150	300

[0376] [Таблица A6]

№	Тип стали	Условия производства
		Горячая прокатка	Отжиг горячекатаной полосы	Холодная прокатка	Обезуглероживающий отжиг	Окончательный отжиг
Температура нагрева, °C	Температура конечной прокатки, °C	Температура сматывания, °C	Толщина листа, мм	Температура, °C	Время, секунд	Толщина листа, мм	Обжатие при холодной прокатке, %	Размер первично рекристаллизованного зерна, мкм	Содержание азота после азотирования, млн-1	PA	PB	PC1	PC2	TE1, мин	TF, мин
1061	H	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	15	220	0,030	0,005	0,003	0,003	150	300
1062	I	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	23	220	0,030	0,005	0,003	0,003	150	300
1063	J	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	17	220	0,030	0,005	0,003	0,003	150	300
1064	K	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	15	220	0,030	0,005	0,003	0,003	150	300
1065	A1	1400	1100	500	2,6	1100	180	0,26	90,0	9	-	0,050	0,010	0,003	0,0007	150	300
1066	A1	1400	1100	500	2,6	1100	180	0,26	90,0	9	-	0,050	0,018	0,003	0,0007	150	300
1067	A1	1400	1100	500	2,6	1100	180	0,26	90,0	9	-	0,050	0,025	0,015	0,003	150	300
1068	A1	1400	1100	500	2,6	1100	180	0,26	90,0	9	-	0,400	0,005	0,003	0,0007	300	300
1069	A1	1400	1100	500	2,6	1100	180	0,26	90,0	9	-	0,400	0,018	0,003	0,0007	300	300
1070	A1	1400	1100	500	2,6	1100	180	0,26	90,0	9	-	0,050	0,018	0,003	0,0007	600	300
1071	A1	1400	1100	500	2,6	1100	180	0,26	90,0	9	-	0,050	0,025	0,015	0,003	300	300
1072	A1	1400	1100	500	2,6	1100	180	0,26	90,0	9	-	0,050	0,025	0,015	0,003	600	300
1073	A1	1400	1100	500	2,6	1100	180	0,26	90,0	9	-	0,050	0,025	0,015	0,003	900	300
1074	A2	1400	1100	500	2,6	1100	180	0,26	90,0	7	-	0,050	0,010	0,003	0,0007	150	300
1075	A2	1400	1100	500	2,6	1100	180	0,26	90,0	7	-	0,050	0,018	0,003	0,0007	150	300
1076	A2	1400	1100	500	2,6	1100	180	0,26	90,0	7	-	0,050	0,025	0,015	0,003	150	300
1077	A2	1400	1100	500	2,6	1100	180	0,26	90,0	7	-	0,400	0,005	0,003	0,0007	300	300
1078	A2	1400	1100	500	2,6	1100	180	0,26	90,0	7	-	0,400	0,018	0,003	0,0007	300	300
1079	A2	1400	1100	500	2,6	1100	180	0,26	90,0	7	-	0,050	0,018	0,003	0,0007	600	300
1080	A2	1400	1100	500	2,6	1100	180	0,26	90,0	7	-	0,050	0,025	0,015	0,003	300	300

[0377] [Таблица A7]

№	Тип стали	Условия производства
		Горячая прокатка	Отжиг горячекатаной полосы	Холодная прокатка	Обезуглероживающий отжиг	Окончательный отжиг
Температура нагрева, °C	Температура конечной прокатки, °C	Температура сматывания, °C	Толщина листа, мм	Температура, °C	Время, секунд	Толщина листа, мм	Обжатие при холодной прокатке, %	Размер первично рекристаллизованного зерна, мкм	Содержание азота после азотирования, млн-1	PA	PB	PC1	PC2	TE1, мин	TF, мин
1081	A2	1400	1100	500	2,6	1100	180	0,26	90,0	7	-	0,050	0,025	0,015	0,003	600	300
1082	A2	1400	1100	500	2,6	1100	180	0,26	90,0	7	-	0,050	0,025	0,015	0,003	900	300
1083	B1	1350	1100	500	2,6	1100	180	0,26	90,0	10	-	0,100	0,010	0,010	0,003	300	300
1084	B1	1350	1100	500	2,6	1100	180	0,26	90,0	10	-	0,100	0,010	0,010	0,005	600	300
1085	B1	1350	1100	500	2,6	1100	180	0,26	90,0	10	-	2,000	0,010	0,010	0,005	300	300
1086	B1	1350	1100	500	2,6	1100	180	0,26	90,0	10	-	2,000	0,010	0,010	0,003	300	300
1087	B1	1350	1100	500	2,6	1100	180	0,26	90,0	10	-	0,400	0,040	0,040	0,003	900	300
1088	B1	1350	1100	500	2,6	1100	180	0,26	90,0	10	-	0,010	0,025	0,015	0,003	900	300
1089	B1	1350	1100	500	2,6	1100	180	0,26	90,0	10	-	2,000	0,025	0,015	0,003	90	300
1090	B1	1350	1100	500	2,6	1100	180	0,26	90,0	10	-	2,000	0,250	0,150	0,075	900	300
1091	B1	1350	1100	500	2,6	1100	180	0,26	90,0	10	-	0,020	0,010	0,003	0,0007	150	300
1092	B1	1350	1100	500	2,6	1100	180	0,26	90,0	10	-	6,000	0,010	0,003	0,0007	150	300
1093	B2	1350	1100	500	2,6	1100	180	0,26	90,0	8	-	0,100	0,010	0,010	0,003	300	300
1094	B2	1350	1100	500	2,6	1100	180	0,26	90,0	8	-	0,100	0,010	0,010	0,005	600	300
1095	B2	1350	1100	500	2,6	1100	180	0,26	90,0	8	-	2,000	0,010	0,010	0,005	300	300
1096	B2	1350	1100	500	2,6	1100	180	0,26	90,0	8	-	2,000	0,010	0,010	0,003	300	300
1097	B2	1350	1100	500	2,6	1100	180	0,26	90,0	8	-	0,400	0,040	0,040	0,003	900	300
1098	B2	1350	1100	500	2,6	1100	180	0,26	90,0	8	-	0,010	0,025	0,015	0,003	900	300
1099	B2	1350	1100	500	2,6	1100	180	0,26	90,0	8	-	2,000	0,025	0,015	0,003	90	300
1100	B2	1350	1100	500	2,6	1100	180	0,26	90,0	8	-	2,000	0,250	0,150	0,075	900	300

[0378] Пленкообразующий раствор для формирования изоляционного покрытия, содержавший главным образом фосфат и коллоидный кремнезем и содержавший хром, наносили на первичный слой (промежуточный слой), образовавшийся на поверхности полученных листов анизотропной электротехнической стали (окончательно отожженных листов). Вышеупомянутые стальные листы нагревали и выдерживали в атмосфере из 75 объемных % водорода и 25 объемных % азота, охлаждали и тем самым формировали изоляционное покрытие.

[0379] Полученные листы анизотропной электротехнической стали имели промежуточный слой, который был расположен в контакте с листом анизотропной электротехнической стали (листом кремнистой стали), и изоляционное покрытие, которое было расположено в контакте с промежуточным слоем, если смотреть в сечении, секущая плоскость которого параллельна направлению по толщине. Промежуточный слой представлял собой пленку форстерита со средней толщиной 2 мкм, а изоляционное покрытие было покрытием, которое содержало главным образом фосфат и коллоидный кремнезем и средняя толщина которого составляла 1 мкм.

[0380] Были оценены различные характеристики полученного листа анизотропной электротехнической стали. Результаты оценки представлены в Таблицах A8 - A12.

(1) Кристаллографическая ориентация листа анизотропной электротехнической стали

[0381] Кристаллографическую ориентацию листа анизотропной электротехнической стали измеряли вышеупомянутым способом. Угол отклонения идентифицировали по кристаллографической ориентации в каждой точке измерения и идентифицировали границу между двумя смежными точками измерения на основе вышеупомянутых углов отклонения. Когда граничное условие оценивается при использовании двух точек измерения, расстояние между которыми составляет 1 мм, и когда значение, полученное делением «числа границ, удовлетворяющих граничному условию BA» на «число границ, удовлетворяющих граничному условию BB», составляет 1,15 или более, стальной лист считается включающим «границу, которая удовлетворяет граничному условию BA и которая не удовлетворяет граничному условию BB», и такой стальной лист показан в Таблицах как имеющий «границу переключения». Здесь «число границ, удовлетворяющих граничному условию BA» соответствует границе случая А и/или случая В в вышеприведенной Таблице 1, а «число границ, удовлетворяющих граничному условию BB» соответствует границе случая А. Средний размер зерна вычисляли на основе идентифицированных границ. Кроме того, σ(Ɵ), которое является среднеквадратичным отклонением абсолютного значения угла отклонения Ɵ, измерялось вышеупомянутым способом.

(2) Магнитные характеристики анизотропной электротехнической стали

[0382] Магнитные характеристики анизотропной электротехнической стали измеряли с помощью метода однолистового тестера (SST) по стандарту JIS C 2556: 2015.

[0383] В качестве магнитных характеристик магнитные потери W_17/50 (Вт/кг), которые определяются как удельные потери мощности на единицу массы (1 кг) стального листа, измеряли при условиях переменного тока с частотой 50 Гц и магнитной индукции возбуждения 1,7 Tл. Кроме того, магнитную индукцию B₈ (Тл) в направлении прокатки стального листа измеряли при том условии, что стальной лист возбуждали при 800 A/м.

[0384] В дополнение, в качестве магнитных характеристик измеряли созданную в стальном листе магнитострикцию λp-p при 1,7 Тл, при условиях переменного тока с частотой 50 Гц и магнитной индукции возбуждения 1,7 Tл. В частности, используя максимальную длину L_max и минимальную длину L_min тестового образца (стального листа) при вышеописанном условии возбуждения и используя длину L₀ тестового образца при нулевой магнитной индукции, вычисляли магнитострикцию λp-p при 1,7 Тл на основе формулы λp−p при 1,7 Тл = (L_max − L_min) ÷ L₀.

[0385] [Таблица A8]

№	Тип стали	Результаты производства	Результаты оценки	Примечание
		Граница	Средний размер зерна		Угол отклонения	Магнитные характеристики
Наличие границы переключения, есть/нет	RBL/RAL	RВL, мм	RAL, мм	σ(Ɵ)	B8, Tл	λp-p при 1,7 Тл	Δλp-p	W17/50, Вт/кг
1001	C1	Нет	1,03	23,7	22,9	3,29	1,913	0,687	0,005	0,890	Сравнительный пример
1002	C1	Нет	1,04	28,9	27,9	2,96	1,924	0,646	0,027	0,868	Сравнительный пример
1003	C1	Нет	1,04	34,9	33,6	2,69	1,930	0,600	0,019	0,852	Сравнительный пример
1004	C1	Нет	1,02	19,9	19,4	3,49	1,905	0,728	0,001	0,902	Сравнительный пример
1005	C1	Нет	1,02	24,7	24,2	3,20	1,917	0,676	0,016	0,880	Сравнительный пример
1006	C1	Нет	1,04	24,5	23,6	3,17	1,916	0,675	0,010	0,882	Сравнительный пример
1007	C1	Нет	1,09	25,6	23,5	2,98	1,922	0,648	0,021	0,871	Сравнительный пример
1008	C1	Нет	1,03	27,4	26,6	3,06	1,918	0,645	-0,005	0,875	Сравнительный пример
1009	C1	Есть	1,16	23,4	20,2	3,08	1,920	0,601	-0,038	0,873	Пример по изобретению
1010	C1	Есть	1,17	19,7	16,8	3,40	1,910	0,645	-0,050	0,895	Пример по изобретению
1011	C1	Нет	1,02	24,6	24,2	3,16	1,915	0,676	0,005	0,883	Сравнительный пример
1012	C1	Нет	1,02	24,3	23,9	3,19	1,915	0,677	0,006	0,883	Сравнительный пример
1013	C1	Нет	1,06	24,3	22,9	3,14	1,916	0,671	0,005	0,880	Сравнительный пример
1014	C1	Есть	1,16	23,5	20,3	3,05	1,920	0,589	-0,048	0,874	Пример по изобретению
1015	C1	Есть	1,16	24,5	21,1	3,05	1,919	0,603	-0,041	0,874	Пример по изобретению
1016	C1	Есть	1,16	23,4	20,1	3,06	1,918	0,606	-0,044	0,875	Пример по изобретению
1017	C1	Есть	1,16	23,4	20,2	3,03	1,920	0,595	-0,043	0,875	Пример по изобретению
1018	C1	Есть	1,23	24,1	19,5	2,95	1,923	0,577	-0,046	0,867	Пример по изобретению
1019	C1	Есть	1,18	24,0	20,3	3,05	1,920	0,590	-0,051	0,875	Пример по изобретению
1020	C1	Есть	1,24	25,2	20,4	2,92	1,922	0,579	-0,050	0,867	Пример по изобретению

[0386] [Таблица A9]

№	Тип стали	Результаты производства	Результаты оценки	Примечание
		Граница	Средний размер зерна		Угол отклонения	Магнитные характеристики
Наличие границы переключения, есть/нет	RBL/RAL	RВL, мм	RAL, мм	σ(Ɵ)	B8, Tл	λp-p при 1,7 Тл	Δλp-p	W17/50, Вт/кг
1021	C1	Есть	1,26	24,5	19,4	2,87	1,926	0,579	-0,0234	0,861	Пример по изобретению
1022	C1	Нет	1,02	34,0	33,4	2,66	1,941	0,551	0,031	0,852	Сравнительный пример
1023	C1	Есть	1,18	33,1	28,1	2,55	1,944	0,436	-0,065	0,844	Пример по изобретению
1024	D1	Нет	1,07	25,4	23,7	3,14	1,911	0,679	-0,014	0,860	Сравнительный пример
1025	D1	Есть	1,18	24,4	20,7	3,04	1,915	0,613	-0,056	0,854	Пример по изобретению
1026	D1	Есть	1,21	25,5	21,1	2,95	1,917	0,594	-0,065	0,847	Пример по изобретению
1027	D1	Есть	1,25	25,6	20,5	2,88	1,921	0,585	-0,048	0,842	Пример по изобретению
1028	D1	Есть	1,36	26,0	19,2	2,76	1,925	0,567	-0,045	0,834	Пример по изобретению
1029	D1	Есть	1,41	26,2	18,5	2,65	1,927	0,552	-0,045	0,831	Пример по изобретению
1030	D1	Есть	1,36	26,0	19,1	2,73	1,924	0,565	-0,050	0,835	Пример по изобретению
1031	D1	Есть	1,35	25,5	18,8	2,75	1,925	0,552	-0,061	0,834	Пример по изобретению
1032	D1	Есть	1,24	23,3	18,8	2,96	1,918	0,592	-0,060	0,847	Пример по изобретению
1033	D1	Есть	1,29	22,0	17,0	3,04	1,915	0,601	-0,066	0,853	Пример по изобретению
1034	D1	Нет	1,09	17,9	16,4	3,17	1,912	0,686	0,002	0,861	Сравнительный пример
1035	D2	Нет	1,14	21,8	19,2	4,92	1,932	0,596	0,027	0,848	Сравнительный пример
1036	D2	Нет	1,13	24,7	21,8	4,28	1,942	0,520	0,003	0,835	Сравнительный пример
1037	D2	Есть	1,66	25,7	15,5	4,24	1,943	0,434	-0,072	0,835	Пример по изобретению
1038	D2	Есть	1,70	25,9	15,3	2,98	1,955	0,372	-0,066	0,811	Пример по изобретению
1039	D2	Есть	2,06	25,9	12,5	2,26	1,961	0,322	-0,084	0,794	Пример по изобретению
1040	D2	Есть	2,16	24,9	11,5	1,94	1,964	0,310	-0,078	0,790	Пример по изобретению

[0387] [Таблица A10]

№	Тип стали	Результаты производства	Результаты оценки	Примечание
		Граница	Средний размер зерна		Угол отклонения	Магнитные характеристики
Наличие границы переключения, есть/нет	RBL/RAL	RВL, мм	RAL, мм	σ(Ɵ)	B8, Tл	λp-p при 1,7 Тл	Δλp-p	W17/50, Вт/кг
1041	D2	Есть	2,19	25,1	11,5	2,50	1,959	0,346	-0,071	0,800	Пример по изобретению
1042	D2	Есть	2,17	25,0	11,5	2,97	1,955	0,359	-0,077	0,811	Пример по изобретению
1043	D2	Есть	1,97	25,1	12,7	2,51	1,959	0,336	-0,079	0,802	Пример по изобретению
1044	D2	Есть	1,97	26,2	13,3	2,51	1,960	0,339	-0,068	0,802	Пример по изобретению
1045	D2	Есть	2,19	26,5	12,1	2,46	1,961	0,324	-0,083	0,800	Пример по изобретению
1046	D2	Есть	2,17	26,9	12,4	2,49	1,959	0,347	-0,070	0,800	Пример по изобретению
1047	D2	Есть	1,69	25,6	15,2	3,51	1,950	0,375	-0,092	0,819	Пример по изобретению
1048	C1	Нет	1,04	14,9	14,4	3,06	1,918	0,667	0,012	0,875	Сравнительный пример
1049	C2	Нет	1,04	16,1	15,5	3,06	1,919	0,663	0,018	0,877	Сравнительный пример
1050	C3	Есть	1,43	25,1	17,6	4,75	1,929	0,543	-0,045	0,839	Пример по изобретению
1051	C4	Есть	1,65	25,6	15,5	3,74	1,945	0,406	-0,089	0,813	Пример по изобретению
1052	C5	Есть	1,67	25,3	15,1	3,72	1,945	0,408	-0,086	0,816	Пример по изобретению
1053	C6	Есть	1,66	25,9	15,6	3,73	1,944	0,387	-0,115	0,815	Пример по изобретению
1054	C7	Есть	1,44	25,4	17,6	4,74	1,930	0,553	-0,029	0,850	Пример по изобретению
1055	C8	Нет	1,04	15,2	14,6	3,08	1,926	0,585	-0,0227	0,886	Сравнительный пример
1056	D1	Нет	1,04	15,2	14,6	3,07	1,917	0,668	0,013	0,885	Сравнительный пример
1057	D2	Есть	1,65	24,1	14,7	3,73	1,947	0,398	-0,086	0,834	Пример по изобретению
1058	E	Есть	1,42	24,0	16,9	4,77	1,924	0,588	-0,029	0,854	Пример по изобретению
1059	F	Есть	1,64	24,5	14,9	3,73	1,941	0,482	-0,035	0,835	Пример по изобретению
1060	G	Есть	1,65	24,0	14,5	3,75	1,946	0,408	-0,082	0,833	Пример по изобретению

[0388] [Таблица A11]

№	Тип стали	Результаты производства	Результаты оценки	Примечание
		Граница	Средний размер зерна		Угол отклонения	Магнитные характеристики
Наличие границы переключения, есть/нет	RBL/RAL	RВL, мм	RAL, мм	σ(Ɵ)	B8, Tл	λp-p при 1,7 Тл	Δλp-p	W17/50, Вт/кг
1061	H	Есть	1,66	25,9	15,6	3,75	1,947	0,393	-0,090	0,833	Пример по изобретению
1062	I	Есть	1,41	24,2	17,2	4,75	1,920	0,612	-0,031	0,854	Пример по изобретению
1063	J	Есть	1,65	24,8	15,0	3,73	1,948	0,408	-0,068	0,836	Пример по изобретению
1064	K	Есть	1,65	25,2	15,3	3,76	1,947	0,409	-0,077	0,835	Пример по изобретению
1065	A1	Нет	1,02	13,6	13,3	2,94	1,926	0,595	-0,012	0,878	Сравнительный пример
1066	A1	Нет	1,02	14,0	13,8	2,94	1,925	0,608	-0,002	0,878	Сравнительный пример
1067	A1	Нет	1,04	14,4	13,8	2,87	1,927	0,579	-0,018	0,871	Сравнительный пример
1068	A1	Нет	1,07	17,3	16,1	2,69	1,934	0,560	0,000	0,862	Сравнительный пример
1069	A1	Есть	1,35	39,3	29,0	2,51	1,938	0,452	-0,085	0,852	Пример по изобретению
1070	A1	Есть	1,27	33,7	26,4	2,63	1,935	0,489	-0,064	0,858	Пример по изобретению
1071	A1	Есть	1,33	37,0	27,9	2,60	1,938	0,478	-0,061	0,857	Пример по изобретению
1072	A1	Есть	1,37	40,5	29,6	2,52	1,940	0,468	-0,058	0,851	Пример по изобретению
1073	A1	Есть	1,38	40,7	29,6	2,53	1,939	0,461	-0,067	0,850	Пример по изобретению
1074	A2	Есть	1,64	25,7	15,7	3,32	1,951	0,378	-0,082	0,827	Пример по изобретению
1075	A2	Есть	1,66	25,4	15,3	3,34	1,951	0,387	-0,074	0,828	Пример по изобретению
1076	A2	Есть	1,65	25,3	15,3	3,01	1,953	0,373	-0,076	0,820	Пример по изобретению
1077	A2	Нет	1,07	25,9	24,1	2,50	1,959	0,431	0,013	0,811	Сравнительный пример
1078	A2	Есть	1,86	26,0	14,0	2,15	1,963	0,332	-0,059	0,802	Пример по изобретению
1079	A2	Есть	1,80	26,1	14,5	2,48	1,959	0,340	-0,074	0,811	Пример по изобретению
1080	A2	Есть	1,84	24,8	13,4	2,38	1,960	0,334	-0,075	0,808	Пример по изобретению

[0389] [Таблица A12]

№	Тип стали	Результаты производства	Результаты оценки	Примечание
		Граница	Средний размер зерна		Угол отклонения	Магнитные характеристики
Наличие границы переключения, есть/нет, есть/нет	RBL/RAL	RВL, мм	RAL, мм	σ(Ɵ)	B8, Tл	λp-p при 1,7 Тл	Δλp-p	W17/50, Вт/кг
1081	A2	Есть	1,88	24,9	13,3	2,11	1,962	0,327	-0,071	0,803	Пример по изобретению
1082	A2	Есть	1,89	25,1	13,3	2,15	1,964	0,308	-0,081	0,802	Пример по изобретению
1083	B1	Есть	1,42	42,3	29,8	2,46	1,939	0,460	-0,071	0,849	Пример по изобретению
1084	B1	Есть	1,60	55,9	35,0	2,28	1,946	0,433	-0,057	0,836	Пример по изобретению
1085	B1	Есть	1,45	47,6	32,9	2,38	1,943	0,442	-0,063	0,845	Пример по изобретению
1086	B1	Есть	1,38	41,8	30,4	2,46	1,939	0,447	-0,085	0,848	Пример по изобретению
1087	B1	Есть	1,70	65,6	38,6	2,22	1,948	0,423	-0,057	0,831	Пример по изобретению
1088	B1	Нет	1,13	23,1	20,4	2,63	1,934	0,562	0,005	0,859	Сравнительный пример
1089	B1	Нет	1,11	20,9	18,9	2,73	1,932	0,581	0,010	0,863	Сравнительный пример
1090	B1	Нет	1,14	23,5	20,6	2,64	1,935	0,549	-0,002	0,859	Сравнительный пример
1091	B1	Нет	1,02	14,2	13,9	3,04	1,925	0,606	-0,008	0,882	Сравнительный пример
1092	B1	Нет	1,14	22,8	20,0	2,95	1,925	0,610	0,001	0,880	Сравнительный пример
1093	B2	Есть	1,91	24,9	13,0	2,06	1,963	0,318	-0,075	0,802	Пример по изобретению
1094	B2	Есть	2,07	26,2	12,7	1,49	1,969	0,294	-0,065	0,791	Пример по изобретению
1095	B2	Есть	1,96	25,9	13,2	1,79	1,966	0,314	-0,064	0,797	Пример по изобретению
1096	B2	Есть	1,89	25,2	13,3	2,07	1,963	0,312	-0,084	0,800	Пример по изобретению
1097	B2	Есть	2,20	26,3	12,0	1,26	1,972	0,283	-0,060	0,785	Пример по изобретению
1098	B2	Нет	1,13	26,1	23,2	2,45	1,959	0,414	-0,001	0,810	Сравнительный пример
1099	B2	Нет	1,10	24,5	22,2	2,65	1,958	0,425	0,003	0,814	Сравнительный пример
1100	B2	Нет	1,14	25,5	22,4	2,43	1,959	0,406	-0,010	0,809	Сравнительный пример

[0390] Характеристики листа анизотропной электротехнической стали значительно варьируются в зависимости от химического состава и способа производства. Таким образом, необходимо сравнить и анализировать результаты оценки характеристик у стальных листов, химические составы и способы производства которых подходящим образом классифицированы. В дальнейшем результаты оценки характеристик объясняются при классификации листов анизотропной электротехнической стали по некоторым признакам в отношении химических составов и способов производства.

[0391] Здесь, в Примере 1, хотя технические эффекты объясняются магнитострикцией (λp-p при 1,7 Тл), трудно понять превосходность или недостаточность эффекта, даже когда просто сравнивается величина магнитострикции. Например, магнитострикция имеет относительно сильную корреляцию с магнитной индукцией и имеет тенденцию к уменьшению с увеличением магнитной индукции. Таким образом, даже при низкой величине магнитострикции, когда магнитная индукция тестового образца достаточно высока, трудно судить о том, улучшается ли магнитострикция или нет. Другими словами, необходимо судить об улучшении магнитострикции с учетом корреляции с магнитной индукцией. В этом Примере в качестве показателя для оценки магнитострикции используется следующая величина Δλp-p:

Δλp-p = λp-p при 1,7 Тл - (11,68 - 5,75 × B₈).

[0392] «11,68 - 5,75 × B₈» соответствуют «значению λp-p при 1,7 Тл, оцененному по B₈». Выражение «значение λp-p при 1,7 Тл, оцененное по B₈» основывается на значениях λp-p при 1,7 Тл и B₈ из сравнительных примеров в данном Примере. Кроме того, для выражения «значение λp-p при 1,7 Тл, оцененное по B₈» было принято соотношение λp-p при 1,7 Тл = а - b × B₈, и коэффициенты a и b были определены с помощью множественного регрессионного анализа. Например, когда B₈ тестового образца равна 1,9 Тл, можно оценить, что λp-p при 1,7 Тл составляет приблизительно 0,755 (= 11,68 - 5,75 × 1,9).

[0393] Те примеры, которые показаны в Таблицах A1 - A12, являются результатами испытаний стальных листов при конкретных условиях в отношении химического состава и условий производства. Таким образом, коэффициенты в вышеприведенном выражении «11,68 - 5,75 × B₈» не имеют никакого конкретного физического смысла и являются просто эмпирическими константами, применимыми при условиях Примера. Таким образом, настоящее изобретение не ограничено вышеуказанным показателем. В случае Примера корреляция между B₈ и λp-p при 1,7 Тл является относительно высокой. Таким образом, об эффекте настоящего изобретения судят с использованием величина Δλp-p, которая является показателем для оценки магнитострикции, как было описано выше.

[0394] В данном Примере, когда значение Δλp-p было равно -0,0230 или меньше (когда значение варьировалось в отрицательную сторону от -0,0230, что является стандартом), характеристика магнитострикции считалась приемлемой.

(Примеры, произведенные с процессом низкотемпературного нагрева сляба)

[0395] №№ 1001-1064 были примерами, произведенными с помощью процесса, в котором температура нагрева сляба была уменьшена, после первичной рекристаллизации проводилось азотирование, и тем самым был сформирован главный ингибитор для вторичной рекристаллизации.

(Примеры №№ 1001-1023)

[0396] №№ 1001-1023 были примерами, в которых использовался тип стали без Nb и во время окончательного отжига главным образом изменялись условия PA, PB, PC1, PC2 и TE1.

[0397] В №№ 1001-1023 примеры по изобретению включали границу, которая удовлетворяла граничному условию BA и которая не удовлетворяла граничному условию BB, и поэтому эти примеры показали превосходную магнитострикцию. Кроме того, примеры по изобретению показали приемлемые магнитные потери. С другой стороны, хотя сравнительные примеры имели кристаллографическую ориентацию, которая понемногу и непрерывно сдвигалась во вторично рекристаллизованных зернах, сравнительные примеры в недостаточной степени включали границу, которая удовлетворяет граничному условию BA и которая не удовлетворяет граничному условию BB, и поэтому эти примеры не показали предпочтительной магнитострикции.

[0398] № 1003 был сравнительным примером, в котором интенсивность ингибитора была увеличена путем управления содержанием N после азотирования до 300 млн^-1. Как правило, хотя увеличение содержания азота при азотировании приводит к снижению производительности, увеличение содержания азота при азотировании также приводит к увеличению интенсивности ингибитора, и тем самым увеличивается B₈. В № 1003 B₈ увеличилась. Однако в № 1003 условия при окончательном отжиге не были предпочтительными, и поэтому значение Δλp-p было недостаточным. Другими словами, в № 1003 переключение не происходило во время окончательного отжига, и в результате магнитострикция не была улучшена. С другой стороны, № 1010 был примером по изобретению, в котором содержание N после азотирования было доведено до уровня 160 млн^-1. В № 1010 значение Δλp-p стало предпочтительно низким. Другими словами, в № 1010 переключение происходило во время окончательного отжига, и в результате магнитострикция была улучшена.

[0399] №№ 1022 и 1023 были примерами, в которых вторичная рекристаллизация поддерживалась вплоть до более высокой температуры путем увеличения TF. В №№ 1022 и 1023 B₈ увеличилась. Однако в № 1022 из числа вышеупомянутых условия при окончательном отжиге не были предпочтительными, и поэтому магнитострикция не была улучшена, как в № 1003. С другой стороны, в № 1023, в дополнение к высокому значению B₈, условия при окончательном отжиге были предпочтительными, и поэтому значение Δλp-p стало предпочтительно низким.

(Примеры №№ 1024-1034)

[0400] №№ 1024-1034 были примерами, в которых использовался тип стали, включающей 0,002% Nb, и во время окончательного отжига главным образом изменялись условия PA и TE1.

[0401] В №№ 1024-1034 примеры по изобретению включали границу, которая удовлетворяла граничному условию BA и которая не удовлетворяла граничному условию BB, и поэтому эти примеры показали превосходную магнитострикцию. Кроме того, примеры по изобретению показали приемлемые магнитные потери. С другой стороны, хотя сравнительные примеры имели кристаллографическую ориентацию, которая понемногу и непрерывно сдвигалась во вторично рекристаллизованных зернах, сравнительные примеры в недостаточной степени включали границу, которая удовлетворяет граничному условию BA и которая не удовлетворяет граничному условию BB, и поэтому эти примеры не показали предпочтительной магнитострикции.

(Примеры №№ 1035-1047)

[0402] №№ 1035-1047 были примерами, в которых использовался тип стали, включающей 0,006% Nb.

[0403] В №№ 1035-1047 примеры по изобретению включали границу, которая удовлетворяла граничному условию BA и которая не удовлетворяла граничному условию BB, и поэтому эти примеры показали превосходную магнитострикцию. Кроме того, примеры по изобретению показали приемлемые магнитные потери. С другой стороны, хотя сравнительные примеры имели кристаллографическую ориентацию, которая понемногу и непрерывно сдвигалась во вторично рекристаллизованных зернах, сравнительные примеры в недостаточной степени включали границу, которая удовлетворяет граничному условию BA и которая не удовлетворяет граничному условию BB, и поэтому эти примеры не показали предпочтительной магнитострикции.

[0404] №№ 1035-1047 показали предпочтительно низкое значение в отношении Δλp-p по сравнению с №№ 1001-1034, в которых содержание Nb было низким.

(Примеры №№ 1048-1055)

[0405] №№ 1048-1055 были примерами, в которых время TE1 регулировали коротким, на уровне менее 200 мин, и влияние содержания Nb было особенно подтверждено.

[0406] В №№ 1048-1055 примеры по изобретению включали границу, которая удовлетворяла граничному условию BA и которая не удовлетворяла граничному условию BB, и поэтому эти примеры показали превосходную магнитострикцию. Кроме того, примеры по изобретению показали приемлемые магнитные потери. С другой стороны, хотя сравнительные примеры имели кристаллографическую ориентацию, которая понемногу и непрерывно сдвигалась во вторично рекристаллизованных зернах, сравнительные примеры в недостаточной степени включали границу, которая удовлетворяет граничному условию BA и которая не удовлетворяет граничному условию BB, и поэтому эти примеры не показали предпочтительной магнитострикции.

[0407] Как показано в №№ 1048-1055, когда Nb благоприятно включался в состав, переключение происходило во время окончательного отжига, и поэтому магнитострикция улучшалась, даже когда время TE1 было коротким.

(Примеры №№ 1056-1064)

[0408] №№ 1056-1064 были примерами, в которых время TE1 регулировали коротким, на уровне менее 200 мин, и влияние количества элемента группы Nb было подтверждено.

[0409] В №№ 1056-1064 примеры по изобретению включали границу, которая удовлетворяла граничному условию BA и которая не удовлетворяла граничному условию BB, и поэтому эти примеры показали превосходную магнитострикцию. Кроме того, примеры по изобретению показали приемлемые магнитные потери. С другой стороны, хотя сравнительные примеры имели кристаллографическую ориентацию, которая понемногу и непрерывно сдвигалась во вторично рекристаллизованных зернах, сравнительные примеры в недостаточной степени включали границу, которая удовлетворяет граничному условию BA и которая не удовлетворяет граничному условию BB, и поэтому эти примеры не показали предпочтительной магнитострикции.

[0410] Как показано в №№ 1056-1064, когда в состав благоприятно включался элемент группы Nb за исключением Nb, переключение происходило во время окончательного отжига, и поэтому магнитострикция улучшалась, даже когда время TE1 было коротким.

(Примеры, произведенные с процессом высокотемпературного нагрева сляба)

[0411] №№ 1065-1100 были примерами, произведенными с помощью процесса, в котором температура нагрева сляба была увеличена, MnS был в достаточной степени растворен во время нагрева сляба и повторно выделялся во время последующего процесса, и повторно выделившийся MnS использовался в качестве главного ингибитора.

[0412] В №№ 1065-1100 примеры по изобретению включали границу, которая удовлетворяла граничному условию BA и которая не удовлетворяла граничному условию BB, и поэтому эти примеры показали превосходную магнитострикцию. Кроме того, примеры по изобретению показали приемлемые магнитные потери. С другой стороны, хотя сравнительные примеры имели кристаллографическую ориентацию, которая понемногу и непрерывно сдвигалась во вторично рекристаллизованных зернах, сравнительные примеры в недостаточной степени включали границу, которая удовлетворяет граничному условию BA и которая не удовлетворяет граничному условию BB, и поэтому эти примеры не показали предпочтительной магнитострикции.

[0413] №№ 1083-1100 в вышеупомянутых №№ 1065-1100 были примерами, в которых в состав сляба был включен Bi, и таким образом B₈ увеличилась.

[0414] Как показано в №№ 1065-1100, как только условиями при окончательном отжиге управляли подходящим образом, во время окончательного отжига происходило переключение, и таким образом магнитострикция была улучшена даже с помощью процесса высокотемпературного нагрева сляба. Кроме того, как и с процессом низкотемпературного нагрева сляба, когда использовали сляб, содержащий Nb, и управляли условиями при окончательном отжиге, магнитострикция благоприятно улучшалась с помощью процесса высокотемпературного нагрева сляба.

Пример 2

[0415] Используя слябы с показанным в Таблице B1 химическим составом в качестве материалов, произвели листы анизотропной электротехнической стали с химическим составом, показанным в Таблице B2. Методы измерения химического состава и обозначения в таблицах те же самые, что и в вышеприведенном Примере 1.

[0416] [Таблица B1]

Тип стали	ХИМИЧЕСКИЙ СОСТАВ СЛЯБА (СТАЛЬНОЙ ЗАГОТОВКИ) (в мас.%, остальное из Fe и примесей)
C	Si	Mn	S	Al	N	Cu	Bi	Nb	V	Mo	Ta	W
A1	0,070	3,26	0,07	0,025	0,026	0,008	0,07	-	0,001	-	-	-	-
A2	0,070	3,26	0,07	0,025	0,026	0,008	0,07	-	0,005	-	-	-	-
B1	0,070	3,26	0,07	0,025	0,025	0,008	0,07	0,002	-	-	-	-	-
B2	0,070	3,26	0,07	0,025	0,025	0,008	0,07	0,002	0,008	-	-	-	-
C1	0,060	3,35	0,10	0,006	0,026	0,008	0,20	-	-	-	-	-	-
C2	0,060	3,35	0,10	0,006	0,026	0,008	0,20	-	0,002	-	-	-	-
C3	0,060	3,35	0,10	0,006	0,026	0,008	0,20	-	0,003	-	-	-	-
C4	0,060	3,35	0,10	0,006	0,026	0,008	0,20	-	0,005	-	-	-	-
C5	0,060	3,35	0,10	0,006	0,026	0,008	0,20	-	0,010	-	-	-	-
C6	0,060	3,35	0,10	0,006	0,026	0,008	0,20	-	0,020	-	-	-	-
C7	0,060	3,35	0,10	0,006	0,026	0,008	0,20	-	0,030	-	-	-	-
C8	0,060	3,35	0,10	0,006	0,026	0,008	0,20	-	0,050	-	-	-	-
D1	0,060	3,45	0,10	0,006	0,028	0,008	<0,03	-	0,001	-	-	-	-
D2	0,060	3,45	0,10	0,006	0,028	0,008	<0,03	-	0,009	-	-	-	-
E	0,060	3,45	0,10	0,006	0,027	0,008	<0,03	-	-	0,007	-	-	-
F	0,060	3,45	0,10	0,006	0,027	0,008	<0,03	-	-	-	0,015	-	-
G	0,060	3,45	0,10	0,006	0,027	0,008	<0,03	-	0,005	-	-	0,005	-
H	0,060	3,45	0,10	0,006	0,027	0,008	<0,03	-	-	-	-	0,007	-
I	0,060	3,45	0,10	0,006	0,027	0,008	<0,03	-	-	-	-	-	0,015
J	0,060	3,45	0,10	0,006	0,027	0,008	<0,03	-	0,010	-	0,010	-	-
K	0,060	3,45	0,10	0,006	0,027	0,008	<0,03	-	0,002	0,004	-	0,004	-

[0417] [Таблица B2]

Тип стали	ХИМИЧЕСКИЙ СОСТАВ ЛИСТА АНИЗОТРОПНОЙ ЭЛЕКТРОТЕХНИЧЕСКОЙ СТАЛИ (в мас.%, остальное из Fe и примесей)
C	Si	Mn	S	Al	N	Cu	Bi	Nb	V	Mo	Ta	W
A1	0,001	3,15	0,07	<0,002	<0,004	<0,002	0,07	-	-	-	-	-	-
A2	0,001	3,15	0,07	<0,002	<0,004	<0,002	0,07	-	0,004	-	-	-	-
B1	0,001	3,15	0,07	<0,002	<0,004	<0,002	0,07	<0,001	-	-	-	-	-
B2	0,001	3,15	0,07	<0,002	<0,004	<0,002	0,07	<0,001	0,006	-	-	-	-
C1	0,001	3,30	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	0,20	-	-	-	-	-	-
C2	0,001	3,30	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	0,20	-	0,001	-	-	-	-
C3	0,001	3,30	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	0,20	-	0,003	-	-	-	-
C4	0,001	3,30	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	0,20	-	0,003	-	-	-	-
C5	0,001	3,30	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	0,20	-	0,007	-	-	-	-
C6	0,002	3,30	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	0,20	-	0,018	-	-	-	-
C7	0,004	3,30	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	0,20	-	0,028	-	-	-	-
C8	0,006	3,30	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	0,20	-	0,048	-	-	-	-
D1	0,001	3,34	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	<0,03	-	0,001	-	-	-	-
D2	0,001	3,34	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	<0,03	-	0,007	-	-	-	-
E	0,001	3,30	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	<0,03	-	-	0,006	-	-	-
F	0,001	3,34	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	<0,03	-	-	-	0,015	-	-
G	0,001	3,34	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	<0,03	-	0,004	-	-	0,005	-
H	0,001	3,34	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	<0,03	-	-	-	-	0,010	-
I	0,001	3,34	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	<0,03	-	-	-	-	-	0,015
J	0,001	3,34	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	<0,03	-	0,008	-	0,008	-	-
K	0,001	3,34	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	<0,03	-	0,001	0,003	-	0,003	-

[0418] Листы анизотропной электротехнической стали были произведены при условиях производства, показанных в Таблицах В3 - В7. Условия производства, не показанные в таблицах, были теми же самыми, что и в вышеприведенном Примере 1.

[0419] [Таблица B3]

№	Тип стали	Условия производства
		Горячая прокатка	Отжиг горячекатаной полосы	Холодная прокатка	Обезуглероживающий отжиг	Окончательный отжиг
Температура нагрева, °C	Температура конечной прокатки, °C	Температура сматывания, °C	Толщина листа, мм	Температура, °C	Время, секунд	Толщина листа, мм	Обжатие при холодной прокатке, %	Размер первично рекристаллизованного зерна, мкм	Содержание азота после азотирования, млн-1	PA	PB	PC1	PC2	TE2, мин	TF, мин
2001	C1	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	23	220	0,020	0,007	0,003	0,0007	150	300
2002	C1	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	23	250	0,070	0,007	0,005	0,0007	150	300
2003	C1	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	23	300	0,070	0,007	0,005	0,0007	150	300
2004	C1	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	23	160	0,070	0,007	0,005	0,0007	150	300
2005	C1	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	23	220	0,070	0,007	0,005	0,0007	150	300
2006	C1	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	23	220	0,070	0,007	0,003	0,0007	210	300
2007	C1	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	23	220	0,020	0,040	0,010	0,010	210	300
2008	C1	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	23	220	0,150	0,010	0,003	0,0007	150	300
2009	C1	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	23	220	0,070	0,010	0,003	0,0007	210	300
2010	C1	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	23	160	0,070	0,007	0,005	0,0007	210	300
2011	C1	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	23	220	0,070	0,007	0,003	0,0007	210	300
2012	C1	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	23	220	0,070	0,007	0,005	0,0007	150	300
2013	C1	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	23	220	0,020	0,007	0,005	0,0007	210	300
2014	C1	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	23	220	0,030	0,007	0,005	0,0007	210	300
2015	C1	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	23	220	0,070	0,007	0,005	0,0007	210	300
2016	C1	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	23	220	0,070	0,010	0,003	0,0007	210	300
2017	C1	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	23	220	0,070	0,010	0,003	0,001	210	300
2018	C1	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	23	220	0,070	0,020	0,005	0,0007	210	300
2019	C1	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	23	220	0,070	0,007	0,003	0,001	210	300
2020	C1	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	23	220	0,070	0,007	0,003	0,003	210	300

[0420] [Таблица B4]

№	Тип стали	Условия производства
		Горячая прокатка	Отжиг горячекатаной полосы	Холодная прокатка	Обезуглероживающий отжиг	Окончательный отжиг
Температура нагрева, °C	Температура конечной прокатки, °C	Температура сматывания, °C	Толщина листа, мм	Температура, °C	Время, секунд	Толщина листа, мм	Обжатие при холодной прокатке, %	Размер первично рекристаллизованного зерна, мкм	Содержание азота после азотирования, млн-1	PA	PB	PC1	PC2	TE2, мин	TF, мин
2021	C1	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	23	220	0,070	0,020	0,005	0,010	210	300
2022	C1	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	23	300	0,070	0,007	0,005	0,0007	150	600
2023	C1	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	23	300	0,070	0,007	0,005	0,0007	210	600
2024	D1	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	22	220	0,020	0,007	0,005	0,0007	210	300
2025	D1	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	22	220	0,070	0,007	0,005	0,0007	210	300
2026	D1	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	22	220	0,150	0,007	0,005	0,0007	210	300
2027	D1	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	22	220	0,300	0,007	0,005	0,0007	210	300
2028	D1	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	22	220	0,450	0,007	0,005	0,0007	300	300
2029	D1	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	22	220	0,450	0,007	0,005	0,0007	750	300
2030	D1	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	22	220	0,450	0,007	0,005	0,0007	1500	300
2031	D1	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	22	220	0,600	0,007	0,005	0,0007	300	300
2032	D1	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	22	220	2,000	0,007	0,005	0,0007	210	300
2033	D1	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	22	220	5,000	0,007	0,005	0,0007	210	300
2034	D1	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	22	220	6,000	0,007	0,005	0,0007	210	300
2035	D2	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	16	220	0,020	0,005	0,003	0,0007	150	300
2036	D2	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	16	220	0,050	0,005	0,007	0,0007	150	300
2037	D2	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	16	220	0,020	0,007	0,007	0,0007	150	300
2038	D2	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	16	220	0,350	0,007	0,007	0,005	150	300
2039	D2	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	16	220	0,350	0,007	0,007	0,005	300	300
2040	D2	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	16	220	0,350	0,007	0,007	0,005	600	300

[0421] [Таблица B5]

№	Тип стали	Условия производства
		Горячая прокатка	Отжиг горячекатаной полосы	Холодная прокатка	Обезуглероживающий отжиг	Окончательный отжиг
Температура нагрева, °C	Температура конечной прокатки, °C	Температура сматывания, °C	Толщина листа, мм	Температура, °C	Время, секунд	Толщина листа, мм	Обжатие при холодной прокатке, %	Размер первично рекристаллизованного зерна, мкм	Содержание азота после азотирования, млн-1	PA	PB	PC1	PC2	TE2, мин	TF, мин
2041	D2	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	16	190	0,350	0,007	0,007	0,005	600	300
2042	D2	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	16	160	0,350	0,007	0,007	0,005	600	300
2043	D2	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	16	220	0,350	0,030	0,003	0,005	300	300
2044	D2	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	16	220	0,250	0,030	0,003	0,005	600	300
2045	D2	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	16	180	0,450	0,040	0,003	0,010	600	300
2046	D2	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	16	180	0,600	0,050	0,003	0,020	600	300
2047	D2	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	16	210	1,500	0,010	0,005	0,001	150	300
2048	C1	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	23	210	0,250	0,010	0,003	0,0007	150	300
2049	C2	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	24	210	0,250	0,010	0,003	0,0007	150	300
2050	C3	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	20	210	0,250	0,010	0,003	0,0007	150	300
2051	C4	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	18	210	0,250	0,010	0,003	0,0007	150	300
2052	C5	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	17	210	0,250	0,010	0,003	0,0007	150	300
2053	C6	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	16	210	0,250	0,010	0,003	0,0007	150	300
2054	C7	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	13	210	0,250	0,010	0,003	0,0007	150	300
2055	C8	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	13	210	0,250	0,010	0,003	0,0007	150	300
2056	D1	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	23	220	0,050	0,005	0,003	0,002	150	300
2057	D2	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	16	220	0,050	0,005	0,003	0,002	150	300
2058	E	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	21	220	0,050	0,005	0,003	0,002	150	300
2059	F	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	18	220	0,050	0,005	0,003	0,002	150	300
2060	G	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	15	220	0,050	0,005	0,003	0,002	150	300

[0422] [Таблица B6]

№	Тип стали	Условия производства
		Горячая прокатка	Отжиг горячекатаной полосы	Холодная прокатка	Обезуглероживающий отжиг	Окончательный отжиг
Температура нагрева, °C	Температура конечной прокатки, °C	Температура сматывания, °C	Толщина листа, мм	Температура, °C	Время, секунд	Толщина листа, мм	Обжатие при холодной прокатке, %	Размер первично рекристаллизованного зерна, мкм	Содержание азота после азотирования, млн-1	PA	PB	PC1	PC2	TE2, мин	TF, мин
2061	H	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	16	220	0,050	0,005	0,003	0,002	150	300
2062	I	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	22	220	0,050	0,005	0,003	0,002	150	300
2063	J	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	16	220	0,050	0,005	0,003	0,002	150	300
2064	K	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	15	220	0,050	0,005	0,003	0,002	150	300
2065	A1	1400	1100	500	2,6	1100	180	0,26	90,0	9	-	0,030	0,007	0,005	0,0007	150	300
2066	A1	1400	1100	500	2,6	1100	180	0,26	90,0	9	-	0,030	0,007	0,009	0,0007	150	300
2067	A1	1400	1100	500	2,6	1100	180	0,26	90,0	9	-	0,030	0,020	0,010	0,003	150	300
2068	A1	1400	1100	500	2,6	1100	180	0,26	90,0	9	-	0,350	0,005	0,003	0,0007	300	300
2069	A1	1400	1100	500	2,6	1100	180	0,26	90,0	9	-	0,350	0,009	0,005	0,0007	300	300
2070	A1	1400	1100	500	2,6	1100	180	0,26	90,0	9	-	0,030	0,009	0,009	0,0007	600	300
2071	A1	1400	1100	500	2,6	1100	180	0,26	90,0	9	-	0,030	0,020	0,010	0,003	300	300
2072	A1	1400	1100	500	2,6	1100	180	0,26	90,0	9	-	0,030	0,020	0,010	0,003	600	300
2073	A1	1400	1100	500	2,6	1100	180	0,26	90,0	9	-	0,030	0,020	0,010	0,003	900	300
2074	A2	1400	1100	500	2,6	1100	180	0,26	90,0	7	-	0,030	0,007	0,005	0,0007	150	300
2075	A2	1400	1100	500	2,6	1100	180	0,26	90,0	7	-	0,030	0,007	0,009	0,0007	150	300
2076	A2	1400	1100	500	2,6	1100	180	0,26	90,0	7	-	0,030	0,020	0,010	0,003	150	300
2077	A2	1400	1100	500	2,6	1100	180	0,26	90,0	7	-	0,350	0,005	0,003	0,0007	300	300
2078	A2	1400	1100	500	2,6	1100	180	0,26	90,0	7	-	0,350	0,009	0,005	0,0007	300	300
2079	A2	1400	1100	500	2,6	1100	180	0,26	90,0	7	-	0,030	0,009	0,009	0,0007	600	300
2080	A2	1400	1100	500	2,6	1100	180	0,26	90,0	7	-	0,030	0,020	0,010	0,003	300	300

[0423] [Таблица B7]

№	Тип стали	Условия производства
		Горячая прокатка	Отжиг горячекатаной полосы	Холодная прокатка	Обезуглероживающий отжиг	Окончательный отжиг
Температура нагрева, °C	Температура конечной прокатки, °C	Температура сматывания, °C	Толщина листа, мм	Температура, °C	Время, секунд	Толщина листа, мм	Обжатие при холодной прокатке, %	Размер первично рекристаллизованного зерна, мкм	Содержание азота после азотирования, млн-1	PA	PB	PC1	PC2	TE2, мин	TF, мин
2081	A2	1400	1100	500	2,6	1100	180	0,26	90,0	7	-	0,030	0,020	0,010	0,003	600	300
2082	A2	1400	1100	500	2,6	1100	180	0,26	90,0	7	-	0,030	0,020	0,010	0,003	900	300
2083	B1	1350	1100	500	2,6	1100	180	0,26	90,0	10	-	0,250	0,020	0,005	0,003	300	300
2084	B1	1350	1100	500	2,6	1100	180	0,26	90,0	10	-	0,250	0,020	0,005	0,005	600	300
2085	B1	1350	1100	500	2,6	1100	180	0,26	90,0	10	-	1,500	0,020	0,005	0,005	300	300
2086	B1	1350	1100	500	2,6	1100	180	0,26	90,0	10	-	1,500	0,020	0,005	0,003	300	300
2087	B1	1350	1100	500	2,6	1100	180	0,26	90,0	10	-	0,500	0,040	0,040	0,003	900	300
2088	B1	1350	1100	500	2,6	1100	180	0,26	90,0	10	-	0,010	0,250	0,015	0,003	900	300
2089	B1	1350	1100	500	2,6	1100	180	0,26	90,0	10	-	3,000	0,250	0,015	0,003	90	300
2090	B1	1350	1100	500	2,6	1100	180	0,26	90,0	10	-	3,000	0,250	0,150	0,075	900	300
2091	B1	1350	1100	500	2,6	1100	180	0,26	90,0	10	-	0,020	0,007	0,005	0,0007	150	300
2092	B1	1350	1100	500	2,6	1100	180	0,26	90,0	10	-	10,000	0,007	0,005	0,0007	150	300
2093	B2	1350	1100	500	2,6	1100	180	0,26	90,0	8	-	0,250	0,020	0,005	0,003	300	300
2094	B2	1350	1100	500	2,6	1100	180	0,26	90,0	8	-	0,250	0,020	0,005	0,005	600	300
2095	B2	1350	1100	500	2,6	1100	180	0,26	90,0	8	-	1,500	0,020	0,005	0,005	300	300
2096	B2	1350	1100	500	2,6	1100	180	0,26	90,0	8	-	1,500	0,020	0,005	0,003	300	300
2097	B2	1350	1100	500	2,6	1100	180	0,26	90,0	8	-	0,500	0,040	0,040	0,003	900	300
2098	B2	1350	1100	500	2,6	1100	180	0,26	90,0	8	-	0,010	0,250	0,015	0,003	900	300
2099	B2	1350	1100	500	2,6	1100	180	0,26	90,0	8	-	3,000	0,250	0,015	0,003	90	300
2100	B2	1350	1100	500	2,6	1100	180	0,26	90,0	8	-	3,000	0,250	0,150	0,075	900	300

[0424] Изоляционное покрытие, которое было тем же самым, что и в вышеприведенном Примере 1, сформировали на поверхности произведенных листов анизотропной электротехнической стали (окончательно отожженных листов).

[0425] Произведенные листы анизотропной электротехнической стали имели промежуточный слой, который был расположен в контакте с листом анизотропной электротехнической стали (листом кремнистой стали), и изоляционное покрытие, которое было расположено в контакте с промежуточным слоем, если смотреть в сечении, секущая плоскость которого параллельна направлению по толщине. Промежуточный слой представлял собой пленку форстерита со средней толщиной 1,5 мкм, а изоляционное покрытие было покрытием, которое содержало главным образом фосфат и коллоидный кремнезем и средняя толщина которого составляла 2 мкм.

[0426] Были оценены различные характеристики полученного листа анизотропной электротехнической стали. Методы оценки были теми же самыми, что и в вышеприведенном Примере 1. Результаты оценки представлены в Таблицах B8 - B12.

[0427] [Таблица B8]

№	Тип стали	Результаты производства	Результаты оценки	Примечание
		Граница	Средний размер зерна		Угол отклонения	Магнитные характеристики
Наличие границы переключения, есть/нет	RBC/RAC	RВC, мм	RAC, мм	σ(Ɵ)	B8, Tл	λp-p при 1,7 Тл	Δλp-p	W17/50, Вт/кг
2001	C1	Нет	1,03	23,1	22,3	3,31	1,906	0,707	-0,018	0,871	Сравнительный пример
2002	C1	Нет	1,02	29,7	29,0	2,94	1,918	0,659	0,006	0,849	Сравнительный пример
2003	C1	Нет	1,04	34,7	33,4	2,67	1,926	0,615	0,008	0,832	Сравнительный пример
2004	C1	Нет	1,03	20,4	19,7	3,48	1,901	0,731	-0,020	0,882	Сравнительный пример
2005	C1	Нет	1,04	24,1	23,2	3,16	1,910	0,681	-0,018	0,861	Сравнительный пример
2006	C1	Нет	1,01	24,9	24,5	3,18	1,911	0,681	-0,011	0,863	Сравнительный пример
2007	C1	Нет	1,10	26,7	24,3	2,99	1,916	0,663	-0,002	0,851	Сравнительный пример
2008	C1	Нет	1,04	26,7	25,6	3,08	1,915	0,673	0,001	0,856	Сравнительный пример
2009	C1	Есть	1,16	24,9	21,4	3,05	1,915	0,644	-0,027	0,854	Пример по изобретению
2010	C1	Есть	1,18	20,0	16,9	3,38	1,906	0,693	-0,033	0,875	Пример по изобретению
2011	C1	Нет	1,02	25,8	25,2	3,17	1,911	0,693	-0,001	0,862	Сравнительный пример
2012	C1	Нет	1,04	25,3	24,3	3,17	1,910	0,698	-0,003	0,861	Сравнительный пример
2013	C1	Нет	1,07	24,6	23,0	3,14	1,911	0,690	-0,003	0,862	Сравнительный пример
2014	C1	Есть	1,16	24,0	20,7	3,04	1,915	0,643	-0,029	0,856	Пример по изобретению
2015	C1	Есть	1,16	24,7	21,4	3,07	1,914	0,620	-0,055	0,853	Пример по изобретению
2016	C1	Есть	1,17	23,8	20,3	3,04	1,914	0,631	-0,047	0,856	Пример по изобретению
2017	C1	Есть	1,15	24,3	21,1	3,06	1,915	0,637	-0,033	0,853	Пример по изобретению
2018	C1	Есть	1,22	25,2	20,6	2,94	1,918	0,623	-0,029	0,847	Пример по изобретению
2019	C1	Есть	1,16	24,7	21,3	3,08	1,913	0,625	-0,055	0,854	Пример по изобретению
2020	C1	Есть	1,23	25,3	20,6	2,93	1,917	0,613	-0,042	0,848	Пример по изобретению

[0428] [Таблица B9]

№	Тип стали	Результаты производства	Результаты оценки	Примечание
		Граница	Средний размер зерна		Угол отклонения	Магнитные характеристики
Наличие границы переключения, есть/нет	RBC/RAC	RВC, мм	RAC, мм	σ(Ɵ)	B8, Tл	λp-p при 1,7 Тл	Δλp-p	W17/50, Вт/кг
2021	C1	Есть	1,28	25,8	20,2	2,88	1,921	0,592	-0,042	0,841	Пример по изобретению
2022	C1	Нет	1,02	35,0	34,1	2,66	1,935	0,558	0,009	0,832	Сравнительный пример
2023	C1	Есть	1,17	33,7	28,8	2,56	1,984	0,235	-0,023	0,823	Пример по изобретению
2024	D1	Нет	1,06	23,7	22,3	3,19	1,916	0,679	0,017	0,879	Сравнительный пример
2025	D1	Есть	1,18	24,3	20,6	3,08	1,919	0,604	-0,040	0,875	Пример по изобретению
2026	D1	Есть	1,22	25,7	21,1	2,97	1,923	0,595	-0,030	0,869	Пример по изобретению
2027	D1	Есть	1,24	25,7	20,8	2,85	1,925	0,589	-0,023	0,863	Пример по изобретению
2028	D1	Есть	1,36	24,7	18,1	2,76	1,928	0,561	-0,031	0,856	Пример по изобретению
2029	D1	Есть	1,42	25,3	17,8	2,67	1,932	0,558	-0,012	0,848	Пример по изобретению
2030	D1	Есть	1,34	25,1	18,7	2,73	1,928	0,563	-0,030	0,855	Пример по изобретению
2031	D1	Есть	1,35	25,1	18,6	2,77	1,928	0,574	-0,018	0,856	Пример по изобретению
2032	D1	Есть	1,22	22,4	18,3	3,05	1,919	0,619	-0,027	0,873	Пример по изобретению
2033	D1	Есть	1,27	23,2	18,3	3,04	1,921	0,605	-0,029	0,873	Пример по изобретению
2034	D1	Нет	1,07	17,0	15,9	3,17	1,917	0,657	0,001	0,881	Сравнительный пример
2035	D2	Нет	1,13	21,0	18,6	4,92	1,934	0,577	0,018	0,847	Сравнительный пример
2036	D2	Есть	1,64	25,4	15,5	4,26	1,938	0,454	-0,076	0,834	Пример по изобретению
2037	D2	Есть	1,64	25,0	15,2	4,26	1,939	0,447	-0,078	0,834	Пример по изобретению
2038	D2	Есть	1,69	25,6	15,2	3,02	1,952	0,395	-0,053	0,809	Пример по изобретению
2039	D2	Есть	2,06	25,1	12,2	2,25	1,959	0,346	-0,061	0,797	Пример по изобретению
2040	D2	Есть	2,18	26,5	12,2	1,98	1,963	0,330	-0,053	0,790	Пример по изобретению

[0429] [Таблица B10]

№	Тип стали	Результаты производства	Результаты оценки	Примечание
		Граница	Средний размер зерна		Угол отклонения	Магнитные характеристики
Наличие границы переключения, есть/нет	RBC/RAC	RВC, мм	RAC, мм	σ(Ɵ)	B8, Tл	λp-p при 1,7 Тл	Δλp-p	W17/50, Вт/кг
2041	D2	Есть	2,18	25,4	11,6	2,49	1,957	0,378	-0,037	0,799	Пример по изобретению
2042	D2	Есть	2,19	25,4	11,6	2,97	1,952	0,392	-0,059	0,811	Пример по изобретению
2043	D2	Есть	1,98	25,3	12,8	2,50	1,957	0,370	-0,047	0,801	Пример по изобретению
2044	D2	Есть	1,98	26,3	13,3	2,51	1,956	0,362	-0,062	0,800	Пример по изобретению
2045	D2	Есть	2,19	26,3	12,0	2,50	1,957	0,361	-0,057	0,800	Пример по изобретению
2046	D2	Есть	2,18	25,3	11,6	2,46	1,956	0,355	-0,067	0,799	Пример по изобретению
2047	D2	Есть	1,71	25,1	14,7	3,72	1,945	0,436	-0,052	0,824	Пример по изобретению
2048	C1	Нет	1,03	15,9	15,4	3,09	1,913	0,721	0,042	0,856	Сравнительный пример
2049	C2	Нет	1,05	14,8	14,1	3,08	1,914	0,741	0,066	0,855	Сравнительный пример
2050	C3	Есть	1,44	24,0	16,7	4,75	1,924	0,599	-0,014	0,839	Пример по изобретению
2051	C4	Есть	1,66	24,1	14,5	3,72	1,940	0,480	-0,039	0,815	Пример по изобретению
2052	C5	Есть	1,65	25,4	15,4	3,72	1,939	0,473	-0,053	0,814	Пример по изобретению
2053	C6	Есть	1,66	24,0	14,5	3,73	1,938	0,481	-0,049	0,813	Пример по изобретению
2054	C7	Есть	1,45	25,1	17,3	4,73	1,929	0,527	-0,059	0,848	Пример по изобретению
2055	C8	Нет	1,05	16,0	15,3	3,06	1,921	0,636	0,001	0,867	Сравнительный пример
2056	D1	Нет	1,02	14,2	14,0	3,08	1,920	0,648	0,007	0,887	Сравнительный пример
2057	D2	Есть	1,66	25,5	15,4	3,76	1,948	0,398	-0,072	0,834	Пример по изобретению
2058	E	Есть	1,42	23,7	16,7	4,77	1,925	0,595	-0,016	0,853	Пример по изобретению
2059	F	Есть	1,66	24,8	15,0	3,72	1,941	0,473	-0,044	0,835	Пример по изобретению
2060	G	Есть	1,66	24,0	14,4	3,74	1,946	0,392	-0,091	0,833	Пример по изобретению

[0430] [Таблица B11]

№	Тип стали	Результаты производства	Результаты оценки	Примечание
		Граница	Средний размер зерна		Угол отклонения	Магнитные характеристики
Наличие границы переключения, есть/нет	RBC/RAC	RВC, мм	RAC, мм	σ(Ɵ)	B8, Tл	λp-p при 1,7 Тл	Δλp-p	W17/50, Вт/кг
2061	H	Есть	1,65	25,1	15,2	3,75	1,947	0,398	-0,081	0,835	Пример по изобретению
2062	I	Есть	1,41	25,5	18,0	4,75	1,919	0,627	-0,021	0,853	Пример по изобретению
2063	J	Есть	1,65	24,5	14,8	3,76	1,947	0,394	-0,083	0,833	Пример по изобретению
2064	K	Есть	1,66	25,6	15,4	3,76	1,947	0,392	-0,084	0,834	Пример по изобретению
2065	A1	Нет	1,01	15,0	14,8	2,94	1,926	0,594	-0,009	0,878	Сравнительный пример
2066	A1	Нет	1,01	13,7	13,5	2,95	1,926	0,595	-0,011	0,878	Сравнительный пример
2067	A1	Нет	1,03	15,6	15,1	2,85	1,929	0,602	0,019	0,872	Сравнительный пример
2068	A1	Нет	1,04	16,6	15,9	2,67	1,935	0,559	0,006	0,862	Сравнительный пример
2069	A1	Есть	1,34	39,0	29,2	2,52	1,938	0,467	-0,062	0,853	Пример по изобретению
2070	A1	Есть	1,28	32,7	25,6	2,65	1,934	0,480	-0,074	0,857	Пример по изобретению
2071	A1	Есть	1,32	36,9	28,0	2,61	1,936	0,488	-0,054	0,857	Пример по изобретению
2072	A1	Есть	1,37	41,0	29,9	2,49	1,940	0,457	-0,064	0,852	Пример по изобретению
2073	A1	Есть	1,39	40,3	28,9	2,50	1,940	0,480	-0,042	0,850	Пример по изобретению
2074	A2	Есть	1,63	25,1	15,4	3,30	1,952	0,388	-0,063	0,827	Пример по изобретению
2075	A2	Есть	1,63	24,4	14,9	3,34	1,951	0,389	-0,065	0,826	Пример по изобретению
2076	A2	Есть	1,66	24,9	15,0	3,02	1,955	0,356	-0,074	0,820	Пример по изобретению
2077	A2	Нет	1,11	24,2	21,8	2,50	1,959	0,404	-0,001	0,810	Сравнительный пример
2078	A2	Есть	1,86	25,4	13,6	2,18	1,962	0,323	-0,064	0,803	Пример по изобретению
2079	A2	Есть	1,80	24,9	13,8	2,50	1,959	0,349	-0,054	0,811	Пример по изобретению
2080	A2	Есть	1,83	24,5	13,4	2,40	1,960	0,344	-0,055	0,809	Пример по изобретению

[0431] [Таблица B12]

№	Тип стали	Результаты производства	Результаты оценки	Примечание
		Граница	Средний размер зерна		Угол отклонения	Магнитные характеристики
Наличие границы переключения, есть/нет	RBC/RAC	RВC, мм	RAC, мм	σ(Ɵ)	B8, Tл	λp-p при 1,7 Тл	Δλp-p	W17/50, Вт/кг
2081	A2	Есть	1,88	24,6	13,1	2,15	1,962	0,329	-0,058	0,803	Пример по изобретению
2082	A2	Есть	1,90	25,3	13,3	2,12	1,962	0,320	-0,069	0,805	Пример по изобретению
2083	B1	Есть	1,42	43,6	30,7	2,49	1,940	0,470	-0,051	0,850	Пример по изобретению
2084	B1	Есть	1,61	57,6	35,7	2,27	1,945	0,438	-0,052	0,837	Пример по изобретению
2085	B1	Есть	1,45	46,2	31,8	2,40	1,943	0,444	-0,058	0,844	Пример по изобретению
2086	B1	Есть	1,37	40,6	29,6	2,48	1,939	0,473	-0,055	0,850	Пример по изобретению
2087	B1	Есть	1,71	65,9	38,5	2,21	1,948	0,411	-0,060	0,833	Пример по изобретению
2088	B1	Нет	1,13	23,1	20,4	2,65	1,934	0,566	0,009	0,860	Сравнительный пример
2089	B1	Нет	1,13	23,6	20,9	2,75	1,932	0,569	0,003	0,864	Сравнительный пример
2090	B1	Нет	1,06	17,7	16,8	2,67	1,934	0,562	0,009	0,860	Сравнительный пример
2091	B1	Нет	1,01	13,3	13,2	3,01	1,925	0,606	-0,006	0,882	Сравнительный пример
2092	B1	Нет	1,08	17,8	16,5	3,00	1,924	0,601	-0,015	0,882	Сравнительный пример
2093	B2	Есть	1,90	25,0	13,1	2,04	1,964	0,323	-0,056	0,800	Пример по изобретению
2094	B2	Есть	2,08	26,4	12,7	1,49	1,968	0,277	-0,075	0,791	Пример по изобретению
2095	B2	Есть	1,96	25,5	13,0	1,81	1,966	0,297	-0,068	0,796	Пример по изобретению
2096	B2	Есть	1,88	24,7	13,1	2,08	1,963	0,325	-0,058	0,803	Пример по изобретению
2097	B2	Есть	2,19	25,8	11,8	1,22	1,972	0,269	-0,058	0,786	Пример по изобретению
2098	B2	Нет	1,12	25,7	23,0	2,46	1,959	0,402	-0,002	0,809	Сравнительный пример
2099	B2	Нет	1,08	24,6	22,8	2,65	1,958	0,415	0,001	0,814	Сравнительный пример
2100	B2	Нет	1,10	25,6	23,3	2,44	1,961	0,385	-0,011	0,808	Сравнительный пример

[0432] Далее, как и в вышеприведенном Примере 1, результаты оценки характеристик объясняются при классификации листов анизотропной электротехнической стали по некоторым признакам в отношении химических составов и способов производства.

[0433] В Примере 2 в качестве показателя для оценки магнитострикции используется следующая величина Δλp-p. Причина, по которой для оценки магнитострикции используется этот показатель, является той же самой, что и в Примере 1.

Δλp-p = λp-p при 1,7 Тл - (12,16 - 6,00 × B₈)

[0434] Выражение «12,16 - 6,00 × B₈» основывается на значениях λp-p при 1,7 Тл и B₈ из сравнительных примеров в данном Примере. Кроме того, для выражения «12,16 - 6,00 × B₈» было принято соотношение λp-p при 1,7 Тл = а - b × B₈, и коэффициенты a и b были определены с помощью множественного регрессионного анализа. Например, когда B₈ тестового образца равна 1,9 Тл, можно оценить, что λp-p при 1,7 Тл составляет приблизительно 0,760 (= 12,16 - 6,00 × 1,9). Как и в вышеупомянутом Примере 1, настоящее изобретение не ограничено вышеприведенным показателем.

(Примеры, произведенные с процессом низкотемпературного нагрева сляба)

[0435] №№ 2001-2064 были примерами, произведенными с помощью процесса, в котором температура нагрева сляба была уменьшена, после первичной рекристаллизации проводилось азотирование, и тем самым был сформирован главный ингибитор для вторичной рекристаллизации.

(Примеры №№ 2001-2023)

[0436] №№ 2001-2023 были примерами, в которых использовался тип стали без Nb, а во время окончательного отжига главным образом изменялись условия PA, PB, PC1, PC2 и TE2.

[0437] В №№ 2001-2023, когда значение Δλp-p было равно -0,0210 или меньше (когда значение варьировалось в отрицательную сторону от -0,0210, что является стандартом), характеристика магнитострикции считалась приемлемой.

[0438] В №№ 2001-2023 примеры по изобретению включали границу, которая удовлетворяла граничному условию BA и которая не удовлетворяла граничному условию BB, и поэтому эти примеры показали превосходную магнитострикцию. Кроме того, примеры по изобретению показали приемлемые магнитные потери. С другой стороны, хотя сравнительные примеры имели кристаллографическую ориентацию, которая понемногу и непрерывно сдвигалась во вторично рекристаллизованных зернах, сравнительные примеры в недостаточной степени включали границу, которая удовлетворяет граничному условию BA и которая не удовлетворяет граничному условию BB, и поэтому эти примеры не показали предпочтительной магнитострикции.

[0439] № 2003 был сравнительным примером, в котором интенсивность ингибитора была увеличена путем управления содержанием N после азотирования до 300 млн^-1. В № 2003, хотя значение B₈ было высоким, условия при окончательном отжиге не были предпочтительными, и поэтому значение Δλp-p было недостаточным. С другой стороны, № 2010 был примером по изобретению, в котором содержание N после азотирования довели до уровня 160 млн^-1. В № 2010 значение Δλp-p стало предпочтительно низким. Другими словами, в № 2010 переключение происходило во время окончательного отжига, и в результате магнитострикция была улучшена.

[0440] №№ 2022 и 2023 были примерами, в которых вторичная рекристаллизация поддерживалась вплоть до более высокой температуры путем увеличения TF. В №№ 2022 и 2023 B₈ увеличилась. Однако в № 2022 условия при окончательном отжиге не были предпочтительными, и поэтому магнитострикция не была улучшена, как в № 2003. С другой стороны, в № 2023, в дополнение к высокому значению B₈, условия при окончательном отжиге были предпочтительными, и поэтому значение Δλp-p стало предпочтительно низким.

(Примеры №№ 2024-2034)

[0441] №№ 2024-2034 были примерами, в которых использовался тип стали, включающей 0,001% Nb, а во время окончательного отжига главным образом изменялись условия PA и TE2.

[0442] В №№ 2024-2034, когда значение Δλp-p было равно -0,010 или меньше (когда значение варьировалось в отрицательную сторону от -0,010, что является стандартом), характеристика магнитострикции считалась приемлемой.

[0443] В №№ 2024-2034 примеры по изобретению включали границу, которая удовлетворяла граничному условию BA и которая не удовлетворяла граничному условию BB, и поэтому эти примеры показали превосходную магнитострикцию. Кроме того, примеры по изобретению показали приемлемые магнитные потери. С другой стороны, хотя сравнительные примеры имели кристаллографическую ориентацию, которая понемногу и непрерывно сдвигалась во вторично рекристаллизованных зернах, сравнительные примеры в недостаточной степени включали границу, которая удовлетворяет граничному условию BA и которая не удовлетворяет граничному условию BB, и поэтому эти примеры не показали предпочтительной магнитострикции.

(Примеры №№ 2035-2047)

[0444] №№ 2035-2047 были примерами, в которых использовался тип стали, включающей 0,007% Nb.

[0445] В №№ 2035-2047, когда значение Δλp-p было равно -0,010 или меньше (когда значение варьировалось в отрицательную сторону от -0,010, что является стандартом), характеристика магнитострикции считалась приемлемой.

[0446] В №№ 2035-2047 примеры по изобретению включали границу, которая удовлетворяла граничному условию BA и которая не удовлетворяла граничному условию BB, и поэтому эти примеры показали превосходную магнитострикцию. Кроме того, примеры по изобретению показали приемлемые магнитные потери. С другой стороны, хотя сравнительные примеры имели кристаллографическую ориентацию, которая понемногу и непрерывно сдвигалась во вторично рекристаллизованных зернах, сравнительные примеры в недостаточной степени включали границу, которая удовлетворяет граничному условию BA и которая не удовлетворяет граничному условию BB, и поэтому эти примеры не показали предпочтительной магнитострикции.

[0447] №№ 2035-2047 показали предпочтительно низкое значение в отношении Δλp-p по сравнению с №№ 2001-2034, в которых содержание Nb было низким.

(Примеры №№ 2048-2055)

[0448] №№ 2048-2055 были примерами, в которых время TE2 регулировали коротким, на уровне менее 200 мин, и влияние содержания Nb было особенно подтверждено.

[0449] В №№ 2048-2055, когда значение Δλp-p было равно -0,010 или меньше (когда значение варьировалось в отрицательную сторону от -0,010, что является стандартом), характеристика магнитострикции считалась приемлемой.

[0450] В №№ 2048-2055 примеры по изобретению включали границу, которая удовлетворяла граничному условию BA и которая не удовлетворяла граничному условию BB, и поэтому эти примеры показали превосходную магнитострикцию. Кроме того, примеры по изобретению показали приемлемые магнитные потери. С другой стороны, хотя сравнительные примеры имели кристаллографическую ориентацию, которая понемногу и непрерывно сдвигалась во вторично рекристаллизованных зернах, сравнительные примеры в недостаточной степени включали границу, которая удовлетворяет граничному условию BA и которая не удовлетворяет граничному условию BB, и поэтому эти примеры не показали предпочтительной магнитострикции.

[0451] Как показано в №№ 2048-2055, когда Nb благоприятно включался в состав, переключение происходило во время окончательного отжига, и таким образом магнитострикция улучшалась, даже когда время TE2 было коротким.

(Примеры №№ 2056-2064)

[0452] №№ 2056-2064 были примерами, в которых время TE2 регулировали коротким, на уровне менее 200 мин, и влияние количества элемента группы Nb было подтверждено.

[0453] В №№ 2056-2064, когда значение Δλp-p было равно -0,010 или меньше (когда значение варьировалось в отрицательную сторону от -0,010, что является стандартом), характеристика магнитострикции считалась приемлемой.

[0454] В №№ 2056-2064 примеры по изобретению включали границу, которая удовлетворяла граничному условию BA и которая не удовлетворяла граничному условию BB, и поэтому эти примеры показали превосходную магнитострикцию. Кроме того, примеры по изобретению показали приемлемые магнитные потери. С другой стороны, хотя сравнительные примеры имели кристаллографическую ориентацию, которая понемногу и непрерывно сдвигалась во вторично рекристаллизованных зернах, сравнительные примеры в недостаточной степени включали границу, которая удовлетворяет граничному условию BA и которая не удовлетворяет граничному условию BB, и поэтому эти примеры не показали предпочтительной магнитострикции.

[0455] Как показано в №№ 2056-2064, когда в состав включался элемент группы Nb за исключением Nb, переключение происходило во время окончательного отжига, и таким образом магнитострикция улучшалась, даже когда время TE2 было коротким.

(Примеры, произведенные с процессом высокотемпературного нагрева сляба)

[0456] №№ 2065-2100 были примерами, произведенными с помощью процесса, в котором температура нагрева сляба была увеличена, MnS был в достаточной степени растворен во время нагрева сляба и повторно выделялся во время последующего процесса, и повторно выделившийся MnS использовался в качестве главного ингибитора.

[0457] В №№ 2065-2100, когда значение Δλp-p было равно -0,0210 или меньше (когда значение варьировалось в отрицательную сторону от -0,0210, что является стандартом), характеристика магнитострикции считалась приемлемой.

[0458] В №№ 2065-2100 примеры по изобретению включали границу, которая удовлетворяла граничному условию BA и которая не удовлетворяла граничному условию BB, и поэтому эти примеры показали превосходную магнитострикцию. Кроме того, примеры по изобретению показали приемлемые магнитные потери. С другой стороны, хотя сравнительные примеры имели кристаллографическую ориентацию, которая понемногу и непрерывно сдвигалась во вторично рекристаллизованных зернах, сравнительные примеры в недостаточной степени включали границу, которая удовлетворяет граничному условию BA и которая не удовлетворяет граничному условию BB, и поэтому эти примеры не показали предпочтительной магнитострикции.

[0459] №№ 2083-2100 в вышеупомянутых №№ 2065-2100 были примерами, в которых в состав сляба был включен Bi, и таким образом B₈ увеличилась.

[0460] Как показано в №№ 2065-2100, как только условиями при окончательном отжиге управляли подходящим образом, во время окончательного отжига происходило переключение, и таким образом магнитострикция была улучшена даже с помощью процесса высокотемпературного нагрева сляба. Кроме того, как и с процессом низкотемпературного нагрева сляба, когда использовали сляб, содержащий Nb, и управляли условиями при окончательном отжиге, магнитострикция благоприятно улучшалась с помощью процесса высокотемпературного нагрева сляба.

Пример 3

[0461] Используя слябы с показанным в Таблице С1 химическим составом в качестве материалов, произвели листы анизотропной электротехнической стали с химическим составом, показанным в Таблице С2. Методы измерения химического состава и обозначения в таблицах те же самые, что и в вышеприведенном Примере 1.

[0462] [Таблица C1]

Тип стали	ХИМИЧЕСКИЙ СОСТАВ СЛЯБА (СТАЛЬНОЙ ЗАГОТОВКИ) (в мас.%, остальное из Fe и примесей)
C	Si	Mn	S	Al	N	Cu	Bi	Nb	V	Mo	Ta	W
A	0,070	3,26	0,07	0,025	0,026	0,008	0,07	-	-	-	-	-	-
B1	0,060	3,35	0,10	0,006	0,026	0,008	<0,03	-	-	-	-	-	-
B2	0,060	3,35	0,10	0,006	0,026	0,008	<0,03	-	0,001	-	-	-	-
B3	0,060	3,35	0,10	0,006	0,026	0,008	<0,03	-	0,003	-	-	-	-
B4	0,060	3,35	0,10	0,006	0,026	0,008	<0,03	-	0,007	-	-	-	-
B5	0,060	3,35	0,10	0,006	0,026	0,008	<0,03	-	0,010	-	-	-	-
B6	0,060	3,35	0,10	0,006	0,026	0,008	<0,03	-	0,020	-	-	-	-
B7	0,060	3,35	0,10	0,006	0,026	0,008	<0,03	-	0,030	-	-	-	-
C	0,060	3,45	0,10	0,006	0,028	0,008	0,20	-	0,002	-	-	-	-
D	0,060	3,45	0,10	0,006	0,027	0,008	0,20	-	0,005	-	-	-	-
E	0,060	3,45	0,10	0,006	0,027	0,008	0,20	-	-	0,007	-	-	-
F	0,060	3,45	0,10	0,006	0,027	0,008	0,20	-	-	-	0,020	-	-
G	0,060	3,45	0,10	0,006	0,027	0,008	0,20	-	0,005	-	-	0,003	-
H	0,060	3,45	0,10	0,006	0,027	0,008	0,20	-	-	-	-	0,010	-
I	0,060	3,45	0,10	0,006	0,027	0,008	0,20	-	-	-	-	-	0,010
J	0,060	3,45	0,10	0,006	0,027	0,008	0,20	-	0,004	-	0,010	-	-
K	0,060	3,45	0,10	0,006	0,027	0,008	0,20	-	0,005	0,003	-	0,003	-
L	0,060	3,45	0,10	0,006	0,027	0,008	0,20	-	-	0,005	-	0,005	-

[0463] [Таблица C2]

Тип стали	ХИМИЧЕСКИЙ СОСТАВ ЛИСТА АНИЗОТРОПНОЙ ЭЛЕКТРОТЕХНИЧЕСКОЙ СТАЛИ (в мас.%, остальное из Fe и примесей)
C	Si	Mn	S	Al	N	Cu	Bi	Nb	V	Mo	Ta	W
A	0,001	3,15	0,07	<0,002	<0,004	<0,002	0,07	-	-	-	-	-	-
B1	0,001	3,30	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	<0,03	-	-	-	-	-	-
B2	0,001	3,30	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	<0,03	-	<0,001	-	-	-	-
B3	0,001	3,30	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	<0,03	-	0,002	-	-	-	-
B4	0,001	3,30	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	<0,03	-	0,006	-	-	-	-
B5	0,001	3,30	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	<0,03	-	0,007	-	-	-	-
B6	0,002	3,30	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	<0,03	-	0,018	-	-	-	-
B7	0,004	3,30	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	<0,03	-	0,028	-	-	-	-
C	0,001	3,34	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	0,20	-	0,002	-	-	-	-
D	0,001	3,34	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	0,20	-	0,004	-	-	-	-
E	0,001	3,34	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	0,20	-	-	0,006	-	-	-
F	0,001	3,34	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	0,20	-	-	-	0,020	-	-
G	0,001	3,34	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	0,20	-	0,004	-	-	0,001	-
H	0,001	3,34	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	0,20	-	-	-	-	0,010	-
I	0,001	3,34	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	0,20	-	-	-	-	-	0,010
J	0,001	3,34	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	0,20	-	0,003	0,001	0,003	-	-
K	0,001	3,34	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	0,20	-	0,003	0,001	-	0,002	-
L	0,001	3,34	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	0,20	-	-	0,003	-	0,004	-

[0464] Листы анизотропной электротехнической стали были произведены при условиях производства, показанных в Таблицах C3 - C6. При окончательном отжиге для того, чтобы управлять анизотропией направления переключения, отжиг проводили с градиентом температур в поперечном направлении стального листа. Иные условия производства, отличные от градиента температур и отличные от показанных в таблицах, были теми же самыми, что и в вышеприведенном Примере 1.

[0465] [Таблица C3]

№	Тип стали	Условия производства
		Горячая прокатка	Отжиг горячекатаной полосы	Холодная прокатка	Обезуглероживающий отжиг	Окончательный отжиг
Температура нагрева, °C	Температура конечной прокатки, °C	Температура сматывания, °C	Толщина листа, мм	Температура, °C	Время, секунд	Толщина листа, мм	Обжатие при холодной прокатке, %	Размер первично рекристаллизованного зерна, мкм	Содержание азота после азотирования, млн-1	PA	PB	PC1	PC2	Градиент температур, °C/см
3001	B1	1150	900	550	2,6	1100	150	0,26	90,0	23	220	0,020	0,005	0,003	0,0007	0,5
3002	B1	1150	900	550	2,6	1100	150	0,26	90,0	23	220	0,030	0,005	0,003	0,0007	0,5
3003	B1	1150	900	550	2,6	1100	150	0,26	90,0	23	220	0,100	0,300	0,200	0,070	0,5
3004	B1	1150	900	550	2,6	1100	150	0,26	90,0	23	220	0,030	0,005	0,003	0,001	0,5
3005	B1	1150	900	550	2,6	1100	150	0,26	90,0	23	220	0,030	0,005	0,005	0,0007	0,5
3006	B1	1150	900	550	2,6	1100	150	0,26	90,0	23	220	0,030	0,010	0,003	0,0007	0,5
3007	B1	1150	900	550	2,6	1100	150	0,26	90,0	23	220	0,100	0,200	0,200	0,200	0,5
3008	B1	1150	900	550	2,6	1100	150	0,26	90,0	23	220	0,100	0,300	0,100	0,070	0,5
3009	B1	1150	900	550	2,6	1100	150	0,26	90,0	23	220	0,100	0,300	0,050	0,050	0,5
3010	B1	1150	900	550	2,6	1100	150	0,26	90,0	23	220	0,100	0,020	0,010	0,002	0,5
3011	B1	1150	900	550	2,6	1100	150	0,26	90,0	23	220	0,100	0,050	0,020	0,010	0,5
3012	B1	1150	900	550	2,6	1100	150	0,26	90,0	23	220	0,100	0,100	0,070	0,030	0,5
3013	B1	1150	900	550	2,6	1100	150	0,26	90,0	23	250	0,030	0,005	0,003	0,0007	3,0
3014	B1	1150	900	550	2,6	1100	150	0,26	90,0	23	220	0,100	0,300	0,200	0,070	3,0
3015	B1	1150	900	550	2,6	1100	150	0,26	90,0	23	300	0,030	0,005	0,003	0,001	3,0
3016	B1	1150	900	550	2,6	1100	150	0,26	90,0	23	220	0,030	0,005	0,005	0,0007	3,0
3017	B1	1150	900	550	2,6	1100	150	0,26	90,0	23	220	0,030	0,010	0,003	0,0007	3,0
3018	B1	1150	900	550	2,6	1100	150	0,26	90,0	23	220	0,100	0,200	0,200	0,200	3,0
3019	B1	1150	900	550	2,6	1100	150	0,26	90,0	23	220	0,100	0,300	0,100	0,070	3,0
3020	B1	1150	900	550	2,6	1100	150	0,26	90,0	23	220	0,100	0,020	0,010	0,002	3,0

[0466] [Таблица C4]

№	Тип стали	Условия производства
		Горячая прокатка	Отжиг горячекатаной полосы	Холодная прокатка	Обезуглероживающий отжиг	Окончательный отжиг
Температура нагрева, °C	Температура конечной прокатки, °C	Температура сматывания, °C	Толщина листа, мм	Температура, °C	Время, секунд	Толщина листа, мм	Обжатие при холодной прокатке, %	Размер первично рекристаллизованного зерна, мкм	Содержание азота после азотирования, млн-1	PA	PB	PC1	PC2	Градиент температур, °C/см
3021	B1	1150	900	550	2,6	1100	150	0,26	90,0	23	220	0,100	0,050	0,020	0,010	3,0
3022	B1	1150	900	550	2,6	1100	150	0,26	90,0	23	220	0,100	0,100	0,070	0,030	3,0
3023	B1	1150	900	550	2,6	1100	150	0,26	90,0	23	220	0,100	0,030	0,010	0,003	0,3
3024	B1	1150	900	550	2,6	1100	150	0,26	90,0	23	220	0,100	0,020	0,003	0,0007	0,5
3025	B1	1150	900	550	2,6	1100	150	0,26	90,0	23	220	0,100	0,020	0,003	0,0007	0,7
3026	B1	1150	900	550	2,6	1100	150	0,26	90,0	23	220	0,100	0,020	0,003	0,0007	1,0
3027	B1	1150	900	550	2,6	1100	150	0,26	90,0	23	220	0,100	0,300	0,050	0,050	3,0
3028	B1	1150	900	550	2,6	1100	150	0,26	90,0	23	220	0,500	0,050	0,030	0,010	0,3
3029	B1	1150	900	550	2,6	1100	150	0,26	90,0	23	220	0,500	0,050	0,030	0,010	0,5
3030	B1	1150	900	550	2,6	1100	150	0,26	90,0	23	220	0,500	0,050	0,030	0,010	0,7
3031	B1	1150	900	550	2,6	1100	150	0,26	90,0	23	220	0,500	0,050	0,030	0,010	1,0
3032	B1	1150	900	550	2,6	1100	150	0,26	90,0	23	220	0,500	0,050	0,030	0,010	2,0
3033	B1	1150	900	550	2,6	1100	150	0,26	90,0	23	220	0,500	0,050	0,030	0,010	3,0
3034	B1	1150	900	550	2,6	1100	150	0,26	90,0	23	220	0,500	0,050	0,030	0,010	5,0
3035	B1	1150	900	550	2,6	1100	150	0,26	90,0	23	220	0,500	0,050	0,030	0,010	7,0
3036	B4	1150	900	550	2,6	1100	150	0,26	90,0	17	250	0,200	0,005	0,003	0,0007	0,5
3037	B4	1150	900	550	2,6	1100	150	0,26	90,0	17	250	0,200	0,005	0,003	0,0007	3,0
3038	B4	1150	900	550	2,6	1100	150	0,26	90,0	17	300	0,020	0,005	0,005	0,001	3,0
3039	B4	1150	900	550	2,6	1100	150	0,26	90,0	17	220	2,000	0,150	0,150	0,100	3,0
3040	B4	1150	900	550	2,6	1100	150	0,26	90,0	17	220	2,000	0,300	0,200	0,100	3,0

[0467] [Таблица C5]

№	Тип стали	Условия производства
		Горячая прокатка	Отжиг горячекатаной полосы	Холодная прокатка	Обезуглероживающий отжиг	Окончательный отжиг
Температура нагрева, °C	Температура конечной прокатки, °C	Температура сматывания, °C	Толщина листа, мм	Температура, °C	Время, секунд	Толщина листа, мм	Обжатие при холодной прокатке, %	Размер первично рекристаллизованного зерна, мкм	Содержание азота после азотирования, млн-1	PA	PB	PC1	PC2	Градиент температур, °C/см
3041	B4	1150	900	550	2,6	1100	150	0,26	90,0	17	220	6,000	0,100	0,060	0,030	3,0
3042	B4	1150	900	550	2,6	1100	150	0,26	90,0	17	220	0,050	0,010	0,005	0,001	3,0
3043	B4	1150	900	550	2,6	1100	150	0,26	90,0	17	220	0,050	0,010	0,005	0,001	3,0
3044	B4	1150	900	550	2,6	1100	150	0,26	90,0	17	220	0,400	0,060	0,030	0,010	3,0
3045	B4	1150	900	550	2,6	1100	150	0,26	90,0	17	220	0,400	0,060	0,030	0,010	3,0
3046	B4	1150	900	550	2,6	1100	150	0,26	90,0	17	220	2,000	0,100	0,060	0,030	3,0
3047	B4	1150	900	550	2,6	1100	150	0,26	90,0	17	220	0,200	0,030	0,003	0,0007	0,3
3048	B4	1150	900	550	2,6	1100	150	0,26	90,0	17	220	0,200	0,030	0,003	0,0007	0,5
3049	B4	1150	900	550	2,6	1100	150	0,26	90,0	17	220	0,200	0,030	0,003	0,0007	0,7
3050	B4	1150	900	550	2,6	1100	150	0,26	90,0	17	220	0,200	0,030	0,003	0,0007	1,0
3051	B4	1150	900	550	2,6	1100	150	0,26	90,0	17	220	0,400	0,030	0,020	0,010	2,0
3052	B4	1150	900	550	2,6	1100	150	0,26	90,0	17	220	0,400	0,030	0,020	0,010	3,0
3053	B4	1150	900	550	2,6	1100	150	0,26	90,0	17	220	0,400	0,030	0,020	0,010	5,0
3054	B4	1150	900	550	2,6	1100	150	0,26	90,0	17	220	0,400	0,030	0,020	0,010	7,0
3055	B2	1200	900	550	2,6	1100	150	0,26	90,0	23	210	0,500	0,040	0,010	0,003	3,0
3056	B3	1200	900	550	2,6	1100	150	0,26	90,0	21	210	0,500	0,040	0,010	0,003	3,0
3057	B4	1200	900	550	2,6	1100	150	0,26	90,0	18	210	0,500	0,040	0,010	0,003	3,0
3058	B5	1200	900	550	2,6	1100	150	0,26	90,0	17	210	0,500	0,040	0,010	0,003	3,0
3059	B6	1200	900	550	2,6	1100	150	0,26	90,0	15	210	0,500	0,040	0,010	0,003	3,0
3060	B7	1200	900	550	2,6	1100	150	0,26	90,0	12	210	0,500	0,040	0,010	0,003	3,0

[0468] [Таблица C6]

№	Тип стали	Условия производства
		Горячая прокатка	Отжиг горячекатаной полосы	Холодная прокатка	Обезуглероживающий отжиг	Окончательный отжиг
Температура нагрева, °C	Температура конечной прокатки, °C	Температура сматывания, °C	Толщина листа, мм	Температура, °C	Время, секунд	Толщина листа, мм	Обжатие при холодной прокатке, %	Размер первично рекристаллизованного зерна, мкм	Содержание азота после азотирования, млн-1	PA	PB	PC1	PC2	Градиент температур, °C/см
3061	C	1100	900	550	2,6	1100	150	0,26	90,0	23	220	0,500	0,040	0,010	0,003	3,0
3062	D	1100	900	550	2,6	1100	150	0,26	90,0	16	220	0,500	0,040	0,010	0,003	3,0
3063	E	1100	900	550	2,6	1100	150	0,26	90,0	21	220	0,500	0,040	0,010	0,003	3,0
3064	F	1100	900	550	2,6	1100	150	0,26	90,0	19	220	0,500	0,040	0,010	0,003	3,0
3065	G	1100	900	550	2,6	1100	150	0,26	90,0	14	220	0,500	0,040	0,010	0,003	3,0
3066	H	1100	900	550	2,6	1100	150	0,26	90,0	16	220	0,500	0,040	0,010	0,003	3,0
3067	I	1100	900	550	2,6	1100	150	0,26	90,0	22	220	0,500	0,040	0,010	0,003	3,0
3068	J	1100	900	550	2,6	1100	150	0,26	90,0	18	220	0,500	0,040	0,010	0,003	3,0
3069	K	1100	900	550	2,6	1100	150	0,26	90,0	16	220	0,500	0,040	0,010	0,003	3,0
3070	L	1100	1100	500	2,6	1100	150	0,26	90,0	16	220	0,500	0,040	0,010	0,003	3,0
3071	A	1400	900	550	2,6	1100	150	0,26	90,0	10	-	0,500	0,040	0,010	0,003	3,0

[0469] Изоляционное покрытие, которое было тем же самым, что и в вышеприведенном Примере 1, сформировали на поверхности произведенных листов анизотропной электротехнической стали (окончательно отожженных листов).

[0470] Произведенные листы анизотропной электротехнической стали имели промежуточный слой, который был расположен в контакте с листом анизотропной электротехнической стали (листом кремнистой стали), и изоляционное покрытие, которое было расположено в контакте с промежуточным слоем, если смотреть в сечении, секущая плоскость которого параллельна направлению по толщине. Промежуточный слой представлял собой пленку форстерита со средней толщиной 3 мкм, а изоляционное покрытие было покрытием, которое содержало главным образом фосфат и коллоидный кремнезем и средняя толщина которого составляла 3 мкм.

[0471] Были оценены различные характеристики полученного листа анизотропной электротехнической стали. Методы оценки были теми же самыми, что и в вышеприведенном Примере 1. Результаты оценки представлены в Таблицах C7 - C10.

[0472] В большинстве листов анизотропной электротехнической стали зерна вытягивались в направлении градиента температур, и размер субзерна также увеличивался в этом направлении. Другими словами, зерна вытягивались в поперечном направлении. Однако в некоторых листах анизотропной электротехнической стали, полученных при таких условиях, что градиент температур был малым, субзерно имело размеры, при которых размер в поперечном направлении был меньше, чем в направлении прокатки. Когда размер зерна в поперечном направлении был меньше, чем в направлении прокатки, такой стальной лист отмечался значком «*» в столбце «несоответствие направлению градиента температур» в Таблицах.

[0473] [Таблица C7]

№	Тип ста-ли	Результаты производства	Результаты оценки	Примечание
		Граница	Средний размер зерна		Угол отклонения	Магнитные характеристики
Наличие границы перекл. , есть/нет	RAC, мм	RВC, мм	RAL, мм	RВL, мм	RAC/ RAL	RBL/ RAL	RBC/ RAC	RBC/ RBL	Несоответ. направл. градиента темпер.	(RBC/RAL) / (RBL/RAC)	σ(Ɵ)	B8, Tл	λp-p при 1,7 Тл	W17/50, Вт/кг
3001	B1	Нет	29,8	29,2	28,7	29,3	1,04	1,02	0,98	1,00		0,96	3,01	1,922	0,672	0,890	Сравнительный пример
3002	B1	Нет	35,1	35,7	34,2	39,3	1,03	1,148	1,02	0,91		0,89	2,67	1,933	0,428	0,864	Сравнительный пример
3003	B1	Нет	36,6	37,0	36,0	41,0	1,02	1,14	1,01	0,90		0,89	2,57	1,938	0,424	0,860	Сравнительный пример
3004	B1	Есть	33,7	36,1	33,7	42,7	1,00	1,27	1,07	0,84		0,84	3,81	1,937	0,378	0,857	Пример по изобретению
3005	B1	Есть	33,8	35,8	34,0	43,1	0,99	1,27	1,06	0,83	*	0,84	3,85	1,937	0,377	0,858	Пример по изобретению
3006	B1	Есть	32,5	34,0	33,1	42,5	0,98	1,28	1,05	0,80	*	0,82	3,83	1,936	0,375	0,859	Пример по изобретению
3007	B1	Есть	35,9	37,1	36,1	43,7	1,00	1,21	1,03	0,85	*	0,85	3,67	1,939	0,389	0,852	Пример по изобретению
3008	B1	Есть	34,9	37,3	35,5	46,5	0,98	1,31	1,07	0,80	*	0,82	3,61	1,941	0,360	0,851	Пример по изобретению
3009	B1	Есть	33,4	35,3	34,4	45,4	0,97	1,32	1,06	0,78	*	0,80	3,63	1,940	0,364	0,851	Пример по изобретению
3010	B1	Есть	34,6	37,9	35,7	50,3	0,97	1,41	1,09	0,75	*	0,78	3,38	1,945	0,340	0,845	Пример по изобретению
3011	B1	Есть	34,6	38,3	36,3	53,0	0,95	1,46	1,11	0,72	*	0,76	3,18	1,946	0,328	0,840	Пример по изобретению
3012	B1	Есть	34,4	37,4	35,7	50,1	0,96	1,40	1,09	0,75	*	0,78	3,39	1,944	0,343	0,844	Пример по изобретению
3013	B1	Нет	224,2	227,3	33,7	38,7	6,66	1,149	1,01	5,88		0,88	2,64	1,950	0,427	0,827	Сравнительный пример
3014	B1	Нет	112,5	112,9	36,8	41,8	3,06	1,14	1,00	2,70		0,88	2,60	1,953	0,421	0,821	Сравнительный пример
3015	B1	Есть	22,4	193,1	13,5	42,0	1,66	3,12	8,63	4,59		2,76	3,09	1,948	0,219	0,837	Пример по изобретению
3016	B1	Есть	22,7	196,7	13,6	42,2	1,68	3,11	8,65	4,66		2,78	3,12	1,949	0,224	0,837	Пример по изобретению
3017	B1	Есть	22,8	197,6	13,5	42,3	1,68	3,12	8,66	4,67		2,77	3,10	1,948	0,219	0,837	Пример по изобретению
3018	B1	Есть	22,3	195,7	14,3	41,9	1,56	2,94	8,77	4,67		2,98	2,93	1,950	0,223	0,831	Пример по изобретению
3019	B1	Есть	22,7	199,2	14,4	42,3	1,58	2,94	8,79	4,71		2,99	2,95	1,951	0,223	0,833	Пример по изобретению
3020	B1	Есть	22,3	199,6	13,1	41,9	1,69	3,19	8,96	4,76		2,81	2,67	1,954	0,211	0,824	Пример по изобретению

[0474] [Таблица C8]

№	Тип стали	Результаты производства	Результаты оценки	Примечание
		Граница	Средний размер зерна		Угол отклонения	Магнитные характеристики
Наличие границы переключения, есть/нет	RAC, мм	RВC, мм	RAL, мм	RВL, мм	RAC/ RAL	RBL/ RAL	RBC/ RAC	RBC/ RBL	Несоответ. направл. градиента темпер.	(RBC/RAL) / (RBL/RAC)	σ(Ɵ)	B8, Tл	λp-p при 1,7 Тл	W17/50, Вт/кг
3021	B1	Есть	22,5	204,5	13,2	42,9	1,70	3,25	9,10	4,77		2,81	2,55	1,955	0,208	0,819	Пример по изобретению
3022	B1	Есть	22,8	204,5	13,5	43,0	1,70	3,19	8,96	4,76		2,81	2,71	1,953	0,212	0,825	Пример по изобретению
3023	B1	Есть	26,0	28,3	27,4	38,4	0,95	1,40	1,09	0,74	*	0,78	4,18	1,932	0,355	0,868	Пример по изобретению
3024	B1	Есть	26,4	29,0	27,3	38,4	0,97	1,41	1,10	0,76	*	0,78	4,20	1,931	0,354	0,869	Пример по изобретению
3025	B1	Есть	19,9	54,2	17,2	23,4	1,16	1,36	2,72	2,32		2,00	4,22	1,932	0,328	0,870	Пример по изобретению
3026	B1	Есть	19,7	101,0	16,5	25,2	1,19	1,52	5,12	4,01		3,37	4,14	1,932	0,312	0,867	Пример по изобретению
3027	B1	Есть	22,3	195,9	14,1	41,5	1,58	2,94	8,79	4,72		2,99	2,95	1,949	0,226	0,834	Пример по изобретению
3028	B1	Есть	13,6	15,2	14,6	22,5	0,93	1,54	1,12	0,68	*	0,73	3,51	1,943	0,321	0,849	Пример по изобретению
3029	B1	Есть	14,4	16,0	15,6	23,7	0,92	1,52	1,11	0,67	*	0,73	3,47	1,941	0,322	0,849	Пример по изобретению
3030	B1	Есть	20,1	60,2	17,4	24,7	1,16	1,43	3,00	2,43		2,10	3,56	1,941	0,310	0,850	Пример по изобретению
3031	B1	Есть	19,2	102,0	15,9	25,3	1,21	1,59	5,32	4,03		3,34	3,45	1,944	0,303	0,846	Пример по изобретению
3032	B1	Есть	21,1	141,9	15,3	33,4	1,38	2,18	6,74	4,26		3,09	3,19	1,948	0,262	0,840	Пример по изобретению
3033	B1	Есть	22,5	209,1	14,1	43,0	1,60	3,05	9,29	4,86		3,05	2,92	1,951	0,221	0,833	Пример по изобретению
3034	B1	Есть	30,3	450,0	12,4	75,6	2,43	6,07	14,86	5,96		2,45	2,38	1,960	0,163	0,815	Пример по изобретению
3035	B1	Есть	52,8	652,3	11,1	136,5	4,77	12,34	12,36	4,78		1,00	1,77	1,967	0,125	0,798	Пример по изобретению
3036	B4	Есть	48,2	111,5	47,2	66,8	1,02	1,42	2,31	1,67		1,63	2,11	1,963	0,319	0,809	Пример по изобретению
3037	B4	Есть	22,0	245,1	14,0	41,6	1,57	2,96	11,13	5,90		3,76	1,52	1,970	0,203	0,792	Пример по изобретению
3038	B4	Есть	22,1	246,0	14,4	42,6	1,54	2,96	11,14	5,78		3,76	1,18	1,975	0,199	0,781	Пример по изобретению
3039	B4	Есть	22,2	253,6	14,0	42,0	1,59	3,00	11,41	6,03		3,80	2,03	1,965	0,210	0,805	Пример по изобретению
3040	B4	Есть	22,0	244,8	14,5	42,6	1,52	2,95	11,11	5,74		3,77	2,20	1,960	0,211	0,812	Пример по изобретению

[0475] [Таблица C9]

№	Тип стали	Результаты производства	Результаты оценки	Примечание
		Граница	Средний размер зерна		Угол отклонения	Магнитные характеристики
Наличие границы переключения, есть/нет	RAC, мм	RВC, мм	RAL, мм	RВL, мм	RAC/ RAL	RBL/ RAL	RBC/ RAC	RBC/ RBL	Несоответ. направл. градиента темпер.	(RBC/RAL) / (RBL/RAC)	σ(Ɵ)	B8, Tл	λp-p при 1,7 Тл	W17/50, Вт/кг
3041	B4	Есть	22,1	245,4	14,5	42,7	1,52	2,94	11,12	5,75		3,78	2,17	1,960	0,215	0,810	Пример по изобретению
3042	B4	Есть	22,2	439,1	14,2	42,6	1,56	3,00	19,75	10,30		6,59	2,03	1,964	0,207	0,807	Пример по изобретению
3043	B4	Есть	22,2	253,4	14,3	42,8	1,56	3,00	11,40	5,92		3,81	2,04	1,963	0,209	0,805	Пример по изобретению
3044	B4	Есть	23,0	290,0	14,4	45,6	1,60	3,17	12,61	6,36		3,98	1,32	1,973	0,193	0,785	Пример по изобретению
3045	B4	Есть	23,0	295,6	14,4	45,5	1,60	3,16	12,85	6,50		4,06	1,34	1,973	0,194	0,786	Пример по изобретению
3046	B4	Есть	21,9	820,2	14,4	41,9	1,53	2,92	37,40	19,58		12,82	2,04	1,964	0,214	0,807	Пример по изобретению
3047	B4	Есть	42,9	75,2	44,7	77,4	0,96	1,73	1,75	0,97	*	1,01	1,96	1,965	0,275	0,804	Пример по изобретению
3048	B4	Есть	43,9	78,8	44,3	77,3	0,99	1,75	1,80	1,02	*	1,03	1,97	1,965	0,274	0,802	Пример по изобретению
3049	B4	Есть	19,1	99,6	16,4	24,5	1,16	1,49	5,21	4,07		3,50	2,07	1,962	0,306	0,806	Пример по изобретению
3050	B4	Есть	20,4	109,5	17,0	27,9	1,20	1,64	5,37	3,92		3,27	2,00	1,965	0,289	0,804	Пример по изобретению
3051	B4	Есть	21,3	186,5	15,2	35,6	1,40	2,35	8,76	5,23		3,73	1,40	1,972	0,226	0,789	Пример по изобретению
3052	B4	Есть	23,3	312,5	14,1	45,5	1,65	3,22	13,41	6,87		4,17	1,18	1,977	0,192	0,780	Пример по изобретению
3053	B4	Есть	31,2	672,8	12,6	79,2	2,47	6,27	21,58	8,49		3,44	0,62	1,985	0,140	0,763	Пример по изобретению
3054	B4	Есть	53,5	722,5	10,9	137,1	4,90	12,55	13,50	5,27		1,08	0,05	1,992	0,080	0,749	Пример по изобретению
3055	B2	Есть	29,7	320,5	14,3	48,0	2,07	3,34	10,81	6,68		3,23	3,01	1,951	0,213	0,835	Пример по изобретению
3056	B3	Есть	30,6	352,0	14,2	49,4	2,15	3,47	11,50	7,13		3,31	1,97	1,964	0,195	0,806	Пример по изобретению
3057	B4	Есть	30,7	355,0	14,2	49,5	2,17	3,49	11,56	7,16		3,31	1,43	1,973	0,186	0,789	Пример по изобретению
3058	B5	Есть	30,7	354,3	14,5	50,2	2,12	3,47	11,53	7,06		3,32	1,44	1,973	0,189	0,790	Пример по изобретению
3059	B6	Есть	30,7	354,9	14,4	50,3	2,13	3,49	11,56	7,05		3,31	1,46	1,972	0,187	0,789	Пример по изобретению
3060	B7	Есть	30,6	351,9	14,4	50,1	2,12	3,47	11,50	7,03		3,32	1,98	1,964	0,197	0,804	Пример по изобретению

[0476] [Таблица C10]

№	Тип стали	Результаты производства	Результаты оценки	Примечание
		Граница	Средний размер зерна		Угол отклонения	Магнитные характеристики
Наличие границы перекл. , есть/нет	RAC, мм	RВC, мм	RAL, мм	RВL, мм	RAC/ RAL	RBL/ RAL	RBC/ RAC	RBC/ RBL	Несоответ. направл. градиента темпер.	(RBC/RAL) / (RBL/RAC)	σ(Ɵ)	B8, Tл	λp-p при 1,7 Тл	W17/50, Вт/кг
3061	C	Есть	29,7	320,4	14,5	48,3	2,05	3,34	10,80	6,63		3,23	3,01	1,948	0,214	0,833	Пример по изобретению
3062	D	Есть	30,7	354,7	14,2	49,5	2,16	3,49	11,55	7,17		3,31	1,45	1,972	0,187	0,789	Пример по изобретению
3063	E	Есть	30,6	352,4	14,1	49,1	2,17	3,48	11,51	7,18		3,31	2,00	1,964	0,194	0,804	Пример по изобретению
3064	F	Есть	30,7	354,1	14,6	50,6	2,10	3,47	11,53	7,00		3,33	1,43	1,973	0,186	0,790	Пример по изобретению
3065	G	Есть	30,7	354,4	14,5	50,4	2,12	3,47	11,54	7,03		3,32	1,42	1,973	0,189	0,789	Пример по изобретению
3066	H	Есть	30,7	354,4	14,2	49,3	2,17	3,47	11,54	7,19		3,32	1,44	1,972	0,186	0,788	Пример по изобретению
3067	I	Есть	30,6	351,9	14,4	49,8	2,13	3,46	11,50	7,07		3,32	2,01	1,964	0,196	0,804	Пример по изобретению
3068	J	Есть	30,7	354,4	14,5	50,5	2,11	3,47	11,54	7,02		3,32	1,45	1,973	0,189	0,789	Пример по изобретению
3069	K	Есть	30,7	355,0	14,2	49,7	2,16	3,49	11,56	7,15		3,31	1,45	1,972	0,187	0,789	Пример по изобретению
3070	L	Есть	30,7	354,9	14,6	50,8	2,11	3,49	11,55	6,99		3,31	1,45	1,973	0,190	0,789	Пример по изобретению
3071	A	Есть	29,7	320,7	14,3	47,8	2,08	3,35	10,81	6,71		3,23	2,18	1,962	0,138	0,810	Пример по изобретению

[0477] Далее, как и в вышеприведенном Примере 1, результаты оценки характеристик объясняются при классификации листов анизотропной электротехнической стали по некоторым признакам в отношении химических составов и способов производства.

(Примеры, произведенные с процессом низкотемпературного нагрева сляба)

[0478] №№ 3001-3070 были примерами, произведенными с помощью процесса, в котором температура нагрева сляба была уменьшена, после первичной рекристаллизации проводилось азотирование, и тем самым был сформирован главный ингибитор для вторичной рекристаллизации.

(Примеры №№ 3001-3035)

[0479] №№ 3001-3035 были примерами, в которых использовался тип стали без Nb, а во время окончательного отжига главным образом изменялись условия PA, PB, PC1, PC2 и градиент температур.

[0480] В №№ 3001-3035, когда значение λp-p при 1,7 Тл было равно 0,420 или меньше, характеристика магнитострикции считалась приемлемой.

[0481] В №№ 3001-3035 примеры по изобретению включали границу, которая удовлетворяла граничному условию BA и которая не удовлетворяла граничному условию BB, и поэтому эти примеры показали превосходную магнитострикцию. Кроме того, примеры по изобретению показали приемлемые магнитные потери. С другой стороны, хотя сравнительные примеры имели кристаллографическую ориентацию, которая понемногу и непрерывно сдвигалась во вторично рекристаллизованных зернах, сравнительные примеры в недостаточной степени включали границу, которая удовлетворяет граничному условию BA и которая не удовлетворяет граничному условию BB, и поэтому эти примеры не показали предпочтительной магнитострикции.

(Примеры №№ 3036-3070)

[0482] №№ 3036-3070 были примерами, в которых в качестве сляба использовался тип стали, содержащей Nb, а во время окончательного отжига главным образом изменялись условия PA, PB, PC1, PC2 и градиент температур.

[0483] В №№ 3036-3070, когда значение λp-p при 1,7 Тл было равно 0,420 или меньше, характеристика магнитострикции считалась приемлемой.

[0484] В №№ 3036-3070 примеры по изобретению включали границу, которая удовлетворяла граничному условию BA и которая не удовлетворяла граничному условию BB, и поэтому эти примеры показали превосходную магнитострикцию. Кроме того, примеры по изобретению показали приемлемые магнитные потери. С другой стороны, хотя сравнительные примеры имели кристаллографическую ориентацию, которая понемногу и непрерывно сдвигалась во вторично рекристаллизованных зернах, сравнительные примеры в недостаточной степени включали границу, которая удовлетворяет граничному условию BA и которая не удовлетворяет граничному условию BB, и поэтому эти примеры не показали предпочтительной магнитострикции.

(Пример № 3071)

[0485] № 3071 был примером, произведенным с помощью процесса, в котором температура нагрева сляба была увеличена, MnS был в достаточной степени растворен во время нагревания сляба и повторно выделялся во время последующего процесса, и повторно выделившийся MnS использовался в качестве главного ингибитора.

[0486] В № 3071, когда значение λp-p при 1,7 Тл составляло 0,420 или меньше, характеристика магнитострикции считалась приемлемой.

[0487] Как показано в № 3071, как только условиями при окончательном отжиге управляли подходящим образом, магнитострикция улучшалась даже с помощью процесса высокотемпературного нагрева сляба.

Пример 4

[0488] Используя слябы с показанным в Таблице D1 химическим составом в качестве материалов, произвели листы анизотропной электротехнической стали с химическим составом, показанным в Таблице D2. Методы измерения химического состава и обозначения в таблицах те же самые, что и в вышеприведенном Примере 1.

[0489] [Таблица D1]

Тип стали	ХИМИЧЕСКИЙ СОСТАВ СЛЯБА (СТАЛЬНОЙ ЗАГОТОВКИ) (в мас.%, остальное из Fe и примесей)
C	Si	Mn	S	Al	N	Cu	Bi	Nb	V	Mo	Ta	W	Прочие
X1	0,070	3,26	0,07	0,005	0,026	0,008	0,07	-	-	-	-	-	-	Se:0,017
X2	0,060	3,35	0,10	0,006	0,026	0,008	0,02	-	-	-	-	-	-	B:0,002
X3	0,060	3,35	0,10	0,006	0,026	0,008	0,02	-	-	-	-	-	-	P:0,01
X4	0,060	3,35	0,10	0,006	0,026	0,008	0,02	-	-	-	-	-	-	Ti:0,005
X5	0,060	3,35	0,10	0,006	0,026	0,008	0,02	-	-	-	-	-	-	Sn:0,05
X6	0,060	3,35	0,10	0,006	0,026	0,008	0,02	-	-	-	-	-	-	Sb:0,03
X7	0,060	3,35	0,10	0,006	0,026	0,008	0,02	-	-	-	-	-	-	Cr:0,1
X8	0,060	3,35	0,10	0,006	0,026	0,008	0,02	-	-	-	-	-	-	Ni:0,05
X9	0,060	3,35	0,10	0,006	0,026	0,008	0,02	-	-	-	-	-	-	-
X10	0,060	3,45	0,10	0,006	0,028	0,008	0,20	-	0,002	-	-	-	-	-
X11	0,060	3,35	0,10	0,006	0,026	0,008	0,02	-	0,010	-	-	-	-	-

[0490] [Таблица D2]

Тип стали	ХИМИЧЕСКИЙ СОСТАВ ЛИСТА АНИЗОТРОПНОЙ ЭЛЕКТРОТЕХНИЧЕСКОЙ СТАЛИ (в мас.%, остальное из Fe и примесей)
C	Si	Mn	S	Al	N	Cu	Bi	Nb	V	Mo	Ta	W	Прочие
X1	0,001	3,15	0,07	<0,002	<0,004	<0,002	0,07	-	-	-	-	-	-	Se:<0,002
X2	0,001	3,30	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	0,02	-	-	-	-	-	-	B:0,002
X3	0,001	3,30	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	0,02	-	-	-	-	-	-	P:0,01
X4	0,001	3,30	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	0,02	-	-	-	-	-	-	Ti:0,005
X5	0,001	3,30	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	0,02	-	-	-	-	-	-	Sn:0,05
X6	0,001	3,30	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	0,02	-	-	-	-	-	-	Sb:0,03
X7	0,001	3,30	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	0,02	-	-	-	-	-	-	Cr:0,1
X8	0,001	3,30	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	0,02	-	-	-	-	-	-	Ni:0,05
X9	0,001	3,30	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	0,02	-	-	-	-	-	-	-
X10	0,001	3,34	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	0,20	-	0,002	-	-	-	-	-
X11	0,001	3,30	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	0,02	-	0,007	-	-	-	-	-

[0491] Листы анизотропной электротехнической стали были произведены при условиях производства, показанных в Таблице D3. Условия производства, не показанные в таблицах, были теми же самыми, что и в вышеприведенном Примере 1.

[0492] В этих примерах, за исключением № 4009, на стальные листы наносили отжиговый сепаратор, который содержал главным образом MgO, а затем проводили окончательный отжиг. С другой стороны, в № 4009 на стальные листы наносили отжиговый сепаратор, который содержал главным образом глинозем, а затем проводили окончательный отжиг.

[0493] [Таблица D3]

№	Тип стали	Условия производства
		Горячая прокатка	Отжиг горячекатаной полосы	Холодная прокатка	Обезуглероживающий отжиг	Окончательный отжиг
	Темпер. нагрева, °C	Температура конечной прокатки, °C	Температура сматывания, °C	Толщина листа, мм	Температура, °C	Время, секунд	Толщина листа, мм	Обжатие при холодной прокатке, %	Размер первично рекристаллизованного зерна, мкм	Содержание азота после азотирования, млн-1	PA	PB	PC1	PC2	TE1, мин	TF, мин
4001	X1	1400	1100	500	2,6	1100	180	0,26	90,0	9	-	0,050	0,025	0,015	0,0030	300	300
4002	X2	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	22	220	0,050	0,010	0,003	0,0007	210	300
4003	X3	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	22	220	0,050	0,010	0,003	0,0007	210	300
4004	X4	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	22	220	0,050	0,010	0,003	0,0007	210	300
4005	X5	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	22	220	0,050	0,010	0,003	0,0007	210	300
4006	X6	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	22	220	0,050	0,010	0,003	0,0007	210	300
4007	X7	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	22	220	0,050	0,010	0,003	0,0007	210	300
4008	X8	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	22	220	0,050	0,010	0,003	0,0007	210	300
4009	X9	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	22	220	0,050	0,010	0,003	0,0007	210	300
4010	X9	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	25	220	0,050	0,010	0,003	0,0007	210	300
4011	X9	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	23	220	*1	0,010	0,003	0,0007	300	300
4012	X10	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	23	220	0,200	0,010	0,003	0,0007	210	300
4013	X11	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	16	210	0,200	0,005	0,005	0,0007	150	300

В этой таблице «*1» означает, что «PH₂O/PH₂ при 700-750°C регулировали на 0,2, а PH₂O/PH₂ при 750-800°C регулировали на 0,03».

[0494] Изоляционное покрытие, которое было тем же самым, что и в вышеприведенном Примере 1, сформировали на поверхности произведенных листов анизотропной электротехнической стали (окончательно отожженных листов).

[0495] Произведенные листы анизотропной электротехнической стали имели промежуточный слой, который был расположен в контакте с листом анизотропной электротехнической стали (листом кремнистой стали), и изоляционное покрытие, которое было расположено в контакте с промежуточным слоем, если смотреть в сечении, секущая плоскость которого параллельна направлению по толщине.

[0496] В этих листах анизотропной электротехнической стали, за исключением № 4009, промежуточный слой представлял собой пленку форстерита со средней толщиной 1,5 мкм, а изоляционное покрытие было покрытием, которое содержало главным образом фосфат и коллоидный кремнезем и средняя толщина которого составляла 2 мкм. С другой стороны, в листе анизотропной электротехнической стали № 4009 промежуточный слой был оксидным слоем (который содержал главным образом SiO₂) со средней толщиной 20 нм, а изоляционное покрытие было покрытием, которое содержало главным образом фосфат и коллоидный кремнезем и средняя толщина которого составляла 2 мкм.

[0497] Кроме того, в листах анизотропной электротехнической стали № 4012 и № 4013 путем облучения лазером после формирования изоляционного покрытия создавалась линейная малая деформация так, чтобы она простиралась на прокатанной поверхности стального листа в направлении, пересекающем направление прокатки, и имела интервал 4 мм в направлении прокатки. Было подтверждено, что при облучении лазером был получен эффект сокращения магнитных потерь.

[0498] Были оценены различные характеристики полученного листа анизотропной электротехнической стали. Методы оценки были теми же самыми, что и в вышеприведенном Примере 1. Результаты оценки показаны в Таблице D4.

[0499] [Таблица D4]

№	Тип стали	Результаты производства	Результаты оценки	Примечание
		Граница	Средний размер зерна		Угол отклонения	Магнитные характеристики
Наличие границы переключ., есть/нет	RBL/RAL	RВL, мм	RAL, мм	σ(Ɵ)	B8, Tл	λp-p при 1,7 Тл	Δλp-p	W17/50, Вт/кг
4001	X1	Есть	1,34	37,2	27,7	2,58	1,940	0,468	-0,065	0,837	Пример по изобретению
4002	X2	Есть	1,20	25,1	20,9	3,01	1,920	0,583	-0,046	0,872	Пример по изобретению
4003	X3	Есть	1,17	24,8	21,2	3,04	1,919	0,599	-0,043	0,877	Пример по изобретению
4004	X4	Есть	1,18	25,3	21,4	3,02	1,921	0,603	-0,041	0,863	Пример по изобретению
4005	X5	Есть	1,17	24,6	21,0	3,00	1,919	0,601	-0,042	0,875	Пример по изобретению
4006	X6	Есть	1,23	25,4	20,6	2,99	1,924	0,589	-0,045	0,857	Пример по изобретению
4007	X7	Есть	1,25	25,5	20,4	2,98	1,926	0,581	-0,048	0,854	Пример по изобретению
4008	X8	Есть	1,17	24,9	21,2	3,05	1,919	0,604	-0,041	0,876	Пример по изобретению
4009	X9	Есть	1,18	24,7	20,9	3,04	1,921	0,599	-0,042	0,871	Пример по изобретению
4010	X9	Нет	1,04	28,8	27,6	3,16	1,917	0,674	0,009	0,883	Сравнительный пример
4011	X9	Нет	1,05	29,5	28,2	3,18	1,916	0,676	0,005	0,882	Сравнительный пример
4012	X10	Есть	1,21	25,5	21,1	2,95	1,915	0,554	-0,049	0,789	Пример по изобретению
4013	X11	Есть	1,67	25,3	15,1	3,72	1,943	0,418	-0,088	0,757	Пример по изобретению

[0500] В №№ 4001-4013, когда значение Δλp-p было равно 0 или меньше (когда значение варьировалось в отрицательную сторону от нуля, что является стандартом), характеристика магнитострикции считалась приемлемой.

[0501] В №№ 4001-4013 примеры по изобретению включали границу, которая удовлетворяла граничному условию BA и которая не удовлетворяла граничному условию BB, и поэтому эти примеры показали превосходную магнитострикцию. Кроме того, примеры по изобретению показали приемлемые магнитные потери. С другой стороны, хотя сравнительные примеры имели кристаллографическую ориентацию, которая понемногу и непрерывно сдвигалась во вторично рекристаллизованных зернах, сравнительные примеры в недостаточной степени включали границу, которая удовлетворяет граничному условию BA и которая не удовлетворяет граничному условию BB, и поэтому эти примеры не показали предпочтительной магнитострикции.

Пример 5

[0502] Используя слябы с показанным в Таблице Е1 химическим составом в качестве материалов, произвели листы анизотропной электротехнической стали (листы кремнистой стали) с химическим составом, показанным в Таблице Е2. Методы измерения химического состава и обозначения в таблицах те же самые, что и в вышеприведенном Примере 1.

[0503] [Таблица E1]

Тип стали	ХИМИЧЕСКИЙ СОСТАВ СЛЯБА (СТАЛЬНОЙ ЗАГОТОВКИ) (в мас.%, остальное из Fe и примесей)
C	Si	Mn	S	Al	N	Cu	Bi	Nb	V	Mo	Ta	W
A1	0,070	3,26	0,07	0,025	0,026	0,008	0,07	-	-	-	-	-	-
A2	0,070	3,26	0,07	0,025	0,026	0,008	0,07	-	0,007	-	-	-	-
B1	0,070	3,26	0,07	0,025	0,025	0,008	0,07	0,002	-	-	-	-	-
B2	0,070	3,26	0,07	0,025	0,025	0,008	0,07	0,002	0,007	-	-	-	-
C1	0,060	3,35	0,10	0,006	0,026	0,008	<0,03	-	-	-	-	-	-
C2	0,060	3,35	0,10	0,006	0,026	0,008	<0,03	-	0,001	-	-	-	-
C3	0,060	3,35	0,10	0,006	0,026	0,008	<0,03	-	0,003	-	-	-	-
C4	0,060	3,35	0,10	0,006	0,026	0,008	<0,03	-	0,005	-	-	-	-
C5	0,060	3,35	0,10	0,006	0,026	0,008	<0,03	-	0,010	-	-	-	-
C6	0,060	3,35	0,10	0,006	0,026	0,008	<0,03	-	0,020	-	-	-	-
C7	0,060	3,35	0,10	0,006	0,026	0,008	<0,03	-	0,030	-	-	-	-
C8	0,060	3,35	0,10	0,006	0,026	0,008	<0,03	-	0,050	-	-	-	-
D1	0,060	3,45	0,10	0,006	0,028	0,008	0,20	-	0,002	-	-	-	-
D2	0,060	3,45	0,10	0,006	0,028	0,008	0,20	-	0,007	-	-	-	-
D3	0,060	3,45	0,10	0,006	0,028	0,008	0,20	-	0,007	-	-	-	-
E	0,060	3,45	0,10	0,006	0,027	0,008	0,20	-	-	0,007	-	-	-
F	0,060	3,45	0,10	0,006	0,027	0,008	0,20	-	-	-	0,020	-	-
G	0,060	3,45	0,10	0,006	0,027	0,008	0,20	-	0,005	-	-	0,003	-
H	0,060	3,45	0,10	0,006	0,027	0,008	0,20	-	-	-	-	0,010	-
I	0,060	3,45	0,10	0,006	0,027	0,008	0,20	-	-	-	-	-	0,010
J	0,060	3,45	0,10	0,006	0,027	0,008	0,20	-	0,004	-	0,010	-	-
K	0,060	3,45	0,10	0,006	0,027	0,008	0,20	-	0,005	0,003	-	0,003	-
L	0,060	3,45	0,10	0,006	0,027	0,008	0,20	-	-	0,005	-	0,005	-

[0504] [Таблица E2]

Тип стали	ХИМИЧЕСКИЙ СОСТАВ ЛИСТА АНИЗОТРОПНОЙ ЭЛЕКТРОТЕХНИЧЕСКОЙ СТАЛИ (в мас.%, остальное из Fe и примесей)
C	Si	Mn	S	Al	N	Cu	Bi	Nb	V	Mo	Ta	W
A1	0,001	3,15	0,07	<0,002	<0,004	<0,002	0,07	-	-	-	-	-	-
A2	0,001	3,15	0,07	<0,002	<0,004	<0,002	0,07	-	0,005	-	-	-	-
B1	0,001	3,15	0,07	<0,002	<0,004	<0,002	0,07	<0,001	-	-	-	-	-
B2	0,001	3,15	0,07	<0,002	<0,004	<0,002	0,07	<0,001	0,005	-	-	-	-
C1	0,001	3,30	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	<0,03	-	-	-	-	-	-
C2	0,001	3,30	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	<0,03	-	<0,001	-	-	-	-
C3	0,001	3,30	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	<0,03	-	0,002	-	-	-	-
C4	0,001	3,30	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	<0,03	-	0,003	-	-	-	-
C5	0,001	3,30	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	<0,03	-	0,007	-	-	-	-
C6	0,002	3,30	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	<0,03	-	0,018	-	-	-	-
C7	0,004	3,30	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	<0,03	-	0,028	-	-	-	-
C8	0,006	3,30	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	<0,03	-	0,048	-	-	-	-
D1	0,001	3,34	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	0,20	-	0,002	-	-	-	-
D2	0,001	3,34	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	0,20	-	0,006	-	-	-	-
D3	0,001	3,34	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	0,20	-	<0,001	-	-	-	-
E	0,001	3,30	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	0,20	-	-	0,006	-	-	-
F	0,001	3,34	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	0,20	-	-	-	0,020	-	-
G	0,001	3,34	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	0,20	-	0,004	-	-	0,001	-
H	0,001	3,34	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	0,20	-	-	-	-	0,010	-
I	0,001	3,34	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	0,20	-	-	-	-	-	0,010
J	0,001	3,34	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	0,20	-	0,003	0,001	0,003	-	-
K	0,001	3,34	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	0,20	-	0,003	0,001	-	0,002	-
L	0,001	3,34	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	0,20	-	-	0,003	-	0,004	-

[0505] Листы анизотропной электротехнической стали были произведены при условиях производства, показанных в Таблицах Е3 - Е7. Условия производства, не показанные в таблицах, были теми же самыми, что и в вышеприведенном Примере 1.

[0506] [Таблица E3]

№	Тип стали	Условия производства
		Горячая прокатка	Отжиг горячекатаной полосы	Холодная прокатка	Обезуглероживающий отжиг	Окончательный отжиг
Темпер. нагрева, °C	Температура конечной прокатки, °C	Температура сматывания, °C	Толщина листа, мм	Температура, °C	Время, секунд	Толщина листа, мм	Обжатие при холодной прокатке, %	Размер первично рекристаллизованного зерна, мкм	Содержание азота после азотирования, млн-1	PA'	PB'	TD, мин	TE1', мин	TF, мин
5001	C1	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	22	220	0,020	0,005	900	180	300
5002	C1	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	22	250	0,020	0,005	900	180	300
5003	C1	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	22	300	0,020	0,005	900	180	300
5004	C1	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	22	160	0,020	0,020	900	300	300
5005	C1	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	22	220	0,100	0,020	900	300	300
5006	C1	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	22	220	0,100	0,020	600	300	300
5007	C1	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	22	220	0,100	0,020	480	300	300
5008	C1	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	22	220	0,100	0,020	360	300	300
5009	C1	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	22	220	0,100	0,020	240	300	300
5010	C1	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	22	220	0,100	0,020	180	300	300
5011	C1	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	22	220	0,100	0,020	120	300	300
5012	C1	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	22	220	0,100	0,020	60	300	300
5013	C1	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	22	220	0,100	0,040	480	300	300
5014	C1	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	22	220	0,100	0,070	480	300	300
5015	C1	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	22	220	0,100	0,100	480	300	300
5016	C1	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	22	220	0,200	0,200	480	300	300
5017	C1	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	22	220	0,200	0,100	480	300	600
5018	C1	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	22	220	0,300	0,100	480	300	600
5019	C1	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	22	220	0,600	0,100	480	300	600
5020	C1	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	22	220	1,000	0,100	300	300	600

[0507] [Таблица E4]

№	Тип стали	Условия производства
		Горячая прокатка	Отжиг горячекатаной полосы	Холодная прокатка	Обезуглероживающий отжиг	Окончательный отжиг
Темпер. нагрева, °C	Температура конечной прокатки, °C	Температура сматывания, °C	Толщина листа, мм	Температура, °C	Время, секунд	Толщина листа, мм	Обжатие при холодной прокатке, %	Размер первично рекристаллизованного зерна, мкм	Содержание азота после азотирования, млн-1	PA'	PB'	TD, мин	TE1', мин	TF, мин
5021	C1	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	22	300	2,000	0,010	300	300	600
5022	C1	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	22	300	0,050	0,010	300	150	600
5023	C1	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	22	300	0,100	0,020	300	300	600
5024	D1	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	23	220	0,050	0,010	300	150	300
5025	D1	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	23	220	0,050	0,010	300	300	300
5026	D1	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	23	220	0,200	0,010	300	300	300
5027	D1	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	23	220	0,200	0,020	300	300	300
5028	D1	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	23	220	0,200	0,020	300	150	300
5029	D1	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	23	220	0,200	0,010	300	150	300
5030	D1	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	23	220	0,200	0,020	300	150	300
5031	D1	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	23	220	0,200	0,020	300	300	300
5032	D1	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	23	220	0,200	0,020	300	600	300
5033	D1	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	23	220	0,200	0,020	300	900	300
5034	D1	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	23	220	0,200	0,020	300	1500	300
5035	D2	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	17	220	0,020	0,005	720	150	300
5036	D2	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	17	220	0,020	0,020	720	90	300
5037	D2	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	17	220	0,100	0,005	720	90	300
5038	D2	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	17	220	0,020	0,005	600	90	300
5039	D2	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	17	190	0,100	0,020	420	300	300
5040	D2	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	17	160	0,300	0,020	420	300	300

[0508] [Таблица E5]

№	Тип стали	Условия производства
		Горячая прокатка	Отжиг горячекатаной полосы	Холодная прокатка	Обезуглероживающий отжиг	Окончательный отжиг
Темпер. нагрева, °C	Температура конечной прокатки, °C	Температура сматывания, °C	Толщина листа, мм	Температура, °C	Время, секунд	Толщина листа, мм	Обжатие при холодной прокатке, %	Размер первично рекристаллизованного зерна, мкм	Содержание азота после азотирования, млн-1	PA'	PB'	TD, мин	TE1', мин	TF, мин
5041	D2	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	17	220	0,500	0,020	420	300	300
5042	D3	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	17	220	0,500	0,050	300	600	300
5043	D2	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	17	220	0,600	0,020	420	300	300
5044	D2	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	17	180	1,000	0,020	420	600	300
5045	D2	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	17	180	2,000	0,020	420	600	300
5046	D2	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	17	220	2,000	0,020	420	600	300
5047	C1	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	23	210	0,200	0,040	300	150	300
5048	C2	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	24	210	0,200	0,040	300	150	300
5049	C3	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	20	210	0,200	0,040	300	150	300
5050	C4	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	17	210	0,200	0,040	300	150	300
5051	C5	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	16	210	0,200	0,040	300	150	300
5052	C6	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	15	210	0,200	0,040	300	150	300
5053	C7	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	13	210	0,200	0,040	300	150	300
5054	C8	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	12	210	0,200	0,040	300	150	300
5055	D1	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	24	220	0,500	0,020	300	150	300
5056	D2	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	17	220	0,500	0,020	300	150	300
5057	E	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	22	220	0,500	0,020	300	150	300
5058	F	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	19	220	0,500	0,020	300	150	300
5059	G	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	15	220	0,500	0,020	300	150	300
5060	H	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	15	220	0,500	0,020	300	150	300

[0509] [Таблица E6]

№	Тип стали	Условия производства
		Горячая прокатка	Отжиг горячекатаной полосы	Холодная прокатка	Обезуглероживающий отжиг	Окончательный отжиг
Темпер. нагрева, °C	Температура конечной прокатки, °C	Температура сматывания, °C	Толщина листа, мм	Температура, °C	Время, секунд	Толщина листа, мм	Обжатие при холодной прокатке, %	Размер первично рекристаллизованного зерна, мкм	Содержание азота после азотирования, млн-1	PA'	PB'	TD, мин	TE1', мин	TF, мин
5061	I	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	23	220	0,500	0,020	300	150	300
5062	J	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	17	220	0,500	0,020	300	150	300
5063	K	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	15	220	0,500	0,020	300	150	300
5064	L	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	15	220	0,500	0,020	300	150	300
5065	A1	1400	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,0	9	-	0,100	0,015	300	150	300
5066	A1	1400	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,0	9	-	0,100	0,025	300	150	300
5067	A1	1400	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,0	9	-	0,100	0,025	300	300	300
5068	A1	1400	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,0	9	-	0,100	0,015	300	300	300
5069	A1	1400	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,0	9	-	0,400	0,050	300	300	300
5070	A1	1400	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,0	9	-	0,400	0,025	300	900	300
5071	A1	1400	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,0	9	-	0,100	0,050	300	300	300
5072	A1	1400	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,0	9	-	0,100	0,025	300	900	300
5073	A1	1400	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,0	9	-	0,050	0,025	300	900	300
5074	A2	1400	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,0	7	-	0,100	0,015	300	150	300
5075	A2	1400	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,0	7	-	0,100	0,025	300	150	300
5076	A2	1400	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,0	7	-	0,100	0,025	300	150	300
5077	A2	1400	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,0	7	-	0,100	0,015	300	300	300
5078	A2	1400	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,0	7	-	0,400	0,050	300	300	300
5079	A2	1400	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,0	7	-	0,400	0,025	300	600	300
5080	A2	1400	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,0	7	-	0,100	0,050	300	300	300

[0510] [Таблица E7]

№	Тип стали	Условия производства
		Горячая прокатка	Отжиг горячекатаной полосы	Холодная прокатка	Обезуглероживающий отжиг	Окончательный отжиг
Темпер. нагрева, °C	Температура конечной прокатки, °C	Температура сматывания, °C	Толщина листа, мм	Температура, °C	Время, секунд	Толщина листа, мм	Обжатие при холодной прокатке, %	Размер первично рекристаллизованного зерна, мкм	Содержание азота после азотирования, млн-1	PA'	PB'	TD, мин	TE1', мин	TF, мин
5081	A2	1400	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,0	7	-	0,100	0,050	300	600	300
5082	A2	1400	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,0	7	-	0,050	0,025	300	900	300
5083	B1	1350	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,0	10	-	0,100	0,025	600	300	300
5084	B1	1350	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,0	10	-	0,100	0,050	600	600	300
5085	B1	1350	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,0	10	-	1,000	0,050	600	300	300
5086	B1	1350	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,0	10	-	1,000	0,025	600	300	300
5087	B1	1350	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,0	10	-	0,400	0,040	600	900	300
5088	B1	1350	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,0	10	-	0,010	0,025	600	900	300
5089	B1	1350	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,0	10	-	2,000	0,025	600	90	300
5090	B1	1350	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,0	10	-	2,000	0,250	600	900	300
5091	B1	1350	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,0	10	-	0,030	0,025	600	150	300
5092	B1	1350	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,0	10	-	2,000	0,025	600	150	300
5093	B2	1350	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,0	8	-	0,100	0,025	600	300	300
5094	B2	1350	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,0	8	-	0,100	0,050	600	600	300
5095	B2	1350	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,0	8	-	2,000	0,050	600	300	300
5096	B2	1350	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,0	8	-	2,000	0,025	600	300	300
5097	B2	1350	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,0	8	-	0,400	0,040	600	900	300
5098	B2	1350	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,0	8	-	0,010	0,025	600	900	300
5099	B2	1350	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,0	8	-	2,000	0,025	600	90	300
5100	B2	1350	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,0	8	-	0,020	0,025	600	150	300
5101	B2	1350	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,0	8	-	6,000	0,025	600	150	300

[0511] Изоляционное покрытие, которое было тем же самым, что и в вышеприведенном Примере 1, сформировали на поверхности произведенных листов анизотропной электротехнической стали (окончательно отожженных листов).

[0512] Произведенные листы анизотропной электротехнической стали имели промежуточный слой, который был расположен в контакте с листом анизотропной электротехнической стали (листом кремнистой стали), и изоляционное покрытие, которое было расположено в контакте с промежуточным слоем, если смотреть в сечении, секущая плоскость которого параллельна направлению по толщине. Промежуточный слой представлял собой пленку форстерита со средней толщиной 2 мкм, а изоляционное покрытие было покрытием, которое содержало главным образом фосфат и коллоидный кремнезем и средняя толщина которого составляла 1 мкм.

[0513] Были оценены различные характеристики полученного листа анизотропной электротехнической стали.

[0514] Кристаллографическую ориентацию листа анизотропной электротехнической стали измеряли вышеупомянутым методом. Угол отклонения идентифицировали по кристаллографической ориентации в каждой точке измерения и идентифицировали границу между двумя смежными точками измерения на основе вышеупомянутых углов отклонения.

[0515] Когда граничное условие оценивается при использовании двух точек измерения, расстояние между которыми составляет 1 мм, и когда значение, полученное делением «числа границ, удовлетворяющих граничному условию BA» на «число границ, удовлетворяющих граничному условию BB», составляет 1,15 или более, стальной лист считается включающим «границу, которая удовлетворяет граничному условию BA и которая не удовлетворяет граничному условию BB», и такой стальной лист показан в Таблицах как имеющий «границу переключения (субграницу)». Здесь «число границ, удовлетворяющих граничному условию BA» соответствует границе случая А и/или случая В в вышеприведенной Таблице 1, а «число границ, удовлетворяющих граничному условию BB» соответствует границе случая А.

[0516] Аналогичным образом, когда граничное условие оценивается при использовании двух точек измерения, расстояние между которыми составляет 1 мм, и когда значение, полученное делением «числа границ, удовлетворяющих граничному условию BС» на «число границ, удовлетворяющих граничному условию BB», составляет 1,10 или более, стальной лист считается включающим «границу, которая удовлетворяет граничному условию BС и которая не удовлетворяет граничному условию BB», и такой стальной лист показан в Таблицах как имеющий «границу переключения (субграницу α)». Здесь «число границ, удовлетворяющих граничному условию BС» соответствует границе случая 1 и/или случая 3 в вышеприведенной Таблице 2, а «число границ, удовлетворяющих граничному условию BB» соответствует границе случая 1 и/или случая 2. Средний размер зерна вычислялся на основе идентифицированных границ. Кроме того, значение σ(|α|), которое является среднеквадратичным отклонением абсолютного значения угла отклонения α, измерялось вышеупомянутым методом.

[0517] В качестве магнитных характеристик магнитные потери W_19/50 (Вт/кг), которые определяются как удельные потери мощности на единицу массы (1 кг) стального листа, измеряли при условиях переменного тока с частотой 50 Гц и магнитной индукции возбуждения 1,9 Tл. Способы оценки характеристик, отличных от магнитных потерь W_19/50, были теми же самыми, что и в вышеупомянутом Примере 1. Результаты оценки показаны в Таблицах E8 - E12.

[0518] [Таблица E8]

№	Тип стали	Результаты производства	Результаты оценки	Примечание
		Граница	Средний размер зерна		Угол отклонения	Магнитные характеристики
Наличие границы переключения (субграницы), есть/нет	Наличие границы переключения (субграницы α), есть/нет	RBL/RCL	RВL, мм	RCL, мм	σ(|α|)	B8, Tл	W19/50, Вт/кг	W17/50, Вт/кг
5001	C1	Нет	Нет	0,87	26,7	30,8	3,39	1,910	2,607	0,890	Сравнительный пример
5002	C1	Нет	Нет	0,88	29,2	33,0	3,13	1,916	2,607	0,876	Сравнительный пример
5003	C1	Нет	Нет	0,86	34,8	40,4	2,87	1,924	2,584	0,861	Сравнительный пример
5004	C1	Нет	Нет	0,92	21,3	23,3	3,57	1,904	2,083	0,901	Сравнительный пример
5005	C1	Есть	Нет	0,92	28,0	30,4	3,15	1,918	2,030	0,877	Пример по изобретению
5006	C1	Есть	Есть	1,12	24,7	22,0	3,07	1,919	1,492	0,871	Пример по изобретению
5007	C1	Есть	Есть	1,19	24,0	20,3	3,07	1,921	1,437	0,870	Пример по изобретению
5008	C1	Есть	Есть	1,21	22,6	18,7	3,04	1,920	1,404	0,870	Пример по изобретению
5009	C1	Есть	Есть	1,21	23,9	19,8	3,05	1,920	1,402	0,871	Пример по изобретению
5010	C1	Есть	Есть	1,17	23,6	20,2	3,03	1,919	1,437	0,871	Пример по изобретению
5011	C1	Есть	Есть	1,12	23,8	21,1	3,09	1,919	1,493	0,870	Пример по изобретению
5012	C1	Есть	Нет	0,92	29,1	31,5	3,16	1,918	2,029	0,875	Пример по изобретению
5013	C1	Есть	Есть	1,24	23,3	18,8	2,92	1,922	1,354	0,863	Пример по изобретению
5014	C1	Есть	Есть	1,25	23,9	19,2	2,92	1,924	1,358	0,864	Пример по изобретению
5015	C1	Есть	Есть	1,18	23,6	20,1	3,03	1,920	1,442	0,869	Пример по изобретению
5016	C1	Есть	Нет	0,98	25,4	25,9	3,19	1,915	1,767	0,880	Пример по изобретению
5017	C1	Есть	Есть	1,19	23,9	20,1	3,07	1,923	1,440	0,870	Пример по изобретению
5018	C1	Есть	Есть	1,23	25,3	20,6	2,96	1,929	1,371	0,865	Пример по изобретению
5019	C1	Есть	Есть	1,24	24,6	19,8	2,93	1,929	1,369	0,865	Пример по изобретению
5020	C1	Есть	Есть	1,20	22,5	18,7	3,04	1,924	1,403	0,870	Пример по изобретению

[0519] [Таблица E9]

№	Тип стали	Результаты производства	Результаты оценки	Примечание
		Граница	Средний размер зерна		Угол отклонения	Магнитные характеристики
Наличие границы переключения (субграницы), есть/нет	Наличие границы переключения (субграницы α), есть/нет	RBL/RCL	RВL, мм	RCL, мм	σ(|α|)	B8, Tл	W19/50, Вт/кг	W17/50, Вт/кг
5021	C1	Есть	Нет	0,96	34,6	35,9	2,78	1,934	1,774	0,854	Пример по изобретению
5022	C1	Нет	Нет	0,98	33,0	33,8	2,83	1,931	1,783	0,857	Сравнительный пример
5023	C1	Есть	Есть	1,19	31,9	26,7	2,55	1,939	1,158	0,839	Пример по изобретению
5024	D1	Нет	Нет	0,97	23,2	23,9	3,33	1,907	1,824	0,866	Сравнительный пример
5025	D1	Есть	Нет	0,96	25,0	25,9	3,24	1,909	1,822	0,864	Пример по изобретению
5026	D1	Есть	Нет	1,01	25,8	25,7	3,17	1,910	1,761	0,859	Пример по изобретению
5027	D1	Есть	Есть	1,19	22,7	19,0	3,04	1,914	1,404	0,849	Пример по изобретению
5028	D1	Нет	Нет	0,98	25,2	25,7	3,18	1,911	1,759	0,858	Сравнительный пример
5029	D1	Нет	Нет	0,99	24,9	25,1	3,24	1,909	1,798	0,863	Сравнительный пример
5030	D1	Нет	Нет	0,99	25,5	25,8	3,18	1,909	1,759	0,859	Сравнительный пример
5031	D1	Есть	Есть	1,22	24,3	19,9	3,05	1,916	1,406	0,850	Пример по изобретению
5032	D1	Есть	Есть	1,29	23,6	18,3	2,93	1,919	1,321	0,843	Пример по изобретению
5033	D1	Есть	Есть	1,30	23,6	18,2	2,92	1,919	1,318	0,842	Пример по изобретению
5034	D1	Есть	Есть	1,20	23,9	19,9	3,07	1,915	1,403	0,849	Пример по изобретению
5035	D2	Нет	Нет	0,89	25,8	28,9	4,54	1,931	2,202	0,850	Сравнительный пример
5036	D2	Нет	Нет	0,98	23,3	23,9	4,45	1,933	1,742	0,846	Сравнительный пример
5037	D2	Нет	Нет	0,98	24,1	24,6	4,46	1,935	1,741	0,847	Сравнительный пример
5038	D2	Нет	Нет	1,01	23,7	23,5	4,46	1,935	1,661	0,848	Сравнительный пример
5039	D2	Есть	Есть	1,40	24,7	17,6	3,68	1,942	1,168	0,830	Пример по изобретению
5040	D2	Есть	Есть	1,49	25,0	16,8	3,82	1,941	1,144	0,835	Пример по изобретению

[0520] [Таблица E10]

№	Тип стали	Результаты производства	Результаты оценки	Примечание
		Граница	Средний размер зерна		Угол отклонения	Магнитные характеристики
Наличие границы переключения (субграницы), есть/нет	Наличие границы переключения (субграницы α), есть/нет	RBL/RCL	RВL, мм	RCL, мм	σ(|α|)	B8, Tл	W19/50, Вт/кг	W17/50, Вт/кг
5041	D2	Есть	Есть	1,50	25,3	16,9	2,95	1,951	1,110	0,815	Пример по изобретению
5042	D3	Есть	Есть	1,83	26,0	14,3	2,28	1,959	0,972	0,799	Пример по изобретению
5043	D2	Есть	Есть	1,47	25,6	17,4	2,94	1,951	1,112	0,813	Пример по изобретению
5044	D2	Есть	Есть	1,48	24,9	16,9	3,46	1,946	1,138	0,824	Пример по изобретению
5045	D2	Есть	Есть	1,34	25,1	18,7	3,73	1,943	1,215	0,831	Пример по изобретению
5046	D2	Есть	Есть	1,33	24,1	18,2	3,28	1,946	1,203	0,820	Пример по изобретению
5047	C1	Нет	Нет	1,01	11,7	11,6	3,09	1,919	1,736	0,874	Сравнительный пример
5048	C2	Нет	Нет	1,00	13,1	13,2	3,12	1,919	1,736	0,873	Сравнительный пример
5049	C3	Есть	Есть	1,39	24,5	17,6	3,96	1,931	1,283	0,832	Пример по изобретению
5050	C4	Есть	Есть	1,46	25,0	17,1	3,21	1,946	1,137	0,810	Пример по изобретению
5051	C5	Есть	Есть	1,45	24,4	16,8	3,21	1,945	1,135	0,810	Пример по изобретению
5052	C6	Есть	Есть	1,45	25,0	17,2	3,20	1,946	1,138	0,809	Пример по изобретению
5053	C7	Есть	Есть	1,39	23,7	17,1	3,99	1,931	1,281	0,843	Пример по изобретению
5054	C8	Нет	Нет	0,99	12,5	12,7	3,10	1,926	1,667	0,882	Сравнительный пример
5055	D1	Нет	Нет	1,01	11,7	11,6	3,09	1,919	1,738	0,883	Сравнительный пример
5056	D2	Есть	Есть	1,43	25,5	17,8	3,21	1,948	1,145	0,831	Пример по изобретению
5057	E	Есть	Есть	1,36	24,4	18,0	4,00	1,926	1,343	0,847	Пример по изобретению
5058	F	Есть	Есть	1,44	24,4	17,0	3,23	1,943	1,210	0,830	Пример по изобретению
5059	G	Есть	Есть	1,44	25,2	17,6	3,23	1,948	1,144	0,830	Пример по изобретению
5060	H	Есть	Есть	1,44	25,4	17,7	3,24	1,948	1,147	0,830	Пример по изобретению

[0521] [Таблица E11]

№	Тип стали	Результаты производства	Результаты оценки	Примечание
		Граница	Средний размер зерна		Угол отклонения	Магнитные характеристики
Наличие границы переключения (субграницы), есть/нет	Наличие границы переключения (субграницы α), есть/нет	RBL/RCL	RВL, мм	RCL, мм	σ(|α|)	B8, Tл	W19/50, Вт/кг	W17/50, Вт/кг
5061	I	Есть	Есть	1,38	24,5	17,8	3,98	1,920	1,392	0,848	Пример по изобретению
5062	J	Есть	Есть	1,44	24,5	17,0	3,21	1,948	1,146	0,829	Пример по изобретению
5063	K	Есть	Есть	1,44	24,6	17,1	3,20	1,949	1,146	0,829	Пример по изобретению
5064	L	Есть	Есть	1,45	23,9	16,5	3,21	1,948	1,145	0,830	Пример по изобретению
5065	A1	Нет	Нет	0,99	10,3	10,4	3,05	1,922	1,747	0,880	Сравнительный пример
5066	A1	Нет	Нет	1,00	12,1	12,1	2,98	1,926	1,706	0,875	Сравнительный пример
5067	A1	Есть	Есть	1,20	28,0	23,3	2,81	1,930	1,354	0,867	Пример по изобретению
5068	A1	Есть	Нет	1,00	11,7	11,7	2,97	1,927	1,706	0,875	Пример по изобретению
5069	A1	Есть	Есть	1,42	41,7	29,4	2,59	1,936	1,191	0,851	Пример по изобретению
5070	A1	Есть	Есть	1,40	43,3	30,9	2,59	1,938	1,193	0,852	Пример по изобретению
5071	A1	Есть	Есть	1,29	35,4	27,5	2,71	1,934	1,267	0,860	Пример по изобретению
5072	A1	Есть	Есть	1,29	35,9	27,7	2,71	1,933	1,269	0,859	Пример по изобретению
5073	A1	Есть	Нет	1,05	16,5	15,8	2,84	1,928	1,561	0,867	Пример по изобретению
5074	A2	Есть	Есть	1,27	23,8	18,8	3,18	1,948	1,248	0,829	Пример по изобретению
5075	A2	Есть	Есть	1,38	24,2	17,5	2,89	1,952	1,164	0,821	Пример по изобретению
5076	A2	Есть	Есть	1,37	24,1	17,6	2,89	1,951	1,165	0,824	Пример по изобретению
5077	A2	Есть	Есть	1,26	25,0	19,9	2,88	1,952	1,237	0,822	Пример по изобретению
5078	A2	Есть	Есть	1,70	25,9	15,2	1,87	1,961	0,996	0,799	Пример по изобретению
5079	A2	Есть	Есть	1,63	25,9	15,8	1,98	1,961	1,026	0,804	Пример по изобретению
5080	A2	Есть	Есть	1,58	23,9	15,2	2,24	1,959	1,053	0,808	Пример по изобретению

[0522] [Таблица E12]

№	Тип стали	Результаты производства	Результаты оценки	Примечание
		Граница	Средний размер зерна	Угол отклонения	Магнитные характеристики
Наличие границы переключения (субграницы), есть/нет	Наличие границы переключения (субграницы α), есть/нет	RBL/RCL	RВL, мм	RCL, мм	σ(|α|)	B8, Tл	W19/50, Вт/кг	W17/50, Вт/кг
5081	A2	Есть	Есть	1,67	25,0	15,0	1,96	1,962	1,013	0,803	Пример по изобретению
5082	A2	Есть	Есть	1,34	24,3	18,2	2,67	1,954	1,181	0,818	Пример по изобретению
5083	B1	Есть	Есть	1,14	22,6	19,8	2,82	1,930	1,438	0,868	Пример по изобретению
5084	B1	Есть	Есть	1,28	33,9	26,4	2,63	1,937	1,277	0,853	Пример по изобретению
5085	B1	Есть	Есть	1,20	26,8	22,4	2,72	1,932	1,360	0,860	Пример по изобретению
5086	B1	Есть	Есть	1,12	22,7	20,4	2,85	1,928	1,439	0,869	Пример по изобретению
5087	B1	Есть	Есть	1,38	40,4	29,3	2,48	1,939	1,205	0,846	Пример по изобретению
5088	B1	Нет	Нет	1,05	17,0	16,2	2,84	1,929	1,569	0,868	Сравнительный пример
5089	B1	Нет	Нет	0,98	10,6	10,8	3,06	1,922	1,764	0,879	Сравнительный пример
5090	B1	Нет	Нет	0,98	9,9	10,1	2,94	1,926	1,764	0,874	Сравнительный пример
5091	B1	Нет	Нет	0,97	10,1	10,3	3,06	1,922	1,763	0,878	Сравнительный пример
5092	B1	Нет	Нет	0,97	10,3	10,6	3,03	1,924	1,763	0,880	Сравнительный пример
5093	B2	Есть	Есть	1,36	25,2	18,5	2,63	1,953	1,159	0,818	Пример по изобретению
5094	B2	Есть	Есть	1,52	25,3	16,7	2,09	1,960	1,080	0,804	Пример по изобретению
5095	B2	Есть	Есть	1,34	24,7	18,5	2,59	1,955	1,170	0,816	Пример по изобретению
5096	B2	Есть	Есть	1,31	23,9	18,2	2,87	1,953	1,201	0,822	Пример по изобретению
5097	B2	Есть	Есть	1,60	25,2	15,8	1,78	1,964	1,031	0,799	Пример по изобретению
5098	B2	Есть	Есть	1,33	25,1	18,9	2,64	1,953	1,184	0,819	Пример по изобретению
5099	B2	Нет	Нет	1,07	23,8	22,2	3,75	1,943	1,479	0,840	Сравнительный пример
5100	B2	Есть	Есть	1,30	24,6	18,8	3,16	1,949	1,221	0,828	Пример по изобретению
5101	B2	Есть	Есть	1,33	23,7	17,9	2,87	1,951	1,201	0,822	Пример по изобретению

[0523] Далее, как и в вышеприведенном Примере 1, результаты оценки характеристик объясняются при классификации листов анизотропной электротехнической стали по некоторым признакам в отношении химических составов и способов производства.

(Примеры, произведенные с процессом низкотемпературного нагрева сляба)

[0524] №№ 5001-5064 были примерами, произведенными с помощью процесса, в котором температура нагрева сляба была уменьшена, после первичной рекристаллизации проводилось азотирование, и тем самым был сформирован главный ингибитор для вторичной рекристаллизации.

(Примеры №№ 5001-5023)

[0525] №№ 5001-5023 были примерами, в которых использовался тип стали без Nb, а во время окончательного отжига главным образом изменялись условия PA', PB', TD и TE1'.

[0526] В №№ 5001-5023, когда магнитные потери W_19/50 составляли 1,750 Вт/кг или меньше, характеристика магнитных потерь считалась приемлемой.

[0527] В №№ 5001-5023 примеры по изобретению включали границу, которая удовлетворяла граничному условию BA и которая не удовлетворяла граничному условию BB, и поэтому эти примеры показали превосходную магнитострикцию в диапазоне средних магнитных полей. В числе вышеупомянутых примеров по изобретению те примеры по изобретению, которые дополнительно включали границу, которая удовлетворяла граничному условию BC и которая не удовлетворяла граничному условию BB, показали превосходные магнитные потери в диапазоне сильных магнитных полей. С другой стороны, хотя сравнительные примеры включали угол отклонения α, который понемногу и непрерывно сдвигался во вторично рекристаллизованных зернах, сравнительные примеры в недостаточной степени включали границу, которая удовлетворяла граничному условию BС и которая не удовлетворяла граничному условию BB, и поэтому эти примеры не показали предпочтительных магнитных потерь в диапазоне сильных магнитных полей.

[0528] № 5003 был сравнительным примером, в котором интенсивность ингибитора была увеличена путем управления содержанием N после азотирования до 300 млн^-1. Как правило, хотя увеличение содержания азота при азотировании приводит к снижению производительности, увеличение содержания азота при азотировании также приводит к увеличению интенсивности ингибитора, и тем самым увеличивается B₈. В № 5003 B₈ увеличилась. Однако в № 5003 условия при окончательном отжиге не были предпочтительными, и поэтому значение W_19/50 было недостаточным. Другими словами, в № 5003 переключение не происходило во время окончательного отжига, и в результате магнитные потери в сильном магнитном поле не были улучшены. С другой стороны, в № 5006, хотя значение B₈ не было особенно высоким, условия при окончательном отжиге были предпочтительными, и поэтому значение W_19/50 было предпочтительно низким. Другими словами, в № 5006 переключение происходило во время окончательного отжига, и в результате магнитные потери в сильном магнитном поле были улучшены.

[0529] №№ 5017-5023 были примерами, в которых вторичная рекристаллизация поддерживалась вплоть до более высокой температуры путем увеличения TF. В №№ 5017-5023 B₈ увеличилась. Однако в №№ 5021 и 5022 условия при окончательном отжиге не были предпочтительными, и поэтому магнитные потери в сильном магнитном поле не были улучшены, как в № 5003. С другой стороны, в № 5023 из числа вышеуказанных, в дополнение к высокому значению B₈, условия при окончательном отжиге были предпочтительными, и поэтому значение W_19/50 стало предпочтительно низким.

(Примеры №№ 5024-5034)

[0530] №№ 5024-5034 были примерами, в которых в качестве сляба использовался тип стали, включающей 0,002% Nb, а во время окончательного отжига главным образом изменялись условия PA', PB' и TE1'.

[0531] В №№ 5024-5034, когда магнитные потери W_19/50 составляли 1,750 Вт/кг или меньше, характеристика магнитных потерь считалась приемлемой.

[0532] В №№ 5024-5034 примеры по изобретению включали границу, которая удовлетворяла граничному условию BA и которая не удовлетворяла граничному условию BB, и поэтому эти примеры показали превосходную магнитострикцию в диапазоне средних магнитных полей. В числе вышеупомянутых примеров по изобретению те примеры по изобретению, которые дополнительно включали границу, которая удовлетворяла граничному условию BC и которая не удовлетворяла граничному условию BB, показали превосходные магнитные потери в диапазоне сильных магнитных полей. С другой стороны, хотя сравнительные примеры включали угол отклонения α, который понемногу и непрерывно сдвигался во вторично рекристаллизованных зернах, сравнительные примеры в недостаточной степени включали границу, которая удовлетворяла граничному условию BС и которая не удовлетворяла граничному условию BB, и поэтому эти примеры не показали предпочтительных магнитных потерь в диапазоне сильных магнитных полей.

(Примеры №№ 5035-5046)

[0533] №№ 5035-5046 были примерами, в которых в качестве сляба использовался тип стали, включающей 0,007% Nb.

[0534] В №№ 5035-5046, когда магнитные потери W_19/50 составляли 1,650 Вт/кг или меньше, характеристика магнитных потерь считалась приемлемой.

[0535] В №№ 5035-5046 примеры по изобретению включали границу, которая удовлетворяла граничному условию BA и которая не удовлетворяла граничному условию BB, и поэтому эти примеры показали превосходную магнитострикцию в диапазоне средних магнитных полей. В числе вышеупомянутых примеров по изобретению те примеры по изобретению, которые дополнительно включали границу, которая удовлетворяла граничному условию BC и которая не удовлетворяла граничному условию BB, показали превосходные магнитные потери в диапазоне сильных магнитных полей. С другой стороны, хотя сравнительные примеры включали угол отклонения α, который понемногу и непрерывно сдвигался во вторично рекристаллизованных зернах, сравнительные примеры в недостаточной степени включали границу, которая удовлетворяла граничному условию BС и которая не удовлетворяла граничному условию BB, и поэтому эти примеры не показали предпочтительных магнитных потерь в диапазоне сильных магнитных полей.

[0536] В №№ 5035-5046 содержание Nb в слябе составляло 0,007%, во время окончательного отжига происходила очистка от Nb, и топом содержание Nb в листе анизотропной электротехнической стали (окончательно отожженном листе) составляло 0,006% или меньше. №№ 5035-5046 содержали предпочтительное количество Nb в слябе по сравнению с вышеупомянутыми №№ 5001-5034, и поэтому значение W_19/50 стало предпочтительно низким. Кроме того, B₈ увеличилась. Как описано выше, когда использовали сляб, содержащий Nb, и управляли условиями при окончательном отжиге, это благоприятно повлияло на B₈ и W_19/50. В частности, № 5042 был примером по изобретению, в котором очистка при окончательном отжиге была тщательно проведена, и содержание Nb в листе анизотропной электротехнической стали (окончательно отожженном листе) стало ниже предела обнаружения. В № 5042, хотя было трудно подтвердить, что использовался элемент группы Nb из листа анизотропной электротехнической стали в качестве конечного продукта, вышеуказанные эффекты были четко получены.

(Примеры №№ 5047-5054)

[0537] №№ 5047-5054 были примерами, в которых время TE1' регулировали коротким, на уровне менее 300 мин, и влияние содержания Nb было особенно подтверждено.

[0538] В №№ 5047-5054, когда магнитные потери W_19/50 составляли 1,650 Вт/кг или меньше, характеристика магнитных потерь считалась приемлемой.

[0539] В №№ 5047-5054 примеры по изобретению включали границу, которая удовлетворяла граничному условию BA и которая не удовлетворяла граничному условию BB, и поэтому эти примеры показали превосходную магнитострикцию в диапазоне средних магнитных полей. В числе вышеупомянутых примеров по изобретению те примеры по изобретению, которые дополнительно включали границу, которая удовлетворяла граничному условию BC и которая не удовлетворяла граничному условию BB, показали превосходные магнитные потери в диапазоне сильных магнитных полей. С другой стороны, хотя сравнительные примеры включали угол отклонения α, который понемногу и непрерывно сдвигался во вторично рекристаллизованных зернах, сравнительные примеры в недостаточной степени включали границу, которая удовлетворяла граничному условию BС и которая не удовлетворяла граничному условию BB, и поэтому эти примеры не показали предпочтительных магнитных потерь в диапазоне сильных магнитных полей.

[0540] Как показано в №№ 5047-5054, как только в состав сляба входило 0,0030-0,030 мас.% Nb, во время окончательного отжига происходило переключение, и поэтому магнитные потери в сильном магнитном поле улучшались, даже когда время TE1' было коротким.

(Примеры №№ 5055-5064)

[0541] №№ 5055-5064 были примерами, в которых время TE1' регулировали коротким, на уровне менее 300 мин, и влияние количества элемента группы Nb было подтверждено.

[0542] В №№ 5055-5064, когда магнитные потери W_19/50 составляли 1,650 Вт/кг или меньше, характеристика магнитных потерь считалась приемлемой.

[0543] В №№ 5055-5064 примеры по изобретению включали границу, которая удовлетворяла граничному условию BA и которая не удовлетворяла граничному условию BB, и поэтому эти примеры показали превосходную магнитострикцию в диапазоне средних магнитных полей. В числе вышеупомянутых примеров по изобретению те примеры по изобретению, которые дополнительно включали границу, которая удовлетворяла граничному условию BC и которая не удовлетворяла граничному условию BB, показали превосходные магнитные потери в диапазоне сильных магнитных полей. С другой стороны, хотя сравнительные примеры включали угол отклонения α, который понемногу и непрерывно сдвигался во вторично рекристаллизованных зернах, сравнительные примеры в недостаточной степени включали границу, которая удовлетворяла граничному условию BС и которая не удовлетворяла граничному условию BB, и поэтому эти примеры не показали предпочтительных магнитных потерь в диапазоне сильных магнитных полей.

[0544] Как показано в №№ 5055-5064, как только в состав сляба входило заданное количество элемента группы Nb, за исключением Nb, во время окончательного отжига происходило переключение, и поэтому магнитные потери в сильном магнитном поле улучшались, даже когда время TE1' было коротким.

(Примеры, произведенные с процессом высокотемпературного нагрева сляба)

[0545] №№ 5065-5101 были примерами, произведенными с помощью процесса, в котором температура нагрева сляба была увеличена, MnS был в достаточной степени растворен во время нагревания сляба и повторно выделялся во время последующего процесса, и повторно выделившийся MnS использовался в качестве главного ингибитора.

[0546] В №№ 5065-5101, когда магнитные потери W_19/50 составляли 1,450 Вт/кг или меньше, характеристика магнитных потерь считалась приемлемой.

[0547] В №№ 5065-5101 примеры по изобретению включали границу, которая удовлетворяла граничному условию BA и которая не удовлетворяла граничному условию BB, и поэтому эти примеры показали превосходную магнитострикцию в диапазоне средних магнитных полей. В числе вышеупомянутых примеров по изобретению те примеры по изобретению, которые дополнительно включали границу, которая удовлетворяла граничному условию BC и которая не удовлетворяла граничному условию BB, показали превосходные магнитные потери в диапазоне сильных магнитных полей. С другой стороны, хотя сравнительные примеры включали угол отклонения α, который понемногу и непрерывно сдвигался во вторично рекристаллизованных зернах, сравнительные примеры в недостаточной степени включали границу, которая удовлетворяла граничному условию BС и которая не удовлетворяла граничному условию BB, и поэтому эти примеры не показали предпочтительных магнитных потерь в диапазоне сильных магнитных полей.

[0548] №№ 5083-5101 в вышеупомянутых №№ 5065-5101 были примерами, в которых в состав сляба был включен Bi, и таким образом B₈ увеличилась.

[0549] Как показано в №№ 5065-5101, как только условиями при окончательном отжиге управляли подходящим образом, во время окончательного отжига происходило переключение, и поэтому магнитные потери в сильном магнитном поле были улучшены даже с помощью процесса высокотемпературного нагрева сляба. Кроме того, как и с процессом низкотемпературного нагрева сляба, когда использовали сляб, содержащий Nb, и управляли условиями при окончательном отжиге, процесс высокотемпературного нагрева сляба благоприятно влиял на магнитные потери в сильном магнитном поле.

Пример 6

[0550] Используя слябы с показанным в Таблице F1 химическим составом в качестве материалов, произвели листы анизотропной электротехнической стали с химическим составом, показанным в Таблице F2. Методы измерения химического состава и обозначения в таблицах те же самые, что и в вышеприведенном Примере 1.

[0551] [Таблица F1]

Тип стали	ХИМИЧЕСКИЙ СОСТАВ СЛЯБА (СТАЛЬНОЙ ЗАГОТОВКИ) (в мас.%, остальное из Fe и примесей)
C	Si	Mn	S	Al	N	Cu	Bi	Nb	V	Mo	Ta	W
A1	0,070	3,26	0,07	0,025	0,026	0,008	0,07	-	0,001	-	-	-	-
A2	0,070	3,26	0,07	0,025	0,026	0,008	0,07	-	0,005	-	-	-	-
B1	0,070	3,26	0,07	0,025	0,025	0,008	0,07	0,002	-	-	-	-	-
B2	0,070	3,26	0,07	0,025	0,025	0,008	0,07	0,002	0,008	-	-	-	-
C1	0,060	3,45	0,10	0,006	0,026	0,008	0,20	-	-	-	-	-	-
C2	0,060	3,45	0,10	0,006	0,026	0,008	0,20	-	0,002	-	-	-	-
C3	0,060	3,45	0,10	0,006	0,026	0,008	0,20	-	0,003	-	-	-	-
C4	0,060	3,45	0,10	0,006	0,026	0,008	0,20	-	0,005	-	-	-	-
C5	0,060	3,45	0,10	0,006	0,026	0,008	0,20	-	0,010	-	-	-	-
C6	0,060	3,45	0,10	0,006	0,026	0,008	0,20	-	0,020	-	-	-	-
C7	0,060	3,45	0,10	0,006	0,026	0,008	0,20	-	0,030	-	-	-	-
D1	0,060	3,35	0,10	0,006	0,028	0,008	<0,03	-	0,001	-	-	-	-
D2	0,060	3,35	0,10	0,006	0,028	0,008	<0,03	-	0,009	-	-	-	-
D3	0,060	3,45	0,10	0,006	0,028	0,008	<0,03	-	0,009	-	-	-	-
E	0,060	3,35	0,10	0,006	0,027	0,008	<0,03	-	-	0,005	-	-	-
F	0,060	3,35	0,10	0,006	0,027	0,008	<0,03	-	-	-	0,015	-	-
G	0,060	3,35	0,10	0,006	0,027	0,008	<0,03	-	0,005	-	-	0,005	-
H	0,060	3,35	0,10	0,006	0,027	0,008	<0,03	-	-	-	-	0,007	-
I	0,060	3,35	0,10	0,006	0,027	0,008	<0,03	-	-	-	-	-	0,015
J	0,060	3,35	0,10	0,006	0,027	0,008	<0,03	-	0,010	-	0,010	-	-
K	0,060	3,35	0,10	0,006	0,027	0,008	<0,03	-	0,002	0,004	-	0,004	-
L	0,060	3,35	0,10	0,006	0,027	0,008	<0,03	-	-	0,006	-	0,004	-

[0552] [Таблица F2]

Тип стали	ХИМИЧЕСКИЙ СОСТАВ ЛИСТА АНИЗОТРОПНОЙ ЭЛЕКТРОТЕХНИЧЕСКОЙ СТАЛИ (в мас.%, остальное из Fe и примесей)
C	Si	Mn	S	Al	N	Cu	Bi	Nb	V	Mo	Ta	W
A1	0,001	3,15	0,07	<0,002	<0,004	<0,002	0,07	-	-	-	-	-	-
A2	0,001	3,15	0,07	<0,002	<0,004	<0,002	0,07	-	0,004	-	-	-	-
B1	0,001	3,15	0,07	<0,002	<0,004	<0,002	0,07	<0,001	-	-	-	-	-
B2	0,001	3,15	0,07	<0,002	<0,004	<0,002	0,07	<0,001	0,006	-	-	-	-
C1	0,001	3,30	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	0,20	-	-	-	-	-	-
C2	0,001	3,30	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	0,20	-	0,001	-	-	-	-
C3	0,001	3,30	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	0,20	-	0,003	-	-	-	-
C4	0,001	3,30	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	0,20	-	0,003	-	-	-	-
C5	0,001	3,30	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	0,20	-	0,007	-	-	-	-
C6	0,002	3,30	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	0,20	-	0,018	-	-	-	-
C7	0,004	3,30	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	0,20	-	0,028	-	-	-	-
D1	0,001	3,34	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	<0,03	-	0,001	-	-	-	-
D2	0,001	3,34	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	<0,03	-	0,007	-	-	-	-
D3	0,001	3,34	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	<0,03	-	<0,001	-	-	-	-
E	0,001	3,30	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	<0,03	-	-	0,006	-	-	-
F	0,001	3,34	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	<0,03	-	-	-	0,015	-	-
G	0,001	3,34	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	<0,03	-	0,004	-	-	0,005	-
H	0,001	3,34	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	<0,03	-	-	-	-	0,010	-
I	0,001	3,34	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	<0,03	-	-	-	-	-	0,015
J	0,001	3,34	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	<0,03	-	0,008	-	0,008	-	-
K	0,001	3,34	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	<0,03	-	0,001	0,003	-	0,003	-
L	0,001	3,34	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	<0,03	-	-	0,004	-	0,003	-

[0553] Листы анизотропной электротехнической стали были произведены при условиях производства, показанных в Таблицах F3 - F7. Условия производства, не показанные в таблицах, были теми же самыми, что и в вышеприведенном Примере 1.

[0554] [Таблица F3]

№	Тип стали	Условия производства
		Горячая прокатка	Отжиг горячекатаной полосы	Холодная прокатка	Обезуглероживающий отжиг	Окончательный отжиг
Темпер. нагрева, °C	Температура конечной прокатки, °C	Температура сматывания, °C	Толщина листа, мм	Температура, °C	Время, секунд	Толщина листа, мм	Обжатие при холодной прокатке, %	Размер первично рекристаллизованного зерна, мкм	Содержание азота после азотирования, млн-1	PA'	PB'	TD, мин	TE2', мин	TF, мин
6001	C1	1170	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	22	220	0,020	0,005	900	180	300
6002	C1	1170	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	22	250	0,020	0,005	900	180	300
6003	C1	1170	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	22	300	0,020	0,005	900	600	300
6004	C1	1170	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	22	160	0,100	0,005	900	600	300
6005	C1	1170	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	22	220	0,100	0,020	900	600	300
6006	C1	1170	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	22	220	0,100	0,020	600	600	300
6007	C1	1170	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	22	220	0,100	0,020	480	600	300
6008	C1	1170	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	22	220	0,100	0,020	360	600	300
6009	C1	1170	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	22	220	0,100	0,020	240	600	300
6010	C1	1170	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	22	220	0,100	0,020	180	600	300
6011	C1	1170	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	22	220	0,100	0,020	120	600	300
6012	C1	1170	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	22	220	0,100	0,020	60	600	300
6013	C1	1170	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	22	220	0,300	0,020	480	600	300
6014	C1	1170	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	22	220	0,600	0,020	480	600	300
6015	C1	1170	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	22	220	1,000	0,020	480	600	300
6016	C1	1170	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	22	220	2,000	0,020	480	600	300
6017	C1	1170	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	22	220	0,100	0,020	480	600	600
6018	C1	1170	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	22	220	0,100	0,040	480	600	600
6019	C1	1170	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	22	220	0,100	0,070	480	600	600
6020	C1	1170	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	22	220	0,100	0,100	300	600	600

[0555] [Таблица F4]

№	Тип стали	Условия производства
		Горячая прокатка	Отжиг горячекатаной полосы	Холодная прокатка	Обезуглероживающий отжиг	Окончательный отжиг
Темпер. нагрева, °C	Температура конечной прокатки, °C	Температура сматывания, °C	Толщина листа, мм	Температура, °C	Время, секунд	Толщина листа, мм	Обжатие при холодной прокатке, %	Размер первично рекристаллизованного зерна, мкм	Содержание азота после азотирования, млн-1	PA'	PB'	TD, мин	TE2', мин	TF, мин
6021	C1	1170	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	22	300	0,100	0,200	300	600	600
6022	C1	1170	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	22	300	0,050	0,010	300	600	600
6023	C1	1170	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	22	300	0,100	0,020	300	600	600
6024	D1	1100	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	23	220	0,050	0,010	300	180	300
6025	D1	1100	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	23	220	0,050	0,010	300	300	300
6026	D1	1100	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	23	220	0,050	0,020	300	300	300
6027	D1	1100	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	23	220	0,200	0,020	300	300	300
6028	D1	1100	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	23	220	0,200	0,020	300	180	300
6029	D1	1100	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	23	220	0,050	0,020	300	180	300
6030	D1	1100	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	23	220	0,200	0,020	300	180	300
6031	D1	1100	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	23	220	0,200	0,020	300	300	300
6032	D1	1100	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	23	220	0,200	0,020	300	600	300
6033	D1	1100	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	23	220	0,200	0,020	300	900	300
6034	D1	1100	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	23	220	0,200	0,020	300	1500	300
6035	D2	1100	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	17	220	0,020	0,005	60	150	300
6036	D2	1100	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	17	220	0,100	0,005	60	90	300
6037	D2	1100	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	17	220	0,020	0,020	60	90	300
6038	D2	1100	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	17	220	0,020	0,005	120	90	300
6039	D2	1100	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	17	190	0,100	0,020	180	420	300
6040	D2	1100	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	17	160	0,300	0,020	180	420	300

[0556] [Таблица F5]

№	Тип стали	Условия производства
		Горячая прокатка	Отжиг горячекатаной полосы	Холодная прокатка	Обезуглероживающий отжиг	Окончательный отжиг
Темпер. нагрева, °C	Температура конечной прокатки, °C	Температура сматывания, °C	Толщина листа, мм	Температура, °C	Время, секунд	Толщина листа, мм	Обжатие при холодной прокатке, %	Размер первично рекристаллизованного зерна, мкм	Содержание азота после азотирования, млн-1	PA'	PB'	TD, мин	TE2', мин	TF, мин
6041	D2	1100	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	17	220	0,500	0,020	180	420	300
6042	D3	1100	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	17	220	0,500	0,050	300	600	300
6043	D2	1100	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	17	220	0,600	0,020	180	420	300
6044	D2	1100	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	17	180	1,000	0,020	180	600	300
6045	D2	1100	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	17	180	2,000	0,020	180	600	300
6046	D2	1100	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	17	220	2,000	0,020	180	600	300
6047	C1	1170	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	23	210	0,300	0,030	300	210	300
6048	C2	1170	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	24	210	0,300	0,030	300	210	300
6049	C3	1170	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	20	210	0,300	0,030	300	210	300
6050	C4	1170	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	17	210	0,300	0,030	300	210	300
6051	C5	1170	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	16	210	0,300	0,030	300	210	300
6052	C6	1170	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	15	210	0,300	0,030	300	210	300
6053	C7	1170	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	13	210	0,300	0,030	300	210	300
6054	D1	1100	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	24	220	0,100	0,050	300	150	300
6055	D2	1100	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	17	220	0,100	0,050	300	150	300
6056	E	1100	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	22	220	0,100	0,050	300	150	300
6057	F	1100	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	19	220	0,100	0,050	300	150	300
6058	G	1100	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	15	220	0,100	0,050	300	150	300
6059	H	1100	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	15	220	0,100	0,050	300	150	300
6060	I	1100	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	23	220	0,100	0,050	300	150	300

[0557] [Таблица F6]

№	Тип стали	Условия производства
		Горячая прокатка	Отжиг горячекатаной полосы	Холодная прокатка	Обезуглероживающий отжиг	Окончательный отжиг
Темпер. нагрева, °C	Температура конечной прокатки, °C	Температура сматывания, °C	Толщина листа, мм	Температура, °C	Время, секунд	Толщина листа, мм	Обжатие при холодной прокатке, %	Размер первично рекристаллизованного зерна, мкм	Содержание азота после азотирования, млн-1	PA'	PB'	TD, мин	TE2', мин	TF, мин
6061	J	1100	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	17	220	0,100	0,050	300	150	300
6062	K	1100	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	17	220	0,100	0,050	300	150	300
6063	L	1100	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	15	220	0,100	0,050	300	150	300
6064	A1	1350	1100	500	2,6	1100	180	0,26	90,0	9	-	0,030	0,030	360	150	300
6065	A1	1350	1100	500	2,6	1100	180	0,26	90,0	9	-	0,100	0,030	360	150	300
6066	A1	1350	1100	500	2,6	1100	180	0,26	90,0	9	-	0,100	0,030	360	300	300
6067	A1	1350	1100	500	2,6	1100	180	0,26	90,0	9	-	0,030	0,030	360	300	300
6068	A1	1350	1100	500	2,6	1100	180	0,26	90,0	9	-	0,400	0,060	360	300	300
6069	A1	1350	1100	500	2,6	1100	180	0,26	90,0	9	-	0,400	0,060	360	900	300
6070	A1	1350	1100	500	2,6	1100	180	0,26	90,0	9	-	0,100	0,030	360	300	300
6071	A1	1350	1100	500	2,6	1100	180	0,26	90,0	9	-	0,100	0,030	360	900	300
6072	A1	1350	1100	500	2,6	1100	180	0,26	90,0	9	-	0,100	0,010	360	900	300
6073	A2	1350	1100	500	2,6	1100	180	0,26	90,0	7	-	0,030	0,030	360	150	300
6074	A2	1350	1100	500	2,6	1100	180	0,26	90,0	7	-	0,100	0,030	360	150	300
6075	A2	1350	1100	500	2,6	1100	180	0,26	90,0	7	-	0,100	0,030	360	150	300
6076	A2	1350	1100	500	2,6	1100	180	0,26	90,0	7	-	0,030	0,030	360	300	300
6077	A2	1350	1100	500	2,6	1100	180	0,26	90,0	7	-	0,400	0,060	360	300	300
6078	A2	1350	1100	500	2,6	1100	180	0,26	90,0	7	-	0,100	0,060	360	600	300
6079	A2	1350	1100	500	2,6	1100	180	0,26	90,0	7	-	0,400	0,030	360	300	300
6080	A2	1350	1100	500	2,6	1100	180	0,26	90,0	7	-	0,400	0,030	360	600	300

[0558] [Таблица F7]

№	Тип стали	Условия производства
		Горячая прокатка	Отжиг горячекатаной полосы	Холодная прокатка	Обезуглероживающий отжиг	Окончательный отжиг
Темпер. нагрева, °C	Температура конечной прокатки, °C	Температура сматывания, °C	Толщина листа, мм	Температура, °C	Время, секунд	Толщина листа, мм	Обжатие при холодной прокатке, %	Размер первично рекристаллизованного зерна, мкм	Содержание азота после азотирования, млн-1	PA'	PB'	TD, мин	TE2', мин	TF, мин
6081	A2	1350	1100	500	2,6	1100	180	0,26	90,0	7	-	0,100	0,010	360	900	300
6082	B1	1400	1100	500	2,6	1100	180	0,26	90,0	10	-	0,100	0,025	180	300	300
6083	B1	1400	1100	500	2,6	1100	180	0,26	90,0	10	-	0,100	0,050	180	600	300
6084	B1	1400	1100	500	2,6	1100	180	0,26	90,0	10	-	1,000	0,050	180	300	300
6085	B1	1400	1100	500	2,6	1100	180	0,26	90,0	10	-	1,000	0,025	180	300	300
6086	B1	1400	1100	500	2,6	1100	180	0,26	90,0	10	-	0,400	0,040	180	900	300
6087	B1	1400	1100	500	2,6	1100	180	0,26	90,0	10	-	0,010	0,025	180	900	300
6088	B1	1400	1100	500	2,6	1100	180	0,26	90,0	10	-	2,000	0,025	180	90	300
6089	B1	1400	1100	500	2,6	1100	180	0,26	90,0	10	-	2,000	0,250	180	900	300
6090	B1	1400	1100	500	2,6	1100	180	0,26	90,0	10	-	0,100	0,250	180	150	300
6091	B1	1400	1100	500	2,6	1100	180	0,26	90,0	10	-	2,000	0,025	180	150	300
6092	B2	1400	1100	500	2,6	1100	180	0,26	90,0	8	-	0,100	0,025	180	300	300
6093	B2	1400	1100	500	2,6	1100	180	0,26	90,0	8	-	0,100	0,050	180	600	300
6094	B2	1400	1100	500	2,6	1100	180	0,26	90,0	8	-	2,000	0,050	180	300	300
6095	B2	1400	1100	500	2,6	1100	180	0,26	90,0	8	-	2,000	0,025	180	300	300
6096	B2	1400	1100	500	2,6	1100	180	0,26	90,0	8	-	0,400	0,040	180	900	300
6097	B2	1400	1100	500	2,6	1100	180	0,26	90,0	8	-	0,010	0,025	180	900	300
6098	B2	1400	1100	500	2,6	1100	180	0,26	90,0	8	-	2,000	0,025	180	90	300
6099	B2	1400	1100	500	2,6	1100	180	0,26	90,0	8	-	0,100	0,250	180	150	300
6100	B2	1400	1100	500	2,6	1100	180	0,26	90,0	8	-	2,000	0,025	180	150	300

[0559] Изоляционное покрытие, которое было тем же самым, что и в вышеприведенном Примере 1, сформировали на поверхности произведенных листов анизотропной электротехнической стали (окончательно отожженных листов).

[0560] Произведенные листы анизотропной электротехнической стали имели промежуточный слой, который был расположен в контакте с листом анизотропной электротехнической стали (листом кремнистой стали), и изоляционное покрытие, которое было расположено в контакте с промежуточным слоем, если смотреть в сечении, секущая плоскость которого параллельна направлению толщины. Промежуточный слой представлял собой пленку форстерита со средней толщиной 1,5 мкм, а изоляционное покрытие было покрытием, которое содержало главным образом фосфат и коллоидный кремнезем и средняя толщина которого составляла 2 мкм.

[0561] Были оценены различные характеристики полученного листа анизотропной электротехнической стали. Методы оценки были теми же самыми, что и в вышеприведенных Примере 1 и Примере 5. Результаты оценки представлены в Таблицах F8 - F12.

[0562] [Таблица F8]

№	Тип стали	Результаты производства	Результаты оценки	Примечание
		Граница	Средний размер зерна		Угол отклонения	Магнитные характеристики
Наличие границы переключения (субграницы), есть/нет	Наличие границы переключения (субграницы α), есть/нет	RBC/RCC	RВC, мм	RCC, мм	σ(|α|)	B8, Tл	W19/50, Вт/кг	W17/50, Вт/кг
6001	C1	Нет	Нет	0,87	25,4	29,2	3,39	1,910	2,611	0,891	Сравнительный пример
6002	C1	Нет	Нет	0,86	30,8	35,8	3,16	1,917	2,608	0,877	Сравнительный пример
6003	C1	Нет	Нет	0,89	38,8	43,7	2,71	1,929	2,570	0,849	Сравнительный пример
6004	C1	Нет	Нет	0,88	24,2	27,4	3,47	1,906	2,377	0,894	Сравнительный пример
6005	C1	Есть	Нет	0,93	29,1	31,2	3,05	1,921	1,911	0,868	Пример по изобретению
6006	C1	Есть	Есть	1,20	26,0	21,7	2,95	1,921	1,410	0,865	Пример по изобретению
6007	C1	Есть	Есть	1,27	24,3	19,2	2,95	1,923	1,357	0,864	Пример по изобретению
6008	C1	Есть	Есть	1,29	24,4	19,0	2,94	1,923	1,320	0,863	Пример по изобретению
6009	C1	Есть	Есть	1,31	23,1	17,6	2,90	1,924	1,317	0,862	Пример по изобретению
6010	C1	Есть	Есть	1,26	23,3	18,5	2,93	1,924	1,356	0,862	Пример по изобретению
6011	C1	Есть	Есть	1,19	24,7	20,7	2,97	1,922	1,413	0,865	Пример по изобретению
6012	C1	Есть	Нет	0,94	28,6	30,3	3,06	1,919	1,909	0,869	Пример по изобретению
6013	C1	Есть	Есть	1,34	24,0	17,9	2,84	1,927	1,285	0,857	Пример по изобретению
6014	C1	Есть	Есть	1,33	25,0	18,8	2,83	1,927	1,286	0,856	Пример по изобретению
6015	C1	Есть	Есть	1,26	24,2	19,2	2,92	1,924	1,358	0,863	Пример по изобретению
6016	C1	Есть	Нет	1,04	26,5	25,5	3,10	1,918	1,616	0,873	Пример по изобретению
6017	C1	Есть	Есть	1,24	25,1	20,2	2,94	1,928	1,358	0,863	Пример по изобретению
6018	C1	Есть	Есть	1,36	23,3	17,2	2,83	1,932	1,268	0,854	Пример по изобретению
6019	C1	Есть	Есть	1,37	23,2	16,9	2,83	1,933	1,269	0,856	Пример по изобретению
6020	C1	Есть	Есть	1,31	23,9	18,2	2,94	1,929	1,317	0,861	Пример по изобретению

[0563] [Таблица F9]

№	Тип стали	Результаты производства	Результаты оценки	Примечание
		Граница	Средний размер зерна		Угол отклонения	Магнитные характеристики
Наличие границы переключ. (субграницы), есть/нет	Наличие границы переключения (субграницы α), есть/нет	RBC/RCC	RВC, мм	RCC, мм	σ(|α|)	B8, Tл	W19/50, Вт/кг	W17/50, Вт/кг
6021	C1	Есть	Нет	0,99	36,7	37,1	2,61	1,939	1,694	0,844	Пример по изобретению
6022	C1	Есть	Нет	0,97	37,3	38,3	2,67	1,935	1,767	0,848	Пример по изобретению
6023	C1	Есть	Есть	1,30	31,8	24,4	2,41	1,943	1,072	0,832	Пример по изобретению
6024	D1	Нет	Нет	0,98	23,1	23,7	3,33	1,905	1,826	0,867	Сравнительный пример
6025	D1	Есть	Нет	0,98	23,9	24,5	3,28	1,908	1,820	0,863	Пример по изобретению
6026	D1	Есть	Нет	1,03	25,5	24,8	3,18	1,911	1,663	0,857	Пример по изобретению
6027	D1	Есть	Есть	1,21	24,3	20,0	3,06	1,914	1,403	0,849	Пример по изобретению
6028	D1	Нет	Нет	0,99	25,8	26,1	3,17	1,911	1,760	0,859	Сравнительный пример
6029	D1	Нет	Нет	0,97	24,3	25,0	3,28	1,909	1,799	0,862	Сравнительный пример
6030	D1	Нет	Нет	1,00	24,9	25,0	3,20	1,909	1,761	0,860	Сравнительный пример
6031	D1	Есть	Есть	1,21	24,1	19,8	3,05	1,914	1,403	0,849	Пример по изобретению
6032	D1	Есть	Есть	1,30	23,1	17,7	2,94	1,919	1,319	0,843	Пример по изобретению
6033	D1	Есть	Есть	1,30	22,9	17,6	2,90	1,920	1,317	0,842	Пример по изобретению
6034	D1	Есть	Есть	1,21	24,1	19,8	3,04	1,916	1,406	0,851	Пример по изобретению
6035	D2	Нет	Нет	0,91	26,5	29,0	4,57	1,929	2,201	0,850	Сравнительный пример
6036	D2	Нет	Нет	0,96	23,5	24,4	4,46	1,934	1,741	0,848	Сравнительный пример
6037	D2	Нет	Нет	0,96	22,8	23,7	4,45	1,935	1,740	0,848	Сравнительный пример
6038	D2	Нет	Нет	1,00	24,1	24,1	4,45	1,934	1,664	0,846	Сравнительный пример
6039	D2	Есть	Есть	1,42	23,8	16,8	3,68	1,943	1,168	0,830	Пример по изобретению
6040	D2	Есть	Есть	1,48	23,8	16,0	3,82	1,940	1,139	0,832	Пример по изобретению

[0564] [Таблица F10]

№	Тип стали	Результаты производства	Результаты оценки	Примечание
		Граница	Средний размер зерна		Угол отклонения	Магнитные характеристики
Наличие границы переключения (субграницы), есть/нет	Наличие границы переключения (субграницы α), есть/нет	RBC/RCC	RВC, мм	RCC, мм	σ(|α|)	B8, Tл	W19/50, Вт/кг	W17/50, Вт/кг
6041	D2	Есть	Есть	1,48	23,8	16,0	2,91	1,951	1,112	0,814	Пример по изобретению
6042	D3	Есть	Есть	1,84	25,8	14,0	2,24	1,959	0,974	0,799	Пример по изобретению
6043	D2	Есть	Есть	1,47	24,7	16,8	2,94	1,951	1,109	0,813	Пример по изобретению
6044	D2	Есть	Есть	1,47	23,6	16,0	3,44	1,945	1,137	0,825	Пример по изобретению
6045	D2	Есть	Есть	1,33	24,2	18,2	3,75	1,943	1,215	0,831	Пример по изобретению
6046	D2	Есть	Есть	1,34	24,9	18,5	3,32	1,948	1,203	0,820	Пример по изобретению
6047	C1	Есть	Нет	1,01	12,9	12,8	3,12	1,919	1,737	0,872	Пример по изобретению
6048	C2	Есть	Нет	0,99	11,7	11,9	3,11	1,918	1,737	0,872	Пример по изобретению
6049	C3	Есть	Есть	1,37	24,7	18,0	4,02	1,931	1,290	0,833	Пример по изобретению
6050	C4	Есть	Есть	1,43	24,5	17,2	3,22	1,945	1,144	0,811	Пример по изобретению
6051	C5	Есть	Есть	1,45	23,6	16,3	3,24	1,944	1,143	0,809	Пример по изобретению
6052	C6	Есть	Есть	1,44	25,3	17,6	3,23	1,945	1,144	0,808	Пример по изобретению
6053	C7	Есть	Есть	1,37	24,4	17,8	4,00	1,931	1,291	0,841	Пример по изобретению
6054	D1	Нет	Нет	1,00	11,8	11,9	3,07	1,918	1,739	0,881	Сравнительный пример
6055	D2	Есть	Есть	1,47	24,9	17,0	3,22	1,948	1,135	0,829	Пример по изобретению
6056	E	Есть	Есть	1,39	23,8	17,2	3,99	1,927	1,331	0,846	Пример по изобретению
6057	F	Есть	Есть	1,44	25,5	17,7	3,23	1,941	1,198	0,828	Пример по изобретению
6058	G	Есть	Есть	1,44	24,3	16,9	3,21	1,947	1,134	0,830	Пример по изобретению
6059	H	Есть	Есть	1,46	24,8	17,0	3,22	1,949	1,138	0,828	Пример по изобретению
6060	I	Есть	Есть	1,38	24,7	18,0	3,98	1,921	1,382	0,847	Пример по изобретению

[0565] [Таблица F11]

№	Тип стали	Результаты производства	Результаты оценки	Примечание
		Граница	Средний размер зерна		Угол отклонения	Магнитные характеристики
Наличие границы переключения (субграницы), есть/нет	Наличие границы переключения (субграницы α), есть/нет	RBC/RCC	RВC, мм	RCC, мм	σ(|α|)	B8, Tл	W19/50, Вт/кг	W17/50, Вт/кг
6061	J	Есть	Есть	1,47	24,2	16,5	3,21	1,947	1,136	0,830	Пример по изобретению
6062	K	Есть	Есть	1,47	25,2	17,2	3,19	1,947	1,136	0,830	Пример по изобретению
6063	L	Есть	Есть	1,46	23,6	16,2	3,20	1,949	1,137	0,830	Пример по изобретению
6064	A1	Нет	Нет	0,98	10,4	10,5	3,03	1,924	1,750	0,879	Сравнительный пример
6065	A1	Нет	Нет	0,99	11,2	11,2	2,98	1,925	1,708	0,875	Сравнительный пример
6066	A1	Есть	Есть	1,22	27,1	22,3	2,80	1,930	1,351	0,865	Пример по изобретению
6067	A1	Есть	Нет	1,02	15,0	14,8	2,95	1,925	1,611	0,874	Пример по изобретению
6068	A1	Есть	Есть	1,41	42,6	30,3	2,58	1,938	1,193	0,852	Пример по изобретению
6069	A1	Есть	Есть	1,58	54,8	34,7	2,43	1,941	1,102	0,843	Пример по изобретению
6070	A1	Есть	Есть	1,21	28,0	23,1	2,83	1,930	1,352	0,864	Пример по изобретению
6071	A1	Есть	Есть	1,31	35,8	27,3	2,70	1,932	1,267	0,857	Пример по изобретению
6072	A1	Есть	Нет	1,01	13,0	12,9	2,86	1,928	1,686	0,869	Пример по изобретению
6073	A2	Есть	Есть	1,31	25,0	19,1	3,12	1,950	1,219	0,827	Пример по изобретению
6074	A2	Есть	Есть	1,39	23,5	16,9	2,90	1,952	1,162	0,823	Пример по изобретению
6075	A2	Есть	Есть	1,37	25,0	18,3	2,89	1,953	1,166	0,823	Пример по изобретению
6076	A2	Есть	Есть	1,33	23,3	17,5	2,88	1,952	1,196	0,822	Пример по изобретению
6077	A2	Есть	Есть	1,71	25,5	14,9	1,91	1,963	0,996	0,800	Пример по изобретению
6078	A2	Есть	Есть	1,65	24,2	14,7	1,99	1,961	1,014	0,802	Пример по изобретению
6079	A2	Есть	Есть	1,55	24,6	15,8	2,23	1,959	1,066	0,810	Пример по изобретению
6080	A2	Есть	Есть	1,64	25,3	15,4	2,02	1,960	1,023	0,803	Пример по изобретению

[0566] [Таблица F12]

№	Тип стали	Результаты производства	Результаты оценки	Примечание
		Граница	Средний размер зерна		Угол отклонения	Магнитные характеристики
Наличие границы переключения (субграницы), есть/нет	Наличие границы переключения (субграницы α), есть/нет	RBC/RCC	RВC, мм	RCC, мм	σ(|α|)	B8, Tл	W19/50, Вт/кг	W17/50, Вт/кг
6081	A2	Есть	Есть	1,28	24,1	18,8	2,71	1,952	1,226	0,820	Пример по изобретению
6082	B1	Есть	Есть	1,17	25,7	22,0	2,84	1,928	1,387	0,865	Пример по изобретению
6083	B1	Есть	Есть	1,38	40,3	29,3	2,61	1,937	1,214	0,851	Пример по изобретению
6084	B1	Есть	Есть	1,26	31,1	24,7	2,70	1,933	1,306	0,860	Пример по изобретению
6085	B1	Есть	Есть	1,17	25,0	21,4	2,82	1,929	1,389	0,866	Пример по изобретению
6086	B1	Есть	Есть	1,48	48,0	32,5	2,48	1,940	1,141	0,843	Пример по изобретению
6087	B1	Нет	Нет	1,04	16,3	15,6	2,83	1,928	1,565	0,868	Сравнительный пример
6088	B1	Нет	Нет	0,97	11,5	11,9	3,01	1,923	1,758	0,879	Сравнительный пример
6089	B1	Нет	Нет	0,98	11,2	11,4	2,95	1,926	1,764	0,874	Сравнительный пример
6090	B1	Нет	Нет	0,98	11,4	11,6	3,05	1,924	1,758	0,880	Сравнительный пример
6091	B1	Нет	Нет	0,98	10,4	10,7	3,05	1,923	1,758	0,878	Сравнительный пример
6092	B2	Есть	Есть	1,42	24,2	17,1	2,58	1,953	1,134	0,815	Пример по изобретению
6093	B2	Есть	Есть	1,60	24,1	15,1	2,04	1,961	1,038	0,805	Пример по изобретению
6094	B2	Есть	Есть	1,37	24,3	17,8	2,58	1,954	1,171	0,816	Пример по изобретению
6095	B2	Есть	Есть	1,32	24,9	18,9	2,85	1,951	1,199	0,821	Пример по изобретению
6096	B2	Есть	Есть	1,73	24,7	14,3	1,69	1,965	0,986	0,797	Пример по изобретению
6097	B2	Есть	Есть	1,35	23,6	17,5	2,67	1,954	1,178	0,817	Пример по изобретению
6098	B2	Нет	Нет	1,07	24,0	22,4	3,74	1,943	1,473	0,842	Сравнительный пример
6099	B2	Есть	Есть	1,26	23,8	18,8	3,14	1,947	1,248	0,829	Пример по изобретению
6100	B2	Есть	Есть	1,34	25,2	18,8	2,85	1,951	1,200	0,823	Пример по изобретению

[0567] Далее, как и в вышеприведенном Примере 1, результаты оценки характеристик объясняются при классификации листов анизотропной электротехнической стали по некоторым признакам в отношении химических составов и способов производства.

(Примеры, произведенные с процессом низкотемпературного нагрева сляба)

[0568] №№ 6001-6063 были примерами, произведенными с помощью процесса, в котором температура нагрева сляба была уменьшена, после первичной рекристаллизации проводилось азотирование, и тем самым был сформирован главный ингибитор для вторичной рекристаллизации.

(Примеры №№ 6001-6023)

[0569] №№ 6001-6023 были примерами, в которых использовался тип стали без Nb, а во время окончательного отжига главным образом изменялись условия PA', PB', TD и TE2'.

[0570] В №№ 6001-6023, когда магнитные потери W_19/50 составляли 1,610 Вт/кг или меньше, характеристика магнитных потерь считалась приемлемой.

[0571] В №№ 6001-6023 примеры по изобретению включали границу, которая удовлетворяла граничному условию BA и которая не удовлетворяла граничному условию BB, и поэтому эти примеры показали превосходную магнитострикцию в диапазоне средних магнитных полей. В числе вышеупомянутых примеров по изобретению те примеры по изобретению, которые дополнительно включали границу, которая удовлетворяла граничному условию BC и которая не удовлетворяла граничному условию BB, показали превосходные магнитные потери в диапазоне сильных магнитных полей. С другой стороны, хотя сравнительные примеры включали угол отклонения α, который понемногу и непрерывно сдвигался во вторично рекристаллизованных зернах, сравнительные примеры в недостаточной степени включали границу, которая удовлетворяла граничному условию BС и которая не удовлетворяла граничному условию BB, и поэтому эти примеры не показали предпочтительных магнитных потерь в диапазоне сильных магнитных полей.

[0572] № 6003 был сравнительным примером, в котором интенсивность ингибитора была увеличена путем управления содержанием N после азотирования до 300 млн^-1. Как правило, хотя увеличение содержания азота при азотировании приводит к снижению производительности, увеличение содержания азота при азотировании также приводит к увеличению интенсивности ингибитора, и тем самым увеличивается B₈. В № 6003 B₈ увеличилась. Однако в № 6003 условия при окончательном отжиге не были предпочтительными, и поэтому значение W_19/50 было недостаточным. Другими словами, в № 6003 переключение не происходило во время окончательного отжига, и в результате магнитные потери в сильном магнитном поле не были улучшены. С другой стороны, в № 6006, хотя значение B₈ не было особенно высоким, условия при окончательном отжиге были предпочтительными, и поэтому значение W_19/50 было предпочтительно низким. Другими словами, в № 6006 переключение происходило во время окончательного отжига, и в результате магнитные потери в сильном магнитном поле были улучшены.

[0573] №№ 6017-6023 были примерами, в которых вторичная рекристаллизация поддерживалась вплоть до более высокой температуры путем увеличения TF. В №№ 6017-6023 B₈ увеличилась. Однако в №№ 6021 и 6022 условия при окончательном отжиге не были предпочтительными, и поэтому магнитные потери в сильном магнитном поле не были улучшены, как в № 6003. С другой стороны, в №№ 6017-6020 и в № 6023 среди вышеуказанных, в дополнение к высокому значению B₈, условия при окончательном отжиге были предпочтительными, и поэтому значение W_19/50 стало предпочтительно низким.

(Примеры №№ 6024-6034)

[0574] №№ 6024-6034 были примерами, в которых в качестве сляба использовался тип стали, включающей 0,001% Nb, а во время окончательного отжига главным образом изменялись условия PA', PB' и TE2'.

[0575] В №№ 6024-6034, когда магнитные потери W_19/50 составляли 1,610 Вт/кг или меньше, характеристика магнитных потерь считалась приемлемой.

[0576] В №№ 6024-6034 примеры по изобретению включали границу, которая удовлетворяла граничному условию BA и которая не удовлетворяла граничному условию BB, и поэтому эти примеры показали превосходную магнитострикцию в диапазоне средних магнитных полей. В числе вышеупомянутых примеров по изобретению те примеры по изобретению, которые дополнительно включали границу, которая удовлетворяла граничному условию BC и которая не удовлетворяла граничному условию BB, показали превосходные магнитные потери в диапазоне сильных магнитных полей. С другой стороны, хотя сравнительные примеры включали угол отклонения α, который понемногу и непрерывно сдвигался во вторично рекристаллизованных зернах, сравнительные примеры в недостаточной степени включали границу, которая удовлетворяла граничному условию BС и которая не удовлетворяла граничному условию BB, и поэтому эти примеры не показали предпочтительных магнитных потерь в диапазоне сильных магнитных полей.

(Примеры №№ 6035-6046)

[0577] №№ 6035-6046 были примерами, в которых в качестве сляба использовался тип стали, включающей 0,009% Nb.

[0578] В №№ 6035-6046, когда магнитные потери W_19/50 составляли 1,610 Вт/кг или меньше, характеристика магнитных потерь считалась приемлемой.

[0579] В №№ 6035-6046 примеры по изобретению включали границу, которая удовлетворяла граничному условию BA и которая не удовлетворяла граничному условию BB, и поэтому эти примеры показали превосходную магнитострикцию в диапазоне средних магнитных полей. В числе вышеупомянутых примеров по изобретению те примеры по изобретению, которые дополнительно включали границу, которая удовлетворяла граничному условию BC и которая не удовлетворяла граничному условию BB, показали превосходные магнитные потери в диапазоне сильных магнитных полей. С другой стороны, хотя сравнительные примеры включали угол отклонения α, который понемногу и непрерывно сдвигался во вторично рекристаллизованных зернах, сравнительные примеры в недостаточной степени включали границу, которая удовлетворяла граничному условию BС и которая не удовлетворяла граничному условию BB, и поэтому эти примеры не показали предпочтительных магнитных потерь в диапазоне сильных магнитных полей.

[0580] При этом в №№ 6035-6046 содержание Nb в слябе составляло 0,009%, во время окончательного отжига происходила очистка от Nb, и потом содержание Nb в листе анизотропной электротехнической стали (окончательно отожженном листе) составляло 0,007% или меньше. №№ 6035-6046 содержали предпочтительное количество Nb в слябе по сравнению с вышеупомянутыми №№ 6001-6034, и поэтому значение W_19/50 стало предпочтительно низким. Кроме того, B₈ увеличилась. Как было описано выше, когда использовали сляб, содержащий Nb, и управляли условиями при окончательном отжиге, это благоприятно повлияло на B₈ и W_19/50. В частности, № 6042 был примером по изобретению, в котором очистка при окончательном отжиге была тщательно проведена, и содержание Nb в листе анизотропной электротехнической стали (окончательно отожженном листе) стало ниже предела обнаружения. В № 6042, хотя было трудно подтвердить, что использовался элемент группы Nb из листа анизотропной электротехнической стали в качестве конечного продукта, вышеуказанные эффекты были четко получены.

(Примеры №№ 6047-6053)

[0581] №№ 6047-6053 были примерами, в которых время TE2' регулировали коротким, на уровне менее 300 мин, и влияние содержания Nb было особенно подтверждено.

[0582] В №№ 6047-6053, когда магнитные потери W_19/50 составляли 1,610 Вт/кг или меньше, характеристика магнитных потерь считалась приемлемой.

[0583] В №№ 6047-6053 примеры по изобретению включали границу, которая удовлетворяла граничному условию BA и которая не удовлетворяла граничному условию BB, и поэтому эти примеры показали превосходную магнитострикцию в диапазоне средних магнитных полей. В числе вышеупомянутых примеров по изобретению те примеры по изобретению, которые дополнительно включали границу, которая удовлетворяла граничному условию BC и которая не удовлетворяла граничному условию BB, показали превосходные магнитные потери в диапазоне сильных магнитных полей. С другой стороны, хотя сравнительные примеры включали угол отклонения α, который понемногу и непрерывно сдвигался во вторично рекристаллизованных зернах, сравнительные примеры в недостаточной степени включали границу, которая удовлетворяла граничному условию BС и которая не удовлетворяла граничному условию BB, и поэтому эти примеры не показали предпочтительных магнитных потерь в диапазоне сильных магнитных полей.

[0584] Как показано в №№ 6047-6053, как только в состав сляба входило 0,0030-0,030 мас.% Nb, во время окончательного отжига происходило переключение, и поэтому магнитные потери в сильном магнитном поле улучшались, даже когда время TE2' было коротким.

(Примеры №№ 6054-6063)

[0585] №№ 6054-6063 были примерами, в которых время TE2' регулировали коротким, на уровне менее 300 мин, и влияние количества элемента группы Nb было подтверждено.

[0586] В №№ 6054-6063, когда магнитные потери W_19/50 составляли 1,610 Вт/кг или меньше, характеристика магнитных потерь считалась приемлемой.

[0587] В №№ 6054-6063 примеры по изобретению включали границу, которая удовлетворяла граничному условию BA и которая не удовлетворяла граничному условию BB, и поэтому эти примеры показали превосходную магнитострикцию в диапазоне средних магнитных полей. В числе вышеупомянутых примеров по изобретению те примеры по изобретению, которые дополнительно включали границу, которая удовлетворяла граничному условию BC и которая не удовлетворяла граничному условию BB, показали превосходные магнитные потери в диапазоне сильных магнитных полей. С другой стороны, хотя сравнительные примеры включали угол отклонения α, который понемногу и непрерывно сдвигался во вторично рекристаллизованных зернах, сравнительные примеры в недостаточной степени включали границу, которая удовлетворяла граничному условию BС и которая не удовлетворяла граничному условию BB, и поэтому эти примеры не показали предпочтительных магнитных потерь в диапазоне сильных магнитных полей.

[0588] Как показано в №№ 6054-6063, как только в составе сляба содержалось заданное количество элемента группы Nb, за исключением Nb, во время окончательного отжига происходило переключение, и поэтому магнитные потери в сильном магнитном поле улучшались, даже когда время TE2' было коротким.

(Примеры, произведенные с процессом высокотемпературного нагрева сляба)

[0589] №№ 6064-6100 были примерами, произведенными с помощью процесса, в котором температура нагрева сляба была увеличена, MnS был в достаточной степени растворен во время нагревания сляба и повторно выделялся во время последующего процесса, и повторно выделившийся MnS использовался в качестве главного ингибитора.

[0590] В №№ 6064-6100, когда магнитные потери W_19/50 составляли 1,450 Вт/кг или меньше, характеристика магнитных потерь считалась приемлемой.

[0591] В №№ 6064-6100 примеры по изобретению включали границу, которая удовлетворяла граничному условию BA и которая не удовлетворяла граничному условию BB, и поэтому эти примеры показали превосходную магнитострикцию в диапазоне средних магнитных полей. В числе вышеупомянутых примеров по изобретению те примеры по изобретению, которые дополнительно включали границу, которая удовлетворяла граничному условию BC и которая не удовлетворяла граничному условию BB, показали превосходные магнитные потери в диапазоне сильных магнитных полей. С другой стороны, хотя сравнительные примеры включали угол отклонения α, который понемногу и непрерывно сдвигался во вторично рекристаллизованных зернах, сравнительные примеры в недостаточной степени включали границу, которая удовлетворяла граничному условию BС и которая не удовлетворяла граничному условию BB, и поэтому эти примеры не показали предпочтительных магнитных потерь в диапазоне сильных магнитных полей.

[0592] №№ 6082-6100 в вышеупомянутых №№ 6064-6100 были примерами, в которых в состав сляба был включен Bi, и таким образом B₈ увеличилась.

[0593] Как показано в №№ 6064-6100, как только условиями при окончательном отжиге управляли подходящим образом, во время окончательного отжига происходило переключение, и поэтому магнитные потери в сильном магнитном поле были улучшены даже с помощью процесса высокотемпературного нагрева сляба. Кроме того, как и с процессом низкотемпературного нагрева сляба, когда использовали сляб, содержащий Nb, и управляли условиями при окончательном отжиге, процесс высокотемпературного нагрева сляба благоприятно влиял на магнитные потери в сильном магнитном поле.

Пример 7

[0594] Используя слябы с показанным в Таблице G1 химическим составом в качестве материалов, произвели листы анизотропной электротехнической стали с химическим составом, показанным в Таблице G2. Методы измерения химического состава и обозначения в таблицах те же самые, что и в вышеприведенном Примере 1.

[0595] [Таблица G1]

Тип стали	ХИМИЧЕСКИЙ СОСТАВ СЛЯБА (СТАЛЬНОЙ ЗАГОТОВКИ) (в мас.%, остальное из Fe и примесей)
C	Si	Mn	S	Al	N	Cu	Bi	Nb	V	Mo	Ta	W
A	0,070	3,26	0,07	0,025	0,026	0,008	0,07	-	-	-	-	-	-
B1	0,060	3,35	0,10	0,006	0,026	0,008	<0,03	-	-	-	-	-	-
B2	0,060	3,35	0,10	0,006	0,026	0,008	<0,03	-	0,001	-	-	-	-
B3	0,060	3,35	0,10	0,006	0,026	0,008	<0,03	-	0,003	-	-	-	-
B4	0,060	3,35	0,10	0,006	0,026	0,008	<0,03	-	0,007	-	-	-	-
B5	0,060	3,35	0,10	0,006	0,026	0,008	<0,03	-	0,010	-	-	-	-
B6	0,060	3,35	0,10	0,006	0,026	0,008	<0,03	-	0,020	-	-	-	-
B7	0,060	3,35	0,10	0,006	0,026	0,008	<0,03	-	0,030	-	-	-	-
C	0,060	3,45	0,10	0,006	0,028	0,008	0,20	-	0,002	-	-	-	-
D	0,060	3,45	0,10	0,006	0,027	0,008	0,20	-	0,005	-	-	-	-
E	0,060	3,45	0,10	0,006	0,027	0,008	0,20	-	-	0,007	-	-	-
F	0,060	3,45	0,10	0,006	0,027	0,008	0,20	-	-	-	0,020	-	-
G	0,060	3,45	0,10	0,006	0,027	0,008	0,20	-	0,005	-	-	0,003	-
H	0,060	3,45	0,10	0,006	0,027	0,008	0,20	-	-	-	-	0,010	-
I	0,060	3,45	0,10	0,006	0,027	0,008	0,20	-	-	-	-	-	0,010
J	0,060	3,45	0,10	0,006	0,027	0,008	0,20	-	0,004	-	0,010	-	-
K	0,060	3,45	0,10	0,006	0,027	0,008	0,20	-	0,005	0,003	-	0,003	-
L	0,060	3,45	0,10	0,006	0,027	0,008	0,20	-	-	0,005	-	0,005	-

[0596] [Таблица G2]

Тип стали	ХИМИЧЕСКИЙ СОСТАВ ЛИСТА АНИЗОТРОПНОЙ ЭЛЕКТРОТЕХНИЧЕСКОЙ СТАЛИ (в мас.%, остальное из Fe и примесей)
C	Si	Mn	S	Al	N	Cu	Bi	Nb	V	Mo	Ta	W
A	0,001	3,15	0,07	<0,002	<0,004	<0,002	0,07	-	-	-	-	-	-
B1	0,001	3,30	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	<0,03	-	-	-	-	-	-
B2	0,001	3,30	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	<0,03	-	<0,001	-	-	-	-
B3	0,001	3,30	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	<0,03	-	0,002	-	-	-	-
B4	0,001	3,30	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	<0,03	-	0,006	-	-	-	-
B5	0,001	3,30	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	<0,03	-	0,007	-	-	-	-
B6	0,002	3,30	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	<0,03	-	0,018	-	-	-	-
B7	0,004	3,30	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	<0,03	-	0,028	-	-	-	-
C	0,001	3,34	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	0,20	-	0,002	-	-	-	-
D	0,001	3,34	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	0,20	-	0,004	-	-	-	-
E	0,001	3,34	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	0,20	-	-	0,006	-	-	-
F	0,001	3,34	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	0,20	-	-	-	0,020	-	-
G	0,001	3,34	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	0,20	-	0,004	-	-	0,001	-
H	0,001	3,34	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	0,20	-	-	-	-	0,010	-
I	0,001	3,34	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	0,20	-	-	-	-	-	0,010
J	0,001	3,34	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	0,20	-	0,003	0,001	0,003	-	-
K	0,001	3,34	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	0,20	-	0,003	0,001	-	0,002	-
L	0,001	3,34	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	0,20	-	-	0,003	-	0,004	-

[0597] Листы анизотропной электротехнической стали были произведены при условиях производства, показанных в Таблицах G3 - G6. При окончательном отжиге для того, чтобы управлять анизотропией направления переключения, отжиг проводили с градиентом температур в поперечном направлении стального листа. Иные условия производства, отличные от градиента температур и отличные от показанных в таблицах, были теми же самыми, что и в вышеприведенном Примере 1.

[0598] [Таблица G3]

№	Тип стали	Условия производства
		Горячая прокатка	Отжиг горячекатаной полосы	Холодная прокатка	Обезуглероживающий отжиг	Окончательный отжиг
Темпер. нагрева, °C	Температура конечной прокатки, °C	Температура сматывания, °C	Толщина листа, мм	Температура, °C	Время, секунд	Толщина листа, мм	Обжатие при холодной прокатке, %	Размер первично рекристаллизованного зерна, мкм	Содержание азота после азотирования, млн-1	PA'	PB'	TD, мин	Градиент температур, °C/см
7001	B1	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	24	220	0,020	0,010	720	0,5
7002	B1	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	24	220	0,100	0,010	600	0,5
7003	B1	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	24	220	0,020	0,020	600	0,5
7004	B1	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	24	220	0,100	0,020	720	0,5
7005	B1	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	24	220	1,000	0,100	60	0,5
7006	B1	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	24	220	1,000	0,200	120	0,5
7007	B1	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	24	220	2,000	0,100	120	0,5
7008	B1	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	24	220	0,100	0,020	60	0,5
7009	B1	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	24	220	0,100	0,020	600	0,5
7010	B1	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	24	220	0,500	0,040	480	0,5
7011	B1	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	24	220	0,500	0,070	300	0,5
7012	B1	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	24	220	1,000	0,100	120	0,5
7013	B1	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	24	220	0,100	0,020	60	3,0
7014	B1	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	24	220	1,000	0,100	60	3,0
7015	B1	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	24	220	0,100	0,020	720	3,0
7016	B1	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	24	250	0,100	0,010	600	3,0
7017	B1	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	24	220	1,000	0,200	120	3,0
7018	B1	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	24	220	2,000	0,100	120	3,0
7019	B1	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	24	220	0,500	0,040	480	3,0
7020	B1	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	24	220	0,500	0,070	300	3,0

[0599] [Таблица G4]

№	Тип стали	Условия производства
		Горячая прокатка	Отжиг горячекатаной полосы	Холодная прокатка	Обезуглероживающий отжиг	Окончательный отжиг
Темпер. нагрева, °C	Температура конечной прокатки, °C	Температура сматывания, °C	Толщина листа, мм	Температура, °C	Время, секунд	Толщина листа, мм	Обжатие при холодной прокатке, %	Размер первично рекристаллизованного зерна, мкм	Содержание азота после азотирования, млн-1	PA'	PB'	TD, мин	Градиент температур, °C/см
7021	B1	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	24	220	1,000	0,100	120	3,0
7022	B1	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	24	220	0,100	0,020	600	0,3
7023	B1	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	24	220	0,100	0,020	600	0,5
7024	B1	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	24	220	0,100	0,020	600	0,7
7025	B1	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	24	220	0,100	0,020	600	1,0
7026	B1	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	24	220	0,100	0,020	600	3,0
7027	B1	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	24	220	0,500	0,060	300	0,3
7028	B1	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	24	220	0,500	0,060	300	0,5
7029	B1	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	24	220	0,500	0,060	300	0,7
7030	B1	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	24	220	0,500	0,060	300	1,0
7031	B1	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	24	220	0,500	0,060	300	2,0
7032	B1	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	24	220	0,500	0,060	300	3,0
7033	B1	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	24	220	0,500	0,060	300	5,0
7034	B1	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	24	220	0,500	0,060	300	7,0
7035	B4	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	16	250	0,100	0,015	600	0,5
7036	B4	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	16	220	1,000	0,100	60	3,0
7037	B4	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	16	220	0,100	0,020	720	3,0
7038	B4	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	16	250	0,100	0,015	600	3,0
7039	B4	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	16	300	0,020	0,020	600	3,0
7040	B4	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	16	220	1,000	0,200	180	3,0

[0600] [Таблица G5]

№	Тип стали	Условия производства
		Горячая прокатка	Отжиг горячекатаной полосы	Холодная прокатка	Обезуглероживающий отжиг	Окончательный отжиг
Темпер. нагрева, °C	Температура конечной прокатки, °C	Температура сматывания, °C	Толщина листа, мм	Температура, °C	Время, секунд	Толщина листа, мм	Обжатие при холодной прокатке, %	Размер первично рекристаллизованного зерна, мкм	Содержание азота после азотирования, млн-1	PA'	PB'	TD, мин	Градиент температур, °C/см
7041	B4	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	16	220	2,000	0,100	180	3,0
7042	B4	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	16	220	0,100	0,020	600	3,0
7043	B4	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	16	220	0,500	0,050	480	3,0
7044	B4	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	16	220	0,500	0,050	360	3,0
7045	B4	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	16	220	1,000	0,100	180	3,0
7046	B4	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	16	220	0,100	0,020	600	0,3
7047	B4	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	16	220	0,100	0,020	600	0,5
7048	B4	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	16	220	0,100	0,020	600	0,7
7049	B4	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	16	220	0,100	0,020	600	1,0
7050	B4	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	16	220	0,500	0,050	360	2,0
7051	B4	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	16	220	0,500	0,050	360	3,0
7052	B4	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	16	220	0,500	0,050	360	5,0
7053	B4	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	16	220	0,500	0,050	360	7,0
7054	B2	1200	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	24	210	0,300	0,060	300	3,0
7055	B3	1200	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	20	210	0,300	0,060	300	3,0
7056	B4	1200	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	17	210	0,300	0,060	300	3,0
7057	B5	1200	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	16	210	0,300	0,060	300	3,0
7058	B6	1200	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	15	210	0,300	0,060	300	3,0
7059	B7	1200	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	13	210	0,300	0,060	300	3,0
7060	C	1100	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	24	220	0,300	0,060	300	3,0

[0601] [Таблица G6]

№	Тип стали	Условия производства
		Горячая прокатка	Отжиг горячекатаной полосы	Холодная прокатка	Обезуглероживающий отжиг	Окончательный отжиг
	Темпер. нагрева, °C	Температура конечной прокатки, °C	Температура сматывания, °C	Толщина листа, мм	Температура, °C	Время, секунд	Толщина листа, мм	Обжатие при холодной прокатке, %	Размер первично рекристаллизованного зерна, мкм	Содержание азота после азотирования, млн-1	PA'	PB'	TD, мин	Градиент температур, °C/см
7061	D	1100	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	17	220	0,300	0,060	300	3,0
7062	E	1100	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	22	220	0,300	0,060	300	3,0
7063	F	1100	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	19	220	0,300	0,060	300	3,0
7064	G	1100	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	15	220	0,300	0,060	300	3,0
7065	H	1100	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	15	220	0,300	0,060	300	3,0
7066	I	1100	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	23	220	0,300	0,060	300	3,0
7067	J	1100	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	17	220	0,300	0,060	300	3,0
7068	K	1100	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	15	220	0,300	0,060	300	3,0
7069	L	1100	1100	500	2,6	1100	180	0,26	90,0	15	220	0,300	0,060	300	3,0
7070	A	1400	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	9	-	0,300	0,060	300	3,0

[0602] Изоляционное покрытие, которое было тем же самым, что и в вышеприведенном Примере 1, сформировали на поверхности произведенных листов анизотропной электротехнической стали (окончательно отожженных листов).

[0603] Произведенные листы анизотропной электротехнической стали имели промежуточный слой, который был расположен в контакте с листом анизотропной электротехнической стали (листом кремнистой стали), и изоляционное покрытие, которое было расположено в контакте с промежуточным слоем, если смотреть в сечении, секущая плоскость которого параллельна направлению по толщине. Промежуточный слой представлял собой пленку форстерита со средней толщиной 3 мкм, а изоляционное покрытие было покрытием, которое содержало главным образом фосфат и коллоидный кремнезем и средняя толщина которого составляла 3 мкм.

[0604] Были оценены различные характеристики полученного листа анизотропной электротехнической стали. Методы оценки были теми же самыми, что и в вышеприведенных Примере 1 и Примере 5. Результаты оценки показаны в Таблицах G7 - G10.

[0605] В большинстве листов анизотропной электротехнической стали зерна вытягивались в направлении градиента температур, и размер субзерна α также увеличивался в этом направлении. Другими словами, зерна вытягивались в поперечном направлении. Однако в некоторых листах анизотропной электротехнической стали, произведенных при таких условиях, что градиент температур был малым, субзерно α имело размеры, при которых размер в поперечном направлении был меньше, чем в направлении прокатки. Когда размер зерна в поперечном направлении был меньше, чем в направлении прокатки, такой стальной лист отмечается значком «*» в столбце «несоответствие направлению градиента температур» в Таблицах.

[0606] [Таблица G7]

№	Тип стали	Результаты производства	Результаты оценки	Примечание
		Граница	Средний размер зерна		Угол отклонения	Магнитные характеристики
Наличие границы переключ. (субграницы), есть/нет	Наличие границы переключ. (субгран. α), есть/нет	RCC, мм	RВC, мм	RCL, мм	RВL, мм	RCC/ RCL	RBL/ RCL	RBC/ RCC	RBC/ RBL	Несоответ. направл. градиен. темпер.	(RBC/RCL) /(RBL/RCC)	σ(|α|)	B8, Tл	W19/50, Вт/кг	W17/50, Вт/кг
7001	B1	Нет	Нет	19,7	20,0	27,6	23,8	0,71	0,86	1,01	0,84	*	1,17	3,26	1,913	2,912	0,890	Сравнительный пример
7002	B1	Есть	Нет	25,1	26,6	27,8	27,8	0,90	1,00	1,06	0,96	*	1,06	3,07	1,918	2,066	0,879	Пример по изобретению
7003	B1	Нет	Нет	24,1	25,8	27,1	27,8	0,89	1,02	1,07	0,93	*	1,05	3,10	1,919	1,961	0,877	Сравнительный пример
7004	B1	Есть	Нет	28,1	29,7	29,1	26,7	0,97	0,92	1,06	1,11	*	1,15	3,05	1,919	2,318	0,877	Пример по изобретению
7005	B1	Есть	Нет	28,1	29,7	30,7	27,4	0,92	0,89	1,06	1,08	*	1,18	3,04	1,919	2,323	0,877	Пример по изобретению
7006	B1	Есть	Нет	25,1	26,5	27,3	27,0	0,92	0,99	1,06	0,98	*	1,07	3,07	1,919	2,064	0,880	Пример по изобретению
7007	B1	Есть	Нет	24,1	26,4	27,3	28,1	0,88	1,03	1,10	0,94	*	1,07	3,06	1,920	1,965	0,878	Пример по изобретению
7008	B1	Есть	Нет	28,1	29,3	30,8	27,6	0,91	0,90	1,04	1,06	*	1,16	3,03	1,919	2,322	0,875	Пример по изобретению
7009	B1	Есть	Есть	22,3	25,2	25,6	30,4	0,87	1,19	1,13	0,83	*	0,95	2,97	1,921	1,783	0,873	Пример по изобретению
7010	B1	Есть	Есть	20,1	25,5	22,3	37,2	0,90	1,67	1,27	0,68	*	0,76	2,73	1,930	1,577	0,857	Пример по изобретению
7011	B1	Есть	Есть	19,0	24,5	21,7	39,6	0,88	1,83	1,29	0,62	*	0,71	2,72	1,930	1,536	0,855	Пример по изобретению
7012	B1	Есть	Есть	22,3	25,2	24,7	31,6	0,90	1,28	1,13	0,80	*	0,88	3,00	1,922	1,782	0,871	Пример по изобретению
7013	B1	Есть	Нет	40,1	42,8	29,2	28,2	1,37	0,96	1,07	1,52		1,10	3,05	1,920	2,322	0,877	Пример по изобретению
7014	B1	Есть	Нет	40,1	42,2	29,4	27,7	1,36	0,94	1,05	1,52		1,12	3,04	1,919	2,322	0,877	Пример по изобретению
7015	B1	Есть	Нет	40,1	42,4	29,2	27,9	1,37	0,95	1,06	1,52		1,11	3,04	1,920	2,320	0,875	Пример по изобретению
7016	B1	Есть	Нет	58,0	63,8	32,1	32,4	1,81	1,01	1,10	1,97		1,09	2,88	1,926	2,046	0,866	Пример по изобретению
7017	B1	Есть	Нет	40,9	43,7	29,0	28,4	1,41	0,98	1,07	1,54		1,09	3,11	1,919	2,067	0,878	Пример по изобретению
7018	B1	Есть	Нет	41,8	45,1	26,9	27,3	1,55	1,02	1,08	1,65		1,06	3,10	1,919	1,964	0,879	Пример по изобретению
7019	B1	Есть	Есть	40,2	152,6	18,5	43,8	2,17	2,36	3,80	3,49		1,61	2,50	1,938	1,276	0,840	Пример по изобретению
7020	B1	Есть	Есть	40,9	159,3	18,7	44,0	2,19	2,36	3,89	3,62		1,65	2,49	1,936	1,233	0,841	Пример по изобретению

[0607] [Таблица G8]

№	Тип стали	Результаты производства	Результаты оценки	Примечание
		Граница	Средний размер зерна		Угол отклонения	Магнитные характеристики
Наличие границы переключ. , есть/нет (субграницы)	Наличие границы переключ., есть/нет (субгран. α)	RCC, мм	RВC, мм	RCL, мм	RВL, мм	RCC/ RCL	RBL/ RCL	RBC/ RCC	RBC/ RBL	Несоответ. направл. Градиента темпер.	(RBC/RCL)/(RBL/RCC)	σ(|α|)	B8, Tл	W19/50, Вт/кг	W17/50, Вт/кг
7021	B1	Есть	Есть	38,2	135,4	18,2	40,9	2,10	2,25	3,54	3,31		1,58	2,66	1,931	1,485	0,854	Пример по изобретению
7022	B1	Есть	Есть	20,3	25,6	17,8	21,8	1,14	1,22	1,26	1,17		1,03	2,98	1,922	1,784	0,872	Пример по изобретению
7023	B1	Есть	Есть	20,3	25,3	18,4	22,6	1,11	1,23	1,24	1,12		1,01	2,95	1,921	1,781	0,870	Пример по изобретению
7024	B1	Есть	Есть	22,1	44,6	18,4	23,4	1,20	1,27	2,02	1,91		1,59	2,93	1,922	1,484	0,869	Пример по изобретению
7025	B1	Есть	Есть	23,3	49,6	18,5	24,5	1,26	1,33	2,13	2,02		1,60	2,91	1,925	1,481	0,868	Пример по изобретению
7026	B1	Есть	Есть	38,2	135,5	18,6	40,8	2,06	2,20	3,55	3,32		1,62	2,68	1,931	1,484	0,854	Пример по изобретению
7027	B1	Есть	Есть	19,0	24,7	19,1	23,8	0,99	1,25	1,30	1,04	*	1,04	2,71	1,930	1,537	0,854	Пример по изобретению
7028	B1	Есть	Есть	20,0	24,2	18,1	24,8	1,10	1,37	1,21	0,98		0,89	2,69	1,930	1,533	0,854	Пример по изобретению
7029	B1	Есть	Есть	23,7	53,5	18,5	25,3	1,28	1,37	2,26	2,12		1,65	2,70	1,929	1,238	0,855	Пример по изобретению
7030	B1	Есть	Есть	25,0	58,7	18,3	27,5	1,36	1,50	2,35	2,13		1,56	2,66	1,930	1,238	0,853	Пример по изобретению
7031	B1	Есть	Есть	30,8	90,1	18,1	34,0	1,70	1,88	2,92	2,65		1,56	2,55	1,933	1,234	0,849	Пример по изобретению
7032	B1	Есть	Есть	40,9	159,2	17,5	45,2	2,34	2,59	3,89	3,52		1,50	2,47	1,938	1,233	0,841	Пример по изобретению
7033	B1	Есть	Есть	101,4	411,0	16,9	75,8	6,00	4,49	4,05	5,42		0,90	2,25	1,943	1,236	0,826	Пример по изобретению
7034	B1	Есть	Есть	335,7	321,0	16,6	135,6	20,22	8,17	0,96	2,37		0,12	2,03	1,951	1,234	0,812	Пример по изобретению
7035	B4	Есть	Есть	36,2	37,2	39,8	50,4	0,91	1,27	1,03	0,74	*	0,81	2,64	1,951	1,563	0,813	Пример по изобретению
7036	B4	Есть	Нет	114,3	113,2	35,0	37,2	3,26	1,06	0,99	3,05		0,93	4,10	1,934	1,870	0,845	Пример по изобретению
7037	B4	Есть	Нет	114,3	111,6	37,0	38,8	3,08	1,05	0,98	2,88		0,93	4,12	1,935	1,872	0,846	Пример по изобретению
7038	B4	Есть	Есть	27,5	67,1	17,7	43,1	1,56	2,44	2,44	1,56		1,00	1,95	1,960	1,260	0,796	Пример по изобретению
7039	B4	Есть	Есть	27,6	68,1	17,6	43,0	1,57	2,45	2,47	1,58		1,01	1,18	1,967	1,198	0,780	Пример по изобретению
7040	B4	Есть	Есть	27,5	67,5	17,6	43,0	1,57	2,45	2,45	1,57		1,00	2,57	1,953	1,281	0,811	Пример по изобретению

[0608] [Таблица G9]

№	Тип стали	Результаты производства	Результаты оценки	Примечание
		Граница	Средний размер зерна		Угол отклонения	Магнитные характеристики
Наличие границы переключ. (субгран.) , есть/нет	Наличие границы переключ. (субгран. α), есть/нет	RCC, мм	RВC, мм	RCL, мм	RВL, мм	RCC/ RCL	RBL/ RCL	RBC/ RCC	RBC/ RBL	Несоответ. направл. градиен. темпер.	(RBC/RCL) /(RBL/RCC)	σ(|α|)	B8, Tл	W19/50, Вт/кг	W17/50, Вт/кг
7041	B4	Есть	Есть	27,6	68,4	17,2	42,0	1,61	2,45	2,48	1,63		1,01	2,56	1,951	1,237	0,812	Пример по изобретению
7042	B4	Есть	Есть	27,9	70,3	17,2	42,5	1,63	2,48	2,52	1,65		1,02	2,38	1,953	1,203	0,808	Пример по изобретению
7043	B4	Есть	Есть	29,4	78,0	17,5	45,3	1,68	2,59	2,65	1,72		1,02	1,79	1,961	1,071	0,796	Пример по изобретению
7044	B4	Есть	Есть	30,0	81,5	17,4	46,1	1,72	2,65	2,72	1,77		1,03	1,79	1,961	1,040	0,793	Пример по изобретению
7045	B4	Есть	Есть	27,9	70,6	17,1	42,6	1,63	2,49	2,53	1,66		1,02	2,34	1,955	1,175	0,806	Пример по изобретению
7046	B4	Есть	Есть	22,9	43,0	24,3	28,2	0,94	1,16	1,88	1,52	*	1,62	2,76	1,951	1,475	0,816	Пример по изобретению
7047	B4	Есть	Есть	23,4	48,3	21,0	26,0	1,11	1,24	2,06	1,86		1,67	2,79	1,949	1,471	0,817	Пример по изобретению
7048	B4	Есть	Есть	24,5	53,2	18,7	25,4	1,31	1,36	2,18	2,09		1,60	2,85	1,949	1,175	0,818	Пример по изобретению
7049	B4	Есть	Есть	25,7	59,3	17,7	30,2	1,45	1,70	2,31	1,96		1,36	2,77	1,949	1,174	0,816	Пример по изобретению
7050	B4	Есть	Есть	35,1	115,6	17,5	36,8	2,00	2,10	3,29	3,14		1,57	1,84	1,961	0,994	0,795	Пример по изобретению
7051	B4	Есть	Есть	46,1	199,7	17,8	47,9	2,59	2,69	4,33	4,17		1,61	1,59	1,963	0,995	0,789	Пример по изобретению
7052	B4	Есть	Есть	111,4	457,0	17,1	79,2	6,52	4,64	4,10	5,77		0,88	0,94	1,971	0,991	0,777	Пример по изобретению
7053	B4	Есть	Есть	491,0	489,0	16,5	139,4	29,70	8,43	1,00	3,51		0,12	0,35	1,976	0,995	0,762	Пример по изобретению
7054	B2	Есть	Есть	29,7	121,3	17,9	46,6	1,66	2,60	4,09	2,61		1,57	2,39	1,940	1,144	0,834	Пример по изобретению
7055	B3	Есть	Есть	30,6	131,6	17,5	46,8	1,75	2,68	4,30	2,81		1,61	2,30	1,954	1,034	0,807	Пример по изобретению
7056	B4	Есть	Есть	30,7	133,6	17,7	47,7	1,74	2,70	4,35	2,80		1,61	1,56	1,963	0,995	0,789	Пример по изобретению
7057	B5	Есть	Есть	30,7	133,4	17,4	46,9	1,77	2,70	4,34	2,84		1,61	1,56	1,963	0,996	0,790	Пример по изобретению
7058	B6	Есть	Есть	30,7	133,0	17,7	47,5	1,74	2,68	4,33	2,80		1,61	1,56	1,963	0,996	0,788	Пример по изобретению
7059	B7	Есть	Есть	30,6	132,2	17,4	46,9	1,76	2,70	4,32	2,82		1,60	2,30	1,954	1,034	0,807	Пример по изобретению
7060	C	Есть	Есть	29,7	121,9	17,8	46,6	1,67	2,62	4,11	2,62		1,57	2,34	1,939	1,145	0,835	Пример по изобретению

[0609] [Таблица G10]

№	Тип стали	Результаты производства	Результаты оценки	Примечание
		Граница	Средний размер зерна		Угол отклонения	Магнитные характеристики
Наличие границы переключ. (субгран. ), есть/нет	Наличие границы переключ. (субгран. α), есть/нет	RCC, мм	RВC, мм	RCL, мм	RВL, мм	RCC/ RCL	RBL/ RCL	RBC/ RCC	RBC/ RBL	Несоответ. направл. градиента темпер.	(RBC/RCL)/ (RBL/RCC)	σ(|α|)	B8, Tл	W19/50, Вт/кг	W17/50, Вт/кг
7061	D	Есть	Есть	30,7	132,9	17,8	47,6	1,73	2,68	4,33	2,79		1,61	1,54	1,963	0,996	0,791	Пример по изобретению
7062	E	Есть	Есть	30,6	131,6	17,4	46,5	1,76	2,68	4,30	2,83		1,61	2,30	1,956	1,036	0,806	Пример по изобретению
7063	F	Есть	Есть	30,7	133,6	17,7	48,0	1,73	2,71	4,35	2,78		1,61	1,56	1,962	0,992	0,788	Пример по изобретению
7064	G	Есть	Есть	30,7	133,1	17,3	46,4	1,78	2,69	4,33	2,86		1,61	1,58	1,964	0,993	0,788	Пример по изобретению
7065	H	Есть	Есть	30,7	133,0	17,8	47,7	1,73	2,68	4,33	2,79		1,61	1,54	1,964	0,994	0,790	Пример по изобретению
7066	I	Есть	Есть	30,6	131,6	17,6	47,1	1,74	2,68	4,30	2,80		1,61	2,28	1,955	1,034	0,806	Пример по изобретению
7067	J	Есть	Есть	30,7	133,1	17,5	47,2	1,75	2,69	4,33	2,82		1,61	1,56	1,962	0,993	0,789	Пример по изобретению
7068	K	Есть	Есть	30,7	133,2	17,5	47,1	1,76	2,69	4,34	2,83		1,61	1,58	1,964	0,994	0,788	Пример по изобретению
7069	L	Есть	Есть	30,7	133,1	17,7	47,5	1,74	2,69	4,33	2,80		1,61	1,57	1,962	0,994	0,789	Пример по изобретению
7070	A	Есть	Есть	29,7	122,0	17,6	46,3	1,68	2,63	4,11	2,64		1,57	2,07	1,949	1,134	0,815	Пример по изобретению

[0610] Далее, как и в вышеприведенном Примере 1, результаты оценки характеристик объясняются при классификации листов анизотропной электротехнической стали по некоторым признакам в отношении химических составов и способов производства.

(Примеры, произведенные с процессом низкотемпературного нагрева сляба)

[0611] №№ 7001-7069 были примерами, произведенными с помощью процесса, в котором температура нагрева сляба была уменьшена, после первичной рекристаллизации проводилось азотирование, и тем самым был сформирован главный ингибитор для вторичной рекристаллизации.

(Примеры №№ 7001-7034)

[0612] №№ 7001-7034 были примерами, в которых использовался тип стали без Nb, а во время окончательного отжига главным образом изменялись условия PA', PB', TD и градиент температур.

[0613] В №№ 7001-7034, когда магнитные потери W_19/50 составляли 1,950 Вт/кг или меньше, характеристика магнитных потерь считалась приемлемой.

[0614] В №№ 7001-7034 примеры по изобретению включали границу, которая удовлетворяла граничному условию BA и которая не удовлетворяла граничному условию BB, и поэтому эти примеры показали превосходную магнитострикцию в диапазоне средних магнитных полей. В числе вышеупомянутых примеров по изобретению те примеры по изобретению, которые дополнительно включали границу, которая удовлетворяла граничному условию BC и которая не удовлетворяла граничному условию BB, показали превосходные магнитные потери в диапазоне сильных магнитных полей. С другой стороны, хотя сравнительные примеры включали угол отклонения α, который понемногу и непрерывно сдвигался во вторично рекристаллизованных зернах, сравнительные примеры в недостаточной степени включали границу, которая удовлетворяла граничному условию BС и которая не удовлетворяла граничному условию BB, и поэтому эти примеры не показали предпочтительных магнитных потерь в диапазоне сильных магнитных полей.

(Примеры №№ 7035-7069)

[0615] №№ 7035-7069 были примерами, в которых в качестве сляба использовался тип стали, содержащей Nb, а во время окончательного отжига главным образом изменялись условия PA', PB', TD и градиент температур.

[0616] В №№ 7035-7069, когда магнитные потери W_19/50 составляли 1,850 Вт/кг или меньше, характеристика магнитных потерь считалась приемлемой.

[0617] В №№ 7035-7069 примеры по изобретению включали границу, которая удовлетворяла граничному условию BA и которая не удовлетворяла граничному условию BB, и поэтому эти примеры показали превосходную магнитострикцию в диапазоне средних магнитных полей. В числе вышеупомянутых примеров по изобретению те примеры по изобретению, которые дополнительно включали границу, которая удовлетворяла граничному условию BC и которая не удовлетворяла граничному условию BB, показали превосходные магнитные потери в диапазоне сильных магнитных полей. С другой стороны, хотя сравнительные примеры включали угол отклонения α, который понемногу и непрерывно сдвигался во вторично рекристаллизованных зернах, сравнительные примеры в недостаточной степени включали границу, которая удовлетворяла граничному условию BС и которая не удовлетворяла граничному условию BB, и поэтому эти примеры не показали предпочтительных магнитных потерь в диапазоне сильных магнитных полей.

(Пример № 7070)

[0618] № 7070 был примером, произведенным с помощью процесса, в котором температура нагрева сляба была увеличена, MnS был в достаточной степени растворен во время нагревания сляба и повторно выделялся во время последующего процесса, и повторно выделившийся MnS использовался в качестве главного ингибитора.

[0619] В № 7070, когда магнитные потери W_19/50 составляли 1,850 Вт/кг или меньше, характеристика магнитных потерь считалась приемлемой.

[0620] Как показано в № 7070, как только условиями при окончательном отжиге управляли подходящим образом, магнитные потери в сильном магнитном поле улучшались даже с помощью процесса высокотемпературного нагрева сляба.

Пример 8

[0621] Используя слябы с показанным в Таблице Н1 химическим составом в качестве материалов, произвели листы анизотропной электротехнической стали с химическим составом, показанным в Таблице Н2. Методы измерения химического состава и обозначения в таблицах те же самые, что и в вышеприведенном Примере 1.

[0622] [Таблица H1]

Тип стали	ХИМИЧЕСКИЙ СОСТАВ СЛЯБА (СТАЛЬНОЙ ЗАГОТОВКИ) (в мас.%, остальное из Fe и примесей)
C	Si	Mn	S	Al	N	Cu	Bi	Nb	V	Mo	Ta	W	Прочие
X1	0,070	3,26	0,07	0,005	0,026	0,008	0,07	-	-	-	-	-	-	Se:0,017
X2	0,060	3,35	0,10	0,006	0,026	0,008	<0,03	-	-	-	-	-	-	B:0,002
X3	0,060	3,35	0,10	0,006	0,026	0,008	<0,03	-	-	-	-	-	-	P:0,01
X4	0,060	3,35	0,10	0,006	0,026	0,008	<0,03	-	-	-	-	-	-	Ti:0,005
X5	0,060	3,35	0,10	0,006	0,026	0,008	<0,03	-	-	-	-	-	-	Sn:0,05
X6	0,060	3,35	0,10	0,006	0,026	0,008	<0,03	-	-	-	-	-	-	Sb:0,03
X7	0,060	3,35	0,10	0,006	0,026	0,008	<0,03	-	-	-	-	-	-	Cr:0,1
X8	0,060	3,35	0,10	0,006	0,026	0,008	<0,03	-	-	-	-	-	-	Ni:0,05
X9	0,060	3,35	0,10	0,006	0,026	0,008	<0,03	-	-	-	-	-	-	-
X10	0,060	3,45	0,10	0,006	0,028	0,008	0,20	-	0,002	-	-	-	-	-
X11	0,060	3,35	0,10	0,006	0,026	0,008	<0,03	-	0,010	-	-	-	-	-

[0623] [Таблица H2]

Тип стали	ХИМИЧЕСКИЙ СОСТАВ ЛИСТА АНИЗОТРОПНОЙ ЭЛЕКТРОТЕХНИЧЕСКОЙ СТАЛИ (в мас.%, остальное из Fe и примесей)
C	Si	Mn	S	Al	N	Cu	Bi	Nb	V	Mo	Ta	W	Прочие
X1	0,001	3,15	0,07	<0,002	<0,004	<0,002	0,07	-	-	-	-	-	-	Se:<0,002
X2	0,001	3,30	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	<0,03	-	-	-	-	-	-	B:0,002
X3	0,001	3,30	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	<0,03	-	-	-	-	-	-	P:0,01
X4	0,001	3,30	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	<0,03	-	-	-	-	-	-	Ti:0,005
X5	0,001	3,30	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	<0,03	-	-	-	-	-	-	Sn:0,05
X6	0,001	3,30	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	<0,03	-	-	-	-	-	-	Sb:0,03
X7	0,001	3,30	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	<0,03	-	-	-	-	-	-	Cr:0,1
X8	0,001	3,30	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	<0,03	-	-	-	-	-	-	Ni:0,05
X9	0,001	3,30	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	<0,03	-	-	-	-	-	-	-
X10	0,001	3,34	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	0,20	-	0,002	-	-	-	-	-
X11	0,001	3,30	0,10	<0,002	<0,004	<0,002	<0,03	-	0,007	-	-	-	-	-

[0624] Листы анизотропной электротехнической стали были произведены при условиях производства, показанных в Таблице H3. Условия производства, не показанные в таблицах, были теми же самыми, что и в вышеприведенном Примере 1.

[0625] В этих примерах, за исключением № 8009, на стальные листы наносили отжиговый сепаратор, который содержал главным образом MgO, а затем проводили окончательный отжиг. С другой стороны, в № 8009 на стальные листы наносили отжиговый сепаратор, который содержал главным образом глинозем, а затем проводили окончательный отжиг.

[0626] [Таблица H3]

№	Тип стали	Условия производства
		Горячая прокатка	Отжиг горячекатаной полосы	Холодная прокатка	Обезуглероживающий отжиг	Окончательный отжиг
Темпер. нагрева, °C	Температура конечной прокатки, °C	Температура сматывания, °C	Толщина листа, мм	Температура, °C	Время, секунд	Толщина листа, мм	Обжатие при холодной прокатке, %	Размер первично рекристаллизованного зерна, мкм	Содержание азота после азотирования, млн-1	PA'	PB'	TD	TE1'	TF, мин
8001	X1	1400	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,0	9	-	0,100	0,025	300	300	300
8002	X2	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	22	220	0,100	0,020	600	300	300
8003	X3	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	22	220	0,100	0,020	600	300	300
8004	X4	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	22	220	0,100	0,020	600	300	300
8005	X5	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	22	220	0,100	0,020	600	300	300
8006	X6	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	22	220	0,100	0,020	600	300	300
8007	X7	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	22	220	0,100	0,020	600	300	300
8008	X8	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	22	220	0,100	0,020	600	300	300
8009	X9	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	22	220	0,100	0,020	600	300	300
8010	X9	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	25	220	0,100	0,020	600	300	300
8011	X9	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	23	220	*1	0,020	400	300	300
8012	X10	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	23	220	0,200	0,020	300	300	300
8013	X11	1150	900	550	2,8	1100	180	0,26	90,7	16	210	0,200	0,040	300	150	300

В этой таблице «*1» означает, «PH₂O/PH₂ при 700-750°C регулировали на 0,2, а PH₂O/PH₂ при 750-800°C регулировали на 0,03».

[0627] Изоляционное покрытие, которое было тем же самым, что и в вышеприведенном Примере 1, сформировали на поверхности произведенных листов анизотропной электротехнической стали (окончательно отожженных листов).

[0628] Произведенные листы анизотропной электротехнической стали имели промежуточный слой, который был расположен в контакте с листом анизотропной электротехнической стали (листом кремнистой стали), и изоляционное покрытие, которое было расположено в контакте с промежуточным слоем, если смотреть в сечении, секущая плоскость которого параллельна направлению по толщине.

[0629] В этих листах анизотропной электротехнической стали, за исключением № 8009, промежуточный слой представлял собой пленку форстерита со средней толщиной 1,5 мкм, а изоляционное покрытие было покрытием, которое содержало главным образом фосфат и коллоидный кремнезем и средняя толщина которого составляла 2 мкм. С другой стороны, в листе анизотропной электротехнической стали № 8009 промежуточный слой был оксидным слоем (который содержал главным образом SiO₂) со средней толщиной 20 нм, а изоляционное покрытие было покрытием, которое содержало главным образом фосфат и коллоидный кремнезем и средняя толщина которого составляла 2 мкм.

[0630] Кроме того, в листах анизотропной электротехнической стали № 8012 и № 8013 путем облучения лазером после формирования изоляционного покрытия создавалась линейная малая деформация так, чтобы она простиралась на прокатанной поверхности стального листа в направлении, пересекающем направление прокатки, и имела интервал 4 мм в направлении прокатки. Было подтверждено, что при облучении лазером был получен эффект сокращения магнитных потерь.

[0631] Были оценены различные характеристики полученного листа анизотропной электротехнической стали. Методы оценки были теми же самыми, что и в вышеприведенных Примере 1 и Примере 5. Результаты оценки показаны в Таблице Н4.

[0632] [Таблица H4]

№	Тип стали	Результаты производства	Результаты оценки	Примечание
		Граница	Средний размер зерна		Угол отклонения	Магнитные характеристики
Наличие границы переключ (субграницы), есть/нет	Наличие границы переключения (субграницы α), есть/нет	RBL/RCL	RВL, мм	RCL, мм	σ(|α|)	B8, Tл	W19/50, Вт/кг	W17/50, Вт/кг
8001	X1	Есть	Есть	1,22	28,2	23,1	2,79	1,932	1,324	0,847	Пример по изобретению
8002	X2	Есть	Есть	1,16	25,3	21,8	3,03	1,920	1,489	0,869	Пример по изобретению
8003	X3	Есть	Есть	1,13	25,0	22,1	3,06	1,919	1,496	0,874	Пример по изобретению
8004	X4	Есть	Есть	1,14	25,5	22,3	3,04	1,921	1,475	0,860	Пример по изобретению
8005	X5	Есть	Есть	1,13	24,8	21,9	3,02	1,919	1,493	0,872	Пример по изобретению
8006	X6	Есть	Есть	1,19	25,6	21,5	3,01	1,924	1,466	0,854	Пример по изобретению
8007	X7	Есть	Есть	1,21	25,7	21,3	3,00	1,926	1,462	0,851	Пример по изобретению
8008	X8	Есть	Есть	1,14	25,1	22,1	3,07	1,919	1,495	0,873	Пример по изобретению
8009	X9	Есть	Есть	1,14	24,9	21,8	3,06	1,921	1,487	0,868	Пример по изобретению
8010	X9	Нет	Нет	0,97	27,7	28,5	3,25	1,913	1,767	0,876	Сравнительный пример
8011	X9	Нет	Нет	0,96	27,9	29,1	3,31	1,913	1,765	0,875	Сравнительный пример
8012	X10	Есть	Есть	1,19	22,7	19,0	3,04	1,912	1,317	0,791	Пример по изобретению
8013	X11	Есть	Есть	1,45	24,4	16,8	3,21	1,943	1,046	0,751	Пример по изобретению

[0633] В №№ 8001-8013, когда магнитные потери W_19/50 составляли 1,760 Вт/кг или меньше, характеристика магнитных потерь считалась приемлемой.

[0634] В №№ 8001-8013 примеры по изобретению включали границу, которая удовлетворяла граничному условию BA и которая не удовлетворяла граничному условию BB, и поэтому эти примеры показали превосходную магнитострикцию в диапазоне средних магнитных полей. В числе вышеупомянутых примеров по изобретению те примеры по изобретению, которые дополнительно включали границу, которая удовлетворяла граничному условию BC и которая не удовлетворяла граничному условию BB, показали превосходные магнитные потери в диапазоне сильных магнитных полей. С другой стороны, хотя сравнительные примеры включали угол отклонения α, который понемногу и непрерывно сдвигался во вторично рекристаллизованных зернах, сравнительные примеры в недостаточной степени включали границу, которая удовлетворяла граничному условию BС и которая не удовлетворяла граничному условию BB, и поэтому эти примеры не показали предпочтительных магнитных потерь в диапазоне сильных магнитных полей.

ПРОМЫШЛЕННАЯ ПРИМЕНИМОСТЬ

[0635] В соответствии с вышеперечисленными аспектами настоящего изобретения возможно обеспечить лист анизотропной электротехнической стали, в котором улучшены как магнитострикция, так и магнитные потери в диапазоне средних магнитных полей (особенно в магнитном поле при его возбуждении на уровне приблизительно 1,7 Тл). Соответственно, настоящее изобретение имеет значительную промышленную применимость.

СПИСОК ССЫЛОЧНЫХ ОБОЗНАЧЕНИЙ

[0636] 10 - Лист анизотропной электротехнической стали (лист кремнистой стали)

20 - Промежуточный слой

30 - Изоляционное покрытие.

1. Лист анизотропной электротехнической стали, включающий в свой химический состав, в мас.%,

от 2,0 до 7,0% Si,

от 0 до 0,030% Nb,

от 0 до 0,030% V,

от 0 до 0,030% Mo,

от 0 до 0,030% Ta,

от 0 до 0,030% W,

не более 0,0050% C,

от 0 до 1,0% Mn,

от 0 до 0,0150% S,

от 0 до 0,0150% Se,

от 0 до 0,0650% Al,

от 0 до 0,0050% N,

от 0 до 0,40% Cu,

от 0 до 0,010% Bi,

от 0 до 0,080% B,

от 0 до 0,50% P,

от 0 до 0,0150% Ti,

от 0 до 0,10% Sn,

от 0 до 0,10% Sb,

от 0 до 0,30% Cr,

от 0 до 1,0% Ni, и

остальное, состоящее из Fe и примесей, и

содержащий текстуру, выровненную с ориентацией Госса, отличающийся тем, что,

когда α определяется как угол отклонения от идеальной ориентации Госса на основе оси вращения, параллельной направлению нормали Z,

β определяется как угол отклонения от идеальной ориентации Госса на основе оси вращения, параллельной поперечному направлению C,

γ определяется как угол отклонения от идеальной ориентации Госса на основе оси вращения, параллельной направлению прокатки L,

(α₁ β₁ γ₁) и (α₂ β₂ γ₂) представляют собой углы отклонения кристаллографических ориентаций, измеренные в двух точках измерения, которые являются смежными на поверхности листа и которые имеют интервал 1 мм,

граничное условие BА определяется как [(α₂ - α₁)² + (β₂ - β₁)² + (γ₂ - γ₁)²]^1/2 ≥ 0,5°, и

граничное условие BВ определяется как [(α₂ - α₁)² + (β₂ - β₁)² + (γ₂ - γ₁)²]^1/2 ≥ 2,0°,

имеется граница, делящая внутренность вторично рекристаллизованного зерна, которая удовлетворяет граничному условию BA и которая не удовлетворяет граничному условию BB.

2. Лист анизотропной электротехнической стали по п. 1, причем,

когда размер зерна RA_L определяется как средний размер зерна, полученный на основе граничного условия BA в направлении прокатки L, и

размер зерна RB_L определяется как средний размер зерна, полученный на основе граничного условия BВ в направлении прокатки L,

размер зерна RA_L и размер зерна RB_L удовлетворяют условию 1,15 ≤ RB_L / RA_L.

3. Лист анизотропной электротехнической стали по п. 1 или 2, причем,

когда размер зерна RA_C определяется как средний размер зерна, полученный на основе граничного условия BA в поперечном направлении C, и

размер зерна RB_C определяется как средний размер зерна, полученный на основе граничного условия BВ в поперечном направлении C,

размер зерна RA_C и размер зерна RB_C удовлетворяют условию 1,15 ≤ RB_C / RA_C.

4. Лист анизотропной электротехнической стали по любому из пп. 1-3, причем,

когда размер зерна RA_L определяется как средний размер зерна, полученный на основе граничного условия BA в направлении прокатки L, и

размер зерна RA_C определяется как средний размер зерна, полученный на основе граничного условия BА в поперечном направлении C,

размер зерна RA_L и размер зерна RA_C удовлетворяют условию 1,15 ≤ RA_C / RA_L.

5. Лист анизотропной электротехнической стали по любому из пп. 1-4, причем,

когда размер зерна RB_L определяется как средний размер зерна, полученный на основе граничного условия BВ в направлении прокатки L, и

размер зерна RB_C определяется как средний размер зерна, полученный на основе граничного условия BВ в поперечном направлении C,

размер зерна RB_L и размер зерна RB_C удовлетворяют условию 1,50 ≤ RB_C / RB_L.

6. Лист анизотропной электротехнической стали по любому из пп. 1-5, причем,

когда размер зерна RA_L определяется как средний размер зерна, полученный на основе граничного условия BA в направлении прокатки L,

размер зерна RB_L определяется как средний размер зерна, полученный на основе граничного условия BВ в направлении прокатки L,

размер зерна RA_C определяется как средний размер зерна, полученный на основе граничного условия BА в поперечном направлении C, и

размер зерна RB_C определяется как средний размер зерна, полученный на основе граничного условия BВ в поперечном направлении C,

размер зерна RA_L, размер зерна RA_C, размер зерна RB_L и размер зерна RB_C удовлетворяют условию (RB_C × RA_L) / (RB_L × RA_C) < 1,0.

7. Лист анизотропной электротехнической стали по любому из пп. 1-6, причем,

когда (α β γ) представляет собой угол отклонения кристаллографической ориентации, измеренный в точке измерения на поверхности листа, и θ = [α² + β² + γ²]^1/2 определяется как угол отклонения в каждой точке измерения,

σ(θ), которое является среднеквадратичным отклонением абсолютного значения угла отклонения θ, составляет от 0° до 3,0°.

8. Лист анизотропной электротехнической стали по любому из пп. 1-7, причем,

когда граничное условие BC определяется как |α₂ - α₁| ≥ 0,5°,

имеется граница, делящая внутренность вторично рекристаллизованного зерна, которая удовлетворяет граничному условию BС и которая не удовлетворяет граничному условию BB.

9. Лист анизотропной электротехнической стали по любому из пп. 1-8, причем,

когда размер зерна RC_L определяется как средний размер зерна, полученный на основе граничного условия BС в направлении прокатки L, и

размер зерна RB_L определяется как средний размер зерна, полученный на основе граничного условия BВ в направлении прокатки L,

размер зерна RC_L и размер зерна RB_L удовлетворяют условию 1,10 ≤ RB_L / RC_L.

10. Лист анизотропной электротехнической стали по любому из пп. 1-9, причем,

когда размер зерна RС_C определяется как средний размер зерна, полученный на основе граничного условия BС в поперечном направлении C, и

размер зерна RB_C определяется как средний размер зерна, полученный на основе граничного условия BВ в поперечном направлении C,

размер зерна RC_C и размер зерна RB_C удовлетворяют условию 1,10 ≤ RB_C / RC_C.

11. Лист анизотропной электротехнической стали по любому из пп. 1-10, причем,

когда размер зерна RC_L определяется как средний размер зерна, полученный на основе граничного условия BС в направлении прокатки L, и

размер зерна RC_C определяется как средний размер зерна, полученный на основе граничного условия BС в поперечном направлении C,

размер зерна RC_L и размер зерна RC_C удовлетворяют условию 1,15 ≤ RC_C / RC_L.

12. Лист анизотропной электротехнической стали по любому из пп. 1-11, причем,

когда размер зерна RC_L определяется как средний размер зерна, полученный на основе граничного условия BС в направлении прокатки L,

размер зерна RB_L определяется как средний размер зерна, полученный на основе граничного условия BВ в направлении прокатки L,

размер зерна RC_C определяется как средний размер зерна, полученный на основе граничного условия BС в поперечном направлении C, и

размер зерна RB_C определяется как средний размер зерна, полученный на основе граничного условия BВ в поперечном направлении C,

размер зерна RC_L, размер зерна RC_C, размер зерна RB_L и размер зерна RB_C удовлетворяют условию (RB_C × RC_L) / (RB_L × RC_C) < 1,0.

13. Лист анизотропной электротехнической стали по любому из пп. 1-12, причем σ(|α|), которое является среднеквадратичным отклонением абсолютного значения угла отклонения α, составляет от 0° до 3,50°.

14. Лист анизотропной электротехнической стали по любому из пп. 1-13, причем лист анизотропной электротехнической стали включает в свой химический состав по меньшей мере один элемент, выбранный из группы, состоящей из Nb, V, Мо, Ta и W, и

их количество составляет от 0,0030 до 0,030 мас.% в сумме.

15. Лист анизотропной электротехнической стали по любому из пп. 1-14, в котором магнитный домен измельчен по меньшей мере одним из применения локальной деформации и формирования локальной канавки.

16. Лист анизотропной электротехнической стали по любому из пп. 1-15, причем в контакте с листом анизотропной электротехнической стали расположен промежуточный слой, а в контакте с промежуточным слоем расположено изоляционное покрытие.

17. Лист анизотропной электротехнической стали по п. 16, причем промежуточный слой представляет собой пленку форстерита со средней толщиной 1-3 мкм.

18. Лист анизотропной электротехнической стали по п. 16, причем промежуточный слой представляет собой оксидный слой со средней толщиной 2-500 нм.