Жаропрочный сплав на основе никеля

 

Союз Советских

Социалистических

Республик

О П

ИЗО о»701166

К АВТОРСКОМУ СВ ИТВЛЬСТВУ (Ь() Дополнительное к авт. свид-ву (22) Заявлено 01.0378 (23) 25 3286/22-02 с присоединением заявки Нов (23) Приоритет

Опубликовано 0 09.81 Бюллетень Н9 33

Дата опубликования описания 0 i.09.81 (51)М. Кл.

С 22 С 19/05

Государственный комнтет

СССР по делам нзобретеннй н открытнй (53) УДК 669.24 -018. 2 (088. 8 ) (72) Авторы иэсбретения

В.В.Ртищев, Т.И.Гребцова, В.В.Новиков и Н.N.Âåñåëîâà

Научно-производственное объединение по исследованию н проектированию энергетического оборудования (ЦКТИ), Завод "Электросталь" и Производственное объединение

"Невский завод им. В.И.Ленина (71) Заявители (54) ЖАРОПРОЧНЫЙ СПЛАВ НА ОСНОВЕ НИКЕЛЯ

Хром

Титан

Алюминий

Вольфрам

Иолибден

Fop

15,0-17, 0

1,2-1,6

1,2-1,6

9,5-10,0

3,5-4,5

Не более 0,01 (по расчету) 25

Изобретение относится к металлургии сплавов, в частности сплавов, содержащих никель в качестве основы и используемых для изготовления лопаток, дисков и других деталей газотурбинных установок.

В настоящее время в металлургии для изготовления лопаток, дисков и других деталей газовых турбин широко применяются жаропрочные сплавы на основе никеля, содержащие в качестве легирующих добавок хром, титан, алюминий, вольфрам, молибден, углерод и ряд других элементов. Выбор конкретного сплава определяется конструктивными особенностями лопаточнох .о аппарата, уровнем действующих напряжений и соображениями экономичности.

В условиях работы лопаточного аппарата при максимальных температурах до

750 С и при наличии относительно невысоких рабочих напряжений применяются как правило низколегированные и относительно дешевые жаропрочные сплавы на никелевой основе, не содержащие дефицитного элемента — кобальта. Благодаря невысокому содержанию основных легирующнх элементов алюминия и титана низколегированные сплавы обладают сравнительно хорошей т ехнологич ност ью и обрабатыв аемост ью.

Известен жаропрочиый сплав на основе никеля (1 следукедего химического состава, вес.Ъ:

Хром 12,0-18,0

Вольфрам 6,1-12,0

Молибден 2,0-6,0

Ниобий

Алюминий 0,01-2,1

Цирконий 0,005-0,8

Церий 0,005-0,5

Ни кель Остальное

Данный сплав используется в сварных конструкциях, работающих при 800850 С до 1000 ч.

Наиболее близким к изобретению по технической сущности и достигаемому результату является жаропрочный сплав на основе никеля (2) следующего химического состава, вес.В:

701166

>б

Значительное понижение пластичности и вязкости сплава — прототипа после длительной эксплуатации — его существенный недостаток, поскольку риводит к уменьшению надежности и $5

Не более 0,025 (по расчету)

Углерод Не более 0,06

Никель Остальное

Сплав может содержать примеси, вес.Ъ: железо — не более 3,0 кремний — не более 0,6, марганец — не более 0,5, сера — не более 0,012, фосфор — не более 0,015, медь — не более 0,07.

Сплав обладает следующими свойст)вами:

При комнатной температуре

Условный предел текучести кгс/мм2 350

Предел прочности, кгс/мм >85

Относительное удлинение, Ъ >20

Относительное сужение, Ъ >25

Ударная вязкость, кгсм/=м2 при 750 С

Предел прочности, 20 кгс/мм 65

Относительное удлинение, Ъ )11

Относительное сужение,% )15

Пля получения требуемого уровня 25 механических свойств рекомендуется термическая обработка по одному из двух режимов

1) 1160-1180 С, 2 ч, воздух +

+ 800 С, 12 ч, воздух;

2) 1160-1180ОC 2 ч, воздух +

1000 С, 4 ч, воздух + C, 8 ч, воздух + 850 С, 15 ч, воздух.

Пределы длительной прочности известного сплава f21 составляют:

-оооо 2

<@so = 44, 0 кгс/мм

0 = 33 0 кгс/мм

SSO Q /

@oooo = 22, 0 кгс/мм

<у Eooo = 15 кгс/мм

7 O 2 т5 О

Известный сплав является основным щ материалом для изготовления рабочих лопаток в широко распространенных стационарных газовых турбинах типа

ГТ-750-6, ГТК вЂ” 10-2, ГТН вЂ” 9, ГТН вЂ” 6, ГТ вЂ” 100 и некоторых других. После термической обработки сплав обладает относительно .высокой пластичностью и вязкостью. Удовлетворительные значения удлинения, сужения и ударной вязкости сохраняются для сплава и после длительных изотермических выдержек при температуре 650 С и более.

Однако его специфический химический состав, в частности повышенное содержание в нем вольфрама, определяет развитие при длительном старении в 55 области температур, ниже 600 С процессов дальнего упорядочения матрицы.

Это приводит к охрупчиванию сплава при длительной эксплуатации. ресурса Работы газотурбинных установок.

Еще одним недостатком сплава является его склонность к повышенной ликвационной неоднородности,особенно в слитках большого развеса. При наличии большой ликвации наблюдаются пониженные характеристики пластичности и вязкости. Одна из причин повышенной ликвации. — весьма высор<ое содержание в сплаве вольфрама.

Целью изобретения является повышение пластичности и вязкости после длительной эксплуатации.

Это достигается тем, что в известном жаропрочном сплаве на основе никеля, содержащем хром, титан, алюминий, вольфрам, молибден, бор, церий и углерод, содержание всех указанных компонентов принимается в следующем соотношении, вес.Ъ:

Хром 14,5-16,0

Титан 1,2-1,6

Алюминий 1,2-1,6

Вольфрам 6,0-7,5

Молибден 3 5-4,5

Бор 0,001-0,02

Церий 0,001-0,025

Углерод 0,01-0,06

Никель Остальное

Содержание примесей металлургического производства в предлагаемом сплаве соответствует принимаемому для прототипа и составляет, вес.Ъ: железо — не более 3,0, кремний — не более

0,6, марганец — не более 0,5, сера не более 0,012, фосфор — не более

0,015, медь — не более 0,07.

Содержание вольфрама в предложенном сплаве снижено по сравнению с известным (2j д о е 66,0-7,5%. Это отличие является существенным, поскольку определяет воэможность повышения пластичности и вязкости после длительной эксплуатации. При содержании вольфрама 6,0-7,5% заметно понижается содержание его в матрице и значительно понижается критическая температура упорядочения Тс (от 580-630 С до 540-570 С). В результате в пределах предложенного состава процесс дальнего упорядочения матрицы или не имеет места вообще, или получает очень незначительное развитие. Снижение величин до 540-570 С означает, что температурная область возможного развития процесса упорядочения понио жается до 480-510 С. При таких температурах для полного довыделения у -фазы требуется значительный промежуток времени, не менее 60000 ч.

Поэтому аномальное охрунчивание при пониженном до 6,0-7,5% содержании вольфрама или вообще не происходит, или имеет место в весьма незначительной степени после достаточно продолжительной работы материала. Верхний предел содержания вольфрама 7,5% в предложенном сплаве выбран с учетом

701166 Г а бл и ц а 1

Химический сост ав сплавов

Клей мо

Сплав

Сг И Mo Ti Р! С В Се NI

15,99 7,50 4,42 1,58 1,59 0,055 0,02 0,02 Ост.

1. Предложенный

14,57 6,05 3,52 1,23 1,21 0,012 0,001 0,01 Ост.

1,43 1,40 0,040

1,33 1,38 0,03

4,01

3,91

0,015 Ост.

0,02 Ост.

0,015

0,01

15,08 6,53

5,95 9,29

4. Известный

15,83 9,02 3,96 1,46 1,41 0,02 0,01 0,02 Ост.

15 38 8ю84 Зк90 1е30 1ю 33 Ок02 0 01 002 о Ост

Таблица 2

Механические свойства сплавов при комнатной и повышенной температурах после стандартной термической обработки

20 1,1 53 0 94,0 49,5 38 6

550 — 42,9 73,3 51,0 . 45,7

650 — 42, 5 76,7 41,9 39,3

750 — 46,4 80,1 20,8 28,1

Предложенный

20 14,3 53,8 98,8 39,1

550 — 43,0 78,3 50,8 44,8

650 — 42,8 76,3 42,3 39,7

750 — 47,4 81,0 22,9 27,6

49,2

2. Предложенный этих соображений. Нижний предел содержания вольфрама ограничен величиной

6,0Ъ с целью сохранения достаточно высокой жаропрочности. Понижение содержания вольфрама в предложенном сплаве позволяет также повысить уровень характерис=ик пластичности и вязкости после технологической термической обработки вследствие уменьшения степени ликвационной неоднородности, что определяет получение повыаснных пластических свойств и вязкости также и после длительной эксплуатации.

Содержание титана, алюминия, молибдена, а также углерода, бора и церия оставлено в тех же пределах также с целью сохранения относительно высокой прочности и жаропрочности.

Повыаение пластичности и вязкости после длительной эксплуатации снижением содер <ания этих элементов возмож но, но нецелесообразно. При малом содержании алюмингл, титана и молибдена даже незначительное дальнейшее уменьшение их количества приводит к резкому понижению характеристик кратковременной и длительной прочности.

Содержание хрома в предложенном сплаве составляет 14,5-16,0Ъ с целью уменьшения склонности к развитию процесса дальнего упорядоченйя в предельНо легированных заявленных композициях. Значительное понижение содержания хрома, до 14Ъ и менее, нецелесообразно по соображению высокой жаростойкости сплава.

Характеристики предлагаемого и известного сплавов приведены в табл.

1-5.

701166

Продолжение табл.

3. Предложенный 20

14,0

53,1

42,8

98,0

39,6

44, 1

550

78,9

650

41,9

46,3

77,0

39,2

750

81,2

27,3

4. Известный (2) 20

7,5

14,0

550

650

750

5. Известный

20 7,3 49,2 94,.1 35,4

11,4 63,1 105,7 45,5 38,8

20 5,4 45,2 88,9 35,7 б . Иэ вест ный

28,5

36,2

97,3 48,8

12,0

57,5

Т а б л и ц а 3

Механические свойства сплавов при комнатной и повышенной температурах после старения

Относительное сужение, %

Режим старения Темпера Ударная тура вязиспыта- кость, ния, С кгсм/cM

Предел текучести, кгс/мм

Относительное

Клеймо

Предел прочности, г кгс/мм

Сплав удлинение, Ъ

550 С, 3000 ч 20 10,7 62,1 93,1 46,1 36,6

550 50,6 82,2 47,7 46,6

650 С, 3000 ч 20

25,4

29,6

28,8

27,8

65,2 102,6

6,6

98,0

56,9

650

53,8

43,8

22,2

27,3

26,8

24,5

95,9

72,6

5,0

750

650 С, 3000 ч 20 550 С, 3000 ч 550

38,8

95,0

87,2

85,4

31,4

67,6

56,8

55,9

5,6

35,8

26,4

34,0

26,8

650

550 С, 3000 ч + 20

650 С, 3000 ч 550

62,9

54,7

52,0

5,5

97, 3 31, -" 31,4

87,2 38,9 39,3

77,7 25,8 29,9

650

1. Предложенный 750 С, 3000 ч 20

49,6

67,6

42,2

56,3

41,1

54,3

46,6

57,0

92,9

111,8

73,9

78,3

82,8

88,5

72,3

76,4

48,9

50,1

41,9

22,5

28,5

40,5

30,5

40,5

35,0

41,3

10,6

20,8

28,5

42,1

40,0

45,4

33,7

41,6

12,8

17,4

70116

МГ

° 1

t0 1

0,l

ГЧ

1 ГЧ

CO Ch 1 с с е-4 Я3 (Ч (Ч

1 о с с о

Г с

Гс м ь с

СО м

СЧ <Ч

Со

ГЧ

CtL M с с и 00 и Ф

0 4 с с

О ) Ф

ГЧ N !

I с-! СЧ I

° . °, iр м1 I

% 4 с т4 -4

Ц!

О1

01

Гд I!

I !

О\ с

Ю

С0 о с3

СО с

CO

О 00 с с

ГЧ Ch о в

Ch СЧ с с-1 Ctl

Ю СП -4 о с

Гс

СЧ с

C3L

О с Ф г% ! 4 -4

I

I!

%-4 с м

LA

I о

Ф ае

Г0 Н

1 -4

1 м

\О

-u (л

1-(g

Ю Л с

С3 М о о о с

ГЧ

ГО

СО е-4 с

1 Г

\O О ) СЧ с с3 л

Ю с

Ю!

С4 х и

-u

Хоан z ео о

ЦОГ.

3С 3С

Гс !

331

I ь с

Гс о с

% т-!

%-4 с

1 (00 с тР

Ю!

CO

1

I

Ю о а

ГЧ Ю о (Ч !

010

ГС х

Ф а е о

04

Ю о 1 о м

>

Ю о м и

Ю

Ю

o o о ю о o м м о о о м

Cl

Cl

Ю м

Cl

Cl

Cl м

1 с

u u о о

o o

LA LA а а и

Cl

LA и о о иi I

0 и о

Cl

О )

Г и о

Ю л

L0 и

1 о

1 о

1 ГГ3

1 О о

Ю

LA

2 х х

М о !

С0

2 н о

Ф

03

М с

I Ф Ф хох охх оле

М о ойо

I 1 и

Ф I 1 ! Ф I

ЦГ ХОЕ охх

o A x х Ц Ф

3 й:,: о е х

Ц

ФО -u аа.х Г.

ГОГЕН 3С

) -

Ф! ОГИ

30 о н

e е5 сО м Г с с 3 !О С0

ct ГЧ ГЧ с.4 М г4 с с

CO СО CO сй N N

М N О с

Г

О 1 LA LA

Ю Ю

Lrl O LA а СЧ СГ3

I г< LA I -4 с с 1 с с"4 ctô Ю с с

01 00 Ю

ГЧ СЧ 1 СЧ

1 о

ГЧ

1

I Х

1 ! Ю

1 Ю о м

I и

1 о

1 Ю и3

1 Гс.

N 1 с-3!

1

1 3

1 N

1 1 а

1 о

LA 1 Ю

Г 1 ГЧ

1 +

1 х о

1 о

1 м

t ,и

1 Ю

1 о

1 Ю

7011бб

I

Ю м

% 1

I о Т= со

LO («3

N

%О

%-1

o o

O% Щ

Г«1 N

1 1

Г«4 ГГ3 с

%-! %ч

Г«3 \4

I

l

I

I

Г 1 !.", О

ГГ! !

1 Q хо о х о л х ц

Q о !

Q х х

Ф б%3

>% о

%О

%-4 м

LA

Г3%

° » к х

Й ! о

Ц о а

Е»

«3 Ю с

%Л

Г%

Г Г"1 с

Г Г1

Г 3 Г«4

%-4

% 1!

Щ с!

%-%

Г

%Л

Гт\

Г

Г«Ъ

Гт\ о о м

Г

Гт)

Ю

%-4

O%

Г

Г- %О с

Г Ъ О %

o o

%-4 %-4

O% т-4 о

СГ О

%-%

v

Г" О г > е о аа ! :3

%-%

%-3 м

Гт3

N о м

Г 4 :3

% 4

%-4

ГГ3 с

%-4

%-% т4

Х Г« х со

LO

CO

«О

CO

Г

О «О с (4 Г 4

%Г\

Щ

Г

От

Г4

%.О

Г Г

Г«4 Г ) с

СГ О

Х

Г34 Г4

Z а с Г!

Х 44Х ан Е еоо

ЦО!

>,хх

О1 о со LD

I 1

О% Г4

% ) «;3

LC!!

О1 с

Г«3

o o

Г«3 N о

Г«3 о

ГЧ о

О о о оо

Ю У>

Ю

Гт) и сО ио о ГО

O LCI л

%.О

У Ю о

o o

O CO о

Гт) и о

0о

О,Г3

O Г,О л

%41

О% Ю

Ю оо

О Г3

Г3 и

-О

Оо

О а

O LO

ГЛ уо

Ю

o o.

О Г.3 о

Г ) и с О

Оо о о

O LCI

tA

«О

o o о о

o o

Гт) Г«1 и

Е

0 0

О О

o o

ГГ3 сГ4

ГЛ %О х

1» о

Ю

I3I с (\

1 Q хо Q охх о àх

X C» !» Q

ОГ>.Х о

Q !

I

1 1

Q I О х х

>ааех

O%

%«1

1 о с

CO

Г«3

«3

Г %3

1%»3

Г 1

%«Ъ

Г

O%

1 о

«О со

«3

%О

%-4

%-4 ю

О\ с о

%-4

CO

ГГ)

Ю

Г«4

О о

Ю о

Г«3 и

О о

LA

О \

CO

I Г

I %О ! 1 сО

Г

1 ГГ3

I

1

1

1 О

I c

I %О

1 1

1

1 Г4

1 !

I

1

I

1 !

1 о о

1 Ю

I Гт)

I и

1 о

I %Г3

I %О

O%

%-!

%-4 о

Ю

% %

CO с

LA

Ю

%-3

Ю

1О

О\

%-4

«3

Ф

«3

O%

«О

«3 с

%-!

«3

Г«4

I о с

O% м ч с

Г«3

«О

СО

%-4

%-% о м

Гт\

Гс

Ю

«О

%-4

О«

%Г!

Г 1

%О

Щ с

Г 1

I ь

1

1

1 !

1

I

I

I

I

I

I

I

1

1

I

1

1

1

1 (1

I

1

1

I

I

I

1

1

13

701166

Таблицa4

Пластические свойства сплавов после старения при испытании с постоянной скоростью деформации

1, Π— 1, 3%/ч

Клей мо

От носитель Относительное удли- ное сужение, нение, Ъ В

Сплав

23,1

25,3

18,?

32,0

650

35,9

33,0

42,1

45,0

18,8

29,6

32,7

33,2

22,3

22,5

650

550 С-3000 ч+

650 С-3000 ч 650

18,4

22,3

22,8

19,1

25,9

33,0

650

550 С,ЗООО ч+

650 С,ЗООО ч

23,1

21,0

21,6

5. Известный

19,8

28,8

5,8

13,9

650 С,ЗООО ч+

550 С,ЗООО ч

6. Известный

1. Предложенный 550 С, 3000 ч 550

650 С,3000 ч 550

650

750 С, 3000 ч 650

750

650 С, 3000 ч + 550

550 С,3000 ч

2. Предложенный 550 C,ЗООО ч 550

650

550 С,ЗООО ч +

650 С,ЗООО ч о

3. Предложенный 550 С, 3000 ч 550 о

4. Известный б 50 С, 3000s + 550

550 С, 3000 ч

650 С,ЗООО ч+ 550

550 С,ЗООО ч

34,9

18,8

24,5

19,7

21,3

19,8

10,8

16,7

19,4

12,0

13,1

40,2

23,7

26,8

32,9

26,0

26,2

25,4

31., 7

701166

Таблица5

Длительная прочность сплавов

Время до раэру шення,ч

Относительное удлинение, Ъ

Режим испытания

Клей мо т носиСплав ельное ужене, %

1 Предложенный 650 С-45 кгс/мм 3298 3, 9 6, 3

750 С-20 кгс/мм 9713

16,1

20,5

Известный

650 С-45 кгс/мм 850— о

4000

750 С-20 кгс/мм 2000о

5000

Нижний и. верхний пределы времени до разрушения Г прототипа представляют минимальные и средние значения, определенные на сплаве штатного производства.

Предложенный сплав был выплавлен на заводе "Электросталь" в открытой индукционной печи емкостью 50 кг по технологии, принятой для извест- 30 ного (2f. Передел слитков производился также по стандартной технологии и заключался в горячей ковке на диаметре 35 мм., Механические свойства сплавов исследовались как после стандартной тврмообработки (табл. 2), так и после старения по изотермическим режимам или по режимам, моделирующим длительную эксплуатацию табл. 3,4). Приме- 40 иялись режимы изотермического старения при температурах 550 650 и 750 C в течение 3000 ч, а также двухступенчатыв прямив и обратные режимы 650 С, 3006 ч + 550 С, 3000 ч и 550 С, 3600 ч + 650вС, 3000 ч соответственно.45

Из дамис табл. 2 следует, что вязкость и пластичность предложенного сплава прм комиатной и повышенной температурах весьма высокие, но лишь незначительно превышают таковые для 50 мзввстьюго 2). Аналогичное явление имеет место также после иэотермического старения в течение 3000 ч по всей йсследованной области темпера,тур и, после обратного двухступенчатогочч стар@ния с окончанием его при температуре 650 С (табл. 3). B этом случае дальний порядок атомов матрицы не образуется, и аномально большого снижения пластичности и вязкости не наблюдается. С понижением содержания о хрома и вольфрама в известном сплаве вязкость и пластичность несколько повьииаются (4,5,6 в табл. 3). Пони,меннов содержанйе вольфрама в предложенном сплаве определяет поэтому 45 некоторое повьниение его вязкости и пластичности по сравнению с известным даже в тех случаях, когда дальнеупорядоченного состояния атомов матрицы в последнем не образуется.

Однако после двухступенчатого старения по прямому режиму 650аС,ЗООО ч +

+ 550 С, 3000 ч, когда по данным физических исследований (в том числе прямых нейтронографических) наблю дается дальнее упорядочение матрицы известного сплава, егв вязкость в

2,5-3 раз, а пластичность прн комнатной температуре в 3-4 раза меньше, чем у предложенного сплава (табл.3).

Существенно, что низкие величины вязкости и относительного ууйтинения наблюдались в этом случае для известного сплава при.различном содержании вольфрама в пределах марочного состава н прн содержании хрома, не превышающем 16%, т.е. не превышающем верхнее его содержание в предлагаемом сплаве (табл. 1). Учитывая, что содержание титана, алюминия и молибдена в предлагаемом сплаве находится на уровне известного, можно считать поэтому доказанным, что повышенная пластичность и вязкость объекта изобретения — следствие пониженного содержания вольфрама.

Наряду со стандартными испытаниями механических свойств при комнатной и повышенной температурах, после старения проводились также испытания с малой постоянной скоростью деформации 1,0-1,3%/ч при температурах 550 и 650 С, т.е. ниже и выше критичесо кой температуры упорядочения Тс известного сплава (табл. 4). Выявлено, 701166

Формула изобретения

Составитель Г. Дудик

Редактор М.Смирнова Техред M. PeAaec Корректор С, Корниенко

Заказ 6716/61 Тираж 681 Подписное

ВНИИПИ Государственного комитета СССР по делам изобретений и открытий

113035, Москва, Ж-35, Раушская наб., д. 4/5

Филиал ППП "Патент", г. Ужгород, ул. Проектная, 4 что независимо от режима старения пластичность предложенного сплава при повышенных температурах испытания весьма высокая и заметно больше, чем у известного. Особенно велика эта разница для режима прямого двухступенчатого старения 650 С, 3000 ч +

+ 550ОС, 3000 ч при температуре испытания 550 С, когда дальнеупорядоченное состояние атомов матрицы прототипа сохраняется. При температуре испытания 650 С независимо от режима старения различие характеристик пластичности предложенного сплава и известного значительно уменьшается вследствие разрушения дальнего порядка.

Для проверки возможного охрупчивания предложенного сплава при температурах менее 550 С проводилось прямое трехступенчатое старение по режиму 650 С, 3000 ч + 550o< 3000 ч +

+ 500 С, 3000 ч. С помощью физических методов (удельное электросопротивление, термо-ЭДС), установлено, что даже при таком стаюении значительного развития процесс дальнего упорядочения не имеет места, и структура атомов матрицы характеризуется переходным состоянием между ближним и дальним порядком или дальним порядком с весьма малой степенью.

После прямого трехступенчатого старения величины d и при температуре

550 С составляли 20-25% и 21-25% при испытании со скоростью деформации 1,0%/ч.

Испытания на длительный разрыв показали, что предложенный сплав обладал значительно более высокой пластичностью и вязкостью после длительной эксплуатации, чем известный, не уступает ему по жаропрочности (табл. 5). При температуре 650 С н напряжении 45 кгс/мм время до разрушения Y предложенного сплава близко к среднему для известного, а при температуре 750 С и напряжении

20 кгс/мм даже заметно превышает как минимальное, так и среднее значение известного сплава.

Технико-экономический эффект при применении предлагаемого сплава как материала рабочих лопаток газовых 1Язбин в денежном выражении может быть весьма значительным. В настоящее время только турбин ГТК-10 с рабочими лопатками из сплава — прототипа ежегодно производится и вступает в строй по 50-60 штук, а к концу десятой пятилетки намечается увеличить их производство до 100 штук в год.

На одной турбине ГТК-10 находится

158 лопаток стоимостью 200 руб каж15 дая.

Технология выплавки, горячей механической и технологической термической обработок предлагаемого сплава не изменяется по сравнению с нсполь;Щ зуемой для известного.

Жаропрочный сплав на основе няке25 ля, содержащий хром, титан, алюминий, вольфрам, молйбден, бор, церий и углерод, отличающийся тем, что, с целью повышения пластичности и вязкости после длительной

З® эксплуатации, он содержит компоненты в следующем соотношении, вес.Ъ:

Хром 14,5-16,0

Титан 1,2-1,6

Алюминий 1,2-1,6

Вольфрам 6,0-7,5

Молибден 3,5-4,5

Бор 0,001-0,02

Церий 0,001-0,025

Углерод 0,01-0,06

Никель Остальное

40 Источники информации, принятые во внимание при экспертизе

1. Авторское свидетельство СССР

Р 441323, кл. С 22 С 19/00, 1973.

2. ТУ 14-1-322-72, сплав ЭИ893.