Способ вварки кругового элемента в оболочковую конструкцию
Союз Советскик
Социалистических
Республик о>774867
ОПИСАНИЕ
ИЗОБРЕТЕНИЯ
К АВТОРСКОМУ СВИ ИТЮЛЬСТВУ (61) Дополнительное к авт. сеид-ву— (22) Заявлено 13. 12. 76 (21) 2429612/25-27 (51)М. Кл.
В 23 К 28/00 с присоединением заявки Нов
Государственный комитет
СССР по делам изобретений и открытий (23) Приоритет—
Опубликовано 301080, бюллетень Йо 40
Дата опубликования описания 301080 (72) Автор изобретения
Л..С. Гущенский (71) Заявитель (54) СПОСОБ ВВЛРКИ КРУГОВОГО ЗЛЕ EHTA
В ОБОЛОЧКОВУЮ КОНСТРУКЦИЮ растягивающей нагрузки определяют из следующего соотношения:
g-c .Ь d Y т р-т ) 2С Ю \/С (Тпл о расстояние от стыка до места приложения упругой растягивающей нагрузки, см; эффективная мощность источника нагрева, вт; объемная теплоемкость материала подкладного кольгде Ь ск
Вк, ширина подкладного кольца, см; толщина подкладного кольца, см; средняя температура нагрева подкладного кольца, С; средняя объемная теплоемкость сварнваемого материала в интервале температур дж /Вт с
Т„„-Т чг= - — — ) толщина оболочки, см; ð
С
25
Изобретение относится к способам вварки круговых элементов в оболочковые конструкции и может быть применено в машиностроительной, химической и других отраслях промышленности.
Известен способ вварки фланца в. оболочку, при котором соединяемые элементы собирают в жестком приспособлении и фланец подвергают глубокому охлаждению перед сваркой, а в процессе сварки происходит уменьшение его диаметра на величину предполагаемого технологического зазора. (1) .
Однако при этом зазор в стыке суммируется в противоположном началу сварки участке вследствие усадки.
Цель изобретения — повышение качества сварки путем уменьшения остаточных сварочных напряжений и деформаций. Для этого упругую растягивающую нагрузку прикладывают в зоне, разогреваемой до температуры, меньшей температуры, вызывающей появление в этой зоне пластической деформации. Зону приложения упругой (53) УДК . 21 751 011 (088.8) 774867 где Ь
Т0 расстояние от стыка до места приложения упругой нагрузки, см; эффектинная мощность источника нагрева, вт; 40 объемная теплоемкость материала подкладного кольца дж /вт ° с см С . см " ". J ширина подкладного кольца, 45 см; толщина подкладного кольца, см; средняя температура нагрева подкладного кольца, С; средняя объемная теплоемкость свариваемого материала н интервале температур дж /нт с
То смЗ oC (« .оС,)
S5 толщина свариваемого стыка, см; температура плавления сваринаемого материала,0Ñ; начальная температур материала, Tnw — температура плавления свариваемого материала С; Т) — начальная температура материала, оС . На. фиг.1 представлена схема сборки кругового элемента с оболочкой перед снаркой. на фиг.2 — геометрия оболочки после снарки по известному способу; на фиг.3 — геометрия оболочки после сварки по данному способу до снятия нагрузки на фиг .4 — гео) метрия оболочки после сварки по дан.ному способу и снятие нагрузки. Перед установкой нварного элемента 1 в отверстие оболочки 2, кромки отверстия упруго выгибают специальным ныгибающим кольцом 3, к которому 1.5 прикладывают равномерную растягивающую нагрузку Р . Для сборки используют опорное кольцо 4 и подкладное кольцо 5 .. При сборке под сварку вварной .Щ элемент 1, подкладное кольцо 5, прижимная шайба б, болт 7., пружина 8 находятся на весу и удерживаются н обо-. лОчке. эа счет конусной разделки сваринаемых кромок. После сборки выпол. няют .сварку кругового элемента с оболочкой и затем после полного охлаждения зоны сварки упругую нагрузку Pg снимают. Место приложения нагрузки с достаточной для практических расчетов точностью определяют по формуле,00 t,À U,В Эффективный коэффициент мощности дуги при аргонодуговой сварке, П, Скорость сварки, V >,см/сек Сечение подкладного кольца, В, см, d „, см Объемная теплоемкость стального кольца, Ск, дж сЪ, )C Средняя объемная теплоемкость сплава АМгб в интервале температур, о дж (Тл То> С с оС Средняя температура подкладного кольца, Т;р „C (определяется экспериментально и при сварке внарных элементов из сплава АМгб составляет 50-80 С) Температура плавления сплава АМгб, Т„„, С Начальная температура материала, Т,С о 390,0 12,00 0,50 0,472 3,00 2,00 5,30 2,75 70,00 580,00 20,00 05 Ъ90 12 5 Ъ Ь Î 2,о О 472(70-2О) 2 2,78 О, Ь4 0,472 ° (5ВО - 2 ° 2Р) Аналогично определялось расстояние от стыка до места приложения упругой нагрузки для других ннарных элементов. Результаты расчетон представлены в таблице. P. р и м е р . Опытная проверка способа проводилась с исполь зонанием образцов-фланцев диаметром 50 мм, 80 мм и 100 мм из нагартованного (до ЗОВ) сплава АИгб при толщине снариваемой кромки 4,5 мм и 6,4 ми.Предварительный упругий выгиб кромок оболочки выполняли специальным выгибающим кольцом, внутренний диаметр которого больше диаметра отверстия на 35 мм.Опорный прижим осуществляли опорным кольцом с внутренним диаметром 250 мм. Подъем кромки после выгиба составлял 2,2-2,8 мм . Расчет расстояния от стыка.до места приложения упругой нагрузки осуществляли исходя .из следующих данных: Диаметр вварного элемента, до,см 10 Толщина снариваемой кромки У, см 0,64 Сварка аргоно-дуговая, 774867 асстоллне Диаметр вварного элемента, см от стыка о места 1риложения упругой нагрузки, . см 0,64 39о 0,472 0,445 1,77 1,82 1,67 1,70 2,18 1О,0 0,64 0,64 38О 390 0,500 с 0,472. 380 8,0 0,64 0,45 . 340 0,417 0,390 0,45 3ОО 12 2,08 5,0 0,45 0,487 1,73 320 Формула изобретения Стыкуемые поверхности фланца и оболочки выполнялись в виде конуса, угол раскрытня конуса после выгиба составил 28, упругая .Растягивающая нагрузка составляла 1000 кгс. После сборки фланца с оболочкой осуществляли сварку. После охлаждения шва нагру-ЗО зку снимали и происходила осадка поверхности .оболочки до исходиого положения. При провеРке способа было вварено 35 30 фланцев. Замер геометрии проводили .в 4-.x участках околошовной эоны. Мак-. симальная местная остаточная деформация оболочки не превышала 0,3 мм, а остаточные напряжения уменьшились бо- 4р лее чем в 3 раза. 1..Способ вварки кругового элемен- 45 та в оболочковую конструкцию, при котором к кромкам отверстия оболочковой конструкции прикладывают упругую растягивающую нагрузку, в отверстие вставляют круговой элемент и выполняют свар70 ку на подкладном кольце, о т л и ч а ю щ и и с я тем, что, с целью повышения качества сварки путем уменьшения остаточных сварочных напряжений и деФормаций, упругую растягивающуи нагрузку прикладывают в зоне, раэогреваемой до температуры, меньшей температуры, выэыраищей появление в этой зоне пластической деФормации. 2. Способ по п.1, о т л и ч а ю шийся тем, что зону приложения .упругой растягивающей нагрузки определяют из следующего соотношения: Ч Ж()лА о) где Ь вЂ” расстояние от стыка до места приложения упругой нагрузки, см; эффективная мощность источника нагрева, вт; объемная теплоемкость материала подкладного кольца, дж вт с —,„а-..г (,— „т-г — -): 8 ширина подкладного кольца, см; if — толщина подкладного кольца, см; Т вЂ” средняя температура нагреСР ва подкладного кольца, С; Р— средняя объемная теплоемЧ кость свариваемого материала в интервале температур дж вт с тпл о) ъ . (), 4 — толщина оболочки, см; Т вЂ” температура плавления сваМ риваемого материала, C т Т вЂ” начальная температура мате0 риала, оС. Источники информации, принятые во внимание при экспертизе 1. Авторское свидетельство CCCP М 390887, кл. В 23 К 28/00,24.12.71. 774867 Уиг. 1 U8, сУ. wud Теоретическая пиниа Уеоретическ Риг. М Составитель Л.Назарова Редактор Г.улыбина Техред Ж.Кастелевич Корректор И.Муска Заказ 7616/19 Тираж 1160 Подписное ВНИИПИ Государственного комитета СССР по делам изобретений и открытий 113035, Москва, Ж-35, Раушская наб., д.4/5 Филиал ППП "Патент, г.ужгород, ул.Проектная,4